機械制造技術課程設計-十字頭零件的機械加工工藝規(guī)程及鏜Φ20孔夾具設計【全套圖紙】
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1、1 目目 錄錄 第一部分:第一部分:工藝設計說明書工藝設計說明書 一、零件的工藝性分析一、零件的工藝性分析 1 二、確定毛坯,畫毛坯二、確定毛坯,畫毛坯零件合圖零件合圖 2 三、機械工藝路線的確定三、機械工藝路線的確定 3 四、主要工序尺寸及其公差的確定四、主要工序尺寸及其公差的確定 8 五、設備及其工藝裝備的確定五、設備及其工藝裝備的確定 10 五、切削用量及工時定額的確定五、切削用量及工時定額的確定 10 第二部分:第二部分:夾具設計說明書夾具設計說明書 一、一、 1 二、二、 2 2 第一部分第一部分 工藝設計說明書工藝設計說明書 全套圖紙,加全套圖紙,加 153893706 1.零件圖
2、工藝性分析 1.1 零件結構功用分析: 十字頭零件是機械中常見的一種零件,它的應用范圍很廣。由于它們功用 的不同,該類零件的結構和尺寸有著很大的差異,但結構上仍有共同特點:零 件的主要表面為精度要求較高的孔、零件由內孔、外圓、端平等表面構成。 1.2 零件圖紙分析: 由零件圖可知,該零件形狀較為復雜、外形尺寸不大,可以采用鑄造毛 坯。由于該零件的兩個 20 孔要求較高,它的表面質量直接影響工作狀態(tài), 通常對其尺寸要求較高。一般為 IT5-IT7。加工時兩 20 孔的同軸度應該控制 在 0.01mm。85 外圓的尺寸它直接影響孔在空間的位置,加工時可以將其加 工精度降低,通過裝配來提高精度。 1
3、.3 主要技術條件: 1.孔徑精度:兩 20 孔的孔徑的尺寸誤差和形狀誤差會造的配合不良,因此 對孔的要求較高,其孔的尺寸公差為 IT7 2.主要平面的精度:由于 85 外圓接影響聯接時的接觸剛度,并且加工過程 中常作為定位基面,則會影響孔的加工精度,因此須規(guī)定其加工要求。 3 2.毛坯選擇 2.1 毛坯類型 考慮到十字頭工作時的作用,要求材料要有很高的強度,并且該零件結 構較為復雜,故選用鑄造毛坯材料為 HT200。 2.2 毛坯余量確定 由書機械加工工藝設計資料表 1.2-10 查得毛坯加工余量為 2,毛坯尺寸偏差由 表 1.2-2 查得為 1.4. 2.3 毛坯零件合圖草圖 3機械工藝路
4、線確定 3.1 定位基準的選擇: 3.1.1 精基準的選擇:選擇十字頭底面與兩 85 外圓作定位基準,因為 85 外圓柱面 ,及底面是裝配結合面,且十字頭底面又是空間位置的設計基準, 故選擇十字頭底面與外圓作定位基準,符合基準重合原則且裝夾誤差小。 4 3.1.2 粗基準的選擇:以十字頭上端面和十字頭支撐外圓定位加工出精基準。 3.2 加工順序的安排: 十字頭零件主要由孔和平面構成與箱體類零件大體相同,加工順序為先 面后孔,這樣可以用加工好的平面定位再來加工孔,因為軸承座孔的精度要求 較高,加工難度大,先加工好平面,再以平面為精基準加工孔,這樣即能為孔 的加工提供穩(wěn)定可靠的精基準,同時可以使孔
5、的加工余量較為均勻 3.3 加工階段的劃分說明 加工階段分為:粗加工階段、半精加工階段、精加工階段。 3.4 加工工序簡圖 1、鑄 鑄造、清理 2、熱處理 時效 3、粗車 85 外圓 4、粗銑上頂面 5、粗,精銑底平面 6、鉆、攻 4M6 螺紋孔 7、擴 20 孔 9、銑十字頭 10、粗鏜 65 內孔 11、粗鏜、半精鏜、精鏜 2-20 內孔 12、挖 2-24 環(huán)槽 13、精車 85 外圓 14、去毛刺: 5 15、終檢: 4.主要工序尺寸及其公差確定 85 工藝路線基本尺寸工序余量經濟精度工序尺寸 鑄 90.5 5.5 90.5 1.4 粗車 87 3.512.5(IT11 ) 87 0
6、13 . 0 半精車 85.5 1.56.3(IT9) 85.5 0 062 . 0 精車 85 0.51.6(IT7) 85 020 . 0 041 . 0 20 工藝路線基本尺寸工序余量經濟精度工序尺寸 鑄 14 6 14 1.4 粗鏜 17 36.3(IT11) 17 13 . 0 0 半精鏜 19.5 2.53.2(IT9) 19.5 062 . 0 0 精鏜床 20 0.51.6(IT7) 20 0.01 5.設備及其工藝裝備確定 所用的設備有: CA6140、X62W、T618、Z4012、檢驗臺、鉗工臺。 夾具有:鏜 2-20 孔專用夾具、車床專用夾具、鉆 2-M6 底孔專用夾具
7、、擴 20 孔專用夾具、 刀具有:90 度車刀、硬質合金銑刀、平板銼、開式自鎖夾緊鏜刀、5 鉆頭、 M6 絲錐、20 鉆頭、圓銼刀 量具有:游標卡尺、專用塞規(guī)。 6 6切削用量及工時定額確定 粗車、半精車、精車時:(T1=T 輔 T2=T 機 T3=T 工 T4=T 休) 挖 24 環(huán)形槽: ap=2 由表 5.3-1 得:f=0.4m/r 由表 5.3-20 得:v=90m/r 則 n=220 x90/40=495 r/mm 工時定額: 由表 3.3-3 得:操作機床時間為: 0.02+0.04+0.03+0.07+0.06+0.02+0.01+0.02+0.03+0.04=0.64 min
8、 由表 3.3-4 得:測量工件時間為:0.08+0.08=0.16 min T1=0.64+0.16=0.8 min 由表 5.4-1 得機動時間為: T2=0.05+0.02+0.03=0.1 m/r T 基=lz/nfap=0.2 min 則 T 總=T1+T2+T 基=2.26 min 粗車 85 外圓時: ap=2 由表 3-1 得:f=0.5 m/r 由表 5.3-20 得:v=82 m/r 則 n=318x82/85=307 m/r 工時定額: 由表 3.3-3 得:操作機床時間為: 0.02+0.04+0.03+0.07+0.06+0.02+0.01+0.02+0.03+0.0
9、4=0.64 min 7 由表 3.3-4 得:測量工件時間為:0.08+0.08=0.16 min T1=0.64+0.16=0.8 min 由表 5.4-1 得機動時間為: T2=0.05+0.02+0.03=0.1 m/r T 基=lz/nfap=0.167 min 則 T 總=T1+T2+T 基=0.347 min 半精車 85 外圓時:(車刀刀桿尺寸 BXH 取 16X25)ap=1 由表 3-1 得:f=0.4 m/r 由表 5.3-20 得:v=100 m/r 則 n=318x100/85=374 m/r 工時定額: 由表 3.3-3 得:操作機床時間為: 0.02+0.04+0
10、.03+0.07+0.06+0.02+0.01+0.02+0.03+0.04=0.64 min 由表 3.3-4 得:測量工件時間為:0.08+0.08=0.16 min T1=0.64+0.16=0.8 min 由表 5.4-1 得機動時間為: T2=0.05+0.02+0.03=0.1 m/r T 基=lz/nfap=0.34 min 則 T 總=T1+T2+T 基=0.52 min 精車 85 外圓時:(車刀刀桿尺寸 BXH 取 16X25)ap=0.5 由表 3-1 得:f=0.3 m/r 由表 5.3-20 得:v=107 m/r 8 則 n=318x107/85=400 m/r 工
11、時定額: 由表 3.3-3 得:操作機床時間為: 0.02+0.04+0.03+0.07+0.06+0.02+0.01+0.02+0.03+0.04=0.64 min 由表 3.3-4 得:測量工件時間為:0.08+0.08=0.16 min T1=0.64+0.16=0.8 min 由表 5.4-1 得機動時間為: T2=0.05+0.02+0.03=0.1 m/r T 基=lz/nfap=0.857 min 則 T 總=T1+T2+T 基=1.75 min 銑 85 上頂面時: 切削用量:ap=3.5 由表 6.3-2 得:f=0.2 m/r 由表 6.3-21 得:v=120 m/r 則
12、 n=318V/D= 318 x120/85=449 m/r 工時定額: 由表 6.4-1 得:T2= lw+lf/fxn=1.45 min 由表 3.3-7 得:操作機床時間為:0.83 min 由表 3.3-8 得:測量工件時間為:0.14 min T1=2.27min T3=51min T4= 15min T 基=lz/nfap=0.5 min 則 T 總=T1+T2+T 基=68.7min 9 :鉆 2-M6 底孔 2-5 孔時; 切削用量:ap=3.5 由表 7.3-1 得:f=0.36 m/r 由表 7.3-11 得:v=13 m/r 則 n=318V/D= 318 x13/5=8
13、26 m/r 工時定額: T2= lw+lf/fxn=0.1 min 由表 3.3-9 得:裝夾工件時間為 0.17min 由表 3.3-10 得:松開卸下工件時間為 0.15min 由表 3.3-12 得:測量工件時間為:0.04min T1=0.76 min T3=47 min T4=15 min 則 T 總=T1+T2+T 基=62.9min 粗銑、半精銑 85 底平面時; 粗銑時:切削用量:ap=2.5 由表 6.3-2 得:f=0.2 m/r 由表 6.3-21 硬質合金銑刀銑削灰鑄鐵時 v=120 m/r 則 n=318V/D=763.2m/r 工時定額:由表 6.4-1 得:T2
14、= lw+lf/vf=2.63 min 精銑時:切削用量:ap=1 由表 6.3-2 得:f=0.12 m/r 由表 6.3-21 硬質合金銑刀銑削灰鑄鐵時 v=150 m/r 則 n=318V/D=561m/r 10 工時定額:由表 6.4-1 得:T2= lw+lf/vf=3.5 min 由表 3.3-7 得:操作時間為 0.83min 由表 3.3-8 得:測量工件時間為:0.14min T1=2.27 min T3=51 min T4=15 min 則 T 總=T1+T2+T 基=80.53min :粗鏜 17 內孔、半精鏜、精鏜 20 內孔時; 粗鏜時:切削用量:ap=3 由表 8.
15、2-1 得:f=0.5 m/r v=80 m/r 則 n=318V/D=1496.5m/r 工時定額:T2= lw+lf/vf=0.03 min 半精鏜時:切削用量:ap=2.5 由表 6.3-2 得:f=0.2m/r v=100m/r 則 n=318V/D=1630.7m/r 工時定額:T2= lw+lf/vf=0.04min 精鏜時:切削用量:ap=0.5 由表 6.3-2 得:f=0.15m/r v=80m/r 則 n=318V/D=1590m/r 工時定額:T2= lw+lf/vf=0.07min 由表 3.3-1 得:裝夾工件時間為 0.42min 由表 3.3-2 得:松開卸下工件
16、時間為 0.12min 由表 3.3-3 得:操作機床時間為: 0.02+0.04+0.03+0.07+0.06+0.02+0.01+0.02+0.03+0.04=0.64 min 11 由表 3.3-4 得:測量工件時間為:0.16min T1=1.34 min T3=56min T4=15 min 則 T 總=T1+T2+T 基=72.62min :攻 M6 螺紋孔時; 切削用量:ap=2.5 由表 7.3-1 得:f=0.27 m/r 由表 7.3-11 得:v=15 m/r 則 n=318V/5= 318 x15/5=954m/r 工時定額: T2= lw+lf/fxn=1.5 min
17、 由表 3.3-9 得:裝夾工件時間為 0.04min 由表 3.3-10 得:松開卸下工件時間為 0.05min 由表 3.3-11 得:操作機床時間為:0.32 min T1=0.43 min T3=47 min T4=15 min 則 T 總=T1+T2+T 基=62.73min :擴 20 孔時; 切削用量:ap=2.5 由表 7.3-1 得:f=0.27 m/r 由表 7.3-11 得:v=15 m/r 則 n=318V/D= 318 x15/20=238.5m/r 工時定額: T2= lw+lf/fxn=1min 12 由表 3.3-9 得:裝夾工件時間為 0.04min 由表 3
18、.3-10 得:松開卸下工件時間為 0.05min 由表 3.3-11 得:操作機床時間為:0.32 min T1=0.43 min T3=47 min T4=15 min 則 T 總=T1+T2+T 基=62.63min 第二部分第二部分 夾具設計說明書夾具設計說明書 . 4M6 的螺紋孔夾具的螺紋孔夾具: 工序尺寸精度分析:由工序圖可知此工序的加工精度要求不高,具體加工 要求如下:鉆 2-M6 底孔,無其它技術要求,該工序在搖臂鉆床上加工,零件 屬成批量生產。定位方案確定:根據該工件的加工要求可知該工序必須限制工 件五個自由度,即 x 移動、x 轉動、y 轉動、y 移動、z 轉動,但為了方
19、便的控 制刀具的走刀位置,還應限制 z 移動,因而工件的六個自由度都被限制,由分 析可知要使定位基準與設計基準重合。選 85 外圓、底平面作為定位基準, 以 85 外圓端面定位限制移動。具體結構如下: 13 1、選擇定位元件: 由于本工序的定位面是 85 外圓、底平面,所以夾具上相應的定位元件 選為一個定位孔和兩個平面。定位誤差分析計算:分析計算孔的深度尺寸 7 的 定位誤差:用 85 外圓表面定位,工件定位面是外圓表面,定位元件的定位 工作面是 85 外圓面,定位基準是外圓母線,當工件外圓直徑發(fā)生變化時其 中心線在定位孔內左右移動。定位誤差計算如下: jb=1/2T(d)= 1/2x0.02
20、1=0.0105 db=1/2(D+d+min)=(0.021+0.015+0.023)/2=0.0295 dw=jb+db-=0.04T/3 所以滿足要求。 夾緊方案及元件確定 (1)計算切削力及所需加緊力: 工件在加工時所受的力有加緊力 J、切削力 F 和工件重力 G,三者作用方向一 14 至,由機床夾具設計手冊表 1-2-7 得切削力的計算公式: Fx=667DsKp=667x7x700 x650/7261083N 7 . 07 . 0 實際所需加緊力與計算加緊力之間的關系為: F=KFx(K 由表 1-2-2 查得為 1.15)=1.15Fx=1245.45N (2)設計鉆套,連接元件
21、及夾具體,鉆模板: 由于此工件是成批量生產,固選用 GB2264-80 可換鉆套,選用活動式鉆 模板。 根據鉆床 T 型槽的寬度,決定選用 GB2206-80 寬度 B=14,公差帶為 h6 的 A 型兩個定位鍵來確定夾具在機床上的位置。 夾具體選用灰鑄鐵的鑄造夾具體,并在夾具體底部兩端設計出供 T 型槽用螺栓 緊固夾具用的 U 型槽耳座。 2.2 鏜床夾具設計(20 上偏差為+0.023 下偏差為 0 的銷孔): 鏜床夾具又稱鏜模它主要用于加工相體,支架等工件上的單孔或孔系。 鏜模不僅廣泛用于一般鏜床和鏜孔組合機床上也可以用在一般車床、銑床和搖 臂鉆床上,加工有較高精度要求的孔或孔系。鏜床夾
22、具,除具有定位元件、加 緊機構和夾具體等基本部分外,還有引導刀具的鏜套。而且還像鉆套布置在鉆 模板上一樣,鏜套也按照被加工孔或孔系的坐標位置,布置在一個或幾個專用 的鏜孔的位置精度和孔的幾何形狀精度。因此,鏜套、鏜模支架和鏜桿是鏜床 夾具的特有元件。根據基準面重合的原則,選定底面定位基準,限制三個自由 度,工序孔限制三個自由度,實現定位。由于定位基準是經過加工過的光平面, 15 故定位元件等用夾具體把兩個定位元件聯成一體,工件放在上面,使重力與加 緊方向一致。本夾具屬于單支承前引導的鏜床夾具,本就加以說明介紹。 單支承前引導的鏜床夾具,既鏜套位于被加工孔的前方,介于工件與機床主軸 之間,主要用
23、于加工 D36688202025 2532 3240 4050 50 Bd-0.5d-1d-2d-3d-4d-5d-5- b1233345- b1 2 3 4 5 5 6 8 14 計算定位誤差:由于孔定位有旋轉角度誤差a,使加工尺寸產生定位誤差 和,應考慮較大值對加工尺寸的影響。兩個方向上的偏轉其值相同。 1D2D 因此,只對一個方向偏轉誤差進行計算。 mm L tg XX a 0000628 . 0 2152 007 . 0 01 . 0 001 . 0 2 max2max1 mm L tg XX XX l a 630.112 017 . 0 01 . 0 01 . 0 215 33 .
24、33 2 33 max2max1 max1max1 1 17 mm ll 37.102630.112215215 12 式中 中心線與圓柱銷中心線交點至左端面的距離 l1 中心線與圓柱銷中心線交點至右端面的距離 l2 由于轉角誤差很小,不計工件左右端面的旋轉對定位誤差的影響, 故 mmtg adl 014 . 0 0000628 . 0 630.11222 11 mmtg aDl 013 . 0 0000628 . 0 37.10222 22 較大的定位誤差尚小于工件公差的三分之一;此方案可取。 1D 133 . 0 4 . 0 3 1 2 定位銷高度的計算 確定定位銷高度時,要注意防止卡住現
25、象,當安裝比較笨重的工件時,不 太可能將工件托平后同時裝入定位銷,而是將工件一邊支在夾具支承面上,逐 漸套入兩銷。這時,如定位銷高度選擇不當,將使工件卡在定位銷邊緣上而裝 不進去。避免產生卡住的最大高度,可按下列計算。定位裝置為一面兩 Hmax 銷,定位銷的最大工作高度為 mm d d dl XH 379 . 6 01 . 0 192 19 195 . 033 2 5 . 0 minmax 為了裝卸工件方便,可使圓柱銷低于 35mm。 18 結論:通過本次的課程設計,使我能夠對書本的知識做進一步的了解與 學習,對資料的查詢與合理的應用做了更深入的了解,本次進行工件的工藝路 線分析、工藝卡的制定
26、、工藝過程的分析、鏜鉆夾具的設計與分析,對我們在 大學期間所學的課程進行了實際的應用與綜合的學習。 擴擴 (20 上偏差為上偏差為+0.018 下偏差為下偏差為 0)孔夾具)孔夾具 設計任務 設計在成批生產條件下,在專用立式鉆床上擴 20 孔的鉆床夾具. 1、20 可一次擴削保證.該孔在軸線方向的設計基準是以鉆套的中心線的,設 19 計基準是以外圓與另一端面. 2、定位基準的選擇 工序結合面是已加工過的平面,且又是本工序要加工的孔的設計基準,按照基 準重合原則選擇它作為定位基準是比較恰當的。因此,選擇結合面與外圓作為 定位比較合理。 3、切削力及夾緊力的計算 刀具:麻花鉆,dw=20mm, 則
27、 F=9.8154.5 ap0.9af0.74ae1.0Zd0-1.0Fz (切削手冊) 查表得:d0=20mm,ae=195, af =0.2, ap =9.5mm, Fz =1.06 所以: F=(9.8154.52.50.90.20.74192201.06) 20=79401N 查表可得,銑削水平分力,垂直分力,軸向力與圓周分力的比值: FL/ FE=0.8, FV / FE =0.6, FX / Fe =0.53 故 FL=0.8 FE =0.879401=63521N FV=0.6 FE=0.679401=47640N FX =0.53 FE=0.5379401=42082N 在計算
28、切削力時,必須考慮安全系數,安全系數 K=K1K2K3K4 式中:K1 基本安全系數,2.5 K2加工性質系數,1.1 K3刀具鈍化系數,1.1 K2斷續(xù)切削系數,1.1 則 F/=K FH=2.51.11.11.163521 20 =211366N 選用螺旋板夾緊機構,故夾緊力 fN=1/2 F/ f 為夾具定位面及夾緊面上的摩擦系數,f=0.25 則 N=0.52113660.25=52841N 4、操作的簡要說明 在設計夾具時,為降低成本,可選用手動螺釘夾緊,本道工序的鉆床夾 具就是選擇了手動螺旋板夾緊機構。由于本工序是粗加工,切削力比較大, 為夾緊工件,勢必要求工人在夾緊工件時更加吃力
29、,增加了勞動強度,因此應 設法降低切削力。可以采取的措施是提高毛坯的制造精度,使最大切削深度降 低,以降低切削力。夾具上裝有對刀塊,可使夾具在一批零件的加工之前很好 地對刀(與塞尺配合使用) 21 5、工序精度分析 在夾具設計中,當結構方案確定后,應對所設計的夾具進行精度分析和誤 差計算。影響設計尺寸的各項誤差分析 1、重合,故產生定位誤差。定位尺寸公差=02mm,在加工尺寸方向上的 wd.I 投影,的方向與加工方向是一致的,所以=0.2mm,因為平面定位。所以 bj. 0. yj 故 mmbjwd2 . 0 2、垂直度所引起的夾具安裝誤差,對工序尺寸的影響均小,既可以忽略不 a 計。面到鉆套
30、座孔之間的距離公差,按工件相應尺寸公差的五分之一, 。 mm02 . 0 通常不超過 0.005mm.。偏移 t 22 mm H SB H t x xs 0795 . 0 ) 2 30 525( 30 053 . 0 ) 2 ( 2 用概率法相加總誤差為: mm AT 089137 . 0 0795. 0005. 004 . 0 2 22 098137mm0.2mm 從以上的分析可見,所設計的夾具能滿足零件的加工精度要求。 精車外圓夾具的設計精車外圓夾具的設計(85 上偏差為上偏差為-0.05 下偏差為下偏差為-0.15:) 問題的提出: 夾具的種類很多,有通用夾具,專用夾具和組合夾具等,本夾
31、具是用來 車削粗車和半精車軸的外圓,由于本零件比較特殊,為了使定位誤差為零 , 我們設計基準為軸頂尖位置,作為主要的基準。在刀具方面我們選用硬質合金 車刀刀具加工。 確定定位方案,設計定位元件: 工件上的加工為車削軸的外圓,故應按完全定位設計夾具,并力求遵守 基準重合原則,以減少定位誤差對加工精度的影響,所以根據軸本身的加工特 點來選擇定位的方式。我們選擇用兩邊的頂尖夾緊,來實現定位加工。 夾緊力計算: 計算夾緊力時,通常將夾具和工件看成是一個剛性系統。本工序在車削加工過 程中切削力為圓周切削分力,因此,在計算夾緊力時可以不計算徑向切削分力 23 和軸向切削分力。為保證夾緊可靠,應將理論夾緊力
32、乘上安全系數作為工件加 工時所需要的夾緊力。即:,即:,其中 KPW Zk KWWk ,查機床夾具設計手冊表 1-2-1 得: 6543210 KKKKKKKK ;1.15;,所以 5 . 1 0 K2 . 1 1 K 2 K0 . 1 3 K3 . 1 4 K0 . 1 5 K0 . 1 6 K =2.691。查機床夾具設計手冊表 1-2-7 得:,表 1-2-8 得, K 15 . 0 75 . 0 2943 vtsPz 其中,查機床夾具設計手冊表 1-2-1 得: rppppmpP KKKKKK ;,所以=1.9。所 96 . 0 736 n b mo K 17 . 1 p K7 . 1
33、 p K0 . 1 p K0 . 1 rp KK 以因此,實際所需要的夾緊力為 1404 8 . 664 . 05 . 02973 15 . 0 75 . 0 Z P 。 2 3778691 . 2 1404mmNWk 由于兩端是頂尖裝夾,左頂尖直接裝夾在機床尾座上,右頂尖裝夾在機 床主軸上,所以加緊力是滿足要求的。 繪制夾具總體圖如下: 當上述各種元件的結構和布置確定之后,也就基本上決定了夾具體和夾具 整體結構的型式。 24 繪圖時先用雙點劃線(細線)繪出工件,然后在各個定位面繪制出定位元件和 夾緊機構,就形成了夾具體。并按要求標注夾具有關的尺寸、公差和技術要求。 3.3.夾緊裝置設計夾緊裝
34、置設計(3535(3535 的方孔的方孔) ) 本夾具主要用來銑十字頭方孔。由于加工本道工序的工序簡圖可知。銑十 字頭方孔時,粗糙度要求,十字頭上平面與下平面有平行度要求,并6.3 a Rm 與工藝孔軸線分別垂直度的要求,本道工序是對十字頭方孔進行加工。因此在 本道工序加工時,主要應考慮提高勞動生產率,降低勞動強度。同時應保證加 工尺寸精度和表面質量。 3.2.1 定位基準的選擇 由零件圖可知工藝孔的軸線所在平面有垂直度的要求,從定位和夾緊的角 度來看,本工序中,定位基準是下平面與外圓,設計基準也是要求保證方孔應 與上,下兩平面的垂直度要求,定位基準與設計基準重合,不需要重新計算上 下平面的垂
35、直度,便可保證垂直度的要求。在本工序只需保證下平面放平就行, 保證下平面與兩定位板正確貼合就行了。 為了提高加工效率,現決定用兩把銑刀垂直的方孔面同時進行粗精銑加工。同 時進行采用手動夾緊。 3.2.2 定位元件的設計 本工序選用的定位基準為外圓與平面定位,所以相應的夾具上的定位元件 應是一面與 V 型。因此進行定位元件的設計主要是對 V 型和壓頭進行設計。 3.2.3 定位誤差分析 本夾具選用的定位元件為一面與 V 型塊定位,不存在定位誤差.可見這種 定位方案是可行的。 3.2.4 銑削力與夾緊力計算 本夾具是在銑床上使用的,用于定位壓頭螺釘的不但起到定位用,還用于 夾緊,為了保證工件在加工
36、工程中不產生振動,必須對壓頭施加一定的夾緊力。 由計算公式 Fj=FsL/(d0tg(+1)/2+rtg2) 25 式(3.2) Fj沿螺旋軸線作用的夾緊力 Fs作用在六角螺母 L作用力的力臂(mm) d0螺紋中徑(mm) 螺紋升角() 1螺紋副的當量摩擦() 2螺桿(或螺母)端部與工件(或壓塊)的摩擦角() r螺桿(或螺母)端部與工件(或壓塊)的當量摩擦半徑() 根據參考文獻6其回歸方程為 FjktTs 其中 Fj螺栓夾緊力(N); kt力矩系數(cm1) Ts作用在螺母上的力矩(N.cm); Fj =52000=10000N 3.2.5 夾具體槽形與對刀裝置設計 定向鍵安裝在夾具底面的縱向
37、槽中,一般使用兩個。其距離盡可能布置的 遠些。通過定向鍵與銑床工作臺 U 形槽的配合,使夾具上定位元件的工作表面 對于工作臺的送進方向具有正確的位置。定向鍵可承受銑削時產生的扭轉力矩, 可減輕夾緊夾具的螺栓的負荷,加強夾具在加工中的穩(wěn)固性。 根據參考文獻11定向鍵的結構如圖 3.7 所示。 圖 3.7 定向鍵 根據參考文獻11夾具 U 型槽的結構如圖 3.8 所示。 26 圖 3.8 U 型槽 主要結構尺寸參數如下表 3.5 所示。 表 3.5 U 型槽的結構尺寸 螺栓直徑d D 1 D L 12143020 對刀裝置由對刀塊來實現,用來確定刀具與夾具的相對位置。 由于本道工序是完成傳動箱體上
38、平面尺寸為 210315mm 的粗、精銑加工,所 以選用直角對刀塊。根據 GB224380 直角對到刀塊的結構和尺寸如圖 3.9 所 示。 27 10 147 37 8 25 圖 3.9 直角對刀塊 塞尺選用平塞尺,其結構如圖 3.10 所示。 標記 四周倒圓 圖 3.10 平塞尺 塞尺尺寸如表 3.6 所示。 表 3.6 平塞尺結構尺寸 公稱尺寸 H允差 d C 3-0.0060.25 3.2.6 夾緊裝置及夾具體設計 夾緊裝置采用移動的壓頭來夾緊工件,采用的移動壓板的好處就是加工完 28 成后,可以將壓板松開,然后退后一定距離把工件取出。 圖 3.11 夾具圖 夾具體的設計主要考慮零件的形
39、狀及將上述各主要元件聯成一個整體。這 些主要元件設計好后即可畫出夾具的設計裝配草圖。整個夾具的結構夾具裝配 圖如上所示。 3.2.7 夾具設計及操作的簡要說明 本夾具用于在立式銑床上加工十字頭,工件以與此相垂直的下平面為及其 側面和水平面底為定位基準,在 V 型塊與底板實現定位。采用轉動壓頭夾緊工 件。當加工完一邊,可松開手柄來加工另一邊。如夾具裝配圖所示。 29 第五部分第五部分 設計體設計體會 課程設計是對我們所學課程知識的總結。通過課程設計可以體現出我們 在校期間的學習程度。從而對我們所學專業(yè)知識做出有力判斷。 從我們拿到零件圖紙的第一天開始,我們的老師就詳細給我們講了設計的步驟, 還安
40、排了輔導時間。為我們圓滿的完成任務奠定了良好的基礎。我們以前所接 觸的只是課本上的知識,對機械加工工藝只有側面的了解。但是同過這次設計, 我們才全方位的懂得了什么是機械設計,從而更加了解了我們的專業(yè)。 剛開始設計的時候,總覺的難度很大,不知道從什么地方下手,對一些設計的 步驟根本不知道怎么安排,怎么設計。老師給我們詳細講解了機械設計應注意 的條件,讓我們先從分析零件圖開始,然后在得出零件技術要求,在根據零件 的技術要求畫出毛坯和零件合圖。 在設計期間,我們第一次接觸了機械加工工藝的設計,對我有了很大提 高。遇到不懂的問題時,指導老師們都能細心的幫助我。同學之間雖然每個人 的設計課題不一樣,但我
41、們之間還是會經常討論,互相幫助,不緊學會了知識, 而且還鍛煉了我們的團隊精神。在這次設計中,要感謝我們的指導老師,他們 在設計期間為我們的解決了很多難題。相信我們通過這次設計,一定會在以后 的工作崗位中更好的發(fā)揮。 30 參參考考文文獻獻 1 蔡春源. 機械設計手冊M. 北京:高等教育出版社. 2003 2 張捷等. 機械制造技術基礎M. 成都:西南交通大學出版社.2006.2 3 吳宗澤. 機械設計課程設計手冊M. 北京:高等教育出版社. 2006 4 姜繼海等. 液壓與氣壓傳動M. 高等教育出版社. 2002 5 韓秀琴等. 機械加工工藝基礎M. 哈爾濱工業(yè)大學出版社. 2005 6 鄒青. 機械制造技術基礎課程設計指導教程M. 機械工業(yè)出版社. 2008
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