《軸心受力構(gòu)件和拉彎壓彎構(gòu)件的計算》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《軸心受力構(gòu)件和拉彎壓彎構(gòu)件的計算（55頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、軸心受力構(gòu)件 和拉彎、壓彎構(gòu)件的計算 軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度 第5?1. 1條: 3 1?i軸心受拉構(gòu)件和軸心受壓構(gòu)件的強(qiáng)度，除高強(qiáng)壓煤栓摩擦 型連接處外■應(yīng)按下式計算工 式中 N——軸心拉力或軸心壓力, 凈截面面積。 情況1 （截面無削弱）： A Yr 情況2 （截面無削弱） 公式應(yīng)用條件：1.材料良好的彈塑性,屈服后強(qiáng)化階段應(yīng)力重分布; 2. 考慮應(yīng)力集中按極限抗拉強(qiáng)度折減; 3.構(gòu)造上防止應(yīng)力集中; 截面效率概念 — 1 N N 截面效率系數(shù)：連接處能夠有效傳遞內(nèi)力的截面與計算截面的比值 被連

2、接“凈截面”形心至連接面距離越大，則截面效率系數(shù)越低 連接長度越長則截面效率系數(shù)越高 第5?1. 1條: 軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度 高強(qiáng)屣螺栓摩擦型連接處的強(qiáng)度應(yīng)按B列公式計算： （4 — 0. 5 節(jié)）＜5. 1. 12） （5.】” 1-3） 式中n…在節(jié)?點或拼接處?構(gòu)件一端連接的高強(qiáng)度螺拴數(shù) 目； 巧… 所計算裁面（最外列縹栓處｝上髙強(qiáng)度螺栓數(shù)目; A —構(gòu)件的毛截面面積“ 孔前傳力概念一--當(dāng)軸心拉桿與其它構(gòu)件采用摩擦型高強(qiáng)螺栓連接時，由于接觸面上的 摩擦阻力均勻分布于每個螺栓孔四周一定范圍內(nèi)，一部分軸力由孔前接觸面的摩阻力傳 遞。試驗結(jié)果表明，每個螺栓孔孔前傳力占該

3、螺栓孔傳遞軸力的50%,所以應(yīng)同時進(jìn)行 凈截面和毛截面強(qiáng)度驗算 節(jié)點共2n N 實腹軸壓桿的整體穩(wěn)定 第5?1. 2條: S. L 2實腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按下式計算： (5, L 24 ) nr 式中卩——軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定垂數(shù)（取截面兩主軸穩(wěn)定系數(shù) 中的較小若八應(yīng)抿據(jù)構(gòu)件的氏細(xì)比、鋼材屈服強(qiáng)度 和表5?1?21裹5. L 2 2的截面分類按附錄C采 用或 要求 外力N < g 9 構(gòu)件的臨界力 nwnMr 計入抗力分項系數(shù) 轉(zhuǎn)化成應(yīng)力表達(dá)形式M < N- A _ A/r cr /R 6 — 0 / 軸壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)柱子曲線

4、 情況 ⑴ 初偏心、初彎曲、初扭曲 0.5 1.0 1.5 軸壓構(gòu)件的截面分類 a曲線 現(xiàn)行鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范的穩(wěn)定系數(shù)（柱子曲線） b曲線 L0 0.6 0.2 除紙c、d以外的其他截面情況 c曲線 y y 焊接，軋制邊,對丿軸 焊接?軋制邊JN40,對強(qiáng)軸 d曲線 焊接M40,軋制邊，對弱軸 焊接,軋制邊，對兩主軸 壬 軋制，b/hW 0. &對強(qiáng)軸 工 軋制，580, b/h > 0. 8,對弱軸 [ 1

5、 I I I o軋制，對兩主軸 □ -X 當(dāng)工 焊接，板件寬厚比W20,對兩主軸 軋制，40VW80.對弱軸”％ >0.8 壬 軋制，fN80,對強(qiáng)軸,b%>0?8 40 80 120 160 200 和/y/235 第5. 1< 2條: 嚴(yán) 斷 形 式 ?*軸 n>fc 軋制 a類 a委 h 一罡三m乳制."go.8 a類 6類 軋制.&/A >0.8 b jr- — 買母為焰切邊 咅于 亠（^7 b類 6類 軋制 ly y JLM,零邊角鋼 y — 1 y 工」7自一上軋制?対搖（板件 Ly 寬忌比大于20

6、） *于豐T” 乳制或燼接 舛按 ■T—[- -Z ￡-*￡-上 X-X---|^j-.t X | 1 Z 焰切邊的牌按嚴(yán)面 于 格構(gòu)式 上^7^ *￡"； ~3 Z亠@ 炸接、板件 邊緣焰切 一來7 紬心受壓構(gòu)件的戲面分類（板^/<40mni） 續(xù)表 裁 面 形 式 對亢軸 對V tt "壬_上4十''干二上Wtt.翼塚為軋制或剪切邊 b類 ■■■■■ 「類 …*7焊接.板件邊緣軋制或剪切 軸心受壓構(gòu)件的戡面分類（板f^40mrn） 紅 廨 形 式 對JT軸 對vtt 在r 軋制“形成 一丄]]— H形裁rti l < SOn

7、wn — 6類 c? r ^80nini c類 d矣 Z-豐7 焊接I：形彼面 翼緣為焰切邊 b類 b i 翼緣為軋M或費切邊 c9t d夬 z~Pp~￡ 焊接箱形彼胸 板ft寃厚比>20 b矣 b類 板件竟片比W20 c3$ 目對長細(xì)比 穩(wěn)定系數(shù)的獲得一 當(dāng) A 0.215 時 cp - ~ — 1 — 2 當(dāng)入＞ 0.215時 (p = = 丁當(dāng)](燈+勺入+ A 2) Jy 2入 - J (°2 + &3入 + A 2)2 一 4入 2] 式中5、血、5—一系數(shù)，根據(jù)不同曲線類別按表 系數(shù) 5、a?、a3 曲 線類別

8、 5 幺3 a 0.41 0.986 0,152 b 0.65 0.965 0.300 》W1.05 0.73 I 一- 0.906 0.595 c A >1.05 1.216 0.302 d A^1.05 —— 1.35 0.868 0.915 A >1.05 ■ — 1.375 0.432 軸壓構(gòu)件的長細(xì)比計算 第5?1. 2條: I a面為収軸對稱或極對稱的構(gòu)件: <5. 1.2-2) 式中 仁幾——構(gòu)件對主軸丁和$的計算長度： v 構(gòu)件截面對主軸丁和V的回轉(zhuǎn)半徑口 對雙軸對稱F字形截面構(gòu)件

9、，芯或花取值不得小于5. 07b/1 （其屮b/t為懸伸板件寬厚比幾 雙軸對稱工字形截面 般發(fā)生彎曲型失穩(wěn)； 雙軸對稱十字形截面 般發(fā)生扭轉(zhuǎn)型失穩(wěn); 軸壓構(gòu)件的長細(xì)比計算 第5?1. 2條: 式屮 打嚴(yán)盤［(+ # ) + / Ay + ) 2 ~ 4( 1 — / to >Ay A$『 (5. 1,2-3) A； = ?M/C/t/25. 7+lJlD (5, 1. 2-4) 齋=￡+蠱+再 e, 截面形心至剪心的跑離) I.~戡面對剪心的極回轉(zhuǎn)半徑； 右 構(gòu)件對對稱軸的長細(xì)比$ 兒 扭轉(zhuǎn)屈曲的換算長細(xì)比； A 色載面抗扭慣性矩, 匚 抵截面扇性慣性矩

10、；對T形截面(軋制、雙板炸接理 角鋼組合)、十字形截面和角形載面可近個取 A——總截面面積｛ 仁 扭轉(zhuǎn)屈曲的計算氏度，對兩端錢接端部截面可“由 翹曲或兩端嵌固端部裁而的翹曲完全壹到約柬的構(gòu) 件?取 /. = /(、? 單軸對稱截面 繞非對稱軸一般發(fā)生彎曲型失穩(wěn)； 單軸對稱截面 繞對稱軸一般發(fā)生彎扭型失穩(wěn)； 單角鋼或雙角鋼構(gòu)件按規(guī)范公式簡化計算一一(將按彈性理論計算所得的彎扭屈 曲臨界承載力換算成為長細(xì)比較大的彎曲屈曲桿件來查取相應(yīng)的整體穩(wěn)定系數(shù) ,相當(dāng)于把初始幾何缺陷和殘余應(yīng)力的效應(yīng)看成與彎曲屈曲完全一致，這種 方法理論上并不+分嚴(yán) 但為目前國內(nèi)外多數(shù)規(guī)范所采用)

11、 2 截面為單軸對稱的構(gòu)件?繞非對稱軸的長細(xì)比九仍按式 (5. 1.2-2>計算畀旦繞對稱軸應(yīng)取計及扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的下列換算長細(xì)比 代替小 第5?1?2條 4 單軸對稱的抽心壓釬在繞非對稱走軸以外的任一軸失穩(wěn) 時?應(yīng)按照彎扭屈曲計算瓦穩(wěn)定性. 當(dāng)計算等邊單角鋼構(gòu)件繞平 軸壓構(gòu)件的長細(xì)比計算 軸壓構(gòu)件的長細(xì)比計算 行軸〔圖5. 1.2e的H軸)穩(wěn)定時，可用下式計算其換算長細(xì)比扎' 并按占類戡面確定護(hù)值； 當(dāng) 6//C0. 69^/6 時 m (5.1.28a) 當(dāng) ft//>0. 69M 時： 入迪 f 4A/f (5. 1.2-8b) 式中扎=仏兒；厶為構(gòu)

12、件對w釉的計算長度億 為構(gòu)件截面 對割軸的回轉(zhuǎn)半徑. 注！ 1無任何對稱輜R又非極對稱的型曲(單向連後的不尋邊單角鋼陳外)不宜 ?用作柚心受壓稍件， 2茁甲面逹接的單侑艷柚心受壓構(gòu)件，按3. I. 2條葦慮折減播散后?可不葦 慮fiffflSt應(yīng)” 3自梢腿戡疝用于格枸式構(gòu)件的分肢■計障分肢繞對?稱軸、釉)的粽定性 H齊不必等慮扭轉(zhuǎn)效應(yīng)、直接用心森岀氏值. 穩(wěn)定系數(shù)計算要點 1. 2. 穩(wěn)定系數(shù)0按（1）鋼種、（2）長細(xì)比入、（3）截面分類一查表 計算長度系數(shù) 壓桿計算長度—f I (p =(p = min min 、 x y in{0 ,（p} 回轉(zhuǎn)半徑/ x

13、 y7 / 按入x v X方向截面分類查表 按入y、y方向截面分類查表 I 壓桿長度 A 3.當(dāng)兩個截面方向分類相同時 按2max二max {入，人},截面分類，查表得 ^min 格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件 虛輛 1 X 綴條 綴條 雙肢 雙肢 三肢 組成 肢件+綴材 綴條綴板 綴板 雙肢 適用于壓力小、 長度大的受壓構(gòu)件 2 v 1.1 dv\dv2 V = V! 4- v2 d

14、z 乙 其中卩1 單位剪力作用下剪切厚變形 ,"；+”2=-Nu/Eb + rZ o 豔廳系 剪切變形關(guān)系 dMx — v =o O穩(wěn)定平 7T Ncf =— f " E/x(i—"N) \ 7T2 EA ￡L_ -> Ncr 二 j2 ? ■ if r 格構(gòu)式構(gòu)件的換算長細(xì)比 第5.1. 3條: 項 次 構(gòu)件截面尺寸 材別 綴類 計算公式 符號意義 1 2 ⑷ 1 _ 1

15、 ~1 "L 綴板 幾，整個構(gòu)件對工和 y軸的長細(xì)比 兒一單肢對最小剛度軸 1-1的長細(xì)比，其計算長 度?。汉附訒r，為相鄰兩 綴扳間的凈距離$螺栓連 接時，為相鄰兩綴板邊緣 螺栓的最近距離 Alx, Aly—構(gòu)件橫截面中 垂直與工和夕軸的各斜 綴條毛截面面積之和 ⑷一構(gòu)件橫截面中各斜 綴條毛截面面積之和 0—構(gòu)件截面內(nèi)綴條所在 平面與z軸的夾角 綴條 心=/曜+27令 3 4 （6） z ；門「； 7 L丄」 y 綴板 心= Aoy= V^y-h^? 綴條 Aox=J廉+40 彳 ■ §+4 0 5 (c) \y □a 綴條 Aol J

16、ax+aq 5_cos2&) Ay-J心+心沁 格構(gòu)式軸壓構(gòu)件的分支長細(xì)比 第5?1?4條：S.k4對格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件；當(dāng)綴件為綴條時JI?分肢的長細(xì) 比兒不應(yīng)大于構(gòu)件曲方向長細(xì)比（對虛軸取換算長細(xì)比》的較大 值人“的6 7借；當(dāng)綴件為綴板時段’不應(yīng)大干40?并不應(yīng)大于 九削的0?5似當(dāng)心C5O時?取為■嚴(yán)50幾 1、控制單肢長細(xì)比用以保證單肢穩(wěn)定 2、單肢關(guān)于實軸的計算長度與全截面相同 3、單肢關(guān)于虛軸的計算長度取決于綴材的間距 第5?1. 5條: 5, 1.5用填板連接而成的雙角鋼或取樽鋼構(gòu)件，可按實腹成構(gòu)件 逬行計算，但填板間的距離不應(yīng)超過下列數(shù)值： 受壓構(gòu)件

17、z 40卄 1、 受壓時保證單構(gòu)件穩(wěn)定 2、 受拉是保證均勻傳力 受拉構(gòu)件， 80/- i為戡面冋轉(zhuǎn)半徑?應(yīng)按下列規(guī)定采用： I與為圖5. l.5a,b所示的雙角鋼或雙槽鋼截面時.取一個 角鋼或一個檜鋼對與填板平行的形心軸的何轉(zhuǎn)半徑； 2當(dāng)為圖5.】.5c所示的卜字形截面時?取一個角鋼的最小 回轉(zhuǎn)半徑。 受壓鉤件的兩個側(cè)向支承點之間的填板數(shù)不得少干2個. （外 3、 分支距離近，填板剛度大, 可視作實腹截面 第5. L 6條: 第5?1?7條: 1. 此時如按柱剪力驗算支撐，不十 分恰當(dāng)，因為該剪力可視作軸壓構(gòu) 件的偶然剪力。 當(dāng)撐桿的作用是支撐一系列柱 時，就完

18、全不對了 2. 原理：帶支撐壓桿的撓度増量及 支撐構(gòu)件的軸向變形，根據(jù)變形協(xié) 調(diào)條件推導(dǎo)其軸力； 3. 此支撐力不與其他作用產(chǎn)生的軸 力疊加，而是取較大值； 4. 一道支撐架在同一方向所支撐的 柱不宜超過8根。 (5. 1. 7-la) (5. l.7-lb) 軸壓構(gòu)件的抗剪驗算 5.1.6釉心受壓構(gòu)件應(yīng)按下式計算購丿J： v='^& 心小 剪力F值可認(rèn)為沿構(gòu)件全長不變。 對格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件?剪力V應(yīng)由牘受該剪力的綴材面 （包括用整體板連接的向）分扌旦。 5. 1. 7用作減小軸心受壓構(gòu)件（柱）H由長度的支撐?當(dāng)其軸線通 過被撐構(gòu)件截面剪心時?沿被撐構(gòu)件屈曲方向的支

19、撐力應(yīng)按下列 方法計算： 1氏度為/的單根柱設(shè)置一道支撐時?支撐力片“為： 當(dāng)支撐桿位于柱高度中央時： 環(huán)=N/60 當(dāng)支撐桿位于距柱端川處時<0

20、時存在的軸心壓力設(shè)訃值之和。 4 '號支撐H時承擔(dān)結(jié)構(gòu)上其他作用的效應(yīng)時?其相應(yīng)的軸力 可車崎支擦力相疊加。 拉彎和壓彎構(gòu)件 第5. 2. 1條： … 5.2. I彎矩作用在主平面內(nèi)的拉彎構(gòu)件和壓彎構(gòu)件?其強(qiáng)度應(yīng)按 F列規(guī)定計算’ 4 y W — y W z ' e i 〉 J 1 fi / s rr tiw / V FF riy 式中人、人 與藏聞模量相應(yīng)的就面塑性發(fā)展系數(shù)?應(yīng)按表 5. 2. 1釆用? 當(dāng)壓彎掏件受壓翼緣的自由外伸寬度與其摩度之比大于 13 /甌77；而不超過15 J祈77；時.應(yīng)取yA=l,0o 需要計算疲勞的拉彎.壓彎構(gòu)件■宜取y嚴(yán)人=1?

21、0口 彎矩作用平面內(nèi)整穩(wěn)計算公式 第5. 2. 2條：: 實腹式、彎矩繞實軸的格構(gòu)式 單軸對稱，彎矩又使較大翼緣受壓 補(bǔ)充 計算 侏M 艸(】-1.25是) 公式(1) ⑵ NeTea(L 閔 Wxl=Ix/yi Wx2=Ix/y2 式中：N—構(gòu)件計算段范圍內(nèi)的軸心壓力 Mx—構(gòu)件計算段范圍內(nèi)的最大彎矩 彎矩作用平面內(nèi)的軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù) N'氐一修正后歐拉臨界力 氏］一構(gòu)件受壓一側(cè)的毛截面抵抗矩Wx2 一構(gòu)件較小翼緣一側(cè)的毛截面抵抗矩

22、 P現(xiàn)一彎矩作用平面內(nèi)的等效彎矩系數(shù) 平面內(nèi)等效彎矩系數(shù)卩瞰的取值 平面內(nèi)等效彎矩系數(shù)卩瞰的取值 根據(jù)彎矩作用平面內(nèi)構(gòu)件的約束、荷載狀況確定 1.端部有側(cè)移的框架柱（內(nèi)力分析為考慮二姐效應(yīng) 的無支撐純框架和弱支撐框架）、懸臂構(gòu)件 0 mx = 1 ?° 2.端部無側(cè)移的框架柱、兩端有支承的構(gòu)件 （1）無橫向荷載，但有端彎矩叫、M2 OS ±0.35 需 ￡\ Z Z Mi 有反彎點 Mi 無反彎點 同向曲率"+? 反向曲率—

23、 平面內(nèi)等效彎矩系數(shù)卩瞰的取值（續(xù)） 平面內(nèi)等效彎矩系數(shù)卩瞰的取值（續(xù)） （2）同時有端彎矩和橫向荷載 /"K Ml 橫向二無反彎點 荷載—』同向曲率“+” + M2 0mx T?° 橫向 荷載 有反彎點 L反向曲率 ⑦M(jìn)2 Ax =0.85 （3）無端彎矩，但有橫向荷載（均布或集中荷載） 平面內(nèi)等效彎矩系數(shù)卩瞰的取值（續(xù)） Ax = i?° 橫向 荷載 彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定

24、 第5. 2. 2條: 〔實腹式、格構(gòu)式均適用’ 旦+ 0y?A 0b MIX 式中：4>y-彎矩作用平面外的軸心 受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù) n 第5?2?4條：格構(gòu)柱平面 外穩(wěn)定 叭一 受彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù) 彎矩繞實軸 71平面外穩(wěn)定?。?1° Gy按換算長細(xì)比計算 WX1 -構(gòu)件受壓一側(cè)的毛截面抵抗矩 P休—彎矩作用平面外的等效彎矩系數(shù) T1-截面影響系數(shù)，閉口截面取0?7, 其它取1?0 y】 彎矩繞虛

25、 平面外等效彎矩系數(shù)卩tx的取值（續(xù)） 平面外等效彎矩系數(shù)卩tx的取值（續(xù)） 根據(jù)彎矩作用平面外構(gòu)件的約束、平面內(nèi)的荷載狀況確定 1.彎矩作用平面外為懸臂構(gòu)件 0tx = 1?° 1 Z 彎矩平面外懸臂 平面外等效彎矩系數(shù)卩tx的取值（續(xù)） |M」＞ 図2丨仍為平面內(nèi)彎矩 2?彎矩作用平面外有支承的構(gòu)件，依據(jù)兩相鄰支承點內(nèi)的荷載情況 (1) 無橫向荷載，但有端彎矩叫、M2 B =0?65±0.35生 無反彎點 + M2 x M] 同向曲率 （2

26、）同時有端彎矩和橫向荷載 平面外等效彎矩系數(shù)卩tx的取值（續(xù)） 橫向 荷載 無反彎點 同向曲率” 橫向三 荷載— 有反彎點 反向曲率― 平面外等效彎矩系數(shù)卩tx的取值（續(xù)） 平面外等效彎矩系數(shù)卩tx的取值（續(xù)） Ax = i?° Ax =0.85 （3）無端彎矩，但有橫向荷載（均布或集中荷載） 橫向 荷載 平面外 支承 Ax= i?° 壓彎構(gòu)件平面內(nèi)整穩(wěn)計算公式（規(guī)范）（續(xù)） 第5. 2. 3條: 彎矩繞虛軸的格構(gòu)式 N 申A yi 「叭和n’ex要按照換算長細(xì)比/L計

27、算 注意｛ 応） I WE/y。 第5?2. 6條：: 二個主軸平面內(nèi)受彎 的雙肢壓彎格構(gòu)柱 拉彎和壓彎構(gòu)件 5. 2, 6彎矩作用在兩個主平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定 性應(yīng)按下列規(guī)定計算： 1按整體計算； 在My作用下?對較大受壓纖維的毛截面模量6 (5. 2. 6-1) 式中 分肢1= M - — /兀 .M 必心+心/兀 (5.2. 6-2) 分肢2： h/y2 r / 丄｝ j * My <5.2. 6-3) 一分肢1、分肢2對丁軸的慣性矩彳 2按分肢計算： 在N和Mx作用下，將分肢作為桁架弦桿計算其軸心力， 按公

28、式（5.2.6-2）和公式（5. 2. 6-3）分配給兩分肢（圖5,2.6）,然后 按5. 2,2條的規(guī)定計算分肢穩(wěn)定性。 刀、齊一一My作用的主軸平面至分肢1、分肢2軸線的距 離D 拉彎和壓彎構(gòu)件 第5?2?7條：5.2.7計算格構(gòu)武壓彎構(gòu)件的綴件時?應(yīng)取構(gòu)件的實際剪力和按 本規(guī)范公式（5.「6）計算的剪力兩者中的較大值進(jìn)行計算* 5.2.7格構(gòu)式壓彎構(gòu)件綴材計算時取用的剪力值：按道理，實際 剪力與構(gòu)件有初彎曲時導(dǎo)岀的剪力是有可能疊加的，但考慮到這 樣疊加的機(jī)率很小，規(guī)范規(guī)定取兩者中的較大值還是町行的。 第5.2.8條：5.2.8用作減小壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外計算長度的支撐，應(yīng)

29、 將壓彎構(gòu)件的受壓翼緣（對實腹式構(gòu)件）或受壓分肢（對格構(gòu)式 構(gòu)件）視為軸心壓桿按本規(guī)范第5. 1.7條的規(guī)定計算各自的支 撐力。 規(guī)范第5. 1?7條計算各自的支撐力°第5. 1.7條的軸心力N為 受壓翼緣或分肢所受應(yīng)力的合力。應(yīng)注意到，彎矩較小的壓彎構(gòu) 件往往兩側(cè)翼緣或兩側(cè)分肢均受壓；另外?框架柱和墻架柱等壓彎 構(gòu)件?彎矩有正反兩個方向，兩側(cè)翼緣或兩側(cè)分肢都有受壓的可能 性。這些情況的N應(yīng)取為兩側(cè)翼緣或兩側(cè)分肢壓力之和。最好 設(shè)置雙片支撐，每片支據(jù)按各自翼緣或分肢的壓力進(jìn)行計算? 構(gòu)件的計算長度 構(gòu)件的計算長度 “的理論值 0. 50 2?0 2-0 K0

30、 0. 70 壓桿計算長度系數(shù)"值 端部條件符號 無轉(zhuǎn)動, 無側(cè)移 L0 無轉(zhuǎn)動， 由側(cè)移 無側(cè)移 自由轉(zhuǎn)動? 自由側(cè)移 剛 接 柱 腳 \ 支撐 受壓構(gòu)件的計算長度 頂次 彎曲方向 -…一— 一 一 弦桿 腹 桿 支座斜桿和支座豎桿 梵他.腹桿 1 在桁架平面內(nèi) 1 L 0. 8/ 2 在桁架平面外 h 1 1 3 斜平面 — 1 0. 9/ 表5.3. 1桁

31、架弦桿和單系腹桿的計算長度 注：1 /為構(gòu)件的幾何長度（節(jié)點中心間即離〉；A為桁架弦桿側(cè)向支承點之間的 距離. 第5?3.1條： 桁架弦桿及 單系腹桿（用節(jié)點板與弦桿連接） 構(gòu)件端部轉(zhuǎn)動受到一定約束，且 匯交桿件越多，約束越強(qiáng)。 2斜平面系指與桁架平面料交的平面?適用于構(gòu)件載面兩主軸均不在桁架￥ 面內(nèi)的單角鋼腹桿和取角鋼卜字形戡面腹桿。 3無竹點板的腹桿汁算祗度崔任意屮面內(nèi)均取其等尸幾何樂度〈鋼管結(jié)構(gòu)除 外）。 弦桿側(cè)向支承點間的相鄰兩弦桿壓力不等時一一驗算時按較大軸力計算（偏安全） 當(dāng)桁架弦桿側(cè)向支承點之間的距離為節(jié)間長度的2倍（圖 5.3. 1）且兩節(jié)間的弦桿軸心壓

32、力不相同時?則該弦桿在桁架平面 外的計算長度?應(yīng)按下式確定（但不應(yīng)小于0. 5/,）： /<. = /.（0.75十（）.25 （5. 3. 1） 式中 較大的壓力，計算時取正值； M…—較小的壓力或拉力，計算時壓力取正值，拉力取負(fù) 值。 受壓構(gòu)件的計算長度 受壓構(gòu)件的計算長度 第5?3?2條：交叉腹桿 平面內(nèi)一一節(jié)點至交叉點中心距； 平面外（當(dāng)交叉桿等長且截面相同時）一一壓桿： ①相交另一桿受壓，兩桿截面相同并在交叉點均不中斷，則: ②相交另一桿受壓? 此另一桿在交叉點中斷但以節(jié)點板搭接，則: ③相交另一桿受拉, 兩桿截面相同并在交叉點均不中斷，

33、則: ④相交另一桿受拉. 此另一桿在交叉點中斷但以節(jié)點板搭接■則: 受壓構(gòu)件的計算長度 （當(dāng)此拉桿連續(xù)而壓桿在交叉點中斷但以節(jié)點板搭接，若N >N0 或拉桿在桁架平面外的抗彎剛度較大時，取A,=0.5/ 中I為桁架節(jié)點中心間距離（交叉點不作節(jié)點考慮）； N為所計算桿的內(nèi)力；N。為相交另一桿的內(nèi)力，均為絕對值。 兩桿均受壓時，取MSN,兩桿截面應(yīng)相同。） 平面外一一拉桿一一節(jié)點至交叉點中心距; 單角鋼斜平面一一拉桿一一節(jié)點中心距； 框架柱的計算長度 第5?3?3條：框架柱的計算長度 一、單層或多層

34、等截面框架柱 1?框架柱在平面外的計算長度——側(cè)向支撐點的間距 2.單層或多層框架等戳面柱在框架平面內(nèi)的計算長度 (1)無支撐純框架 框架柱的計算長度 (2)有支撐框架——強(qiáng)支撐框架和弱支撐框架3 ?計算長度系數(shù)U的查取 計算假定^ 1、 材料是線彈性的； 2、 框架只承受節(jié)點上的豎向荷載； 3、 各柱同時失穩(wěn)且同時達(dá)到其承載極限； 4、 當(dāng)柱子開始失穩(wěn)時，交于同一點上的梁對柱提供約束彎矩，按柱子的線剛度分配給柱； 5、 無側(cè)移失穩(wěn)時，橫梁兩端轉(zhuǎn)角大小相等，方向相反。有側(cè)移失穩(wěn)時，橫梁兩端轉(zhuǎn)角大小相等，方向相同。 第5?3?4條：單廠階形柱的計算長度 考慮折減一一

35、荷載較大的柱失穩(wěn)時會受到低荷載柱的支承作用； ——考慮廠房的空間作用； ——對多跨廠房，如剛性屋蓋或設(shè)屋蓋縱向水平支撐一一則將柱頂視作不動鉉支座。 單階柱 (1)下段柱的計算長度系數(shù)“2 : 當(dāng)柱上端和橫梁鉉接時，按柱上端為自由的單階柱的數(shù)值乘以折減系數(shù)(整體作用) 當(dāng)柱上端和橫梁剛接時，按柱上端可移動但不轉(zhuǎn)動的單階柱數(shù)值乘以折減系數(shù)(整體作用) (2)上段柱的計算長度系數(shù)“]: 2.雙階柱 (1) 下段柱的計算長度系數(shù)“3 : 當(dāng)柱上端和橫梁鉉接時，按柱上端為自由的雙階柱的數(shù)值乘折減系數(shù)(整體作用)； 當(dāng)柱上端和橫梁剛接時.按柱上端可移動但不轉(zhuǎn)動的雙階柱數(shù)值乘以折減

36、系數(shù)(整體作用) (2) 上段柱和中段柱的計算長度系數(shù)M和 仏: “2 =仏 “2 第5. 3. 4條：單廠階形柱的計算長度的折減系數(shù) 喪5 3.4單層廠房階形柱計算長度的折減系數(shù) 廠房苑世 折岐 單特 或多跨 縱向MWK段內(nèi) ?個柱列的ttfft — 甩面悄況 廠房開惻是否有通氏 的屋蓋煤向水平艾擇 單跨 尊于或少干6。 0.9 多F 6個 傑大型混貶土 圧面板的用血 無縱向水平支搏 有縱向水平.竟棵 (LH 大娜混屜卜屋 面板的犀面 參跨 非大創(chuàng)混羅1- 雇面扳的尿面 無縱向水單支擰 有縱問慮平支律

37、0.7 大型程舉1?曜 面板的雇麗 注：冇犠禦的隸夬結(jié)構(gòu)（如幕傳雖同等｝?覽忻誡系散可柴用6化 第5?3?6條：框架柱計算長度的修正 1附有搖擺柱（兩端覆接柱）的無支撐純框架柱和弱支撐框 架柱的計算長度系數(shù)應(yīng)乘以增大系數(shù) 工（M/H） 式中 工（M/HJ 各框架柱軸心壓力設(shè)計值與柱子高度比值 之和； XCNs/Hl）——各搖擺柱軸心壓力設(shè)計值與柱子高度比值 搖擺柱的汁算長度取貰幾何長度 2當(dāng)與計算柱同層的其他柱或與計算柱連續(xù)的上下層柱的穩(wěn) 定承載力有潛力時、可利用這些柱的支持作用?對計算柱的計算長度 系數(shù)進(jìn)行折減■提供支持作用的柱的計算氏度系數(shù)則應(yīng)相應(yīng)增大。

38、3當(dāng)梁與林的連接為半剛性構(gòu)造時，確定柱計算長度應(yīng)考慮 節(jié)點連接的特性。 受壓構(gòu)件允許長細(xì)比 受壓構(gòu)件允許長細(xì)比 第5. 3. 8條: 顱次 悔件名林 專許垛細(xì)比 — 1 柱用聚棚元館集中的桿件 +E的嫌鏡、吊豐集鼓帛乍桁架w F的林間4據(jù) ? 支?T＜吊牢誕或甜如怖集以F的柱間支丼除外?》 20D 用瓏減小覺壓溝件長地比的杼杵 ^5.3.? 受壓構(gòu)件的弄許保細(xì)比 受壓構(gòu)件允許長細(xì)比 注丨1 枷絮?（包驕空間桁架〉的受壓啜桿.當(dāng)其內(nèi)力吞于或小于琪戟

39、能方的Z蜒 時?客許長細(xì)比値可取2他 2 訃貝單角例曼斥枸件的K細(xì)比時、應(yīng)采用仰制的屆小回轉(zhuǎn)単衿.但訃卸在. 疋丈點栩蟲連接的交艮桿件f面外的K嫻比時?町釆用與甜粥肢邊平行軸 的冋轉(zhuǎn)串桂. ：＜ 聘度等于或大 Mm的桁架曼樂號杠和躊東桿的強(qiáng)許按細(xì)比值宜収 ?其他受壓睨桿可取汴恥取受融力簡囊或間彼嘖受曲力祈嚴(yán)｝或12外 t庇接承受功力荷枝）. ?I由容誨K站比栓制貳面的桿件?在卄算札氏細(xì)比利，『不占慮和轉(zhuǎn)效應(yīng)° 受拉構(gòu)件允許長細(xì)比 I； I； 第5. 3. 9條: 表5.X9畳拉構(gòu)件的容許長細(xì)比 威強(qiáng)胖力何載戍間接樂畳 動力荷

40、戟的結(jié)構(gòu) 仃咆級匸作制 吊乍的J ?房 血搖樂受 動力伺我的 結(jié)拘 I； 25<1 桁舉的tf件 ?HJO ii 11 用囁抻力防粽的結(jié)構(gòu)車冋位計神哽拉的件在噬向丫?血內(nèi)的人細(xì)比 斥代復(fù)或間按?叭受35萬何我的緯冏叩?中巾炳住扌；〔RTTT并諛比們【I戲用誌 勾山工：? & i乍2村11卅 中E緩1?作制吊乍枷架F弦桿的艮細(xì)比不總捋過 晌 任壯刊天汨嘆剛仕料?&為咲同汕牛陽I坍叩?以浮（& W鄰J壩確昕舊尺 細(xì)比不宜趙過迴 嚅任倫甘& *久尙嘏2出何鞍爼合作用E咗圧時?厭氏舊比不枕預(yù)過魚 跨度等于緞大干他譏的桁架、施受拉弦桿

41、利膿桿的氏褊比爪辰罐過而 （戒受靜h荷載或何樓政受曲力荷載）或前a

42、件） 工字形或T形 塑性發(fā)展系數(shù)人》1?°時 u /x = 1.0 時 箱形 1 ?工字形 截面腹板 當(dāng) 1.6 < 6Z() <2 /?（） <(16 0Cq + 0.5 兄+ 25) 235 石 < (48◎()+ 0.5A — 26.2) 實腹式壓彎構(gòu)件的局部穩(wěn)定 （續(xù)—） 腹板局部穩(wěn)定 壓彎構(gòu)件 腹板應(yīng)力分布 腹板的屈曲臨界應(yīng)力與剪應(yīng)力、彎曲應(yīng)力及其不均勻分布有關(guān) 保證腹板不失穩(wěn)的高厚比條件 久為彎矩平面內(nèi)的長細(xì)比

43、，小于30,取30;大于100,取100。 實腹式壓彎構(gòu)件的局部穩(wěn)定 （續(xù)二） 2.箱形截面腹板 當(dāng) 1.6 < 6Z() < 2 當(dāng) Q < a0 <1.6 —< max{ 0.8( 16tz0 + 0.5A + 25) A 匹40 ]< max{ 0.8(48^0 + 0.5/1 - 26.2) 13 fy 235 } 235 y T 1 3?T形截面腹板 .-FF-- 1自由邊 護(hù)拉 （1）彎矩使自由邊受拉 熱軋孕（15 + 0.2刃 235 A 焊接匸（13 + 0.17刃 235 A (2) 彎矩使自由邊受壓 ho :受壓 1W 當(dāng) a0< 1.0 235 fy 自由邊 ^<18 * W 235 A"