C6132型普通車床的數(shù)控化改造設計含5張CAD圖,c6132,普通,車床,數(shù)控,改造,設計,cad C6132型普通車床的數(shù)控化改造設計 摘 要 普通機床雖然有價格便宜、操作簡單的優(yōu)點,但其傳動鏈復雜從而導致傳動精度低,使產(chǎn)品的加工精度降低,產(chǎn)品的質(zhì)量穩(wěn)定性也不是很高，且不能加工能較復雜的零件,加工零件的品種也比較少。由于普通機床幾乎所有工作都靠工人手動操作,對工人的熟練程度要求高,因而工人勞動強度大,生產(chǎn)準備時間長生產(chǎn)效率低。普通機床在當今日益競爭的社會中處于劣勢。將普通機床進行數(shù)控化改造，使其具有數(shù)控機床的性能，即滿足了加工的需求，又節(jié)約了資金。 本次設計是對C6132型普通車床進行數(shù)控化改造，設計包括機械部分改造和電路控制部分改造，具體內(nèi)容是橫向進給與縱向進給的改造:滾珠螺母副的計算選型，步進電機的選型及校核。單片微機數(shù)控控制系統(tǒng)設計。 關(guān)鍵詞：數(shù)控化改造；控制系統(tǒng)；微機控制 I Numerical?control?transformation?design?of?C6132?general?lathe Abstract Although ordinary machine tool has the advantages of cheap, simple operation, its transmission chain complex resulting in low accuracy, reduce the machining precision products, the quality of the product stability is not very high, and can't processing more complex parts, fewer varieties of machining parts.Due to the common machine tool almost all work by manual workers, high proficiency requirements for workers, and workers labor intensity, production preparation time production efficiency is low.Ordinary machine tools in today's increasingly competitive society at a disadvantage.Ordinary machine tool numerical control transformation, make its have the performance of nc machine tools, which meet the needs of processing, and saved money. This design is a type of C6132 ordinary lathe numerical control innovation, design including the reconstruction of mechanical parts and circuit control part, specific content is horizontally into giving longitudinal feed transformation: the calculation of ball nut vice selection, stepper motor selection and checking.Single chip microcomputer numerical control system design. Key words: numerical control transformation; control system; microcomputer control 目 錄 摘 要 I Abstract II 前 言 1 1 緒論 2 1.1 數(shù)控機床起源 2 1.2 數(shù)控機床的優(yōu)點 2 1.3 數(shù)控化改造國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 2 1.4 機床數(shù)控化改造的意義 3 1.5 設計內(nèi)容及任務 3 2 總體方案的確定 3 2.1 系統(tǒng)的運動方式與伺服系統(tǒng)的選擇 3 2.2 計算機系統(tǒng) 3 2.3 機械傳動方式 4 3 縱向進給伺服系統(tǒng)機械部分計算與校核 4 3.1 計算切削力 4 3.2.1 計算進給牽引力 5 3.2.2 計算最大動負載 5 3.2.3 滾珠絲桿螺母副的選型 6 3.2.4 傳功效率計算 7 3.2.5 剛度驗算 7 3.2.6 穩(wěn)定性校核 8 3.2.7 縱向滾珠絲桿副幾何參數(shù) 8 3.3 齒輪傳動比計算 9 3.4 步進進電機的計算和選型 10 3.4.1 等效轉(zhuǎn)動慣量計算 10 3.4.2 電機轉(zhuǎn)矩的計算 11 3.4.3 計算步進電機空載起動頻率和切削時的工作頻率 14 3.5 縱向進給伺服系統(tǒng)機械部分結(jié)構(gòu)設計 15 3.5.1 縱向進給伺服系統(tǒng)總圖設計 15 3.5.2 縱向進給伺服系統(tǒng)的裝配圖 16 4 橫向進給伺服系統(tǒng)機械部分計算與校核 17 4.2 滾珠絲桿螺母副的計算和選型 17 4.2.1 計算進給牽引力 17 4.2.2 計算最大動負載 18 4.2.3 滾珠絲桿螺母副的選型 18 4.2.4 傳動效率計算 18 4.2.5 剛度驗算 19 4.2.6 穩(wěn)定性校核 20 4.2.7 橫向滾珠絲桿副的幾何參數(shù) 21 4.3 齒輪傳動比計算 21 4.4 橫向步進電機計算和選型 22 4.4.1 等效轉(zhuǎn)動慣量計算 22 4.4.2 電機轉(zhuǎn)矩計算 24 4.4.3 校核步進電動機起動矩頻特性和運行矩頻特性 26 4.5 橫向進給伺服系統(tǒng)機械部分結(jié)構(gòu)設計 27 4.5.1 橫向進給伺服系統(tǒng)總圖設計 27 4.5.2 橫向進給伺服系統(tǒng)的裝配圖 28 5 微機數(shù)控系統(tǒng)硬件電路的設計 29 5.1 硬件電路的設計 29 5.1.1 控制對象及要求 29 5.1.2 總體方案的確定 29 5.1.3 選擇中央處理器CPU的類型 29 5.1.4 存儲擴展電路設計 30 5.1.5 I/O接口電路的設計 30 5.2 8031單片機的簡介及其擴展 30 5.2.1 8031單片機的基本特性 30 5.2.2 8031芯片引腳及其功能 31 5.2.3 程序存儲器的擴展 32 5.2.4 數(shù)據(jù)存儲器的擴展 32 5.2.5 I/O口的擴展 33 5.3 電路連接 35 5.4 步進電機驅(qū)動電路 36 5.4.1 脈沖分配器（環(huán)行分配器） 36 5.4.2 光電隔離電路 37 5.4.3 功率放大器 37 5.4.4其他輔助電路的設計 38 6 微機控制系統(tǒng)的軟件設計 40 6.1 插補原理及其程序設計 40 6.1.1 插補方法概述 40 6.1.2 逐點插補原理 41 6.1.3 插補控制軟件 48 結(jié) 論 56 參考文獻 57 致 謝 70 V 前 言 隨著社會生產(chǎn)和科學技術(shù)的迅速發(fā)展,機械產(chǎn)品的性能和質(zhì)量不斷提高。因此對機床要求具有較高的精度，生產(chǎn)的需要促使了數(shù)控機床的產(chǎn)生。數(shù)控機床是指機床的操作命令以數(shù)值數(shù)字的形式描述工作過程按規(guī)定的程序自動進行的機床。數(shù)控機床與通用機床相比，增加了功能，提高了性能，簡化了結(jié)構(gòu)，較好地解決形狀復雜、精密、小批及形狀多變零件的普通機床不能加工的問題，能夠獲得穩(wěn)定的加工質(zhì)量和提高生產(chǎn)。 盡管數(shù)能夠穩(wěn)定加工質(zhì)量和提高生產(chǎn)率。但是目前我國在役機床總量約380萬臺,其中數(shù)控機床總數(shù)只有11萬多臺,數(shù)控機床占有率不足3%,而一些工業(yè)發(fā)達國家早已達到20%以上[1]。我國是制造大國,但不是制造強國。機械制造業(yè)水平與發(fā)達國家相比相對落后,設備陳舊,技術(shù)水平差距大,國際競爭力弱,影響了生產(chǎn)力的發(fā)展。逐步提高數(shù)控機床的占有率,已經(jīng)成為我國制造技術(shù)發(fā)展的總趨勢。提高機床數(shù)控率有兩個途徑:一是增加新的數(shù)控機床,價格昂貴,一次性投資大,目前各企業(yè)均有大量的普通機床,完全用數(shù)控機床替代是根本不可能的;二是對舊機床進行數(shù)控化改造。我國是一個機床擁有量極大的國家,但大部分機床服役齡較長,采取對舊機床進行改造來提高設備的先進性和數(shù)控化率,是一個極其有效和實用的途徑[2]。 1 緒論 1.1 數(shù)控機床起源 1946年，世界上第一臺計算機誕生，它的出現(xiàn)和廣泛應用把人類從繁重的腦力勞動中解放出來。6年后，即在1952年，計算機技術(shù)應用到機床上，在美國誕生了第一臺數(shù)控機床。從此，傳統(tǒng)機床產(chǎn)生了質(zhì)的變化。我國于1958年研究出第一臺數(shù)控機床。 1.2 數(shù)控機床的優(yōu)點 數(shù)控機床與傳統(tǒng)機床相比，具有以下一些特點：1、具有高度柔性2、加工精度高3、加工質(zhì)量穩(wěn)定、可靠4、生產(chǎn)率高5、改善勞動條件6、利用生產(chǎn)管理現(xiàn)代化。 1.3 數(shù)控化改造國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 美國、日本和德國等發(fā)達國家把機床改造作為新的經(jīng)濟增長行業(yè),美國、日本和德國等發(fā)達國家在大量生產(chǎn)數(shù)控機床的同時,還非常重視普通機床的數(shù)控化改造,機床改造正逐步從制造業(yè)中分化出來,并形成了把機床改造作為新的經(jīng)濟增長行業(yè)。在美國機床改造業(yè)稱為機床再生(Remanufacturing)業(yè)[3]。從事再生業(yè)的著名公司有:工程公司、ayton機床公司、Devlieg—Bullavd(得寶)服務集團、US設備公司等。美國得寶公司已在中國開辦公司。在日本,機床改造業(yè)稱為機床改裝(Retrofilng)業(yè)。從事改裝業(yè)的著名公司有:大隈工程集團、崗三機械公司、千代田工機公司、野崎工程公第一章緒論司、濱田工程公司、山本工程公司等。 在我國大力發(fā)展機床數(shù)控化改造業(yè),提高機床的數(shù)控化率,不僅可行,而且前景廣闊。如:國防科技工業(yè)開展普通機床數(shù)控化改造“十五”期間計劃改造1.2-1.6萬臺。改造后生產(chǎn)效率提高約3倍,加工精度提高20%,與新購設備相比可節(jié)約資金50%以上[4]。中國三江航天集團對具有改造價值的109臺普通機床進行了數(shù)控化改造,取得了良好的效果[5]。中國兵器工業(yè)集團西南自動化研究所積極開發(fā)普通機床數(shù)控化改造技術(shù),累計完成普通機床數(shù)控化改造2000余臺。自年90代開始,關(guān)于數(shù)控化改造的研究一直沒有中斷過,還有很多學者針對數(shù)控化改造的問題和改造過程進行了研究。 1.4 機床數(shù)控化改造的意義 數(shù)控化改造后機床具有數(shù)控機床的優(yōu)越性： 1) 可以加工出傳統(tǒng)機床加工不出來的曲線、曲面等復雜的零件。計算機有高超的運算能力,可以瞬時準確地計算出每個坐標軸瞬時應該運動的運動量,因此可以復合成復雜的曲線或曲面。 2) 可以實現(xiàn)加工的自動化、柔性化,從而效率比傳統(tǒng)機床提高3～5倍。 3) 加工零件的精度高,尺寸分散度小,裝配容易,不再需要“修配”。 4) 可實現(xiàn)多工序的集中,減少零件在機床間的頻繁搬運。 5) 擁有自動報警、自動監(jiān)控、自動補償?shù)榷喾N自律功能,一次裝卡長時間無人看管加工。 1.5 設計內(nèi)容及任務 普通車床（）的數(shù)控化改造設計內(nèi)容包括：總體方案的確定、機械改造部分的設計計算（縱向進給機構(gòu)設計，橫向進給機構(gòu)設計）、部分系統(tǒng)控制軟件設計。 本設計任務是對臥式車床進行數(shù)控化改造，將一臺C6132普通車床改造成微機數(shù)控車床。對原車床的縱向、橫向進給系統(tǒng)進行數(shù)控化改造設計，采用MCS-51系列單片機控制系統(tǒng)，步進電動機驅(qū)動，開環(huán)（或半閉環(huán)）控制，具有直線、圓弧插補功能及升降速控制功能，系統(tǒng)分辯率縱向0.01mm/脈沖，橫向0.005mm/脈沖。 2 總體方案的確定 2.1 系統(tǒng)的運動方式與伺服系統(tǒng)的選擇 由于改造后的經(jīng)濟型數(shù)控車床應具有定位、直線插補、順圓和逆圓插補、暫停、循環(huán)加工、公英制螺紋加工等功能，故應選擇連續(xù)控制系統(tǒng)?？紤]到屬于經(jīng)濟型數(shù)控機床加工精度要求不高，為了簡化結(jié)構(gòu)、降低成本，采用步進電機開環(huán)控制系統(tǒng)[6]。 2.2 計算機系統(tǒng) 由于MCS—51系列單片機具有集成度高，可靠性好、功能強、速度快、抗干擾能力強，具有很高的性能價格比高等特點，決定采用MCS—51系列的8031單片機擴展系統(tǒng)。 控制系統(tǒng)由微機部分、鍵盤及顯示器、I/O接口及光隔離電路、步進電機功率放大電路等組成。系統(tǒng)的加工程序和控制命令通過鍵盤操作實現(xiàn)，顯示器采用數(shù)碼管顯示加工數(shù)據(jù)及機床狀態(tài)等信息。 2.3 機械傳動方式 為實現(xiàn)機床所要求的分辨率，采用步進電機經(jīng)齒輪減速再傳動絲桿。為了保證一定的傳動精度跟平穩(wěn)性，盡量減少摩擦力。選用滾珠絲桿螺母副。同時，為了提高傳動剛度和消除間隙，采用有預加負荷的結(jié)構(gòu)。齒輪傳動也要采用消除齒側(cè)間隙的結(jié)構(gòu)。 總體方案框圖繪制見圖1 圖1總體方案框圖 3 縱向進給伺服系統(tǒng)機械部分計算與校核 根據(jù)機床精度要求確定脈沖當量0.01mm/脈沖 3.1 計算切削力 查[6]主切削力FZ（N）按經(jīng)驗公式估算： 式中：—走刀方向的切削分力（N）； —車床身上加工最大直徑（mm）=320m。 =3835.30(N) ：：=1：0.25：0.4 ——走刀方向的切削分力（N) ——垂直走刀方向的切削分力(N） =×0.25=958.8(N) =×0.4=1534.1(N) 3.2 滾珠絲桿螺母副的計算和選型 3.2.1 計算進給牽引力 縱向進給選為綜合導軌。查書《數(shù)控機床課程設計指導書》P53 式中： 、——切削力分力 —考慮顛復力矩影響的實驗系數(shù)，綜合導軌取K=1.16 —滑動導軌磨擦系數(shù):0.15～0.18 —溜板及刀架重力，取=800N 計算得 =1.15×958.8+0.16(3835.3+800) =1844.3(N) 3.2.2 計算最大動負載 選用滾珠絲杠副的直徑d0時，必須保證在一定軸向負載作用下，絲杠在回轉(zhuǎn)100萬轉(zhuǎn)后，在它的滾道上不產(chǎn)生點蝕現(xiàn)象。這個軸向負載的最大值即稱為滾珠絲杠能承受的最大動載荷C。 式中： L——壽命，以轉(zhuǎn)為一單位； n——絲桿轉(zhuǎn)速（r/min）； ——為最大切削條件下進給速度，可取最高進給速度的1/2-1/3 此處?。? ——絲桿導程（mm） 初選=6mm； T——為使用壽命（h）,對于數(shù)控機床取15000h； ——運轉(zhuǎn)系數(shù)，按一般取=1.2-1.5。 計算得： 60 3.2.3 滾珠絲桿螺母副的選型 查閱《數(shù)控機床課程設計指導書》附錄A表3，可采用W1L3006外循環(huán)螺紋調(diào)整預緊的不帶襯套的雙螺母滾珠絲杠副，1列2.5圈，其額定功動負載為14200（N），精度等級按《數(shù)控機床課程設計指導書》表4-15選為3級。 3.2.4 傳功效率計算 滾珠絲杠螺母副的傳動效率： = 式中： r—螺旋升角，W1L3006 r=3039’ —磨擦角取10’ 滾動磨擦系數(shù)0.003～0.004 3.2.5 剛度驗算 先畫出此縱向進給滾珠絲杠支承方式草圖如圖2所示，最大牽引力1844.3N。支承間距L=1200mm，絲桿螺母及軸承均進行預緊，預緊力為最大軸向負荷1/3。 圖2 縱向進給滾珠絲杠支承方式 (1) 絲杠的拉伸或壓縮變形量 查《數(shù)控機床課程設計指導書》，根據(jù) ，查出 可算出 由于兩端均采用向心推力球軸承，且絲桿進行了預拉伸，故其拉壓剛度可以提高4倍。其實際變形量(mm)為 (2) 滾珠與螺紋滾道間接觸變形 查《數(shù)控機床課程設計指導書》，W系列1列2.5圈滾珠和螺紋滾道接觸變形量 =5.8μm 因進行預緊 (3) 支承滾珠絲桿軸承的軸向接觸變形 查《機床設計手冊》采用8105型推力球軸承，=25mm,滾動體直徑=5.556mm,滾動體數(shù)量Z=16, 注意此公式中單位應為N 因施加預緊力，故 根據(jù)以上計算 <定位精度 3.2.6 穩(wěn)定性校核 滾珠絲桿兩端采用推力球軸承，不會產(chǎn)生失穩(wěn)現(xiàn)象不需作穩(wěn)定性校核。 3.2.7 縱向滾珠絲桿副幾何參數(shù) 表1 W1L3006滾珠絲桿副幾何參數(shù) 參數(shù)名稱 符號 關(guān)系式 W1L3006 螺 紋 滾 道 公稱直徑 30 導 程 6 接觸角 3?39’ 鋼球直徑 3.969 滾道法 面半徑 =0.52 2.064 偏心距 =(－ 0.056 螺紋升角 3?39’ 螺 桿 外 徑 =-(0.2～0.25) 29 內(nèi) 徑 =＋2－2 25.984 接觸直徑 =－Cos 26.039 螺 母 螺紋直徑 =－2＋2 34.016 內(nèi) 徑 =＋(0.2～0.25) 30.7938 3.3 齒輪傳動比計算 已確定縱向脈沖當量，滾珠直徑導程=6mm, 初選步進電動機步距角可計算傳動比: 因為可進定齒輪齒數(shù)為 32/40或20/25 ， 或 ， 選第一組齒輪，進給運動齒輪受力不大，模數(shù)m取2。 則有關(guān)參數(shù)如表2所示： 表2 傳動齒輪幾何參數(shù) 齒數(shù) Z 32 40 分度圓 d=mz 64 80 齒頂圓 68 84 齒根圓 59 75 齒寬 (6-10)m 20 20 中心距 72 3.4 步進進電機的計算和選型 3.4.1 等效轉(zhuǎn)動慣量計算 計算簡圖見圖2，傳動系統(tǒng)折算到電機軸上的總轉(zhuǎn)動慣量可由下式計算: 式中:——齒輪及其軸的轉(zhuǎn)動慣量; ——滾珠絲桿轉(zhuǎn)動慣量; ——絲桿導程(cm) =6mm; ——工件及工作臺重量(N) G=800(N); ——步進電機轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動慣量。 參考同類型機床，初步反應式步進電機130BF001，其轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動量 齒輪、軸、絲桿等圓柱體慣量計算 表《數(shù)控機床課程設計指導書》4-20所示圓柱體轉(zhuǎn)動慣量計算公式如下: 對于鋼材， 式中: D——圓柱體直徑 (cm) L——圓柱體長度或原長(cm) 代入公式可得： =4.7+2.62＋0.82[(6.39+7.58)＋800/9.8(0.6/2π)2] =16.73 考慮步進電機與傳動系統(tǒng)慣車匹配問題： 基本滿足慣量匹配的要求。 3.4.2 電機轉(zhuǎn)矩的計算 機床在不同的工況下，其所需轉(zhuǎn)矩不同，下面分別按各階段計算: 1） 快速空載起動轉(zhuǎn)矩 在快速空載起動階段，加速轉(zhuǎn)矩占的比例較大，具體計算如下： 式中: ——快速空載起動轉(zhuǎn)矩； ——空載起動時折算到電機軸上的摩擦轉(zhuǎn)矩； ——折算到電機軸上的摩擦轉(zhuǎn)矩； ——由于絲桿預緊時折算到電機軸上的附加摩擦轉(zhuǎn)矩。 在采用絲桿螺母副傳動時，上述各種轉(zhuǎn)矩可用下式計算： 式中:——傳動系統(tǒng)折算到電機軸上的總等效轉(zhuǎn)動慣量 ——電機最大角速度 ——電機最大轉(zhuǎn)速 ——運動部件最快速度 ——脈沖當量 ——步進電機的步距角 ——運動部件從停止到起動加速到最大快進速度所需時間(s) 起動加速時間=25(ms) 折算到電機軸上的摩擦轉(zhuǎn)矩 式中: ——導軌的摩擦力(N) —絲桿導程(cm) =0.6cm ——垂直方向的切削力(N) G——運動部件的總重量(N) ——導軌摩擦系數(shù)，取=0.17 ——齒輪降速比 ——傳動鏈總效率，一般可取0.7-0.8 附加摩擦轉(zhuǎn)矩: 式中: ——滾珠絲桿預加負荷，一般取，為進給牽引力1844.3(N) ——滾珠絲桿導程(cm) =0.6cm ——滾珠絲桿未預緊時的傳動效率，一般取 取0.9 上述三項合計: 2） 快速移動時所需轉(zhuǎn)矩 3） 最大切削負載時所需要的轉(zhuǎn)矩 從上面計算看出、、三種工況下，以快速空載所需轉(zhuǎn)矩最大，即以此項作為校核步進電機轉(zhuǎn)矩的依據(jù)。 從《數(shù)控機床課程設計指導書》表4-22查出，當步進電機為五相十拍時為 則最大靜轉(zhuǎn)矩為: 查《數(shù)控機床課程設計指導書》表4—23中130BF001型步進電機最大轉(zhuǎn)矩為931，大于所需最大轉(zhuǎn)靜轉(zhuǎn)矩，可以滿足要求。 3.4.3 計算步進電機空載起動頻率和切削時的工作頻率 式中 ——最大空載起動頻率； ——切削時的最大頻率； ——運動部件最大快速進給速度； ——最大切削進給速度； ——脈沖當量。 從《數(shù)控機床課程設計指導書》表4-23中查出130BF001型步進電機允許的最高空載起動頻率為3000Hz，運行頻率為16000Hz，再從《數(shù)控機床課程設計指導書》查出130BF001步進電機起動矩頻特性和運行矩頻特性曲線如圖3所示，當步進電機起動時，=3000Hz時，=90N.cm,不能滿足此機床所要求的空載起動力矩423.39（N.cm）。直接使用則會施行失步現(xiàn)象，所以必須采取開降速控制，將起動頻率到1000Hz起動轉(zhuǎn)矩可增高到392.3（N.cm），然后電路上再采用高低壓驅(qū)動電路，可將電機輸出轉(zhuǎn)矩擴大一倍左右。 當快速運動和切削進給時，130BF001型步進電機運行矩頻特性圖完全可以滿足要求：如圖3 圖3 130BF001電機起動矩頻特性和運行矩頻特性 3.5 縱向進給伺服系統(tǒng)機械部分結(jié)構(gòu)設計 機械部分結(jié)構(gòu)設計的任務是畫出進給伺服系統(tǒng)的機械裝配圖，用以表達設計者構(gòu)思，設計特點及計算結(jié)果。 3.5.1 縱向進給伺服系統(tǒng)總圖設計 縱向進給機構(gòu)，在原機床裝進給箱的位置，將進給箱拆除，裝伺服系統(tǒng)齒輪箱，在箱體的左面裝步進電機，滾珠絲桿右端軸承座仍裝在原機床滑動絲桿后軸承座處。滾珠絲桿裝有擋板，以防止切屑掉下?lián)p壞滾珠絲杠。將C6132床的溜板箱拆除，在滾珠螺母座前面有控制板，裝有急停，電源開關(guān)等幾個按鈕，便于工人操作。 總圖上還必須畫出此車床上加工螺紋的部件光電編碼器在經(jīng)濟型數(shù)按車床上，利用光電編碼器裝在主軸或在主軸箱與主軸保持一定傳動比的伸出軸上，當主軸旋轉(zhuǎn)一圈時，光電編碼器就發(fā)出一定數(shù)量的脈沖，輸入計算中，經(jīng)過計算的運算，控制步進電機，帶功滾珠絲杠，使刀架進給一定的螺距。 而光電編碼器用彎板裝在主軸箱左端面，通過彈性聯(lián)軸器與主軸箱中一伸出軸相連，因伸出軸不可能與彈性聯(lián)軸器的尺寸完全一致，故中間還要設計一個中間過渡套。 3.5.2 縱向進給伺服系統(tǒng)的裝配圖 經(jīng)過計算，已知此縱向進給系統(tǒng)采用130BF001型步進電機，經(jīng)過一對齒輪減速，齒輪系數(shù)=32。=40。模數(shù)m=2滾珠絲桿公稱直徑為=30mm。滾珠絲杠螺母副采用的是外循環(huán)螺紋調(diào)整預緊的不帶襯套的雙螺母滾珠絲杠副W1L3006。 進行結(jié)構(gòu)設計進，注意考慮以下問題 （1）進行改造設計時，將原C6132車床進給箱拆掉，利用原來的安裝基面安裝齒輪箱體。因而必須注意齒輪箱體螺釘中心距的尺寸，應保證箱的安裝螺釘和銷釘均在原來的安裝基礎面上。 （2）為保證滾珠絲杠與導軌平行設計時，應注意使齒輪箱體的絲杠中心，與床尾軸承座中心線距安裝基面尺寸一致以保證水平面的絲杠與導軌平行。齒輪箱體在床身上的安裝螺釘?shù)奈恢门c車尾軸承座螺釘在床身上的安裝位置必須根據(jù)床身具體情況確定，以保證在垂直面內(nèi)絲桿與導軌平行。水平面內(nèi)的平行度達不到要求可刮研齒輪箱體或床尾軸承座的安裝基面，如垂直面內(nèi)平行度達不到要求，可安裝螺釘?shù)倪^孔進行調(diào)整，調(diào)好后，插入定位銷。 （3）保證滾珠絲杠轉(zhuǎn)動平穩(wěn)，輕快，必須使?jié)L珠絲桿螺母座板與絲杠兩端支承同軸，設計時，在螺母座與彎板之間設計墊片，裝調(diào)時可以修磨墊片來保證螺母座在平面內(nèi)與兩面端支承同軸，垂而直面內(nèi)的同軸，靠螺釘?shù)剡^孔來的調(diào)整，調(diào)好后，打入銷釘。 （4）步進電機裝在箱體左側(cè)，利用短圓柱面中，在箱體上定位，由于是定位面，一定要在圖上標注出孔的尺寸及配合。 （5）設計中滾珠螺母副采用了螺紋·調(diào)整方式預緊，即用調(diào)整螺母使?jié)L珠絲杠滾珠與兩個滾珠螺母擠緊，避免在反向失步 （6）消隙齒輪，是采用兩個薄片齒輪，中間開有三個月芽形的槽放入壓簧，并用三個內(nèi)六角螺釘固定，這種消隙齒輪的裝配順序是：首先將雙片只輪相對轉(zhuǎn)過一個齒輪，使雙片尖輪的齒輪的矢對齊，彈簧受壓，上緊螺裝入箱體后，將螺釘松開，彈簧將雙片齒輪沿用向錯開，消除與齒輪的側(cè)隙，此時將螺釘上緊，在設計時，箱壁上要留有可伸入六角搬手孔，彈簧兩端用削扁的銷子壓住。 （7）當車床床鞍移動時，滾珠絲杠要受到軸向力，此軸向力由床身前端的兩個止推軸承承受，向左的軸向力通過擋圈，止推軸承，擋塊，傳到齒輪箱體上，向右的軸向力則通過螺母，齒輪，軸承，軸套，到左邊的止推軸承，經(jīng)擋塊傳到端蓋上，此端蓋與齒輪箱體用螺釘固連。 床尾部分的圓螺母是用來對絲杠進行預拉伸，以增加絲杠的剛度，外側(cè)的圓螺母是鎖緊用的，由于旋轉(zhuǎn)螺母進行預拉伸時，端面磨擦力大，故要用止推軸承來減小端面磨擦力。 4 橫向進給伺服系統(tǒng)機械部分計算與校核 根據(jù)機床精度要求橫向脈沖當量為0.005mm/脈沖。 4.1 計算切削力 橫切端面時主切削力可取縱切時的 式中 ——走刀方向的切削力（N） ——垂直走刀方向的切削力（N） 4.2 滾珠絲桿螺母副的計算和選型 4.2.1 計算進給牽引力 橫向?qū)к墳檠辔残?，參考《?shù)控機床課程設計指導書》p53 式中：，，——切削分力（Ｎ） G’——移動部件的重量（N）,取G’=500(N) ——滑動導軌摩擦系數(shù)，隨導軌形式而不同 K——考慮顛復力矩影響的實驗系數(shù) ，取K=1.4 4.2.2 計算最大動負載 式中： L——壽命，以轉(zhuǎn)為一單位; n——絲桿轉(zhuǎn)速（r/min）; ——為最大切削條件下進給速度，可取最高進給速度的1/2-1/3 此處取; ——滾珠絲桿導程（mm），初選=5mm； T——為使用壽命（h）,對于數(shù)控機床取15000h； ——運轉(zhuǎn)系數(shù)，按一般運轉(zhuǎn)取=1.2-1.5。 4.2.3 滾珠絲桿螺母副的選型 查閱《數(shù)控機床課程設計指導書》附表Ａ表3，可采用W1L2505外循螺紋調(diào)整預緊的雙螺母滾珠絲桿副，1列2.5圈，其額定動負載為9700N,精度等級按表4-15選為3級。 4.2.4 傳動效率計算 式中：——螺旋升角，W1L2505 ——摩擦角取 滾動摩擦系數(shù)0.003-0.004 4.2.5 剛度驗算 橫向進給絲桿支承方式圖4 所示，最大牽引力958.97N,支承間距＝380mm，因絲桿長度較短，不需預緊螺母及軸承預緊。 計算如下: 1) 絲桿的拉伸或壓縮變形量(mm) 根據(jù)＝1461.5N,D=25mm查出可算出： 　　 圖4 橫向進給絲桿支承方式 2) 滾珠與螺紋滾道間接觸變形量 查《數(shù)控機床課程設計指導書》圖4-7得Ｗ1L系列１列2.5圈滾珠和螺紋滾道接觸變形量　 　　 因進行了預緊 3) 支承滾珠絲桿的軸承的軸向接觸變形 采用推力球軸承8104查閱《機床設計手冊》表5.9-139,d=20mm,滾動體直徑=5.556mm,數(shù)量Z=13 綜合以上幾項變形量之和： 將滾珠絲桿經(jīng)過預拉伸，剛度可提高4倍 則 ＜ 定位精度 4.2.6 穩(wěn)定性校核 　 計算臨界負載(N) 式中:E——材料彈性模量() 鋼的E=20.6×106（）； I——截面慣性矩() ； L——絲桿兩軸承端距離()； ——絲桿支承方式系數(shù)，一端固定，一端簡支為2.00。 一般 =2.5-4.0 此滾珠絲桿不會產(chǎn)生失穩(wěn)。 4.2.7 橫向滾珠絲桿副的幾何參數(shù) 其參數(shù)如表3 表3 WD2505滾珠絲杠幾何參數(shù) 參數(shù)名稱 符號 關(guān)系式 W1L2505 螺 紋 滾 道 公稱直徑 25 導程 5 接觸角 鋼球直徑 3.175 滾道法面半徑 R 1.651 偏心距 e 0.045 螺紋升角 螺 桿 外徑 d 24.365 內(nèi)徑 21.788 接觸直徑 21.83 螺 母 螺紋直徑 D 28.212 內(nèi)徑 25.635 4.3 齒輪傳動比計算 已確定橫向脈沖當量，滾珠直徑導程=5mm, 初選步進電動機步距角可計算傳動比: 考慮到結(jié)構(gòu)上的原因不使大齒輪直徑太大，以免影響到橫向溜板有行程，故此處可采用兩級齒輪降速。 因進給運動齒輪受力不大，模數(shù)m取2， 有關(guān)參數(shù)參照表4 表4 傳動齒輪幾何參數(shù) 齒數(shù) Z 24 40 20 25 分度圓 d=mz 48 80 40 50 齒頂圓 52 84 44 54 齒根圓 43 75 35 45 齒寬 (6-10)m 20 中心距 64 45 4.4 橫向步進電機計算和選型 4.4.1 等效轉(zhuǎn)動慣量計算 計算簡圖見圖4，經(jīng)二對齒輪降速時，傳動系統(tǒng)折算到電機軸上的總轉(zhuǎn)動慣量可由下式計算: 式中: ——步進電機轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動慣量； ——齒輪及其軸的轉(zhuǎn)動慣量； ——齒輪的轉(zhuǎn)動慣量； ——絲桿轉(zhuǎn)動慣量； ——絲桿導程(cm)， G——工件及工作臺重量(N) G=500(N)。 齒輪、軸、絲桿等圓柱體慣量計算 圓柱體轉(zhuǎn)動慣量計算公式如下: 對于鋼材， 式中: D——圓柱體直徑 (cm) L——圓柱體長度或原長(cm) 鋼材的密度為 因此 基本滿足慣量匹配的要求。 4.4.2 電機轉(zhuǎn)矩計算 機床在不同的工況下，其所需轉(zhuǎn)矩不同，下面分別按各階段計算: 1） 快速空載起動轉(zhuǎn)矩 在快速空載起動階段，加速轉(zhuǎn)矩占的比例較大，具體計算如下： 式中: ——快速空載起動轉(zhuǎn)矩 ——空載起動時折算到電機軸上的摩擦轉(zhuǎn)矩 ——折算到電機軸上的摩擦轉(zhuǎn)矩 ——由于絲桿預緊時折算到電機軸上的附加摩擦轉(zhuǎn)矩 在采用絲桿螺母副傳動時，上述各種轉(zhuǎn)矩可用下式計算： 式中:——傳動系統(tǒng)折算到電機軸上的總等效轉(zhuǎn)動慣量 ——電機最大角速度 ——電機最大轉(zhuǎn)速 ——運動部件最快速度 ——脈沖當量 ——步進電機的步距角 ——運動部件從停止到起動加速到最大快進速度所需時間(s) 起動加速時間=25(ms) 折算到電機軸上的摩擦轉(zhuǎn)矩 式中: ——導軌的摩擦力(N) ——垂直方向的切削力(N) G——運動部件的總重量(N) ——導軌摩擦系數(shù)，取=0.2 ——齒輪降速比 ——傳動鏈總效率，一般可取0.7-0.8 附加摩擦轉(zhuǎn)矩: 式中: ——滾珠絲桿預加負荷，一般取，為進給牽引力(N) ——滾珠絲桿導程(cm) ——滾珠絲桿未預緊時的傳動效率，一般取 上述三項合計: 2） 快速移動時所需轉(zhuǎn)矩 3） 最大切削負載時所需要的轉(zhuǎn)矩 從上面計算看出、、三種工況下，以快速空載所需轉(zhuǎn)矩最大，即以此項作為校核步進電機轉(zhuǎn)矩的依據(jù)。 從《數(shù)控機床課程設計指導書》表4-22查出，當步進電機為三相六拍時為 則最大靜轉(zhuǎn)矩為: 從表《數(shù)控機床課程設計指導書》4-23查出110BF003最大轉(zhuǎn)矩為為784，大于所需最大靜轉(zhuǎn)矩，可以滿足此項要求。 4.4.3 校核步進電動機起動矩頻特性和運行矩頻特性 從《數(shù)控機床課程設計指導書》表4-23中查出110BF003型步進電機允許的最高空載起動頻率為1500Hz，運行頻率為7000Hz，再從《數(shù)控機床課程設計指導書》查出110BF003步進電機起動矩頻特性和運行矩頻特性曲線如圖5所示，當步進電機起動時，=1500Hz時，=98（N.cm）,不能滿足此機床所要求的空載起動力矩221.7（N.cm）。直接使用則會施行失步現(xiàn)象，所以必須采取開降速控制，將起動頻率到1000Hz起動轉(zhuǎn)矩可增高到320（N.cm）。 當快速運動和切削進給時，110BF003型步進電機起動矩頻特性和運行矩頻特性可以滿足要求。 圖5 110BF003電機起動矩頻特性和運行矩頻特性 4.5 橫向進給伺服系統(tǒng)機械部分結(jié)構(gòu)設計 機械部分結(jié)構(gòu)設計的任務是畫出進給伺服系統(tǒng)的裝配圖，用以表達設計構(gòu)思、設計特點及計算結(jié)果，進給伺服系統(tǒng)總圖設計。 4.5.1 橫向進給伺服系統(tǒng)總圖設計 橫向進給機構(gòu)可以從俯視圖看出，橫向進給的齒輪箱和步進電機裝在床鞍后面，滾珠絲桿也需用蓋板保護。橫向進給的手柄可以拆除也可保留，將原機的方刀架拆除，改裝自動回轉(zhuǎn)刀架，由計算機控制，根據(jù)程序，自動轉(zhuǎn)位、夾緊。從總圖中可以看到帶動刀架回轉(zhuǎn)的微型電機、齒輪箱。 總體圖上還畫出此車床上加工螺紋的部件光電編碼器在數(shù)控車床上，利用光電編碼器裝在主軸或主軸箱中與主軸保持一定傳動比的伸出軸上，當主軸旋轉(zhuǎn)一圈時，光電編碼器就發(fā)出一定數(shù)量的脈沖，輸入到計算機中，經(jīng)過計算機的運算控制步進電機，帶動滾珠絲桿，使刀架進給一定的螺距。光電編碼器用彎板裝在主軸箱左端面，通過彈性聯(lián)軸器與主軸箱中一伸出軸相連。因伸出軸不可能與彈性聯(lián)軸器孔的尺寸完全一致，故還要設計一個中間過渡套。 控制面板上有數(shù)碼顯示，按鍵、各種指示燈及開關(guān)，注意設計時要與硬件電路圖一致。 4.5.2 橫向進給伺服系統(tǒng)的裝配圖 經(jīng)過計算，已知橫向進給系統(tǒng)采用110BF003型步進電機。經(jīng)過二對齒輪減速，齒輪齒數(shù)。齒輪模數(shù)m=2,滾珠絲桿直徑為mm, 滾珠絲桿螺母選用的是W1L2505外循螺紋調(diào)整預緊的雙螺母滾珠絲桿副。 進行應保證足夠應考慮以下問題 （1）設計應保證足夠的行程，C6132經(jīng)濟型數(shù)控車床，圖中設計了兩對減速齒輪，減小了齒輪箱體的高度，使橫向拖板運動時，防塵蓋不致和箱體上蓋干涉。 （2）滾珠絲桿與橫向?qū)С痰钠叫卸葢∮?.05mm，為達到此要求，可在鏜床上對床鞍兩邊的裝軸承孔在一次裝卡中鏜出。 （3） 為保證滾珠絲桿轉(zhuǎn)動輕快靈活，無阻滯現(xiàn)象，必須使?jié)L珠螺母與兩端軸承同軸。 （4） 滾珠絲桿左右各采用一對徑向軸承，在右端又采用一對止推軸承，以承受軸向力。當絲桿受到向右的軸向力時，通過絲桿臺階傳給止推軸承動圈，再通過擋圈，一對徑向軸承的外圈傳給端蓋再傳到床鞍上。絲桿受到向左的軸向力通過絲桿右端的圓螺母傳給止推軸承，傳給端蓋、床鞍上。 （5） 雙片消隙齒輪的中間開有三個月牙形的槽放入壓簧，并用三個內(nèi)六角螺釘固定（A-A斷面和E-E斷面），這種消隙齒輪的裝配順序:首先將雙片齒輪相對轉(zhuǎn)過一個齒距，使雙片齒輪的齒對齊，彈簧受壓，上緊螺釘，裝入箱體后將螺釘松開，彈簧將雙片齒輪沿周向錯開，以消除與齒輪的間隙，此時在將螺釘上緊（因而在設計時，箱壁上要留有可伸入六角扳手的孔，彈簧兩端用削扁的銷子壓?。┐嗽O計中應注意箱體中留足夠的扳手空間，雙片齒輪用二個六角螺釘固緊，六角扳手可以齒輪箱體上端面伸入（端蓋拆下），六角螺釘和滾珠絲桿在軸向留有足夠的空間，但此空間也不宜留得過大，以免加大箱體尺寸，雙片齒輪采用三個開槽螺釘緊固。螺絲刀需從箱體左面孔中伸入（拆去端蓋）。 （6）110BF003型步進電機軸為平鍵，為防止運轉(zhuǎn)過程中齒輪從電機上松動滑出，在齒輪的輪轂上通過銷釘連接在電機軸上。 5 微機數(shù)控系統(tǒng)硬件電路的設計 5.1 硬件電路的設計 5.1.1 控制對象及要求 此次設計對象為經(jīng)濟型數(shù)控機床的控制系統(tǒng)硬件電路，采用MCS-51系列單片機作為數(shù)控系統(tǒng)的CPU。要求需控制兩軸：X軸和Y軸，且具有直線、圓弧插補功能及升降速控制功能。改裝后的車床應有自動回轉(zhuǎn)刀架和切削螺紋的功能。 5.1.2 總體方案的確定 數(shù)控系統(tǒng)是由硬件和軟件兩部分組成。硬件是組成系統(tǒng)的基礎，有了硬件，軟件才能有效運行。硬件電路的可靠性直接影響數(shù)控系統(tǒng)性能指標。 機床硬件電路由以下五部分組成。 (1)中央處理單元CPU； (2)程序存儲器和數(shù)據(jù)存儲器； (3)數(shù)據(jù)總線、控制總線和地址總線； (4)接口，即輸入/輸出接口電路； (5)外圍設備，如鍵盤、顯示器等。 圖6 機床數(shù)控系統(tǒng)硬件框圖（開環(huán)系統(tǒng)） 5.1.3 選擇中央處理器CPU的類型 在微機應用系統(tǒng)中，CPU的選擇應考慮以下幾點： 1) 時鐘頻率和字長，這個指標將控制數(shù)據(jù)處理的速度； 2) 可擴展存儲器的容量； 3) 指令系統(tǒng)功能，影響編程靈活性； 4) I/O口擴展的能力，即對外設控制的能力； 5) 開發(fā)手段，包括支持開發(fā)的軟件和硬件電路。 目前在經(jīng)濟型數(shù)控機床中，一般選用MSC-51系列單片機作為主控制器。MSC-51系列單片機主要有8031、8051、8751三種型號的產(chǎn)品。三種型號的引腳完全相同，僅在內(nèi)部結(jié)構(gòu)上有少量差異。8751具有EPROM，但價格是8051的10—15倍，所以適合開發(fā)樣機，小批量生產(chǎn)和需要在現(xiàn)場進一步完善的場合。8051的EPROM程序時Intel公司制作芯片時為用戶制備的，因此在國內(nèi)很難采用8051型芯片。而8031片內(nèi)無ROM，適用于需擴展ROM，可在現(xiàn)場修改和更新程序存儲器的應用場合，其價格低，使用靈活，適合在我國使用。在此選用8031單片機作為CPU. 5.1.4 存儲擴展電路設計 存儲器擴展電路設計包括程序存儲器和數(shù)據(jù)存儲器的擴展。 在選擇程序存儲器芯片時，要考慮CPU和EPROM時序的匹配，還要考慮最大讀出速度、工作溫度及存儲器的容量。 在存儲器擴展電路的設計中還應該包括地址鎖村器和譯碼電路的設計。 5.1.5 I/O接口電路的設計 包括接口芯片的選用，步進電機控制電路，鍵盤顯示電路以及其他輔助電路的設計。 5.2 8031單片機的簡介及其擴展 5.2.1 8031單片機的基本特性 8031單片機具有以下特點： （1）具有功能很強的8位中央處理單元（CPU）； （2）片內(nèi)有時鐘發(fā)生電路，每執(zhí)行一條指令時間為2微秒或1微秒； （3）片內(nèi)具有128字節(jié)RAM； （4）具有21個特殊寄存器； （5）可擴展64K字節(jié)的外部數(shù)據(jù)存儲器和64K字節(jié)的外部程序存儲器。 （6）具有4個I/O口，32根I/O線； （7）具有2個16位定時/器計數(shù)器； （8）具有5個中斷源，配備2個中斷優(yōu)先級； （9）具有一個全雙功串行接口； （10）具有位尋址能力，適合邏輯功能。 從上述特性可知，一塊8031的功能幾乎相當于一塊Z80CPU、一塊RAM、一塊Z80CTC、兩塊Z80PIO和一塊Z80SIO所組成的微機系統(tǒng)?？梢钥闯鲞@種芯片集成度高、功能強，只需增加少量外圍器件就可以構(gòu)成一個完整的微機系統(tǒng)。 5.2.2 8031芯片引腳及其功能 8031芯片具有40根引腳，引腳圖如圖7所示： 圖7 8031芯片引腳 5.2.3 程序存儲器的擴展 常用的程序存儲器芯片（EPROM）有2716（2K8）、2732（4K8）、2764（8K8）、 27128（16K8）、27256（32K8）和27512（64K8）等。2764、27128、27512均為28腳雙列直插式扁平封裝長片。本設計中選擇兩片2764（8K×8）半導體芯片，晶體頻率選用6MHz，其所能提供的讀取時間t小于480ms，故其芯片在時序上滿足要求。其引腳如圖8。由于單片機8031芯片的P0口是分時傳送低8位地址線和數(shù)據(jù)線，故8031擴展系統(tǒng)中統(tǒng)一要有地址鎖存器。常用的地址鎖存器芯片是74LS373。 圖8 2764芯片的引腳 5.2.4 數(shù)據(jù)存儲器的擴展 由于8031芯片內(nèi)部RAM只有128字節(jié)，遠遠不能滿足系統(tǒng)的需要，需要擴展片外的數(shù)據(jù)存儲器RAM。常用的靜態(tài)RAM有6116（2K8）、6264（8K8）、62256（2K8）等，6264、62256采用CMOS工藝，它們都由單一的+5V電源供電，典型存取時間為150-200ns，28腳雙列直插式扁平封裝。本設計中選擇的是6264(8K×8)芯片。引腳如圖9所示。 圖9 6264引腳 5.2.5 I/O口的擴展 MCS—51單片機共有四個8位并行I/O口，可提供給用戶使用的只有P1口和部分P3口線，因此不可避免的要進行I/O端口的擴展。Intel公司常用的外圍接口芯片有：8155：可編程的RAM/IO擴展接口電路（256個RAM單元、2個8位口、1個6位口、一個14位的定時/計數(shù)器）；8255：可編程的通用并行接口電路（3個8位口）；8253：3個16位的可編程的定時/計數(shù)器；8279：可編程的鍵盤、顯示電路；8243：4個4位口I/O擴展接口電路。此外，74LS系列的LSTTS電路或MOS電路也可作MCS-51單片機的擴展I/O口，如74LS373、74LS377等。 本設計中使用兩片8155可編程接口芯片。下面簡單介紹8155通用可編程接口芯片。 （1）8155的結(jié)構(gòu)及其引腳 8155有3個可編程并行I/O端口：A口、B口、C口，其中，A口和B口是八位，C口是6位，1個14位可編程定時/計數(shù)器和256B的靜態(tài)RAM，能方便的進行I/O擴展和RAM擴展，其引腳圖10。 （2）8155共有40個引腳，按其功能特點分類說明如下： 1）地址數(shù)據(jù)線 是低八位地址和數(shù)據(jù)共用輸入口，當時，輸入的是地址信息，否則是數(shù)據(jù)信息。所以應與MCS-51的P0口相連。 2）端口線 、用于8155與外設之間傳送數(shù)據(jù)，既可用于8155與外設之間傳送數(shù)據(jù)，也可作為A口、B口的控制信號線。 圖10 8155引腳圖 3）地址鎖存線 在下降沿將單片機P0口輸出的低8位地址信息及、的狀態(tài)都所存到內(nèi)部寄存器，因此，單片機P0口輸出的。 4）或口選擇線 當=0時，選中8155的片內(nèi)RAM，為RAM地址；若時，選中8155片內(nèi)3個I/O端口及命令/狀態(tài)寄存器和定時/計數(shù)器。 5）片選線 為低電平時選中8155。 6）讀、寫線 、控制對8155的讀/寫操作。 7）定時/計數(shù)器的脈沖輸入、輸出線 是外界向8155輸入計數(shù)脈沖的輸入端，是8155向外界輸出脈沖或方波的輸出端。 （3）8155的工作方式 8155I/O口有四種工作方式可供選擇：即。其中各符號說明如下： AINTR：A口中斷，請求輸入信號，高電平有效。 BINTR：B口中斷，請求輸入信號，高電平有效。 ABF(BBF)：A口（B口）緩沖器滿狀態(tài)標志輸出線，緩沖器有數(shù)據(jù)時，BF為高電平。 ASTB(BSTB)：A口(B口)設備選通信號輸入線，低電平有效。 5.3 電路連接 8031芯片的P0和P2用來傳送外部存儲器的地址和數(shù)據(jù)，故要采用74LS373地址鎖存器用74LS373鎖存低8位地址，ALE作為其選通信號，當ALE為高電平，鎖存器的輸入和輸出透明，即輸入的低8位存儲器地址在輸出端出現(xiàn)，此時不需鎖存。當ALE從高電平變低電平，出現(xiàn)下降沿時，低8位地址鎖存入地址鎖存器中，74LS373送出讀寫的數(shù)據(jù)了。8031芯片的P2口和74LS373送出的P0口共組成16位地址，2764和6264芯片都是8KB，需要13根地址線。A0～A7低8位接74LS373芯片的輸出，A8～A12接8031芯片的P2.0～P2.4。系統(tǒng)采用全地址譯碼，兩片2764芯片