CYJY12-4.8-73HB型游梁式抽油機(jī)設(shè)計(jì),cyjy12,73,hb,型游梁式,抽油機(jī),設(shè)計(jì) 畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)開題報(bào)告 題 目 名 稱 CYJY12-4.8-73HB型抽油機(jī)設(shè)計(jì) 題 目 類 別 學(xué) 院 （系） 專 業(yè) 班 級(jí) 學(xué) 生 姓 名 指 導(dǎo) 教 師 輔 導(dǎo) 教 師 開題報(bào)告日期 開題報(bào)告 CYJY12-4.8-73HB型抽油機(jī)設(shè)計(jì) 一、題目來(lái)源 本題目來(lái)源于生產(chǎn)/社會(huì)實(shí)踐。 二、研究目的和意義 抽油機(jī)性能優(yōu)劣的評(píng)價(jià)方法的研究是近幾年國(guó)內(nèi)抽油機(jī)研究的重點(diǎn)之一，抽油機(jī)性能的優(yōu)劣可以從以下幾個(gè)方面來(lái)評(píng)價(jià)： a.傳動(dòng)系統(tǒng)的轉(zhuǎn)速變化； b.整機(jī)質(zhì)量和結(jié)構(gòu)尺寸； c.運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)的可靠性； d.費(fèi)用指標(biāo)； e.運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力性能。 按照上述指標(biāo)對(duì)抽油機(jī)進(jìn)行考察，人們發(fā)現(xiàn)，游梁式抽油機(jī)在中、低沖程時(shí)具有可靠性高，價(jià)格低和維護(hù)工作方便等優(yōu)點(diǎn)，而且該機(jī)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，使用和制造方便，因此，抽油機(jī)雖然品種較多，但真正在油田大面積使用的還是常規(guī)型游梁式抽油機(jī)，它是油田中、低沖程，中、高沖次抽油機(jī)的主力機(jī)型。但是，常規(guī)機(jī)的耗能大，費(fèi)用支出較高。據(jù)統(tǒng)計(jì)，我國(guó)在役常規(guī)型抽油機(jī)占抽油機(jī)總數(shù)的50%~60%，其耗電量約占油田總耗電量的20%~30%，是油田的主要耗電大戶。 隨著我國(guó)市場(chǎng)經(jīng)濟(jì)不斷發(fā)展和加入WTO，市場(chǎng)開放程度越來(lái)越大，這導(dǎo)致了國(guó)外大量的廉價(jià)石油石化產(chǎn)品進(jìn)入，競(jìng)爭(zhēng)更加激烈，市場(chǎng)價(jià)格下降，嚴(yán)重影響了我國(guó)石油石化工業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益。為提高市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力，油田企業(yè)必須加大資金投入，采用新型節(jié)能型抽油機(jī)，或者降低各種成小抽油機(jī)的周期載荷系數(shù)，提高抽油機(jī)的工作效率，同樣達(dá)到節(jié)能的目的。同時(shí)，利用計(jì)算機(jī)仿真技術(shù)，可以求得抽油機(jī)在任意位置的懸點(diǎn)載荷、速度、加速度和減速器輸出軸扭矩以及抽油機(jī)構(gòu)件各關(guān)鍵點(diǎn)的位移、速度、加速度和受力，從而可以動(dòng)態(tài)地分析抽油機(jī)的運(yùn)動(dòng)和受力變化情況，不僅大大減少了設(shè)計(jì)時(shí)間，而且在設(shè)計(jì)階段就可預(yù)知抽油機(jī)的結(jié)果，避免了浪費(fèi)大量的人力、物力和時(shí)間，減少了設(shè)計(jì)成本、試驗(yàn)成本和生產(chǎn)成本。所有這些，都將可以獲得很可觀的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益，這是近階段提高我國(guó)石油市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)能力的一條現(xiàn)實(shí)的也是行之有效的途徑。 三、主要參考文獻(xiàn)及資料名稱 [1] 馮耀忠，李光，韓煒，國(guó)外抽油機(jī)技術(shù)的新發(fā)展（一），石油機(jī)械，2000，28（10）：58～60 [2] 馮耀忠，李光，韓煒，國(guó)外抽油機(jī)技術(shù)的新發(fā)展（二），石油機(jī)械，2000，28（10）：58～60 [3] 張連山, 國(guó)外抽油機(jī)發(fā)展趨勢(shì)， 國(guó)外石油機(jī)械,1996，7（3）：28～35 [4] 張連山, 我國(guó)抽油機(jī)的發(fā)展趨勢(shì)，鉆采工藝,1996，19（6）：41～46 [5] Hamacher H W,Nickel S. Rest ricted planar location problems and applications[J] . Naval Research Logistics ,1995 ,42 (8) :967O992。 [6] 齊俊林，郭方元，黃偉，孫應(yīng)民，游梁式抽油機(jī)分析方法，石油學(xué)報(bào)，2006.6,27（6）：116～124 [7] 郭登明，艾薇等，抽油機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算軟件的開發(fā)，石油機(jī)械，2003，增刊（31）：26～28 [8] 萬(wàn)邦烈，采油機(jī)械的設(shè)計(jì)計(jì)算，北京：石油工業(yè)出版社，1988：10～12，47～60 [9] 湯淑文, 譚英杰。 游梁抽油機(jī)動(dòng)平衡精確分析[ J ] 。 石油學(xué)報(bào),1994。 [10] 王常斌,陳濤平,鄭俊德。 游梁式抽油機(jī)運(yùn)動(dòng)參數(shù)的精確解[J ] 。 石油學(xué)報(bào)。 [11] 王尚元,唐衛(wèi)軍,李志誠(chéng),等。 新型擺桿式游梁抽油機(jī)[J ] 。 石油礦場(chǎng)機(jī)械。 [12] 姜道民,王素玲,李運(yùn)福,等。 新型擺桿式游梁抽油機(jī)的性能分析[J ] 。 大慶石油學(xué)院學(xué)報(bào),2003。 [13] 鄔亦炯,劉卓鈞,趙貴祥,等， 抽油機(jī)[M]。 北京:石油工業(yè)出版社,1994。 [14] 董世民,張士軍。 抽油機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算與計(jì)算機(jī)實(shí)現(xiàn)[M]。 北京:石油工業(yè)出版社。 [15] 張學(xué)魯,季祥云,羅仁全。 游梁式抽油機(jī)技術(shù)與應(yīng)用[M]。 北京:石油工業(yè)出版社,2001。 [16 ] 李緒炎，李環(huán)，前置式游梁抽油機(jī)的設(shè)計(jì)計(jì)算方法，江漢石油學(xué)院學(xué)報(bào)，1989．10，11（3）：83～92 四、國(guó)內(nèi)外現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì)與研究的主攻方向 4.1 國(guó)外抽油機(jī)的發(fā)展概況 在國(guó)外，研究開發(fā)與應(yīng)用抽油機(jī)已有100多年的歷史。在這一百多年的采油實(shí)踐中，抽油機(jī)發(fā)生了很大的變化，特別是近20年來(lái)，世界抽油機(jī)技術(shù)發(fā)展較快，先后研究開發(fā)了多種新型抽油機(jī)。起特性主要有以下九個(gè)方面： (1) 為了適應(yīng)各種地質(zhì)油藏條件和采油的工況, 研制與應(yīng)用了液壓缸式抽油機(jī)、氣壓缸式抽油機(jī)、長(zhǎng)沖程低沖次抽油機(jī)和螺桿泵采油系統(tǒng)等。 (2) 為了滿足陸地、城市、農(nóng)村水利噴灌區(qū)、山區(qū)、沼澤、森林地帶、沙漠地區(qū)、淺海和海灘、海洋地區(qū)和更復(fù)雜地區(qū)抽油的需要, 研制與應(yīng)用了低矮型抽油機(jī)、城市抽油機(jī)、前置式抽油機(jī)、前置式氣平衡抽油機(jī)、緊湊型抽油機(jī)、兩點(diǎn)式抽油機(jī)和井架型抽油機(jī)等。 (3) 為了適應(yīng)垂直井、斜井、叢式井和水平井抽油工況, 研制了斜井抽油機(jī)、叢式井抽油機(jī)、雙驢頭抽油機(jī)和高效能叢式井抽油機(jī)等。 (4) 為了滿足稠油和深井開采的需要, 研制與應(yīng)用了各種大型抽油機(jī)。例如常規(guī)型抽油機(jī)最大載荷160kN，前置式抽油機(jī)最大載荷193kN ；前置式氣平衡抽油機(jī)最大載荷213kN。 (5) 為了提高抽油系統(tǒng)效率, 減少抽油機(jī)動(dòng)載荷與振動(dòng)載荷, 研制了增大沖程游梁抽油機(jī)和增大沖程無(wú)游梁抽油機(jī)及長(zhǎng)沖程無(wú)游梁抽油機(jī)(分立式和臥式兩種)。 (6) 為了提高采油經(jīng)濟(jì)效益, 降低能源消耗,減少抽油成本, 研制與應(yīng)用了各種新型節(jié)能抽油機(jī)和節(jié)能部件。例如異相型抽油機(jī)、前置式抽油機(jī)、前置式氣平衡抽油機(jī)、大圈式抽油機(jī)、輪式抽油機(jī)、全膠帶傳動(dòng)抽油機(jī)、井架型抽油機(jī)、滾筒式抽油機(jī)、缸體式抽油機(jī)、玻璃鋼抽油桿用抽油機(jī)、自動(dòng)化抽油機(jī)和智能抽油機(jī)等。節(jié)能部件有: 高轉(zhuǎn)差率電動(dòng)機(jī)、天然氣發(fā)動(dòng)機(jī)、抽油機(jī)節(jié)能控制柜、窄V 聯(lián)組膠帶、同步膠帶、齒型膠帶等。上述抽油機(jī)和部件能節(jié)電10%～50%。 (7) 為了提高抽油機(jī)精確平衡效果, 達(dá)到節(jié)電和提高抽油機(jī)運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性與使用壽命, 研制與應(yīng)用了各種平衡方式抽油機(jī)。例如變平衡力矩抽油機(jī)、氣平衡抽油機(jī)、氣囊平衡抽油機(jī)、雙井平衡抽油機(jī)和自動(dòng)平衡抽油機(jī)等。 (8) 為了滿足邊遠(yuǎn)地區(qū)沒(méi)有電源的抽油井試油或采油以及間歇抽油的需要, 研制與應(yīng)用了車裝式抽油機(jī), 采用天然氣發(fā)動(dòng)機(jī)或汽油機(jī)、柴油機(jī)驅(qū)動(dòng)抽油機(jī), 具有使用移動(dòng)靈活等特點(diǎn)。 (9) 為了提高采油效率, 實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化開采石油, 研制與應(yīng)用了各種自動(dòng)化抽油機(jī)和智能抽油機(jī), 采用先進(jìn)的微機(jī)系統(tǒng)控制、檢測(cè)和診斷抽油機(jī)運(yùn)行與故障, 以確保高效安全經(jīng)濟(jì)抽油。 4.2 國(guó)內(nèi)抽油機(jī)的發(fā)展概況 我國(guó)游梁式抽油機(jī)的制造雖然只有40多年的歷史，但發(fā)展很快。目前已有生產(chǎn)廠家三十多個(gè)，抽油機(jī)的規(guī)格有十余種。 國(guó)內(nèi)抽油機(jī)按起傳動(dòng)、換向系統(tǒng)和平衡方式分類，主要有以下幾種： （1）常規(guī)游梁式抽油機(jī)及其改型抽油機(jī) 常規(guī)游梁式抽油機(jī)是油田生產(chǎn)的主力機(jī)型，最大的沖程為6米。該機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)單，機(jī)械換向簡(jiǎn)單，機(jī)械換向平穩(wěn)；同時(shí)在傳動(dòng)件中很少使用壽命較短、可靠性較差的擾性構(gòu)件，因此使用和維護(hù)都比較簡(jiǎn)單，可靠性也高，是現(xiàn)有各抽油機(jī)中最成熟的機(jī)種，且適用于全天候工作，至今在眾多有桿式抽油機(jī)的應(yīng)用中仍占據(jù)主導(dǎo)地位。 （2）四桿傳動(dòng)機(jī)構(gòu)抽油機(jī) 這類抽油機(jī)主要是以曲柄滑塊機(jī)構(gòu)為主機(jī)夠的增程式、浮動(dòng)輪式等幾種。但該抽油機(jī)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，安裝維護(hù)困難，目前在油田應(yīng)用很少。 （3）六桿機(jī)構(gòu)的抽油機(jī) 為了克服四桿機(jī)構(gòu)抽油機(jī)的缺點(diǎn)，有研制了數(shù)種采用六桿傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的抽油機(jī)。但這種機(jī)型結(jié)構(gòu)復(fù)雜，可靠性不高，動(dòng)力性改善并不明顯。 （4）筒式抽油機(jī) 滾筒式抽油機(jī)是利用換向機(jī)構(gòu)驅(qū)動(dòng)滾筒正、反轉(zhuǎn)，并帶動(dòng)柔性見(jiàn)饒國(guó)天輪驅(qū)動(dòng)懸點(diǎn)做上、下往復(fù)運(yùn)動(dòng)的抽油機(jī)。這類抽油機(jī)沒(méi)能在油田大面積推廣，原因是換向系統(tǒng)的可靠性和壽命較低，而且沖擊和噪音大，平衡困難。 （5）鏈條式抽油機(jī) 鏈條式抽油機(jī)是利用軌跡鏈條上的特殊鏈節(jié)，帶動(dòng)往返架往復(fù)運(yùn)動(dòng)，從而驅(qū)動(dòng)懸點(diǎn)上、下運(yùn)動(dòng)的抽油機(jī)。平衡方式主要是氣平衡和重塊平衡。但前者存在密封和失載保護(hù)等問(wèn)題，故障率高；后者慣性載荷大，鏈條和特殊鏈節(jié)的受力情況惡化，故障率較高。而且該類抽油機(jī)維修費(fèi)用大大高于常規(guī)型游梁式抽油機(jī)。 （6）液壓式抽油機(jī) 它是以液壓傳動(dòng)技術(shù)為特征的抽油機(jī)。它可以最大限度地發(fā)揮油井產(chǎn)能，延長(zhǎng)地面和井下設(shè)備的使用壽命，具有很好的產(chǎn)油經(jīng)濟(jì)性。但在國(guó)內(nèi)，由于液壓元件制造水平的制約，液壓抽油機(jī)可靠性不高，維護(hù)比較困難，故起發(fā)展比較遲緩。 綜上所述，目前國(guó)內(nèi)的抽油機(jī)雖然品種較多，但真正在油田大面積使用的也只有常規(guī)型游梁式抽油機(jī)。 今后，國(guó)內(nèi)外抽油機(jī)主要向以下幾個(gè)方面發(fā)展： a.朝著大型化方向發(fā)展 b.朝著低能耗方向發(fā)展 c.朝著精確平衡方向發(fā)展 d.朝著高適應(yīng)性方向發(fā)展 e.朝著長(zhǎng)沖程無(wú)游梁方向發(fā)展 f.朝著自動(dòng)化和智能化方向發(fā)展 五　本文主要研究的工作 5.1 主要研究?jī)?nèi)容： CYJY12-4.8-73HB型抽油機(jī)的設(shè)計(jì) 5.2 需要重點(diǎn)研究的關(guān)鍵 抽油機(jī)運(yùn)動(dòng)學(xué)設(shè)計(jì)； 抽油機(jī)動(dòng)力學(xué)設(shè)計(jì)； 抽油機(jī)主要零部件強(qiáng)度校核。 5.3 解決思路 從抽油機(jī)的基本原理入手，在弄懂其抽油基本原理后對(duì)其所需的各種參數(shù)做全面的分析。然后，了解此抽油機(jī)在設(shè)計(jì)過(guò)程中所需克服的技術(shù)困難和復(fù)雜因素，清楚此抽油機(jī)的應(yīng)用情況和其經(jīng)濟(jì)價(jià)值。最后通過(guò)對(duì)此抽油機(jī)的工作原理，設(shè)計(jì)過(guò)程和應(yīng)用價(jià)值有了充分的了解后，完成此CYJY12-4.8-73HB型抽油機(jī)的設(shè)計(jì)方案，設(shè)計(jì)方案和部分結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)。然后在根據(jù)所設(shè)計(jì)的抽油機(jī)畫圖。 六 完成畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)所必須具備的工作條件及解決的辦法 1．查詢與游梁抽油機(jī)技術(shù)相關(guān)的參考書及近幾年的中英文資料，了解近幾年國(guó)內(nèi)外所使用的各種抽油機(jī)技術(shù)和最新研究的抽油機(jī)。 2.計(jì)算機(jī)繪制抽油機(jī)設(shè)計(jì)裝配圖和主要零部件圖。 3.老師的一些安排和輔導(dǎo)。 七、工作的主要階段，進(jìn)度與時(shí)間安排 根據(jù)畢業(yè)設(shè)計(jì)時(shí)間總體的安排，我將畢業(yè)設(shè)計(jì)的工作任務(wù)分為以下十個(gè)階段： 第一階段, 初步了解畢業(yè)設(shè)計(jì)的各個(gè)方面并查閱有關(guān)抽油機(jī)技術(shù)的相關(guān)資料及文獻(xiàn)，了解抽油機(jī)技術(shù)的特點(diǎn)、方式、方法，控制過(guò)程和國(guó)內(nèi)外使用和最新研究的抽油機(jī)。 第二階段，詳細(xì)綜述游梁式抽油機(jī)在國(guó)內(nèi)外的現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì)。(3月26-4月5) 第三階段，完成CYJY12-4.8-73HB型抽油機(jī)運(yùn)動(dòng)學(xué)設(shè)計(jì)。（4月6號(hào)-4月21號(hào)） 第四階段，完成CYJY12-4.8-73HB型抽油機(jī)動(dòng)力學(xué)設(shè)計(jì)。（4月22號(hào)-5月7號(hào)） 第五階段，完成CYJY12-4.8-73HB型抽油機(jī)主要零部件強(qiáng)度校核。（5月8號(hào)-5月22號(hào)） 第六階段，編制CYJY12-4.8-73HB型抽油機(jī)輔助計(jì)算軟件。（5月23號(hào)-5月7號(hào)） 第七階段，繪制CYJY12-4.8-73HB型抽油機(jī)總裝配圖及零部件圖（6月8號(hào)-6月18號(hào)）。 第八階段，寫畢業(yè)設(shè)計(jì)論文。（6月19號(hào)-5月28號(hào)） 第九階段，詳細(xì)修改畢業(yè)設(shè)計(jì)論文；打印并裝訂。 第十階段，畢業(yè)答辯。 八 指導(dǎo)教師審查意見(jiàn) 第 8 頁(yè) （共 8 頁(yè)） 目錄 CYJY12-4.8-73HB型抽油機(jī)設(shè)計(jì) 1 1 緒 論 1 1.1抽油機(jī)的應(yīng)用 1 1.2 國(guó)內(nèi)外抽油機(jī)的發(fā)展概況 2 1.2.1 國(guó)外抽油機(jī)的發(fā)展概況 2 1.2.2 國(guó)內(nèi)抽油機(jī)的發(fā)展概況 3 1.3抽油機(jī)存在的主要問(wèn)題 4 1.4抽油機(jī)的發(fā)展趨勢(shì) 6 1.5本論文的主要研究?jī)?nèi)容 7 2 游梁式抽油機(jī)的運(yùn)動(dòng)分析 8 2.1游梁式抽油機(jī)的運(yùn)動(dòng)學(xué)分析 9 2.1.1 幾何尺寸分析[10] 9 2.1.2 懸點(diǎn)的位移、速度、加速度的分析 11 2.2 計(jì)算結(jié)果 13 上沖程的最大加速度位置：15（度）附近 ； 13 3 抽油機(jī)動(dòng)力分析 15 3.4 計(jì)算最大下泵深度 25 4 主要零部件強(qiáng)度計(jì)算 30 4.1 連桿強(qiáng)度計(jì)算 [16] 30 4.2 曲柄銷強(qiáng)度計(jì)算[17] 31 4.2.1 曲柄的靜強(qiáng)度計(jì)算 31 4.2.2 曲柄銷疲勞強(qiáng)度校核 32 4.3 游梁強(qiáng)度計(jì)算 32 4.3.1 游梁的受力分析[17] 33 4.3.2 強(qiáng)度校核[17] 34 參考文獻(xiàn) 35 致謝 36 緒論 目錄 CYJY12-4.8-73HB型抽油機(jī)設(shè)計(jì) 1 1 緒 論 1 1.1抽油機(jī)的應(yīng)用 1 1.2 國(guó)內(nèi)外抽油機(jī)的發(fā)展概況 2 1.2.1 國(guó)外抽油機(jī)的發(fā)展概況 2 1.2.2 國(guó)內(nèi)抽油機(jī)的發(fā)展概況 3 1.3抽油機(jī)存在的主要問(wèn)題 4 1.4抽油機(jī)的發(fā)展趨勢(shì) 6 1.5本論文的主要研究?jī)?nèi)容 7 2 游梁式抽油機(jī)的運(yùn)動(dòng)分析 8 2.1游梁式抽油機(jī)的運(yùn)動(dòng)學(xué)分析 9 2.1.1 幾何尺寸分析[10] 9 2.1.2 懸點(diǎn)的位移、速度、加速度的分析 11 2.2 計(jì)算結(jié)果 13 上沖程的最大加速度位置：15（度）附近 ； 13 3 抽油機(jī)動(dòng)力分析 15 3.4 計(jì)算最大下泵深度 25 4 主要零部件強(qiáng)度計(jì)算 30 4.1 連桿強(qiáng)度計(jì)算 [16] 30 4.2 曲柄銷強(qiáng)度計(jì)算[17] 31 4.2.1 曲柄的靜強(qiáng)度計(jì)算 31 4.2.2 曲柄銷疲勞強(qiáng)度校核 32 4.3 游梁強(qiáng)度計(jì)算 32 4.3.1 游梁的受力分析[17] 33 4.3.2 強(qiáng)度校核[17] 34 參考文獻(xiàn) 35 致謝 36  CYJY12-4.8-73HB型抽油機(jī)設(shè)計(jì) 1 緒 論 1.1抽油機(jī)的應(yīng)用 油田開采原油的方法分為兩類：一類是利用地層本身的能量來(lái)舉升原油，稱為自噴采油法，常見(jiàn)于新開發(fā)且儲(chǔ)量大的一些油田；另一類是到了油田開發(fā)的中后期，地層本身能量不足以使原油產(chǎn)生自噴，必須人為地利用機(jī)械設(shè)備將原油舉升到地面，稱為人工舉升采油法或機(jī)械采油法[1]。 上述采油方法中不利用抽油桿傳遞能量的抽油設(shè)備統(tǒng)稱為無(wú)桿抽油設(shè)備，利用抽油桿上下往復(fù)進(jìn)行驅(qū)動(dòng)的抽油設(shè)備統(tǒng)稱為有桿抽油設(shè)備。利用抽油桿旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)驅(qū)動(dòng)井下單螺旋泵裝置，雖然也有抽油桿，但習(xí)慣上不列入有桿抽油設(shè)備[3]。 有桿泵采油技術(shù)是應(yīng)用最早也最為廣泛的一種人工舉升機(jī)械采油方法。有桿抽油系統(tǒng)主要有三部分組成：一是地面驅(qū)動(dòng)設(shè)備即抽油機(jī)，它由電動(dòng)機(jī)、減速器和四連桿機(jī)構(gòu)(包括曲柄、連桿和游梁)等組成：二是井下的抽油泵(包括吸入閥、泵筒、柱塞和排出閥等)，安裝于油管的下端：三是抽油桿，它把地面驅(qū)動(dòng)設(shè)備的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力傳給井下抽油泵。 抽油機(jī)是一種把原動(dòng)機(jī)的連續(xù)圓周運(yùn)動(dòng)變成往復(fù)自線運(yùn)動(dòng)，通過(guò)抽油桿帶動(dòng)抽油泵進(jìn)行抽油的機(jī)械設(shè)備。游梁式抽油機(jī)是機(jī)械采油設(shè)備中問(wèn)世最早的抽油機(jī)機(jī)種，1919年美國(guó)就開始批量生產(chǎn)這種抽油機(jī)。 目前我國(guó)大多數(shù)油田己相繼進(jìn)入了開發(fā)的中后期，油井逐漸喪失自噴能力，基本上己從自噴轉(zhuǎn)入機(jī)采。80年代初，我國(guó)擁有機(jī)采油井2萬(wàn)口，占總油井?dāng)?shù)的57.3%，機(jī)采原油產(chǎn)量占總產(chǎn)量的27 %， 2000年我國(guó)油氣田共有抽油機(jī)采油井約8萬(wàn)口，占油田總井?dāng)?shù)的90%。在這些機(jī)采油井中，采用抽油機(jī)有桿式抽油的占90%，采用電潛泵、水力活塞泵、射流泵、氣舉等其它無(wú)桿式抽油的只占10%。近幾年，隨著穩(wěn)油控水和節(jié)能的要求不斷提高，各種型式的節(jié)能型抽油機(jī)和長(zhǎng)沖程抽油機(jī)的數(shù)量不斷增加。由此可見(jiàn)，抽油機(jī)在各油田的生產(chǎn)中有著舉足輕重的地位，并且隨著油田的進(jìn)一步開發(fā)，各種新型節(jié)能抽油機(jī)將會(huì)得到廣泛地推廣和應(yīng)用。 1.2 國(guó)內(nèi)外抽油機(jī)的發(fā)展概況 1.2.1 國(guó)外抽油機(jī)的發(fā)展概況 在國(guó)外，研究開發(fā)與應(yīng)用抽油機(jī)已有100多年的歷史[4]。在這一百多年的采油實(shí)踐中，抽油機(jī)發(fā)生了很大的變化，特別是近20年來(lái)，世界抽油機(jī)技術(shù)發(fā)展較快，先后研究開發(fā)了多種新型抽油機(jī)。起特性主要有以下九個(gè)方面： (1) 為了適應(yīng)各種地質(zhì)油藏條件和采油的工況， 研制與應(yīng)用了液壓缸式抽油機(jī)、氣壓缸式抽油機(jī)、長(zhǎng)沖程低沖次抽油機(jī)和螺桿泵采油系統(tǒng)等。 (2) 為了滿足陸地、城市、農(nóng)村水利噴灌區(qū)、山區(qū)、沼澤、森林地帶、沙漠地區(qū)、淺海和海灘、海洋地區(qū)和更復(fù)雜地區(qū)抽油的需要， 研制與應(yīng)用了低矮型抽油機(jī)、城市抽油機(jī)、前置式抽油機(jī)、前置式氣平衡抽油機(jī)、緊湊型抽油機(jī)、兩點(diǎn)式抽油機(jī)和井架型抽油機(jī)等。 (3) 為了適應(yīng)垂直井、斜井、叢式井和水平井抽油工況， 研制了斜井抽油機(jī)、叢式井抽油機(jī)、雙驢頭抽油機(jī)和高效能叢式井抽油機(jī)等。 (4) 為了滿足稠油和深井開采的需要， 研制與應(yīng)用了各種大型抽油機(jī)。例如常規(guī)型抽油機(jī)最大載荷160kN，前置式抽油機(jī)最大載荷193kN ；前置式氣平衡抽油機(jī)最大載荷213kN。 (5) 為了提高抽油系統(tǒng)效率， 減少抽油機(jī)動(dòng)載荷與振動(dòng)載荷， 研制了增大沖程游梁抽油機(jī)和增大沖程無(wú)游梁抽油機(jī)及長(zhǎng)沖程無(wú)游梁抽油機(jī)(分立式和臥式兩種)。 (6) 為了提高采油經(jīng)濟(jì)效益， 降低能源消耗，減少抽油成本， 研制與應(yīng)用了各種新型節(jié)能抽油機(jī)和節(jié)能部件。例如異相型抽油機(jī)、前置式抽油機(jī)、前置式氣平衡抽油機(jī)、大圈式抽油機(jī)、輪式抽油機(jī)、全膠帶傳動(dòng)抽油機(jī)、井架型抽油機(jī)、滾筒式抽油機(jī)、缸體式抽油機(jī)、玻璃鋼抽油桿用抽油機(jī)、自動(dòng)化抽油機(jī)和智能抽油機(jī)等。節(jié)能部件有： 高轉(zhuǎn)差率電動(dòng)機(jī)、天然氣發(fā)動(dòng)機(jī)、抽油機(jī)節(jié)能控制柜、窄V 聯(lián)組膠帶、同步膠帶、齒型膠帶等。上述抽油機(jī)和部件能節(jié)電10%～50%。 (7) 為了提高抽油機(jī)精確平衡效果， 達(dá)到節(jié)電和提高抽油機(jī)運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性與使用壽命， 研制與應(yīng)用了各種平衡方式抽油機(jī)。例如變平衡力矩抽油機(jī)、氣平衡抽油機(jī)、氣囊平衡抽油機(jī)、雙井平衡抽油機(jī)和自動(dòng)平衡抽油機(jī)等。 (8) 為了滿足邊遠(yuǎn)地區(qū)沒(méi)有電源的抽油井試油或采油以及間歇抽油的需要， 研制與應(yīng)用了車裝式抽油機(jī)， 采用天然氣發(fā)動(dòng)機(jī)或汽油機(jī)、柴油機(jī)驅(qū)動(dòng)抽油機(jī)， 具有使用移動(dòng)靈活等特點(diǎn)。 (9) 為了提高采油效率， 實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化開采石油， 研制與應(yīng)用了各種自動(dòng)化抽油機(jī)和智能抽油機(jī)， 采用先進(jìn)的微機(jī)系統(tǒng)控制、檢測(cè)和診斷抽油機(jī)運(yùn)行與故障， 以確保高效安全經(jīng)濟(jì)抽油。 1.2.2 國(guó)內(nèi)抽油機(jī)的發(fā)展概況 我國(guó)游梁式抽油機(jī)的制造雖然只有40多年的歷史，但發(fā)展很快。目前已有生產(chǎn)廠家三十多個(gè)，抽油機(jī)的規(guī)格有十余種。 國(guó)內(nèi)抽油機(jī)按起傳動(dòng)、換向系統(tǒng)和平衡方式分類，主要有以下幾種： (1)常規(guī)游梁式抽油機(jī)及其改型抽油機(jī) 常規(guī)游梁式抽油機(jī)是油田生產(chǎn)的主力機(jī)型，最大的沖程為6米。該機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)單，機(jī)械換向簡(jiǎn)單，機(jī)械換向平穩(wěn)；同時(shí)在傳動(dòng)件中很少使用壽命較短、可靠性較差的擾性構(gòu)件，因此使用和維護(hù)都比較簡(jiǎn)單，可靠性也高，是現(xiàn)有各抽油機(jī)中最成熟的機(jī)種，且適用于全天候工作，至今在眾多有桿式抽油機(jī)的應(yīng)用中仍占據(jù)主導(dǎo)地位。 (2)四桿傳動(dòng)機(jī)構(gòu)抽油機(jī) 這類抽油機(jī)主要是以曲柄滑塊機(jī)構(gòu)為主機(jī)夠的增程式、浮動(dòng)輪式等幾種。但該抽油機(jī)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，安裝維護(hù)困難，目前在油田應(yīng)用很少。 (3)六桿機(jī)構(gòu)的抽油機(jī) 為了克服四桿機(jī)構(gòu)抽油機(jī)的缺點(diǎn)，有研制了數(shù)種采用六桿傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的抽油機(jī)。但這種機(jī)型結(jié)構(gòu)復(fù)雜，可靠性不高，動(dòng)力性改善并不明顯。 (4)筒式抽油機(jī) 滾筒式抽油機(jī)是利用換向機(jī)構(gòu)驅(qū)動(dòng)滾筒正、反轉(zhuǎn)，并帶動(dòng)柔性見(jiàn)饒國(guó)天輪驅(qū)動(dòng)懸點(diǎn)做上、下往復(fù)運(yùn)動(dòng)的抽油機(jī)。這類抽油機(jī)沒(méi)能在油田大面積推廣，原因是換向系統(tǒng)的可靠性和壽命較低，而且沖擊和噪音大，平衡困難。 (5)鏈條式抽油機(jī) 鏈條式抽油機(jī)是利用軌跡鏈條上的特殊鏈節(jié)，帶動(dòng)往返架往復(fù)運(yùn)動(dòng)，從而驅(qū)動(dòng)懸點(diǎn)上、下運(yùn)動(dòng)的抽油機(jī)。平衡方式主要是氣平衡和重塊平衡。但前者存在密封和失載保護(hù)等問(wèn)題，故障率高；后者慣性載荷大，鏈條和特殊鏈節(jié)的受力情況惡化，故障率較高。而且該類抽油機(jī)維修費(fèi)用大大高于常規(guī)型游梁式抽油機(jī)。 (6)液壓式抽油機(jī) 它是以液壓傳動(dòng)技術(shù)為特征的抽油機(jī)。它可以最大限度地發(fā)揮油井產(chǎn)能，延長(zhǎng)地面和井下設(shè)備的使用壽命，具有很好的產(chǎn)油經(jīng)濟(jì)性。但在國(guó)內(nèi)，由于液壓元件制造水平的制約，液壓抽油機(jī)可靠性不高，維護(hù)比較困難，故起發(fā)展比較遲緩。 1.3抽油機(jī)存在的主要問(wèn)題 1999年我國(guó)抽油機(jī)井采油年耗電總量1.05×1010kWh，占油氣生產(chǎn)總用電比例的49.2%，年電費(fèi)支出達(dá)42億；每臺(tái)在用的抽油機(jī)平均年維護(hù)費(fèi)用約3000元，全國(guó)抽油機(jī)年維護(hù)費(fèi)用約2.25億元，而因維護(hù)設(shè)備影響油井產(chǎn)量約相當(dāng)1.2億元，兩項(xiàng)合計(jì)3.45億元；全國(guó)抽油機(jī)采油操作成本總額45.65億元。抽油機(jī)井是油田生產(chǎn)量大面廣、投入較大的項(xiàng)口，因此，降低抽油機(jī)井的生產(chǎn)成本、提高原油生產(chǎn)效率，將是油田實(shí)現(xiàn)挖潛增效的主戰(zhàn)場(chǎng)。若每口抽油井(其中90%以上為常規(guī)游梁式抽油機(jī))實(shí)用功率按10kW計(jì)， 5×104臺(tái)抽油機(jī)每天耗電近12×106kWh，年耗電近4.4×109 kWh[5]。若我們將抽油機(jī)的系統(tǒng)效率平均提高15 %，就全國(guó)而言每年可節(jié)電近1.575 ×109 kWh，節(jié)約費(fèi)用6.3億元。這不僅.丁以節(jié)約大量能源，還可以緩解油田用電緊張狀況，既有經(jīng)濟(jì)效益又有社會(huì)效益。 常規(guī)游梁式抽油機(jī)自誕生以來(lái)，歷經(jīng)百年使用，經(jīng)歷了各種上況和各種地域油田的考驗(yàn)，經(jīng)久不哀，目前仍在國(guó)內(nèi)外油田普遍使用。常規(guī)機(jī)以其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、制造容易、可靠性高、耐久性好、維修方便、適應(yīng)現(xiàn)場(chǎng)工況等優(yōu)點(diǎn)，在采油機(jī)械中占有舉足輕重的地位。但是由于常規(guī)機(jī)的結(jié)構(gòu)特征，決定了它平衡效果差，曲柄凈扭矩脈動(dòng)大，存在負(fù)扭矩、載荷率低、上作效率低和能耗大等缺點(diǎn)。在采油成本中，抽油機(jī)電費(fèi)占30%左右，年耗電量占油田總耗電量的20～30%，為油田電耗的第二位，僅次于注水。 常規(guī)抽油機(jī)的主要問(wèn)題是能耗大，效率低。我國(guó)油田在用的常規(guī)型游梁式抽油機(jī)系統(tǒng)效率較低，只有16%～23%，先進(jìn)的地區(qū)至今也不到30%，美國(guó)的常規(guī)型抽油機(jī)系統(tǒng)效率較高，但也僅為46%。究其原因，在于系統(tǒng)總效率是系統(tǒng)在地面和井下近個(gè)組成部分的分效率和相關(guān)反饋系數(shù)的乘積，顯然要提高抽油機(jī)系統(tǒng)的總效率實(shí)現(xiàn)節(jié)能是一個(gè)復(fù)雜的系統(tǒng)上程問(wèn)題，任何一環(huán)的分效率變低，都會(huì)是總效率變低，由此可見(jiàn)降低系統(tǒng)高能耗的迫切性和難度。但由于在同一工況、井況和同一時(shí)刻下，井下的損耗因地面游梁機(jī)型不同而發(fā)生的差異不會(huì)很大，因此本文僅從游梁機(jī)的地面效率角度，研究其節(jié)能問(wèn)題。 抽油機(jī)能耗大的主要原因： 抽油機(jī)的懸點(diǎn)載荷狀況是影響抽油機(jī)能耗的主要因素。人們普遍認(rèn)為，游梁機(jī)上作效率不高的主要原因是其載荷特性與所用普通三相異步電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)矩特性不相匹配，電機(jī)的負(fù)載率過(guò)低致使電機(jī)以較低的效率運(yùn)行。 抽油機(jī)的結(jié)構(gòu)和抽油泵上作的特點(diǎn)，形成了抽油機(jī)特有的負(fù)荷特性：帶有沖擊的周期交變載荷。在抽油機(jī)運(yùn)行的一個(gè)周期內(nèi)：上沖程時(shí)，懸點(diǎn)要提升沉重的抽油桿和油液柱需要減速器傳遞很大的正向轉(zhuǎn)矩：下沖程時(shí)，輸出軸被下落的懸點(diǎn)負(fù)荷(抽油桿自重)正向拖動(dòng)，使主動(dòng)軸反向做功，減速器要傳遞較大的反向轉(zhuǎn)矩。 電機(jī)在一個(gè)沖程中的某些時(shí)段被下落的抽油桿反向拖動(dòng)，運(yùn)行于再生發(fā)電狀態(tài)，抽油桿下落所釋放的機(jī)械能有部分轉(zhuǎn)變成了電能回饋電網(wǎng)，但所回饋的電能不能全部被電網(wǎng)吸收，引起附加能量損失。 抽油機(jī)工作時(shí)，電機(jī)所受的負(fù)荷變化極大，在每一沖程的末尾，減速器輸出軸上往往出現(xiàn)負(fù)轉(zhuǎn)矩，在這種情況下，電機(jī)會(huì)處于發(fā)電運(yùn)行狀態(tài)。(特別是當(dāng)抽油機(jī)平衡不良時(shí)，其電機(jī)輸出功率甚至可能在－20%～120%額定功率值的范圍內(nèi)變化)，目前游梁式抽油機(jī)主要采用曲柄平衡，即使在平衡良好的情況下，減速器輸出軸仍然存在較大正峰值轉(zhuǎn)矩和較大的負(fù)轉(zhuǎn)矩。平衡程度越差，其正、負(fù)轉(zhuǎn)矩的峰值越大，抽油機(jī)的能耗也就反之增加。負(fù)轉(zhuǎn)矩的存在必然導(dǎo)致電動(dòng)機(jī)運(yùn)行于再生發(fā)電狀態(tài)，電能回饋電網(wǎng)造成電力系統(tǒng)的附加能量損失，這樣一來(lái)實(shí)際上使異步電機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)參與了抽油機(jī)的平衡運(yùn)動(dòng)，因?yàn)槌橛蜅U下落時(shí)所釋放的機(jī)械能能除了部分轉(zhuǎn)變成平衡重的位能，還有部分通過(guò)電機(jī)的再生發(fā)電狀態(tài)轉(zhuǎn)化成了電能，但所產(chǎn)生電能又不能被電網(wǎng)全部吸收，造成了能量的浪費(fèi)。同時(shí)負(fù)轉(zhuǎn)矩的存在又加速了曲柄銷的破壞，使減速器的齒輪經(jīng)常受反向負(fù)荷，降低了抽油機(jī)的使用壽命。 繼常規(guī)機(jī)后，各種類型抽油機(jī)不斷涌現(xiàn)，但其發(fā)展還是受到一定限制。國(guó)產(chǎn)數(shù)控抽油機(jī)采用了完全不同于傳統(tǒng)游梁式抽油機(jī)的機(jī)架、傳動(dòng)系統(tǒng)和電動(dòng)機(jī)，對(duì)游梁式抽油機(jī)沒(méi)有任何繼承，但因價(jià)格昂貴不能推廣使用。鏈條式抽油機(jī)存在換向沖擊載荷大和鋼絲繩易斷，道軌剛度不足容易變形等缺點(diǎn)。液壓抽油機(jī)漏油發(fā)熱可靠性差，且液壓抽油機(jī)的維護(hù)保養(yǎng)比游梁式抽油機(jī)復(fù)雜的多，影響其進(jìn)一步的推廣使用。新型抽油機(jī)的投入使用比對(duì)在用抽油機(jī)進(jìn)行節(jié)能改造需要更多的投入，且其中大多數(shù)新機(jī)種在可靠性和操作的方便性方面與常規(guī)游梁式抽油機(jī)相比存在著許多問(wèn)題，加之受現(xiàn)場(chǎng)操作人員文化技術(shù)水平限制，對(duì)節(jié)能所帶來(lái)的經(jīng)濟(jì)效益不十分關(guān)心等諸多因素，使大部分新型抽油機(jī)得不到良好的推廣和應(yīng)用。因此，研制開發(fā)新型節(jié)能型抽油機(jī)和對(duì)油田在用的游梁式抽油機(jī)進(jìn)行節(jié)能研究具有很大的現(xiàn)實(shí)意義。 1.4抽油機(jī)的發(fā)展趨勢(shì) 今后，國(guó)內(nèi)外抽油機(jī)主要向以下幾個(gè)方面發(fā)展[6]～[9]： a.朝著大型化方向發(fā)展 b.朝著低能耗方向發(fā)展 c.朝著精確平衡方向發(fā)展 d.朝著高適應(yīng)性方向發(fā)展 e.朝著長(zhǎng)沖程無(wú)游梁方向發(fā)展 f.朝著自動(dòng)化和智能化方向發(fā)展 1.5本論文的主要研究?jī)?nèi)容 近幾年來(lái)，抽油機(jī)節(jié)能問(wèn)題己日益引起人們的重視，國(guó)內(nèi)的許多生產(chǎn)廠家正在不斷地應(yīng)用新技術(shù)，通過(guò)進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)和改進(jìn)平衡方式等，實(shí)現(xiàn)抽油機(jī)節(jié)能的目的，己經(jīng)有一大批新型的抽油機(jī)相繼投入油田開采。在開發(fā)新產(chǎn)品的同時(shí)，也要對(duì)現(xiàn)有抽油機(jī)實(shí)施節(jié)能技術(shù)改造，不斷地推廣節(jié)能技術(shù)。而在研究節(jié)能抽油機(jī)的同時(shí)，系統(tǒng)的可靠性、經(jīng)濟(jì)性和使用維護(hù)方便是生產(chǎn)廠家和用戶所特別關(guān)注的問(wèn)題，因此研究經(jīng)濟(jì)、可靠耐用、節(jié)能效果顯著的抽油機(jī)是一個(gè)具有現(xiàn)實(shí)意義的課題。 進(jìn)入二十世紀(jì)九十年代，許多科研人員、各大科研院所、抽油機(jī)制造廠家做了大量的研究上作，研制出10多種不同類型的新型抽油機(jī)。數(shù)控抽油機(jī)雖然采用了全新的技術(shù)，屬于機(jī)電一體化產(chǎn)品，但其對(duì)游梁式抽油機(jī)沒(méi)有任何繼承，因而價(jià)格昂貴，且控制系統(tǒng)的可靠性還存在一定問(wèn)題，不能推廣使用。鏈條式抽油機(jī)存在換向沖擊載荷大和鋼絲繩易斷，道軌剛度不足容易變形等缺點(diǎn)。液壓抽油機(jī)存在漏油、發(fā)熱可靠性差等缺點(diǎn)，且維護(hù)保養(yǎng)復(fù)雜，影響其進(jìn)一步的推廣使用。另外，齒輪抽油機(jī)、氣平衡抽油機(jī)、增矩式抽油機(jī)等一些抽油機(jī)從理論上都是可行的，可是經(jīng)不起長(zhǎng)時(shí)間的現(xiàn)場(chǎng)考驗(yàn)而中途夭折。以偏輪抽油機(jī)為代表的幾種六連桿抽油機(jī)，雖然節(jié)能效果顯著，但其活動(dòng)件較多，制造、安裝、調(diào)整、維護(hù)復(fù)雜，現(xiàn)己基本停止了生產(chǎn)，擺桿抽油機(jī)的節(jié)能效果也較明顯，但由于采用了開式滾輪傳動(dòng)，鋼軌磨損嚴(yán)重，而且與常規(guī)機(jī)相比增加大量鋼材和多個(gè)活動(dòng)關(guān)節(jié)，可靠性大打折扣，其發(fā)展前景也不容樂(lè)觀。雙驢頭抽油機(jī)采用柔性四連桿結(jié)構(gòu)，節(jié)能效果較好，結(jié)構(gòu)上與常規(guī)抽油機(jī)相比，減少了尾軸承座連接，增加了后驢頭和軟連接，重量增加較少。其主要問(wèn)題就是鋼絲繩的折斷問(wèn)題，但通過(guò)合理選用材料和弧面參數(shù)，這一問(wèn)題將得到解決。隨著數(shù)控切割設(shè)備的出現(xiàn)，其制造難度降低，成本下降，其發(fā)展前景看好，目前國(guó)內(nèi)節(jié)能型抽油機(jī)的應(yīng)用上也證明了這一點(diǎn)。 為此，本文在分析目前國(guó)內(nèi)外在用抽油機(jī)的情況基礎(chǔ)上，對(duì)異相曲柄抽油機(jī)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，一方面提高其節(jié)能效果，另一方面提高其系統(tǒng)的可靠性，進(jìn)一步進(jìn)行抽油機(jī)優(yōu)化設(shè)計(jì)研究。 本文的主要研究?jī)?nèi)容如下： 1、對(duì)包括抽油機(jī)在內(nèi)的有桿采油系統(tǒng)懸點(diǎn)載荷計(jì)算進(jìn)行研究，對(duì)抽油機(jī)的電機(jī)功率的選擇。 2、根據(jù)游梁式抽油機(jī)四連桿機(jī)構(gòu)的幾何關(guān)系和運(yùn)動(dòng)特點(diǎn)，對(duì)游梁式抽油機(jī)的幾何結(jié)構(gòu)、運(yùn)動(dòng)參數(shù)、動(dòng)力特性等進(jìn)行分析。 3、對(duì)CYJY12-4.8-73HB型抽油機(jī)主要零部件（游梁、連桿、曲柄）強(qiáng)度校核。 2 游梁式抽油機(jī)的運(yùn)動(dòng)分析 游梁式抽油機(jī)驢頭懸點(diǎn)載荷是標(biāo)志抽油機(jī)工作能力的重要參數(shù)之一，是抽油機(jī)四桿機(jī)構(gòu)力學(xué)分析的基礎(chǔ)，是抽油機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算和選擇使用的主要依據(jù)。抽油機(jī)工作時(shí)，抽油機(jī)懸點(diǎn)載荷及平衡重在曲柄軸上造成的扭矩與電機(jī)輸給曲柄的扭矩相平衡。因此通過(guò)懸點(diǎn)載荷及平衡來(lái)計(jì)算曲柄軸扭矩，不僅可以檢查減速箱是否在超過(guò)扭矩條件下工作，而且可以用來(lái)檢查和計(jì)算電動(dòng)機(jī)功率及功率利用情況[11]。在一定參數(shù)(懸點(diǎn)載荷、沖程長(zhǎng)度和沖程次數(shù))和一定使用范圍條件下，抽油機(jī)各桿件和各節(jié)點(diǎn)的受力大小和方向的確定是抽油機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算的基本任務(wù)之一。只有在受力分析的基礎(chǔ)上，才能正確地計(jì)算零件的主要尺寸，以保證足夠的強(qiáng)度、耐久性和高效率。為此，首先對(duì)游梁式抽油機(jī)的懸點(diǎn)載荷等動(dòng)力學(xué)參數(shù)進(jìn)行詳細(xì)的分析，然后再對(duì)抽油機(jī)四桿機(jī)構(gòu)進(jìn)行力學(xué)分析。 2.1游梁式抽油機(jī)的運(yùn)動(dòng)學(xué)分析 游梁式抽油機(jī)的運(yùn)動(dòng)學(xué)分析的目的：游梁式抽油機(jī)運(yùn)動(dòng)分析的目的是：對(duì)應(yīng)于抽油機(jī)某一曲柄旋轉(zhuǎn)角速度，求出驢頭及各鉸接點(diǎn)的位移、速度和加速度隨時(shí)間或曲柄旋轉(zhuǎn)角的變化規(guī)律，為進(jìn)行載荷、扭矩等的動(dòng)力學(xué)分析和計(jì)算提供數(shù)據(jù)。 2.1.1 幾何尺寸分析[10] 從圖2-1可的如下關(guān)系 （式2-1） （式2-2） （式2-3） 在三角形ＡＯＯ１和ＡＢＯ１中分別運(yùn)用余弦定理和正弦定理可得： （式2-4） 第 39 頁(yè)(共 39 頁(yè)) 抽油機(jī)的運(yùn)動(dòng)分析 圖2-1 抽油機(jī)運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)示意圖 （式2-5） （式2-6） （式2-7） （式2-8） 式中： ——曲柄轉(zhuǎn)角，以曲柄處于鉛垂向上作為零度，沿順時(shí)針?lè)较蚨攘浚? 　　——各桿件的參考角，各角均從基桿ＯＯ１算起，并且沿逆時(shí)針?lè)较蛉≌担? Ｒ——曲柄半徑； Ｐ——連桿長(zhǎng)度； Ｃ——游梁后臂長(zhǎng)度； Ｋ——基桿長(zhǎng)度； Ａ——游梁前臂長(zhǎng)度； Ｉ——基桿的水平投影； ——ＢＯ１與ＡＯ１線的夾角； ——ＯＯ１與ＡＯ１線的夾角； 由上圖還可的到如下關(guān)系： φ＝χ＋β （式2-9） （式2-10） （式2-11） 式中： φ——ＢＯ１與ＯＯ１線的夾角； ——懸點(diǎn)處于下死點(diǎn)位置時(shí)，游梁后臂和基桿之間的夾角； ——懸點(diǎn)處于上死點(diǎn)位置時(shí)，游梁后臂和基桿之間的夾角； 2.1.2 懸點(diǎn)的位移、速度、加速度的分析 從上圖還可以看出，，對(duì)應(yīng)任一時(shí)的懸點(diǎn)位移Si(以下死點(diǎn)作為況的起始點(diǎn))為： Si=A·δi=A·（－φ） （式2-12） 式中： 　　Ａ——游梁前臂長(zhǎng)度； 　　δi——對(duì)應(yīng)任一時(shí)的游梁位置與懸點(diǎn)處于下死點(diǎn)時(shí)游梁位置的夾角。 懸點(diǎn)沖程為： 　　　　?。樱剑痢う模剑痢ぃǎ? （式2-13） 式中： 　δ——對(duì)應(yīng)于懸點(diǎn)處于上、下兩死點(diǎn)位置時(shí)游梁兩位置的夾角。 圖2-1中各矢量有如下關(guān)系： 　　　　　 (式2-14） 上述矢量方程用復(fù)變量可表示為： 　　　　 （式2-15） 將上式兩邊對(duì)時(shí)間求導(dǎo)可的： 　　　　 （式2-16） 或 （式2-17） 令方程兩邊實(shí)部和虛部對(duì)應(yīng)相等，則可的如下方程組： （式2-18） （式2-19） 求解上述聯(lián)立方程，可求得連桿及游梁運(yùn)動(dòng)的角速度、為： （式2-20） （式2-21） 由于=－ω，所以連桿和游梁的角速度為： 　 （式2-22） （式2-23） 式中－曲柄旋轉(zhuǎn)的角速度，rad/s 　　　　　 （式2-24） 式中?。霓D(zhuǎn)速，r/min 將上式對(duì)時(shí)間t求導(dǎo)，可的連桿及游梁運(yùn)動(dòng)的角加速度、為： （式2-25） （式2-26） 式中　=－ω　?。剑? 當(dāng)曲柄勻速轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，＝０，則、為 （式2-27） （式2-28） 當(dāng)曲柄勻速轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，則懸點(diǎn)速度ＶＣ及加速度αＣ可有下式計(jì)算 　　　　　　　 ＶＣ＝·Ａ （式2-29） αＣ＝·Ａ （式2-30） 已知：數(shù)據(jù)如下：?jiǎn)挝唬╩m） 表2-1 CYJY12-4.8-73型抽油機(jī)機(jī)構(gòu)尺寸 曲柄半徑 R 連桿長(zhǎng)度 P 游梁后臂 C 游梁前臂 A 水平距離 I 垂直距離H-G 1029 4200 2840 4800 3500 4200 沖次數(shù)n 減速器額定扭矩 懸點(diǎn)沖程 9 73 4.8m 2.2 計(jì)算結(jié)果 根據(jù)上面的推導(dǎo)公式以及上表的已知數(shù)據(jù)，通過(guò)計(jì)算機(jī)計(jì)算可得出懸點(diǎn)位移、速度、加速度、及扭矩因素曲線如下圖（圖2-2）。 通過(guò)計(jì)算機(jī)計(jì)算可得出如下結(jié)果： 游梁最大擺角：52.29（度）； 上沖程的最大加速度：2.436m/s2； 上沖程的最大加速度位置：15（度）附近 ； 圖2-2 懸點(diǎn)位移、速度、加速度、及扭矩因素曲線 3 抽油機(jī)動(dòng)力分析 3.1游梁式抽油機(jī)懸點(diǎn)載荷計(jì)算 當(dāng)抽油機(jī)工作時(shí)，抽油機(jī)的驢頭懸點(diǎn)上作用有下列幾種載荷[11]： (1)油桿柱自重，用P桿.表示(它在油中的重量用P‘桿表示)，作用方向向下。 (2)油管內(nèi)柱塞上的油柱重(即柱塞面積減去抽油桿面積上的油柱重)，用P油表示，作用方向也向下。 (3)油管外油柱對(duì)柱塞下端的壓力，用P壓表示，其大小取決于抽油泵的沉沒(méi)度，作用方向向上。 (4)抽油桿柱和油柱運(yùn)動(dòng)所產(chǎn)生的慣性載荷，相應(yīng)地用P桿慣 和 P油慣表示。它們的大小與懸點(diǎn)的加速度成正比，而作用方向與加速度方向相反。 (5)抽油桿柱和油柱運(yùn)動(dòng)所產(chǎn)生的振動(dòng)載荷，用P振表示，其大小和方向都是變化的。 (6)柱塞和泵筒間、抽油桿和油管間的半干摩擦力，用P摩干表示。還有抽油桿和油柱間、油柱和油管間以及油流通過(guò)抽油泵游動(dòng)閥(排出閥)的液體摩擦力，用P摩液表示。P摩干和P摩液的作用方向和抽油桿的運(yùn)動(dòng)方向相反。其中游動(dòng)閥的液體摩擦力只在泵下沖程、游動(dòng)閥打開時(shí)產(chǎn)生的，所以它的作用方向只向上。 上述(1) 、 (2) 、 (3)三項(xiàng)載荷和抽油桿的運(yùn)動(dòng)無(wú)關(guān)，稱為靜載荷。(4) 、（5）兩項(xiàng)的載荷和抽油桿的運(yùn)動(dòng)有關(guān)，稱為動(dòng)載荷。但是在直井、油管結(jié)蠟少和原油粘度不高情況下，它們?cè)诳傋饔幂d荷中占的比重很少，約占2%- 5%左右，一般可忽略不計(jì)。為敘述方便，這里先討論靜載荷的大小和變化規(guī)律，再討論動(dòng)載荷的大小和變化規(guī)律。 3.1.1懸點(diǎn)靜載荷的大小和變化規(guī)律 分別對(duì)上沖程、下沖程、下死點(diǎn)和上死點(diǎn)進(jìn)行分析（如下圖3-1） (l)上沖程 當(dāng)懸點(diǎn)從下死點(diǎn)向上運(yùn)動(dòng)時(shí)，如圖3-1a所示，游動(dòng)閥在柱塞上部油柱壓力作用下關(guān)閉，而固定閥在柱塞下面泵筒內(nèi)、外壓力差作用下打開。由于游動(dòng)閥關(guān)閉，使懸點(diǎn)承受抽油桿柱自重P桿和柱塞上油柱重P油，這兩個(gè)載荷的作用方向都是向下的。同時(shí)，由于固定閥打開，使油管外一定沉沒(méi)度的油柱對(duì)柱塞下表面產(chǎn)生方向向上的壓 抽油機(jī)動(dòng)力分析 力P壓。因此，上沖程時(shí)，懸點(diǎn)的靜載荷尺P靜上為： （式3-1） 式中—抽油桿材料的密度，kg/m3 ； —原油的密度，kg/m3 ； —抽油桿橫截面面積，m2 F—泵柱塞截面積，m2； L—抽油桿長(zhǎng)度或下泵深度，m； —泵的沉沒(méi)度，米； (2)下沖程 當(dāng)懸點(diǎn)從上死點(diǎn)向下運(yùn)動(dòng)時(shí)，如圖3-1b所示，游動(dòng)閥由于柱塞上、下壓力差打開，而固定閥在泵筒內(nèi)、外壓力差作用下關(guān)閉。前者使懸點(diǎn)只承受抽油桿柱在油中重量P‘桿。而固定閥關(guān)閉，使油柱重量移到固定閥和油管上·這樣，下沖程時(shí)懸點(diǎn)的靜載荷P靜下為： （式3-2） 上沖程 下沖程 圖3-1 懸點(diǎn)載荷作用圖 (3)下死點(diǎn)(從下沖程到上沖程的轉(zhuǎn)折點(diǎn)) 此時(shí)，對(duì)抽油桿柱或油管柱來(lái)說(shuō)，載荷都發(fā)生了變化： 1)對(duì)抽油桿柱來(lái)說(shuō)，在這一瞬間懸點(diǎn)載荷發(fā)生了變化，由下沖程的P靜下變到上沖程的P靜上，增加了一個(gè)載荷ΔP=P靜上－P靜下＝P‘油 (油柱重)，載荷增加就使抽油桿伸長(zhǎng)，伸長(zhǎng)的大小λ桿等于： （式3-3） 式中?。牛摰膹椥阅Ａ浚扔?.1×1011N/m2(或Pa) 在伸長(zhǎng)變形完畢以后，載荷△P才全部加到抽油桿或懸點(diǎn)上。實(shí)際上，在抽油桿柱受載伸長(zhǎng)的過(guò)程中，驢頭已開始上沖程。當(dāng)懸點(diǎn)往上走了一個(gè)距離λ桿時(shí)，由于同時(shí)產(chǎn)生的抽油桿柱伸長(zhǎng)的結(jié)果，使柱塞還在原地不動(dòng)，就是柱塞對(duì)泵筒沒(méi)有相對(duì)運(yùn)動(dòng)，因而不抽油，如圖3-2c所示。 作 2)對(duì)油管柱來(lái)說(shuō)，下沖程時(shí)，由于游動(dòng)閥打開和固定閥關(guān)閉，油柱重P‘油壓在固定閥上，即壓在泵筒和油管的下部。而當(dāng)轉(zhuǎn)到上沖程時(shí)，游動(dòng)閥關(guān)閉，整個(gè)油柱重量都由柱塞和抽油桿柱承擔(dān)，而油管柱上就沒(méi)有這個(gè)載荷作用。因此，在抽油桿柱加載的同時(shí)油管柱卻卸載。卸載引起油管長(zhǎng)度的縮短，并且一直到縮短變形完畢以后，油管柱的載荷才全部卸掉。油管柱的縮短的大小λ管等于： （式3-4） 式中 ——油管管壁的橫截面面積，m2； 這樣一來(lái)，雖然懸點(diǎn)帶著柱塞一起往上走，但是由于油管柱的縮短，使油管柱的下端也跟著柱塞往上走，柱塞對(duì)泵筒還是沒(méi)有相對(duì)運(yùn)動(dòng)，還不能抽油(如圖3-2d所示)。一直到懸點(diǎn)走完一段距離等于λ管以后，柱塞才開始抽油。 上面所進(jìn)行的分析表明：懸點(diǎn)從下死點(diǎn)到上死點(diǎn)雖然走了沖程長(zhǎng)度Ｓ，但是由于抽油桿柱和油管柱的靜變形結(jié)果，使抽油泵柱塞的有效長(zhǎng) 度S效，要比Ｓ小。所以 （式3-5） 而靜變形λ的大小等于 （式3-6） 式中　稱為變形分配系數(shù)，一般可?。?６～０.９。 (a) (b) (c) (d) (f) 圖3-2 抽油桿柱和油管柱變形過(guò)程圖解 (4)上死點(diǎn)(從上沖程到下沖程的轉(zhuǎn)折點(diǎn)) 它和下死點(diǎn)的情況恰恰相反。這時(shí)，對(duì)抽油桿柱說(shuō)，靜載荷由上沖程的P靜上，，變到下沖程的P靜下，減少了油柱重P‘油，抽油桿因而縮短λ桿。因此，當(dāng)懸點(diǎn)往下走了λ桿時(shí)，由于抽油桿柱的縮短，柱塞在井下原地不動(dòng)，它對(duì)泵筒不產(chǎn)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)，因而不能排油。而對(duì)油管柱來(lái)說(shuō)，因?yàn)榧虞dP‘油而伸長(zhǎng)了λ管，油管(或泵筒)好象跟著柱塞往下走。因此，在懸點(diǎn)再走完λ管以前，柱塞和泵筒還不能產(chǎn)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)，也不會(huì)排油。因此，在排油過(guò)程中，柱塞的有效沖程長(zhǎng)度S效比懸點(diǎn)最大沖程長(zhǎng)度S減少了一個(gè)同樣的靜變形入值。 現(xiàn)在把上、下沖程中懸點(diǎn)靜載荷隨它的位移變化規(guī)律利用圖形來(lái)表示(圖3-3)，這種圖形稱為靜力示功圖。圖中AB斜線表示懸點(diǎn)上沖程開始時(shí)載荷由柱塞傳遞到懸點(diǎn)的過(guò)程。EB線相當(dāng)于柱塞和泵筒沒(méi)有發(fā)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)時(shí)懸點(diǎn)上行時(shí)的距離，即EB= λ。當(dāng)全部載荷作用到懸點(diǎn)以后，靜載荷就不再變化而成水平線BC，到達(dá)上死點(diǎn)C為止。CD線表示抽油桿柱的卸載過(guò)程。卸載完畢后，懸點(diǎn)又以一個(gè)不變的靜載荷向下運(yùn)動(dòng)，成為水平線DA而回到下死點(diǎn)A。這種靜力示功圖，只有在淺井，而且抽油機(jī)沖次較低時(shí)才能用動(dòng)力儀測(cè)得。 圖3-3 靜力示功圖 圖3-3表明，在上、下沖程內(nèi)，懸點(diǎn)靜載荷隨懸點(diǎn)位移的變化規(guī)律是一個(gè)平行四邊形ABCD。 3.1.2懸點(diǎn)動(dòng)載荷的大小和變化規(guī)律 在井較深、抽油機(jī)沖程次數(shù)較大的情況下，必須考慮動(dòng)載荷的影響。動(dòng)載荷是由慣性載荷和振動(dòng)載荷兩部分組成。為簡(jiǎn)化起見(jiàn)，本文只討論慣性載荷。 慣性載荷包括抽油桿柱和油柱兩部分，即P桿慣和P油慣。如果忽略抽油桿和油柱的彈性影響，可以認(rèn)為，抽油桿柱以及油柱各點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)規(guī)律和懸點(diǎn)完全一致。所以，P桿慣和P油慣的大小和懸點(diǎn)加速度ac大小成正比，而作用方向和后者相反。 （式3-7） （式3-8） 式中：ε——考慮油管過(guò)流斷面擴(kuò)大引起油柱加速度降低的系數(shù)(見(jiàn)圖3-4)，其大小為： （式3-9） 式中的F管表示油管過(guò)流斷面的面積，它和上式中采用的符號(hào)f 管是不同的，后者表示油管管壁的截面積。 圖3-4 油管過(guò)流斷面擴(kuò)大圖 1)慣性載荷對(duì)懸點(diǎn)總載荷的影響 上沖程時(shí)，柱塞(或抽油桿)帶著油柱運(yùn)動(dòng)，所以沖程的慣性載荷P慣上等于： （式3-10） 式中 m一表示油柱慣性載荷與抽油桿柱慣性載荷的比值。利用上式可得 （式3-11） 下沖程時(shí)，柱塞(或抽油桿)不帶油柱運(yùn)動(dòng)，所以下沖程的慣性載荷P慣下等于： （式3-12） 考慮了慣性載荷作用以后，懸點(diǎn)的總載荷為： 上沖程： 下沖程： 這樣，示功圖就由平行四邊形ABCD(靜力示功圖)變成扭曲的四邊形A' B' C' D'，這種示功圖，稱為動(dòng)力示功圖，如圖3-5所示。 圖3-5 動(dòng)力示功圖 從圖中可以看出，懸點(diǎn)的最大載荷Pmax發(fā)生在上沖程靜變形期結(jié)束后一瞬間，如圖中的B`點(diǎn)。最大載荷Pmax等于靜載荷加上動(dòng)載荷(絕對(duì)值)；懸點(diǎn)的最小載荷Pmin。發(fā)生在下沖程靜變形期結(jié)束后一瞬間，如圖中的D`點(diǎn)。其大小等于靜載荷減去動(dòng)載荷(絕對(duì)值)。 3.1.3懸點(diǎn)的最大載荷和最小載荷 懸點(diǎn)的最大載荷和最小載荷，特別是最大載荷是正確設(shè)計(jì)和選擇抽油機(jī)和抽油桿以及確定電動(dòng)機(jī)功率的主要依據(jù)之一，所以目前有很多計(jì)算公式，有些先從理論上來(lái)推導(dǎo)，在引如實(shí)驗(yàn)校正系數(shù)，有些是純粹的經(jīng)驗(yàn)公式；有些只考慮慣性載荷，而另一些除了考慮慣性載荷外還考慮振動(dòng)載荷的影響。在慣性載荷方面，有些考慮了柱塞上的油柱的慣性，有些則略去了油柱的的慣性。但是，應(yīng)特別指出的是，在所有的計(jì)算公式中都沒(méi)有考慮摩擦力的影響。 在實(shí)際計(jì)算，可通過(guò)下式進(jìn)行計(jì)算懸點(diǎn)的最大載荷和最小載荷： （式3-13） 3.1.4 摩擦力對(duì)懸點(diǎn)載荷的影響 定性分析表明，摩擦力增加了懸點(diǎn)的最大載荷，減少了懸點(diǎn)的最小載荷，加大載荷的變化幅度與不平衡性以及擴(kuò)大了示功圖面積，這不但給抽油機(jī)的上作帶來(lái)了很不利的影響，而且使電機(jī)功率消耗大大增加。對(duì)于低粘度井液的油井，液體摩擦力(抽油桿柱和油柱間，油柱和油管間，油流通過(guò)泵游動(dòng)閥的摩擦力均為液體摩擦力)的數(shù)值小，只有100～200N，完全.丁以忽略不計(jì)，但是，當(dāng)油井中原油的粘度很大，從0.1 Pa·S到l0Pa·S時(shí)，抽油桿和油柱間或油柱和油管間的液體摩擦力有時(shí)可達(dá)10000N～20000N，對(duì)懸點(diǎn)載荷影響很大。特別是在下沖程時(shí)，和抽油桿運(yùn)動(dòng)方向相反的液體摩擦力如果在數(shù)值上超過(guò)抽油桿柱在油中重量，就會(huì)產(chǎn)生驢頭懸點(diǎn)運(yùn)動(dòng)大大超前抽油桿運(yùn)動(dòng)的現(xiàn)象，也就是驢頭往下走時(shí)，抽油桿還沒(méi)有往下走。(甚至驢頭己走到下死點(diǎn)，抽油桿都不運(yùn)動(dòng)，遼河油田曾出現(xiàn)類似現(xiàn)象)這樣，當(dāng)抽油桿和泵柱塞還沒(méi)有達(dá)到下死點(diǎn)時(shí)驢頭就開始上沖程。其結(jié)果是一方面縮短了柱塞的有效沖程長(zhǎng)度，降低了抽油泵排量，另一方面山于上沖程時(shí)油柱重力和摩擦力突然加到抽油機(jī)驢頭上，造成沖擊載荷，影響抽油機(jī)的使用壽命。所以在粘油井抽油時(shí)，應(yīng)該采取措施避免下沖程時(shí)驢頭超前油桿運(yùn)動(dòng)的現(xiàn)象，如向油井中注熱稀油或地層水，增加油管自徑，采用加重抽油桿等方法，此外，非常重要的方法就是采用加大沖程長(zhǎng)度、降低沖次（2～3次/分）的抽汲方式，因此，在稠油區(qū)的遼河油田，長(zhǎng)沖程，低沖次的鏈條抽油機(jī)得到了推廣應(yīng)用。 在叢式井(上自、下斜)和斜井中抽油時(shí)，山抽油桿接箍和油管間，柱塞和泵筒間產(chǎn)生的半干摩擦力，將達(dá)到很大的數(shù)值，也應(yīng)采取相應(yīng)的措施。 為了提高機(jī)泵系統(tǒng)效率，口前，從克服和減少摩擦力方面，采取的措施有： (1)采用連續(xù)抽油桿(抽油桿之間沒(méi)有接箍的單根抽油桿)。減少液體摩擦力。 (2)采用滾輪接箍。減少半干摩擦力。 (3)采用調(diào)心石墨盤根盒。減少半干摩擦力。 (4)用光桿聯(lián)接懸繩器和井下抽油桿。減少井口的半干摩擦力。 (5)采用玻璃纖維抽油桿(連續(xù)抽油桿的一種)。旨在減輕抽油桿重量，減少液體摩擦力。 3.2游梁式抽油機(jī)減速器曲柄軸凈扭矩的計(jì)算 為了使懸點(diǎn)以一定的載荷P和一定的抽汲方式(S和n)工作，減速箱曲柄軸就需要給出一定的扭矩，因此減速箱曲柄軸扭矩是游梁式抽油機(jī)的基本參數(shù)之一。實(shí)踐證明：減速箱曲柄軸扭矩大小和懸點(diǎn)載荷、各桿件長(zhǎng)度的比值和抽油機(jī)的平衡情況有密切的關(guān)系。它的合理確定對(duì)減速箱的設(shè)計(jì)、電動(dòng)機(jī)功率的選擇和抽油設(shè)備的正常工作有非常重要的意義。 下面就來(lái)討論減速箱曲柄軸扭矩的大小和變化規(guī)律。 減速箱曲柄軸扭矩Tn等于曲柄半徑R和作用在曲柄銷的切線力T的乘積 （式3-14） 在工作過(guò)程中，曲柄半徑R是不變的，所以減速箱曲柄軸扭矩Tn的變化規(guī)律和切線力T的變化規(guī)律是一樣的。為了計(jì)算Tn值，必須首先求出T值。 下面以曲柄平衡的抽油機(jī)(圖2-2)為例進(jìn)行計(jì)算。在曲柄銷處的作用力有切線力T，連桿作用力P連，曲柄平衡重折合力Q曲，曲柄軸軸承沿曲柄的反作用力P柄以及曲柄平衡重質(zhì)量造成的離心力Q離(Q離=)。 對(duì)曲柄軸中心O作力矩平衡方程式： （式3-15） 移項(xiàng)整理的 （式3-16） 從上式可見(jiàn)，為了計(jì)算T值，需要先求出P連值，應(yīng)將游梁上各作用力對(duì)游梁支點(diǎn)O1作力矩平衡方程式。 在游梁上的作用力有懸點(diǎn)載荷P，連桿作用力P連，以及由驢頭、游梁、橫梁和連桿組件的重力，折合到驢頭懸點(diǎn)處的折合力B(稱為結(jié)構(gòu)不平衡重力)。，游梁支點(diǎn)O1的反作用力R平和R垂。 現(xiàn)在對(duì)游梁支點(diǎn)O1作力矩平衡方程式： （式3-17） 圖3-6 抽油機(jī)受力示意圖 移項(xiàng)得： （式3-18） 所以 （式3-19） 因此減速箱曲柄軸扭矩Tn為： （式3-20） 式中： 只取決于抽油機(jī)的幾何尺寸和曲柄轉(zhuǎn)角，其意義為單位懸點(diǎn)載荷在曲柄上所產(chǎn)生的扭矩，將其稱為扭矩因數(shù)，用表示： （式3-21） 為曲柄自重及曲柄平衡重在曲柄上所產(chǎn)生的扭矩，稱之為曲柄平衡扭矩。 3.3游梁式抽油機(jī)電機(jī)功率的確定 (1)抽油機(jī)設(shè)計(jì)時(shí)，由于懸點(diǎn)最大載荷，最大沖程，最高沖次均己確定下來(lái)，即已知了Pmax Smax nmax ，可根據(jù)上式（式3-14）求出減速器最大輸出扭矩Mmax，然后確定減速器輸出軸的最大軸功率Nmax： （式3-22） 由于抽油機(jī)抽汲工況的差別，上式確定的減速器輸出軸功率是個(gè)極限，一般情況下達(dá)不到，這樣配電機(jī)，電機(jī)功率肯定偏大，具體使用時(shí)，大馬拉小車，造成不合理現(xiàn)象，因此還需考慮功率系數(shù)，一般取K=0.6～0.8，這樣，配用電機(jī)功率可用下式確定： （式3-23） 3.4 計(jì)算最大下泵深度 (1)初步確定上沖程的靜載荷P靜上 （式3-24） 式中： ——上沖程的最大加速度，m/s，向上為正。 (2) 計(jì)算抽油桿的當(dāng)量截面積 （式3-25） 式中：——各抽油桿的面積；—各抽油桿的比例；可通過(guò)下表2確定。 表3-1 抽油桿有關(guān)尺寸和比例 type 泵徑 抽油桿1直徑 dgan2 dgan3 dgan4 比例 dbgan2 dbgan3 dbgan4 CYJ12-4.8-73 28 1 0.875 0.75 0.625 0.16 0.18 0.21 0.45 CYJ12-4.8-73 32 1 0.875 0.75 0.625 0.17 0.2 0.23 0.4 CYJ12-4.8-73 38 1 0.875 0.75 0.625 0.2 0.23 0.26 0.31 CYJ12-4.8-73 44 1 0.875 0.75 0.625 0.23 0.26 0.29 0.22 CYJ12-4.8-73 51 1 0.875 0.75 0 0.26 0.29 0.44 0 CYJ12-4.8-73 56 1 0.875 0.75 0 0.29 0.33 0.38 0 CYJ12-4.8-73 57 1 0.875 0.75 0 0.29 0.33 0.38 0 CYJ12-4.8-73 63 1 0.875 0.75 0 0.33 0.37 0.3 0 CYJ12-4.8-73 70 1 0.875 0.75 0 0.36 0.41 0.23 0 CYJ12-4.8-73 83 1 0.875 0 0 0.43 0.57 0 0 CYJ12-4.8-73 95 1 0 0 0 1 0 0 0 (3) 計(jì)算最大下泵深度 （式3-26） 將計(jì)算的圓整到一個(gè)偏小值（最小圓整單位為50m），確定L。 3.5計(jì)算結(jié)果 通過(guò)上面對(duì)抽油機(jī)動(dòng)力公式的分析，及已知數(shù)據(jù)通過(guò)計(jì)算機(jī)分析可得出如下結(jié)果： 最大下泵深度H為：2632.861（米）； 最大平衡扭矩為： 179.973(千牛米)； 最大凈扭矩ＴN ：73.435千牛米)； 計(jì)算電機(jī)功率Ｎ為： 35.701(千瓦)； 實(shí)際沖程為： 4.418(米)； 均方根扭矩：35.8 (千牛米)； 最大懸荷Ｗ為： 119.378(公斤)。 表3-2 抽油機(jī)動(dòng)力數(shù)據(jù)表 曲柄轉(zhuǎn)角 懸點(diǎn)載荷 平衡扭矩 曲柄凈扭矩 0 108.643 28.158 -17.863 15 113.986 -18.815 9.825 30 114.981 -64.506 42.098 45 114.903 -105.801 65.575 60 114.983 -139.866 73.435 75 117.158 -164.438 69.935 90 117.837 -177.784 54.460 105 114.845 -179.014 31.491 120 113.521 -168.044 18.599 135 112.862 -145.623 16.088 150 112.019 -113.278 21.628 165 110.215 -73.213 30.836 180 106.674 -28.158 37.797 195 101.149 18.815 36.892 210 98.331 64.506 24.874 225 94.473 105.801 5.04 240 93.051 139.886 -11.216 255 90.719 164.438 -15.955 270 85.747 177.784 -6.810 285 88.099 179.014 -11.909 300 92.208 168.044 -21.968 315 96.301 145.623 -31.004 330 100.576 113.278 -36.329 345 104.926 73.213 -33.331 360 108.643 28.158 -17.863 表3-3 抽油機(jī)受力分析數(shù)據(jù)表 轉(zhuǎn)角 懸點(diǎn)載荷 連桿力 垂直梁 水平力 垂直力 0 108.643 180.7 34.2 177.4 -38.2 15 113.986 192.5 51.7 168.4 -26.5 30 114.981 197.8 61.3 188.0 -11.5 45 114.903 197.8 62.2 187.7 3.6 60 114.983 195.6 54.9 187.7 15.7 75 117.158 195.7 41.1 191.3 23.4 90 117.837 193.5 21.0 192.4 25.3 105 114.845 187.4 -3.2 187.4 21.2 120 113.521 187.7 -29.7 185.3 13.2 135 112.862 193.6 -51.9 184.3 1.2 150 112.019 204.7 -91.5 183.1 -15.0 165 110.215 220.0 -126.4 108.2 -35.5 180 106.674 231.7 -160.0 174.3 -59.3 195 101.149 249.7 -187.3 165.1 -82.7 210 98.331 259.7 -204.3 160.3 -102.8 225 94.473 247.9 -194.6 153.6 -108.7 240 93.051 226.1 -168.4 151.0 -103.7 255 90.719 197.4 -132.0 146.8 -91.0 270 85.747 167.2 -94.0 138.2 -75.2 285 88.099 150.6 -68.3 142.0 -67.6 300 92.208 155.9 -45.3 149.1 -62.3 315 96.301 157.8 -22.7 156.2 -57.0 330 100.576 163.6 -0.6 163.6 -51.3 345 104.926 172.3 20.7 171.1 -44.1 360 108.643 180.7 34.2 177.4 -38.2 圖3-7 示功圖及扭矩曲線 第四章 主要零部件強(qiáng)度校核 4 主要零部件強(qiáng)度計(jì)算 游梁式抽油機(jī)零部件主要包括：連桿、游梁、曲柄銷、游梁尾軸承、游梁支架軸承、支架、減速箱的零件等。本文章主要計(jì)算連桿、游梁、曲柄銷三個(gè)部分的強(qiáng)度。 4.1 連桿強(qiáng)度計(jì)算 [16] 抽油機(jī)連桿質(zhì)量較輕，其運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生的慣性力及慣性力矩較小。如果忽略連桿運(yùn)動(dòng)所產(chǎn)生的慣性力和慣性力矩，則可認(rèn)連桿為二力桿，連桿力PL為： （式4-1） 4.1.1連桿的靜強(qiáng)度校核與穩(wěn)定性校核 選材為20鋼的無(wú)縫鋼管。屈服極限 。 最大的連桿力是對(duì)連桿進(jìn)行強(qiáng)度校核和穩(wěn)定校核的依據(jù)。連桿力由兩根連桿共同承受，計(jì)算載荷等于最大連桿力的一半。兩根連桿可能受力不均，其影響在安全系數(shù)中考慮。 (1)強(qiáng)度校核 強(qiáng)度校核時(shí)，把連桿看作壓桿，其計(jì)算公式為： （式4-2） （式4-3） （式4-4） 式中 S ——連桿的截面積 ，； ——連桿材料的最小屈服強(qiáng)度，Pa； ——無(wú)縫鋼管的外徑 cm ——無(wú)縫鋼管的內(nèi)徑 cm ——靜強(qiáng)度許用安全系數(shù)，=4～5。 (2)桿件尺寸確定 可取連桿的各部分尺寸為： D=120㎜ d=80㎜ 代入上式可求的連桿的最大應(yīng)力為： σmax=21.78 Mpa 由于連桿的材料為鋼，鋼的許用應(yīng)力為： [σ]=70 Mpa＞σmax 所以上述尺寸能夠滿足連桿的強(qiáng)度要求 4.2 曲柄銷強(qiáng)度計(jì)算[17] 曲柄銷是游梁式抽油機(jī)的關(guān)鍵零件，也是抽油機(jī)易損零件之一。在抽油機(jī)工作過(guò)程中，經(jīng)常發(fā)生曲柄銷損壞的現(xiàn)象，給油田生產(chǎn)造成很大的損失。導(dǎo)致曲柄銷損壞的原因有很多，除少數(shù)是因?yàn)椴牧媳旧砣毕莼蛟剂鸭y引起的破壞外，大多數(shù)屬于疲勞破壞。 曲柄銷的主要失效形式有：在螺紋及其退刀槽處、圓錐面退刀槽處以及凸肩兩側(cè)處斷裂,圓錐配合面損壞或錐套被擠碎，螺母松動(dòng)或脫落。 4.2.1 曲柄的靜強(qiáng)度計(jì)算 除了防止曲柄銷配合的松動(dòng)以外，當(dāng)然還必須保證曲柄銷本身有足夠的強(qiáng)度。假設(shè)曲柄銷與錐套的配合是緊密配合接觸良好,則將其看成為一端固定的懸臂梁。 由石油天然氣行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)查得CYJY12-4.8-73HB型抽油機(jī)曲柄銷錐部大頭直徑，螺紋退刀槽處直徑，材料為35 最大連桿的拉力：=260.4kN （式4-5） 其中：——一根連桿的最大拉力,N ——曲柄銷錐面大頭直徑, 比較可知滿足要求。 （式4-6） 其中：靜強(qiáng)度安全系數(shù)，； ——材料的屈服極限，取值為850Mpa。 4.2.2 曲柄銷疲勞強(qiáng)度校核 曲柄銷失效大多屬于疲勞破壞，這是因?yàn)樵谶B桿里的作用下，曲柄銷相對(duì)于連桿在轉(zhuǎn)動(dòng)，從而產(chǎn)生交變的彎曲應(yīng)力所致。由于曲柄銷在轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，連桿力也在發(fā)生變化，故一般的說(shuō)，應(yīng)力變化屬非對(duì)稱循環(huán)。但是只具備了光桿示功圖以后，才能準(zhǔn)確地確定循環(huán)特性，而示功圖形狀又隨油井工況而異，難以指定某一種示功圖形狀作為設(shè)計(jì)依據(jù)。當(dāng)上、下死點(diǎn)的懸點(diǎn)載荷差別較小時(shí)，曲柄銷應(yīng)力變化接近于對(duì)稱循環(huán)。因此，為了簡(jiǎn)化，在校核曲柄銷疲勞強(qiáng)度時(shí)，可按對(duì)稱循環(huán)處理，這樣也偏向安全。在錐面配合大端處，可以看成是過(guò)盈配合，比壓100， （式4-7） 其中：──對(duì)稱循環(huán)下的彎曲