FS400高速渦流粉碎機的設計【說明書+CAD+PROE】,說明書+CAD+PROE,FS400高速渦流粉碎機的設計【說明書+CAD+PROE】,fs400,高速,渦流,粉碎機,設計,說明書,仿單,cad,proe 無錫太湖學院 　信 機　系 　機械工程及自動化 　專業(yè) 畢 業(yè) 設 計論 文 任 務 書 一、題目及專題： 1、題目　　 FS400高速渦流粉碎機的設計 　 2、專題　 　 二、課題來源及選題依據(jù) 隨著高新技術和新材料產業(yè)的發(fā)展，實際生產對超細粉體產品粒度、純度及粒度分布等各項精度要求也相應提高，同時又面臨節(jié)約能源、保護環(huán)境等資源可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略的挑戰(zhàn)。超細粉碎技術是伴隨著現(xiàn)代高技術和新材料產業(yè)以及傳統(tǒng)產業(yè)技術進步和資源綜合利用及深加工等發(fā)展起來的一項新的粉碎工程技術，起越來越重要的作用。 在實際生產中，普通粉碎機存在能耗過大、效率低且產生過熱粉碎等問題，既影響產品品質又阻礙粉碎原料的發(fā)展。高速渦流粉碎機是一種高效粉碎設備，擁有能耗小、粉碎能力大、結構緊湊等優(yōu)點，具有廣泛的應用前景。 三、本設計（論文或其他）應達到的要求： ① 閱讀并翻譯與課題相關的外文資料，語句通順準確； ② 了解粉碎機的工作原理、工作過程及結構特點； ③ 擬定分析設備設計方案； ④ 運用Pro/E軟件進行三維設計、三維裝配； ⑤ 繪制關鍵零件的二維圖和總裝配圖； ⑥ 編寫設計說明書，要求格式正確、語言簡潔通暢、層次分明。 四、接受任務學生： 機械95 班 　　姓名 龔家柱 五、開始及完成日期： 自2012年11月7日 至2013年5月25日 六、設計（論文）指導（或顧問）： 指導教師　　　　　　　簽名 簽名 　　　　　　　簽名 教研室主任 　　　　　　〔學科組組長研究所所長〕　　　　　　　簽名 　　 　　系主任 　　　　　　簽名 年 月 日 3 編號 無錫太湖學院 畢業(yè)設計（論文） 相關資料 題目： FS400高速渦流粉碎機的設計 信機 系 機械工程及自動化專業(yè) 學 號： 　　　 0923212　　　　 學生姓名： 龔家柱 指導教師： 唐正寧 （職稱：副教授 ） （職稱： ） 2013年5月25日 目 錄 一、畢業(yè)設計（論文）開題報告 二、畢業(yè)設計（論文）外文資料翻譯及原文 三、學生“畢業(yè)論文（論文）計劃、進度、檢查及落實表” 四、實習鑒定表 無錫太湖學院 畢業(yè)設計（論文） 開題報告 題目： FS400高速渦流粉碎機的設計 信機 系 機械工程及自動化 專業(yè) 學 號： 0923212 學生姓名： 龔家柱 指導教師： 唐正寧（職稱：副教授 ） （職稱： ） 2012年11月12日 課題來源 本課題通過了解國內外同類設備、查閱相關文獻資料，明確粉碎機的粉碎原理、工作過程和結構特點，同時參考企業(yè)的實際產品生產需求，設計高速渦流粉碎機。 科學依據(jù)（包括課題的科學意義；國內外研究概況、水平和發(fā)展趨勢；應用前景等） （1）課題科學意義 超細粉碎技術是伴隨現(xiàn)代高技術和新材料產業(yè)以及傳統(tǒng)產業(yè)技術進步和資源綜合利用及深加工等發(fā)展起來的一項新的粉碎工程技術?，F(xiàn)已成為最重要的工礦物及其他原材料深加工技術之一，對現(xiàn)代高新技術產業(yè)的發(fā)展具有重要的意義。 （2）研究狀況及其發(fā)展前景 隨著高新技術和新材料產業(yè)的發(fā)展，實際生產對超細粉體產品粒度、純度及粒度分布等各項精度要求也相應提高，同時又面臨著節(jié)約能源、保護自然環(huán)境等資源可持續(xù)性發(fā)展戰(zhàn)略的嚴峻挑戰(zhàn)。為滿足社會生產發(fā)展需要，今后超細粉碎技術的發(fā)展應注重以下幾方面： 1) 改進現(xiàn)有超細粉碎與精細分級設備。主要是在現(xiàn)有設備基礎上提高單機處理能力和降低單位產品能耗、磨耗,提高自動控制水平。 2) 優(yōu)化工藝和完善配套。發(fā)展能滿足或適應不同性質物料,不同細度、級配和純度要求,具有不同生產能力的超細粉碎成套工藝設備生產線和生產技術。 3) 加強超細粉碎基礎理論的研究。在深入研究機械粉碎法技術的同時，探尋化學合成法、物理法等其他非機械力超細粉碎技術，以適應不同特性物料對設備性能的具體要求 。 4) 完善、優(yōu)化超細粉碎設備和精細分級設備的配套。在現(xiàn)有超細粉碎設備基礎上，研制與之相配套的精細分級設備及產品輸送等其他輔助工藝設備，優(yōu)化超細粉碎設備和精細分級設備的配套組合工藝。 5) 尋求解決超細粉碎過程中磨損的有效途徑。研制高密度、高硬度研磨介質，解決設備磨損、部件的材質問題也應是超細粉碎技術研究的重點。 在實際生產中，普通粉碎機存在能耗過大、效率較低，且易產生過熱粉碎等問題，既影響了產品的質量，又阻礙了粉碎原料的發(fā)展。而研究表明，高速渦流粉碎機是一種能耗少、粉碎能力大、結構緊湊、無故障運轉時間長、清洗方便的高效粉碎設備，具有廣泛的應用領域。 研究內容 1. 查閱相關文獻，理解粉碎機的工作原理，整理翻譯相關外文資料； 2. 擬定粉碎機的設計方案； 3. 軸系結構設計，包括： 　　?。?）密封結構設計 　　?。?）振動分析 　　?。?）提高軸承的使用壽命 4. 用PRO/E軟件進行造型設計，三維裝配，并進行運動仿真； 5. 設計繪制關鍵零部件及總裝配工程圖； 6. 撰寫設計說明書，語言簡潔、流暢、層次分明。 上機時數(shù)不少于200小時，整個畢業(yè)設計過程的技術工作做到嚴謹細致、靈活、工作要有主動性，計算方法、計算的程序、計算結果、結論要正確 擬采取的研究方法、技術路線、實驗方案及可行性分析 （1） 研究方法 1. 查閱相關資料文獻，了解粉碎機的原理、結構、工作過程等； 2. FS高速渦流粉碎機的關鍵零部件有回轉主軸、分散器、葉輪、刀片等，本研究主要對主軸、刀片、進料口，以及出料口刀片的排布等進行分析； 3. 用PRO/E進行三維建模，完成三維造型設計； 4. 建模完成后進行仿真，看運動是否與預期的效果一致。 （2） 技術路線 1. 通過網絡搜索、書籍查閱等途徑了解粉碎機的相關知識； 2. 與指導老師交流，以達到最優(yōu)的解決方案； 3. 咨詢企業(yè)相關的技術人員，以求理論與實際相結合。 （3） 實驗方案及可行性分析 對設計好的相關零件與實際生產的零件進行比較，在投入生產中進行改進， 以滿足市場的需求。 國外已有類似的產品設備，其工作原理已證明可行，技術成熟，故本設計具有可行性。 研究計劃及預期成果 研究計劃： 2012年11月12日-2012年11月27日：初步閱讀相關資料，完成開題報告、外文翻譯、任務書等。 2012年11月28日-2012年12月25日：進一步搜集相關文獻資料、工廠實習等，明確粉碎機工作原理、預期達到的性能指標等，填寫畢業(yè)實習報告。 2012年12月26日-2013年1月1日：擬定分析、確定總體設計方案，可行性分析。 2013年1月2日-2013年3月25日：結構設計、參數(shù)選擇、強度校核、分析驗證，優(yōu)化設計，完成設計圖紙，三維裝配、動態(tài)仿真。 2013年3月26日-2013年4月8日：撰寫設計說明書。 2013年4月9日-2013年4月15日：修改、完善，完成所有設計內容。 2013年4月16日-2013年5月13日：畢業(yè)論文撰寫和修改工作。 預期成果： 該設備設計完成后，能夠投入企業(yè)進行生產 特色或創(chuàng)新之處 （1） Fs—400型高速渦流粉碎機結構緊湊、加工方便，且震動小，工作時間長，使用壽命長，生產效率高、安全性好、物料粉碎均勻。 （2）通過對該機的設計，對更大型號的粉碎機的研究奠定了基礎。 已具備的條件和尚需解決的問題 已具備的條件： 1. 粉碎機設計已有類似產品可供參考，各類資料比較齊全，查閱方便； 2. 已經掌握高速渦流粉碎機的工作原理、粉碎過程，對粉碎機的結構、運動方式已有了初步了解； 3. 具有運用三維軟件的初步能力。 尚需解決的問題： 1. 需要對具體的技術參數(shù)進行分析和計算； 2. 明確零件之間的裝配要求、配合精度等； 3. 粉碎刀片間的間隙，軸承的壽命，粉碎腔體內的密封等。 指導教師意見 指導教師簽名： 年 月 日 教研室（學科組、研究所）意見 教研室主任簽名： 年 月 日 系意見 主管領導簽名： 年 月 日 英文原文 Dispersion of nanoparticles by novel wet-type pulverizer utilized supersonic jet flow Abstract.We have examined the dispersion of barium titanate nanoparticles (BT-NPs) and have discussed the effect of air pressure supplied to the nozzle on the dispersion by using novel wet-type pulverizer utilized supersonic jet flow (SSJM). The aggregated particle size was decreased with increasing the air pressure and the collision times. In the optimized condition, almost the BT-NPs were dispersed with the primary particles, however, further excessive collision had caused reaggregations. The degree of dispersion has been affected by the air pressure. The injected droplets had formed almost the same diameter regardless of air pressure and the velocity was increased with increasing of the air pressure and reached 300 m/s. We have speculated that the shockwave dominates the dispersion of BT-NPs. 1. Introduction Nanoparticles are required highly in many applications such as dielectric materials for electronic devices, electrode materials for secondary batteries, etc. The nanoparticles have been frequently produced by the so-called build up processes such as hydrothermal process, coprecipitation process,and sol-gel method. For exploiting size effect of nanoparticles, it is crucial to control the dispersion and aggregation of the nanoparticles in suspension. However, nanoparticles aggregate more easily and strongly than submicron sized particles, and aggregated nanoparticles do not fragment easily.Therefore, it is quite difficult to disperse nanoparticles perfectly, and the dispersion of nanoparticles has become a fundamental technique for handling nanoparticles in industries. It has been reported that he nanoparticles were well-dispersed by using beads mill [1]. Bead milling with balls several tens of micrometers in diameter has recently been developed as a new method to disperse nanoparticles to almost primary particle size [1]. However, the contamination caused by the grinded ball in bead milling was ten times higher than that caused by dry grinding [2].For providing nanoparticles dispersing method that can solve the above problem, we have developed novel wet-type pulverizer utilized supersonic jet flow (hereafter referred to as supersonic wet jet mill;SSJM). In this study, we have reported the dispersing result of barium titanate nanoparticles (BT-NPs) and have discussed the effect of air pressure on the dispersion by using the SSJM. 2. Experimental apparatus and procedure 2.1. Experimental apparatus Figure1 shows schematic diagram of the SSJM (left). The right part of describes shows the internal configuration of the nozzle part. The compressed air (maximum air pressure was 0.6 MPa) was supplied at the top part of the nozzle. The Laval nozzle, which was used for the SSJM as shown in Figure1, is used to accelerate a compressed air passing through it to a supersonic speed, and upon expansion, to form the exhaust flow so that the heat energy propelling the flow is maximally converted into kinetic energy. As a result, the injected droplets passing through the nozzle were accelerated to supersonic and were naturally cooled. The suspension in the feed tank was supplied to the throat of the nozzle, while controlling the volume flow through the pump tubing. The supplied suspension had been formed droplets by jet flow and had been accelerated inside the nozzle. The accelerated droplets had collided with the SiC plate. Most of the processed suspension was collected at the bottom tank, and some of the processed suspension was evacuated along with the jet flow, therefore, the solvent recovery tank unit attached to the exhaust line. Figure 1. Schematic diagrams of supersonic wet jet mill (left) and the nozzle part (right), showing approximate flow velocity (V), together with the effect on temperature (T) and pressure (P). 2.2. Experimental procedure Two kinds of BT-NP were used in this work. BT-NPs with the average particle size of 30 nm were synthesized by the sol-gel method [3] (referred to as sol-gel BT). Commercially available BT-NPs (BT-01, Sakai Chemical Industry, Japan) with the average particle size of 100 nm were manufactured by hydrothermal method (referred to as hydrothermal BT). A dispersant used in this study was an ammonium salt of poly (acrylic acid) (PAA-NH4+ , Mw 8000, Touagousei, Japan). The sol-gel BT was added to ethylene glycol monomethyl ether in 2 volume % (referred to as sol-gel BT suspension). PAA-NH4+ was added to distilled water in 5 wt% against powder weight and then the hydrothermal BT was added in 20 volume percents against distilled water (referred to as hydrothermal BT suspension). Each suspension was injected under various air pressures from 0.3 to 0.6 MPa. An aggregated particle size was evaluated by dynamic light scattering method (DLS, Nano-ZS, Malvern,UK). A shape and microstructure of the BT-NPs were examined with a transmission electron microscope (TEM, JEM-3200EX, JEOL, Japan) and a field emission scanning electron microscope (FESEM, S-4800, Hitachi, Japan). For discussing the effect of air pressure on the dispersion by use of the SSJM, size and velocity distributions of droplets were measured as follows. Distilled water was injected under various air pressures from 0.3 to 0.6 MPa. The size and velocity distribution of droplets at a distance of 100 mm away from the nozzle exit were measured simultaneously by Phase Doppler Anemometry (Dantec Dynamics, Denmark) 3. Result and discussion Figure 2. Effect of collision number on cumulative mean diameter of sol-gel BT suspensions under various air pressures. Figure 4. FESEM images of hydrothermal BT- NPs: (A) and (B) were before collision process, and (C) and (D) were after collision process for 3 times at 0.6 MPa 3.1. Dispersion of BT-NPs Figure2 shows change of cumulative mean diameter DA, of which the value represents the average aggregated size, with collision number under various air pressures for sol-gel BT.TEM images of BT-NPs collided under various conditions were shown in Figure3. DA of the BT-NPs collided at 0.3 MPa was decreased with increasing collision number. The BT-NPs collided for 3 times at 0.3 MPa were dispersed with almost the primary particles (as shown in Figure3(B)), however, further excessive collision had caused reaggregations. Although DA collided at 0.4 and 0.6 MPa were also decreased by the collision at once or twice, DA was increased immediately. As shown in Figure3 (D), sol-gel BT-NPs were pulverized to finer BT-NPs with the size under 10 nm than the initial particle size, and were formed aggregations with the size over 100nm consisted of the pulverized finer particles. Figure4 shows FESEM images of the hydrothermal BT-NPs. As-recieved hydrothermal BT-NPs were aggregated with the sizes over 1 μm as shown in Figure4 (A), and were widely distributed in range of from 100 to 200 nm and under 100 nm (Figure4 (B)). After the collision for 3 times at 0.6MPa, BT-NPs with the size under 100 nm were clearly increased and the aggregated particles were not existed as far as FESEM observation was concerned. Figure5 shows the hydrothermal BT particle size distributions collided at 0.3 MPa and 0.6 MPa. Like the FESEM observation, the aggregated particles were decreased and the particles with the size under 100 nm were increased with increasing collision number. However, reaggregations with the size over 1 μm and quite fine BT-NPs under 10 nm had been generated by the collision for 5 times at 0.6 MPa as shown in Figure5. Excessive collision at 0.6 MPa had caused reaggregations, similarly the sol-gel BT-NPs dispersion result. The degree of dispersion has been affected by air pressure. 3.2. Effect of air pressure on the dispersion by SSJM. Figure 6 shows the size and the velocity distribution of injected droplets under the air pressures from 0.3 to 0.6 MPa measured at a distance of 100 mm away from the nozzle exit. The injected droplets formed almost the same diameter regardless of air pressure and the median diameter was about 7 μm. The droplets velocity was increased with increasing of the air pressure and the velocity in all measurements reached 300 m/s. In case of dry-type jet mill, of which the pulverizing principal is similar to the SSJM, it has been reported that the driving force of pulverizing were the shockwave generated by the collision and the interparticle collision inside the nozzle [4]. Figure 5. Particle size distributions in hydrothermal BT suspensions collided at 0.3 MPa (left) and 0.6 MPa (right). For the SSJM, the shock wave has been occurred more strongly than that by using the conventional jet mill, of which the impact velocity is 80 m/s or less [5], since the shock wave is proportional to the impact velocity [4]. In addition, the cavitation and the shear stress can be generated [6], and the shear stress arisen from the deformation of droplet at the collision is also proportional to the impact velocity.Therefore, we have speculated that the shockwave and the shear stress arises from deformation of droplet dominate the dispersion of BT-NPs. 4. Conclusion The BT-NPs collided at optimized condition were dispersed with almost the primary particle, however,further excessive collision had caused reaggregations. The BT-NPs collided at 0.6 MPa were pulverized to finer BT-NPs than the initial particle size, and were formed aggregations. The degree of dispersion has been affected by the air pressure. The injected droplets formed almost the same diameter regardless of air pressure, however, the velocity was increased with increasing of the air pressure and the velocity in all measurements reached 300 m/s. We have speculated that the shockwave and the shear stress arises from deformation of droplet dominate the dispersion of BT-NPs. References [1] Inkyo M, Tahara T, Iwaki T, Okuyama K and Hogan C J 2006 J. Colloid Interface Sci. 304 535 [2] Nakayama T 2008 Kagakusouchi 50 88 [3] Makino T, Arimura M, Fujiyoshi K and Kuwabara M 2007 Key Eng. Mater. 350 31 [4] Okuda S 1999 J. Soc. Powder Technol. Jpn. 36 558 [5] Shakouchu T and Morimoto H 2004 J. Jpn. Soc. Experimental Mechanics 4 184 [6] Rein M 2002 Drop-Surface Interactions, Springer, New York 中文譯文 利用超音速射流分散納米粒子的新型濕式粉碎機 概要 我們已經檢查并且探討了分散納米鈦酸鋇（BT-NPS）的技術和實驗過程，在這其中通過使用新穎的超音速射流（SSJM）新型濕式粉碎機上的分散體上的噴嘴，討論、研究出了空氣壓力對其的影響。本次研究的這款新型濕式粉碎，是機利用超音速射流（SSJM），粉碎納米粒子的。初步得出聚合粒子的大小與空氣壓力和碰撞時間的關系，得出其隨后兩者的增加而相應的增加。在實驗過程中，在優(yōu)化條件下，BT-納米顆粒幾乎與初級粒子一樣分散離合。但是，經過一段時間的進一步碰撞，最終的過度碰撞造成了物質間的相互重新組合。這種擠壓破壞、重新聚合的現(xiàn)象以及分散程度受到空氣壓力的影響。注入的液滴形成了直徑幾乎相同的形狀，速度隨著空氣壓力的增加而增加，最終增加到了300m/。通過此類現(xiàn)象的研究，我們紛紛猜測，在引起這些一些列的現(xiàn)象中，沖擊波在BT-粒子的分散中占據(jù)了主導地位，起到了推波助瀾的作用。 1. 介紹 納米粒子（粒度在1—100nm之間的粒子，又稱超細微粒 ），被廣泛的應用到許多場合，比如電子設備中使用的高介電材料，二級電池電極材料等，納米顆粒已被頻繁的建立和使用在所謂的“建立進程”，例如水熱法，共沉淀法，溶膠-凝膠法生產的納米顆粒等。想要利用納米粒子的尺寸效應[1]，關鍵的部分是要控制在懸浮液中的納米顆粒的分散性和懸浮聚合程度。然而，納米粒子聚合相比亞微米大小的顆粒，更容易并且可以劇烈的發(fā)生反應，聚合納米顆粒并不很容易破碎或裂開。因此，很大程度上來說，分散納米粒子是相當困難和復雜的技術。同時，完全分散納米粒子，已成為處理納米粒子行業(yè)中的一個基本技術。據(jù)報道，其中的一個說法是，利用納米粒子良好的分散性能，通過使用有孔玻璃珠磨機[1]，最近已經發(fā)展出一個可以利用珠磨分散納米顆粒珠銑出球直徑幾十微米的超小尺寸的新方法[1]。然而，這項發(fā)現(xiàn)的背后還引發(fā)了一系列的問題，其中就包括珠磨機中研磨球所造成的污染，是干摩機引起污染的10倍以上。通過這一系列的問題以及尋求解決之道的途徑，結合在此過程中，對納米顆粒分散方法所進行的一些研究和其中的發(fā)現(xiàn)，我們已經開發(fā)出新穎的濕式粉碎機。這種新型粉碎機是利用超音速噴流（以下稱為超音速濕式噴射研磨機；SSJM）來實現(xiàn)粉碎效果。在這項研究中，我們已經報道了鈦酸鋇納米粒子（BT-納米顆粒）的分散的結果，并通過使用SSJM分散，討論了空氣壓力的影響效果。 2. 實驗儀器和程序 2.1 實驗裝置 如圖1，顯示出來SSJM（左）的示意原理圖。右邊的部分顯示描述了內部配置部分的噴嘴部分的內部結構。在頂端部分的噴嘴供給壓縮空氣（最大空氣壓力為0.6MPa）。這個噴嘴（拉伐爾噴嘴），如圖1所示，用于SSJM，頂部的壓縮空氣通過它來加速，獲得一個超音速加速，并在膨脹時，形成的排氣流，以便能最大限度地推動熱能轉換成動能。其結果是，通過噴嘴注入的液滴被加速到超音速和進行自然冷卻。與此同時，在進料罐中的懸浮液被供給到所述噴嘴的喉部，從而起到控制流過泵管的體積流量的作用。所提供的懸架已經在噴嘴內部得到加速并且同時形成了液滴的噴射流。加速液滴與碳化硅板相互碰撞。處理后的懸浮液大部分都被收集在底部的收集罐，一些處理后的懸浮液隨著噴流被抽空疏散，因此，溶劑回收罐裝置，其被連接到排氣管。 圖1 超音速濕式噴射示意圖 在磨機（左）和噴嘴部分（右）表示出 了大約的血流速度（V），連同 溫度（T）和壓力（P）的影響。 2.2 實驗過程 在這項實驗工作中，使用的是兩種不同類型的BT-NP。 BT-納米粒子與平均粒徑為30nm的通過溶膠-凝膠法合成（簡稱為溶膠-凝膠BT）。市售的BT納米粒[3]（BT-01，堺化學工業(yè)，日本）制造的平均粒徑為100nm，采用水熱法（簡稱為熱液BT）。本研究中使用的分散劑是一種聚（丙烯酸）（PAA-NH4 +，分子量8000，Touagousei，日本）的銨鹽。溶膠-凝膠BT具體過程是在其中加入乙二醇單甲基醚2％（體積）（以下簡稱為溶膠-凝膠BT懸浮液）， PAA-NH4 +的溶液中加入蒸餾水，再兌粉末重量的5％（重量），然后兌蒸餾水（簡稱作為熱液BT懸?。┰?0％（體積）溶液中加入熱液BT。每個注射懸浮液根據(jù)不同的空氣壓力范圍從0.3?0.6兆帕。一個聚合粒子的大小具體是通過動態(tài)光散射法（DLS，納米-ZS，馬爾文，英國）來進行判定和評價的。通過使用透射電子顯微鏡（TEM，JEM-3200EX，JEOL，日本）和電場發(fā)射掃描顯微鏡（SEM，S-4800，日立公司，日本）對BT-納米顆粒的形狀和微觀結構進行了深入的觀察和研究。為了討論以上的分散液中的空氣壓力的效果，通過使用本SSJM，對液滴的尺寸和速度分布進行了如下進行測定。具體過程是將蒸餾水注入壓力為0.3?0.6兆帕的空氣壓力下，噴嘴出口的距離相差100毫米的液滴，對其大小和速度分布進行測定，同時測量相位多普勒風速儀（丹特克動力，丹麥），觀察具體讀數(shù)和實驗現(xiàn)象。 3. 結果與討論 圖2 累積平均直徑為溶膠-凝膠BT碰撞數(shù)的影響 不同的空氣壓力下的懸浮液。 圖4 FESEM圖像熱液BT-NPS：（ A）和（B）之前的碰撞過程，和（C）和（D）3后碰撞過程 時間在0.6 MPa 3.1 BT-粒子的分散 如圖2，給出了累積平均變化關系示意圖，其中的數(shù)值代表直徑DA，它的值代表平均聚集規(guī)模。碰撞數(shù)根據(jù)不同的空氣壓力，表現(xiàn)為為溶膠-凝膠的BT.TEM圖像的BT-NPS相撞了各種條件如下圖所示。 DA BT-粒子的相撞增加碰撞數(shù)下降0.3兆帕。對BT-納米粒子相撞，每次幾乎粒子分散在0.3 MPa的3倍（如圖3（B）所示），然而，進一步的過度碰撞造成reaggregations，。雖然DA相撞0.4和0.6兆帕，也減少了一次或兩次的碰撞，DA立即升高。如圖3（D）所示，溶膠-凝膠BT-納米粒子粉碎成更細的BT-納米粒子，BT-納米粒子的大小比初始顆粒尺寸為10nm以下，形成聚合的大小超過100nm的包括粉碎的更細的顆粒。圖4-1顯示FESEM圖像的熱液BT粒子。 AS-收件熱液BT納米粒子連同超過1微米的大小，如圖4（A）所示，并廣泛的分布，其范圍從100至200 nm和100 nm以下（如圖4（B））。撞船事件發(fā)生后的3倍，在0.6MPA，BT-NPS的大小在100 nm以下明顯增多，凝集顆粒不存在，肉眼已經無法直觀觀察，盡可能通過FESEM觀察。如圖5-1所表示出的是水熱BT顆粒大小分布在0.3 MPa和0.6 MPa的相撞。我們通過FESEM觀察，發(fā)現(xiàn)凝集粒子下降，在100 nm以下的粒子的大小的增加而增加碰撞數(shù)。然而，已超過1微米的大小相當精細BT-NPS在10納米重新組合碰撞所產生的5倍，在0.6 MPa，如圖5-1所示。在0.6 MPa造成了過多的碰撞的重新組合，同樣的溶膠-凝膠BT-納米顆粒分散體的結果。已經受到氣壓的分散程度的不同程度的影響。 3.2 由SSJM分散體的空氣壓力的影響。 如圖6表示出的是根據(jù)空氣的壓力的大小和噴射的液滴的速度分布關系圖，從0.3到0.6 MPa的測量是在相差的在噴嘴出口的距離為100毫米。注入形成的液滴直徑幾乎相同，與空氣壓力無關，中值粒徑為約7微米。的微滴的??速度的增加而增加，在所有測量的過程中，空氣壓力和速度達到300米/秒。在干式噴射式粉碎機中，其中粉碎主要是的SSJM類似的情況下，它已被報道，干式噴射式粉碎機的粉碎的驅動力是由碰撞產生的沖擊波和顆粒間的碰撞所產生的，在噴嘴內[4]。 圖5 熱液BT懸浮的顆粒大小分布在0.3 MPa相撞（左） 和0.6兆帕（右）。 對于SSJM，相比以往的噴射式粉碎機，沖擊波發(fā)生更強烈的作用力，沖擊速度為80米/秒或更少[5]，由此可以看出，沖擊波的強烈程度和沖擊速度成正比[4] 。此外，氣蝕和剪切應力可產生[6]，從液滴碰撞的變形所產生的剪切應力也成比例的的影響velocity.Therefore的，據(jù)此我們推測，沖擊波產生的剪切應力從液滴變形主宰BT-納米粒子的分散性。 4. 結論 BT粒子相撞產生的現(xiàn)象和結果，在優(yōu)化的條件下，幾乎與初級粒子分散產生的現(xiàn)象和結果一致，然而，過多的碰撞造成重聚合。 BT粒子相撞粉碎較細BT-NPS 0.6兆帕比初始粒徑，形成聚合。受到的空氣壓力的分散程度。注入的液滴形成直徑幾乎相同，與所處的空氣壓力的大小無關，但是，其直徑的大小隨速度的增加而增加，達到300米/秒的所有測量中的空氣壓力和速度。我們紛紛猜測，沖擊波產生的剪切應力變形液滴主宰BT-納米粒子的分散性。 參考文獻 [1] Inkyo M, Tahara T, Iwaki T, Okuyama K and Hogan C J 2006 J. Colloid Interface Sci. 304 535 [2] Nakayama T 2008 Kagakusouchi 50 88 [3] Makino T, Arimura M, Fujiyoshi K and Kuwabara M 2007 Key Eng. Mater. 350 31 [4] Okuda S 1999 J. Soc. Powder Technol. Jpn. 36 558 [5] Shakouchu T and Morimoto H 2004 J. Jpn. Soc. Experimental Mechanics 4 184 [6] Rein M 2002 Drop-Surface Interactions, Springer, New York