錘式破碎機(jī)設(shè)計(jì)【單轉(zhuǎn)子、多排錘、不可逆式】【說明書+CAD】,單轉(zhuǎn)子、多排錘、不可逆式,說明書+CAD,錘式破碎機(jī)設(shè)計(jì)【單轉(zhuǎn)子、多排錘、不可逆式】【說明書+CAD】,破碎,設(shè)計(jì),轉(zhuǎn)子,多排錘,可逆,說明書,仿單,cad 江西農(nóng)業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)任務(wù)書 設(shè)計(jì)（論文） 課題名稱 錘式破碎機(jī) 學(xué)生姓名 劉同祥 院（系） 工學(xué)院 專 業(yè) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 指導(dǎo)教師 曾一凡 職 稱 副教授 學(xué) 歷 博士 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）要求： 1. 要求在完成論文期間，積極主動(dòng)，查閱大量文獻(xiàn)，獨(dú)立創(chuàng)新； 2. 按時(shí)完成畢業(yè)設(shè)計(jì)內(nèi)容，方案切實(shí)可行； 3. 獨(dú)立繪制裝配圖和零件圖； 4. 圖紙量不少于1.5張A0； 5. 獨(dú)立完成畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書，格式正確，要求字?jǐn)?shù)不少于4000字； 6. 完成電子文檔，并打印裝訂成冊(cè)。 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）內(nèi)容與技術(shù)參數(shù)： 1. 破碎機(jī)運(yùn)行穩(wěn)定且能完成對(duì)物料基本的破碎； 2. 各部分設(shè)計(jì)要合理； 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）工作計(jì)劃： 1. 了解本機(jī)工作原理，明白設(shè)計(jì)意義； 2. 查閱資料并畫出機(jī)械機(jī)構(gòu)草圖； 3. 通過計(jì)算確定零件尺寸，并掌握零件主要參數(shù)及材料熱處理方式； 4. 寫設(shè)計(jì)說明書； 5. 根據(jù)設(shè)計(jì)說明書的計(jì)算尺寸，畫出各零件圖； 6. 畫出機(jī)械總裝配圖。 接受任務(wù)日期 2012 年 2 月 7 日 要求完成日期 2012 年 5 月 5 日 學(xué) 生 簽 名 劉同祥 2012年 4 月 29 日 指導(dǎo)教師簽名 年 月 日 院長(zhǎng)（主任）簽名 年 月 日 編 號(hào) 20080987 江西農(nóng)業(yè)大學(xué) 工學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì)材料 題 目 錘式破碎機(jī) 專 業(yè) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 學(xué)生姓名 劉同祥 材 料 目 錄 序號(hào) 附 件 名 稱 數(shù)量 備注 1 　　　　　畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 1 2 　　　　 零件圖 25 ３ 　　　　 組件裝配圖 3 4 部件裝配圖 4 5 總裝圖 1 UNIVERSITY 本 科 畢 業(yè) 論 文（設(shè) 計(jì)） 題目： 錘式破碎機(jī) 學(xué) 院： 工學(xué)院 姓 名： 學(xué) 號(hào)： 專 業(yè)： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 年 級(jí)： 機(jī)制081 指導(dǎo)教師： XXXX老師 職 稱： 副教授 二0一二 年 5月 摘要 錘式破碎機(jī)大量應(yīng)用于水泥廠、電廠等各個(gè)部門，所以，它的設(shè)計(jì)有著廣泛的前景和豐富的可借鑒的經(jīng)驗(yàn)。其設(shè)計(jì)的實(shí)質(zhì)是，在完成總體的設(shè)計(jì)方案以后，就指各個(gè)主要零部件的設(shè)計(jì)、安裝、定位等問題，并對(duì)個(gè)別零件進(jìn)行強(qiáng)度校核和試驗(yàn)。并在相關(guān)專題中，對(duì)錘頭的壽命延長(zhǎng)進(jìn)行比較詳細(xì)的分析。在各個(gè)零部件的設(shè)計(jì)中，要包括材料的選擇、尺寸的確定、加工的要求，結(jié)構(gòu)工藝性的滿足，以及與其他零件的配合的要求等。在強(qiáng)度的校核是，要運(yùn)用的相關(guān)公式，進(jìn)行危險(xiǎn)部位的分析、查表、作圖和計(jì)算等。并隨后對(duì)整體進(jìn)行安裝、工作過程以及工作后的各方面的檢查，同時(shí)兼顧到維修、保險(xiǎn)裝置等方面的問題，最后對(duì)兩個(gè)主要工作零件的加工精度、公差選擇進(jìn)行分析，以保證破碎機(jī)最終設(shè)計(jì)的經(jīng)濟(jì)性和可靠性。 關(guān)鍵詞：錘式破碎機(jī)；錘頭；強(qiáng)度分析 Abstract Summary of hammer Crusher used in cement plants, power plants, and various other departments, so, its design has broad prospects and rich learning experience. Its design is the completion of the overall design of the future it refers to the major parts of designing, installing, positioning, and other issues, and strength check and the individual parts. And related more detail analysis on the life extension of the hammer. In various parts of the design, including the choice of materials, dimensions, process of determining requirements, structure and technology meet, and as well as their co-ordination with other parts of. Strength checking is, we should use the formula, risk analysis, reference tables, mapping and calculation of parts. And then the whole installation, work procedures, and inspection of work in all its aspects, at the same time taking into account device maintenance, insurance and other aspects of the problem, the last two main working parts of the processing precision, tolerance analysis, to keep the broken economy and reliability of the final design. Keywords：hammer Crusher； hammer； strength tolerance analysis 目錄 1 錘式破碎機(jī)簡(jiǎn)介 3 1.1 錘式破碎機(jī)分類 3 1.1.1 按回轉(zhuǎn)軸數(shù)分 3 1.1.2 按轉(zhuǎn)子的回轉(zhuǎn)方向分 3 1.1.3 按錘頭的排列方式分 3 1.1.4 按錘頭在轉(zhuǎn)子上的連接方式分 3 1.1.5 按破碎作業(yè)的粒度要求分 3 1.2 錘式破碎機(jī)優(yōu)點(diǎn) 3 1.3 錘式破碎機(jī)缺點(diǎn) 3 1.4 破碎實(shí)質(zhì) 3 2 錘式破碎機(jī)的總體及主要部分概述 4 2.1 機(jī)殼 4 2.2 轉(zhuǎn)子 4 2.3 主軸 4 3 傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)的計(jì)算 4 3.1 給定的原始數(shù)據(jù)是 4 3.2 電動(dòng)機(jī)的選擇 5 3.3 傳動(dòng)比分配 6 3.4 各軸輸入功率計(jì)算 6 3.5 各軸輸入扭矩計(jì)算 6 3.6 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的確定 7 3.7 轉(zhuǎn)子的直徑與長(zhǎng)度 7 3.8 錘頭的選擇 8 3.9 給料口的寬度和長(zhǎng)度 9 4 關(guān)鍵部件的設(shè)計(jì)與計(jì)算 9 4.1 V帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 9 4.1.1 定V帶型號(hào)和帶輪直徑 9 4.1.2 計(jì)算帶長(zhǎng) 10 4.1.3 求中心距和包角 10 4.1.4 求帶根數(shù) 11 4.1.5 求軸上載荷 11 4.1.6 帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 12 4.2 軸的材料的選擇 13 4.3 軸的最小直徑和長(zhǎng)度的估算 13 4.4 軸的校核 14 4.4.1 初算軸徑d 14 4.4.2 初步計(jì)算軸上各段長(zhǎng)度 14 4.4.3 計(jì)算軸上載荷 14 4.4.4 對(duì)主軸做簡(jiǎn)化處理 15 4.4.5 繪制彎扭矩圖對(duì)危險(xiǎn)截面進(jìn)行校核 15 4.4.6 軸的疲勞強(qiáng)度條件的校核計(jì)算 18 4.4.7 提高主軸的疲勞強(qiáng)度的途徑 20 4.5 軸承的選擇 20 4.5.1 軸承材料，類型的選擇 20 4.5.2 軸承的游動(dòng)和軸向位移 21 4.5.3 軸承的校核 21 4.6 軸上鍵連接的選擇及校核 22 5 其他零部件的設(shè)計(jì)與選用 23 5.1 箱體結(jié)構(gòu)以及其相關(guān)設(shè)計(jì) 23 5.1.1 鑄造方法 23 5.1.2 截面形狀的選擇 23 5.2 肋板的布置 23 5.3 飛輪的設(shè)計(jì)與計(jì)算 24 6 部分零部件上的公差和配合 25 6.1 配合的種類的選擇 25 6.2 一般公差的選取 25 6.3 形位公差 25 6.3.1 形位公差項(xiàng)目的選擇 25 6.3.2 公差原則的選擇 25 6.3.3 形位公差值的選擇或確定 26 結(jié)論 28 參考文獻(xiàn) 29 致謝 30 1 錘式破碎機(jī)簡(jiǎn)介 1.1 錘式破碎機(jī)分類 1.1.1 按回轉(zhuǎn)軸數(shù)分 單轉(zhuǎn)子和雙轉(zhuǎn)子。 1.1.2 按轉(zhuǎn)子的回轉(zhuǎn)方向分 不可逆式和可逆式。 1.1.3 按錘頭的排列方式分 單排式和多排式。 1.1.4 按錘頭在轉(zhuǎn)子上的連接方式分 固定錘式和活動(dòng)錘式。 1.1.5 按破碎作業(yè)的粒度要求分 粗碎破碎機(jī)、中碎破碎機(jī)、細(xì)碎破碎機(jī)。 1.2 錘式破碎機(jī)優(yōu)點(diǎn) 構(gòu)造簡(jiǎn)單、尺寸緊湊、自重較小，單位產(chǎn)品的功率消耗小。生產(chǎn)率高，破碎比大（單轉(zhuǎn)子式的破碎比可達(dá) i=10～15）,產(chǎn)品的粒度小而均勻，呈立方體，過度破碎現(xiàn)象少。工作連續(xù)可靠，維護(hù)修理方便。易損零部件容易檢修和拆換。 1.3 錘式破碎機(jī)缺點(diǎn) 主要工作部件，如：錘頭、襯板、轉(zhuǎn)子、圓盤等磨損較快，尤其工作對(duì)象十分堅(jiān)硬時(shí)，磨損更快。破碎腔中落入不易破碎的金屬塊時(shí)，易發(fā)生事故。 含水量﹥12%的物料，或較多的粘土，出料篦條易堵 使生產(chǎn)率下降，并增大能量損耗，以至加快了易損零部件的磨損。 工作原理: 物料進(jìn)入破碎機(jī)中，立即受到高速回轉(zhuǎn)的錘頭的沖擊而粉碎。破碎了的物料，從錘頭處獲得動(dòng)能，以高速向機(jī)殼內(nèi)壁的襯板和篦條上沖擊而第二次破碎。此后，小于篦條縫隙的物料，便從縫隙中排出，而粒度較大的物料，就彈回到襯板和篦條上的粒狀物料，還將受到錘頭的附加沖擊破碎，在物料 破碎的整個(gè)過程中，物料之間也相互沖擊粉碎。 1.4 破碎實(shí)質(zhì) 破碎過程，必須是外力對(duì)被破碎物料做功，克服它內(nèi)部質(zhì)點(diǎn)間的內(nèi)聚力，才能發(fā)生破碎。當(dāng)外力對(duì)其做功，使它破碎時(shí)，物料的潛能也因功的轉(zhuǎn)化而增加。因此，功率消耗理論實(shí)質(zhì)上就是闡明破碎過程的輸入功與破碎前后物料的潛能變化之間的關(guān)系. 2 錘式破碎機(jī)的總體及主要部分概述 本次設(shè)計(jì)的是單轉(zhuǎn)子、多排錘、不可逆式錘式破碎機(jī)， 由機(jī)殼、轉(zhuǎn)子、蓖條、打擊板、錘頭、支架、襯板等組成。 2.1 機(jī)殼 由上機(jī)體、后上蓋、左側(cè)壁和右側(cè)壁組成，各部分用螺栓連結(jié)成一體，上部開有進(jìn)料口,內(nèi)部鑲有高錳鋼襯板，磨損后可以更換，機(jī)殼和軸之間漏灰現(xiàn)象十分嚴(yán)重，為了防止漏灰，設(shè)有軸封。機(jī)殼下部直接安放在混凝土基礎(chǔ)上，并用地腳螺栓固定。為了便于檢修、調(diào)整和更換蓖條，下機(jī)體的前后兩面都開有一個(gè)檢修孔。為了便于檢修、更換錘頭方便，兩側(cè)壁也對(duì)稱的開有檢修孔。 2.2 轉(zhuǎn)子 由主軸、圓盤、銷軸等組成，圓盤上開有4個(gè)均勻分布的銷孔，通過銷軸將43個(gè)錘頭懸掛起來。為了防止圓盤和錘子的軸向竄動(dòng)。銷軸兩端用鎖緊螺母固定。轉(zhuǎn)子支承在兩個(gè)滾動(dòng)軸承上。此外，為了使轉(zhuǎn)子在運(yùn)動(dòng)中儲(chǔ)存一定的動(dòng)能，避免破碎大塊物料時(shí)，錘頭的速度損失不致過大和減小電動(dòng)機(jī)的尖峰負(fù)荷，在主軸的一端還裝有一個(gè)飛輪。 2.3 主軸 是支承轉(zhuǎn)子的主要零件，沖擊力由它來承受。因此，要求其材質(zhì)具有較高的韌性和強(qiáng)度。通常斷面為圓形，且有平鍵和其他零件連接。 錘頭是主要的工作部件。其質(zhì)量、形狀、和材質(zhì)對(duì)破碎機(jī)的生產(chǎn)能力有很大的影響。因此，根據(jù)不同的進(jìn)料尺寸來選擇適當(dāng)?shù)腻N頭質(zhì)量。要破碎中等硬度的物料，錘頭用高碳鋼鑄造或鍛造，也可用高錳鋼鑄造。為了提高耐磨性，有的錘頭表面涂上一層硬質(zhì)合金，有的采用高鉻鑄鐵。 3 傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)的計(jì)算 3.1 給定的原始數(shù)據(jù)是 破碎能力為20到30噸。 破碎機(jī)轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速在800和1100之間 ， 破碎機(jī)的最大物給料，度為：小于150， 破碎機(jī)的最大排料粒度不能超過：10 破碎機(jī)的物料容許濕度小于9%。 破碎機(jī)的破碎程度為：中、細(xì)。 破碎機(jī)的應(yīng)用場(chǎng)所是：水泥廠、選煤廠、火力電廠等。 破碎機(jī)的破碎對(duì)象是：石灰石、煤塊、焦碳、石膏等軟物料。 破碎機(jī)示意簡(jiǎn)圖 3.2 電動(dòng)機(jī)的選擇 電機(jī)功率的消耗取決于物料的性質(zhì)、給料的圓周速度。破碎比和生產(chǎn)率。目前，尚無一個(gè)完整的計(jì)算公式，一般根據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行計(jì)算： （3） 系數(shù)取值在0.1到0.15之間。 K取0.12，由上述公式（3）計(jì)算得P=73.27KW，所以選取電動(dòng)機(jī)功率為 =75KW 系統(tǒng)無特殊需求，一般選用Y系列三相交流異步電動(dòng)機(jī)。選用全封 自扇冷籠型，電壓380V 查表用Y280S-2型號(hào)的電機(jī)，其參數(shù)如下： 電機(jī)型號(hào) 額定功率（kw） 同步轉(zhuǎn)速（） 滿載轉(zhuǎn)速（） 電機(jī)重量（kw） 參考價(jià)格（元） Y280S-2 75 2970 2880 550 11190 3.3 傳動(dòng)比分配 已知電動(dòng)機(jī)軸的轉(zhuǎn)速 ：=2880 破碎機(jī)轉(zhuǎn)子軸的轉(zhuǎn)速 ：=800 所以傳動(dòng)比為i=/=3.6 根據(jù)常用傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的主要特征及適用范圍： 取V帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比i=3.6 3.4 各軸輸入功率計(jì)算 = 為電動(dòng)機(jī)的功率，為工作及功率，為傳動(dòng)裝置的效率 =· 為滾動(dòng)軸承的效率，查表0.97（一對(duì)） 為帶傳動(dòng)的效率，查表取0.96 = =72.75kw =×0.96×0.97= 67.75kw 3.5 各軸輸入扭矩計(jì)算 =9550/n=9550×72.75/2880=241.2 N· =9550∕=9550×67.75∕800 N·m=808.8 N·m 將上述結(jié)果列入表格，以供查用。 軸號(hào) 轉(zhuǎn)速n（） 功率P∕kw 扭矩T∕（N·m） I 2880 72.75 241.2 II 800 67.75 808.8 轉(zhuǎn)子示意圖 3.6 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的確定 錘式破碎機(jī)的轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速按所需的圓周速度計(jì)算，錘頭的圓周速度根據(jù)被破碎物料的性質(zhì)、破碎產(chǎn)品的粒度、錘頭的磨損等因素來確定。 按公式 （1） 來計(jì)算。 式中 ── 錘頭的圓周速度（m/s） ── 轉(zhuǎn)子的直徑（m） 一般中小型破碎機(jī)轉(zhuǎn)速為750到1500，取轉(zhuǎn)速n=1200，圓周速度為25到70，速度越高，產(chǎn)品的粒度越小。錘頭及襯板、蓖條的磨損越大。功耗增加。對(duì)機(jī)器零部件的加工、安裝精度要求隨之提高。在滿足其粒度要求的情況下，圓周速度應(yīng)偏低選取. 生產(chǎn)率的計(jì)算 :生產(chǎn)率與錘式破碎機(jī)的規(guī)格、轉(zhuǎn)速、排料蓖條間隙的寬度、給料粒度、給料狀況以及物料性質(zhì)等因素有關(guān)。一般采用經(jīng)驗(yàn)公式： （2） 式中 Q── 生產(chǎn)率() ── 物料的密度() ── 經(jīng)驗(yàn)系數(shù) 因?yàn)樵撔吞?hào)的破碎機(jī)破碎的是中、硬物料。取值在30到45之間。 3.7 轉(zhuǎn)子的直徑與長(zhǎng)度 錘式破碎機(jī)的規(guī)格用轉(zhuǎn)子的直徑D和長(zhǎng)度L來表示，所以轉(zhuǎn)子的直徑D= 785mm，轉(zhuǎn)子的長(zhǎng)度L=830mm 。 3.8 錘頭的選擇 因?yàn)殂q接在轉(zhuǎn)子上，所以正確選擇錘頭質(zhì)量對(duì)破碎效率和能耗都有很大影響，如果錘頭質(zhì)量選得過小，則可能滿足不了錘擊一次就將物料破碎的要求。若選得過大，無用功耗過大，離心力也大，對(duì)其他零件會(huì)有影響并易損壞。 根據(jù)動(dòng)量定理選取錘頭質(zhì)量時(shí)，考慮到錘頭打擊物料后，必然會(huì)產(chǎn)生速度損失，若損失過大，就會(huì)使錘頭繞本身的懸掛軸向后偏倒。降低生產(chǎn)率和增加無用功的消耗。為了使錘頭打擊物料后出現(xiàn)偏倒，能夠通過離心力作用而在下一次破碎時(shí)物料很快恢復(fù)到正確工作位置。所以，要求錘頭打擊物料后的速度損失不宜過大。一般允許速度損失40%到60%（根據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)）即： 式中 ── 錘頭打擊物料后的圓周線速度(m/s) ── 錘頭打擊物料前的圓周線速度(m/s) 若錘頭與物料為了彈性碰撞。且設(shè)物料碰撞之前的運(yùn)動(dòng)速度為0，根據(jù)動(dòng)量定理，可得 (4) 由上式可知， 式中 ── 錘頭折算到打擊中心處的質(zhì)量(kg) ── 最大物料塊的質(zhì)量(kg) 綜上所述 但是，只是錘頭的打擊質(zhì)量。實(shí)際質(zhì)量應(yīng)根據(jù)打擊質(zhì)量的轉(zhuǎn)動(dòng)順序和錘頭的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量求得 式中 ── 錘頭打擊中心到懸掛點(diǎn)的距離(m) ── 錘頭質(zhì)心到懸掛點(diǎn)的距離 (m) 3.9 給料口的寬度和長(zhǎng)度 錘式破碎機(jī)的給料口的長(zhǎng)度與轉(zhuǎn)子的相同。其寬度B2。 4 關(guān)鍵部件的設(shè)計(jì)與計(jì)算 4.1 V帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 選用窄V帶傳動(dòng)，動(dòng)力機(jī)位Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)，功率P=75kw，轉(zhuǎn)n=2880，每天工作10h，中心距小于2000mm。 計(jì)算項(xiàng)目 計(jì)算內(nèi)容 計(jì)算結(jié)果 4.1.1 定V帶型號(hào)和帶輪直徑 工作情況系數(shù) 由表 =1.2 計(jì)算功率 =P=1.2×75 =90kw 選帶型號(hào) 由圖 SPC型 小帶輪直徑 由表 取=315mm 大帶輪直徑 =（1-ε）=（1-0.02） 選=1134mm ε為滑動(dòng)率，取ε=2% 大帶輪轉(zhuǎn)速 =（1-ε）=（1-0.02）× =800 所以取=800 計(jì)算項(xiàng)目 計(jì)算內(nèi)容 計(jì)算結(jié)果 ≤±5% 以上所選參數(shù)合理 4.1.2 計(jì)算帶長(zhǎng) 求 == = 724.5 =724.5mm 求 == =409.5 =409.5mm 初取中心距 a=1950mm 帶長(zhǎng) L=+2a+ L= 6260.96mm 基準(zhǔn)長(zhǎng)度 由圖 =6300mm 4.1.3 求中心距和包角 中心距 a=+ 代入數(shù)據(jù)得 a=1969.97mm 2000mm 小輪包角 =--×60 =-- ×60 =155.01 120 4.1.4 求帶根數(shù) 計(jì)算項(xiàng)目 計(jì)算內(nèi)容 計(jì)算結(jié)果 帶速 v== v=47.47 傳動(dòng)比 i== i=3.6 帶根數(shù) 由表 =19.98kw；=0.96；=1.02； =6.17kw； Z= = =3.5 取z=4根 4.1.5 求軸上載荷 張緊力 500（）+q 500× +0.3747.47 = 834.70N （由表 q=0.37） 軸上載荷 =2zā 代入數(shù)據(jù)得 =6519.27N 4.1.6 帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 由于帶速較高 ，帶輪用鋼制造。大帶輪采用輪輻式結(jié)構(gòu)， 且500mm﹤D＜1600mm，輪輻數(shù)目取為6.小帶輪采用整體結(jié)構(gòu)式，具體結(jié)構(gòu)參數(shù)見零件圖。 綜上整理帶傳動(dòng)參數(shù)如表： 小帶輪直徑 大帶輪直徑 傳動(dòng)比i 帶基準(zhǔn)長(zhǎng)度 根數(shù)Z 中心距a 315mm 1134mm 3.6 6300mm 4 1969.97mm 小帶輪 大帶輪 4.2 軸的材料的選擇 軸的材料主要是碳素鋼和合金鋼。鋼軸的毛坯多數(shù)用軋制圓鋼和鍛件。有的則直接用圓鋼。碳素鋼比合金鋼低廉，對(duì)應(yīng)力集中的敏感性較低，同時(shí)也可以用熱處理或化學(xué)熱處理的方法提高其耐磨性和抗疲勞強(qiáng)度的。故采用碳鋼制造軸尤為廣泛。最常用的是45號(hào)鋼。 4.3 軸的最小直徑和長(zhǎng)度的估算 零件在軸上的安裝和拆卸方案確定了之后，軸的形狀便大體確定了，因?yàn)閷?duì)該主軸來說，其安裝順序?yàn)椋合劝惭b中間的轉(zhuǎn)子部分，然后放置在箱體上，再安裝軸承端蓋，接著是軸承、外軸承座。最后兩端分別是帶輪和飛輪。 各軸段的直徑所需要的軸徑與軸上的載荷的大小有關(guān)。在初步確定其直徑的同時(shí)，還通常不知道支反力的作用點(diǎn)，不能確定其彎矩的大小及分布情況。因此還不能按軸上的所受的具體載荷及其引起的應(yīng)力來確定主軸的直徑。但是，在對(duì)其進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)之前，通常能求出主軸的扭矩。所以，先按軸的扭矩初步估計(jì)所要的軸的直徑。并記此時(shí)所求出的最小直徑為。然后再按照主軸的裝配方案和定位要求，從處逐一確定各軸段的直徑的大小。另外 ，有配合要求的軸段，應(yīng)盡量采用標(biāo)準(zhǔn)直徑，比如安裝軸承的軸段，安裝標(biāo)準(zhǔn)件的部位的軸段，都應(yīng)取為相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)直徑及所選的配合的公差。 確定主軸的各段的長(zhǎng)度，盡可能使其結(jié)構(gòu)緊湊，同時(shí)還要保證，轉(zhuǎn)子以及帶輪、飛輪、軸承所需要的裝配和調(diào)整的空間，也就是說，所確定的軸的各段長(zhǎng)度，必須考慮到各零件與主軸配合部分的軸向尺寸和相鄰零件間必要的間隙。軸的基本結(jié)構(gòu)尺寸如下圖所示 4.4 軸的校核 計(jì)算項(xiàng)目 計(jì)算內(nèi)容 計(jì)算結(jié)果 軸材料選用45鋼調(diào)質(zhì)，軸的設(shè)計(jì)計(jì)算步驟如下： 4.4.1 初算軸徑d dC 由表，C=112 =112× =60.23mm 取d=98mm 4.4.2 初步計(jì)算軸上各段長(zhǎng)度 軸承選6420，寬度B=58mm；大帶輪寬度B=（Z-1）e+2f =（3-1）×22.5+ 2×17=110.5mm 4.4.3 計(jì)算軸上載荷 由前計(jì)算： 帶輪作用軸上載荷 FT1=6519.27N，T=808.8N· 徑向力 FR1=4244N 轉(zhuǎn)子圓盤錘頭部分作用在軸上載荷： 圓周力 FT2== =2063.3N， 徑向力 FR2=6400N 配重輪部分作用在軸上的載荷為 圓周力 FT3===2200.8N 徑向力 FR3=980N 4.4.4 對(duì)主軸做簡(jiǎn)化處理 認(rèn)為圓周力集中在軸的中點(diǎn)處 ， FR = FR1 + FR2 +FR3 =11624N 轉(zhuǎn)子錘頭打擊破碎物料時(shí)打擊力為 FT2 ，所以 認(rèn)為錘頭受力是均布力分布q=2.71510 3N/m。 在徑向方向上簡(jiǎn)化主軸的受力，認(rèn)為兩軸承座的支反力相等為 FZ1=FZ2=5812N，方向與FR反向。 圓周方向上由材料力學(xué)知識(shí)求的軸承座的支反力F Y1 FY2的大小和方向如下圖所示。 4.4.5 繪制彎扭矩圖對(duì)危險(xiǎn)截面進(jìn)行校核 簡(jiǎn)化軸上載荷如圖： 所以由以上示意圖和各載荷，畫軸的剪力圖，彎矩圖，扭矩圖 由彎矩圖、扭矩圖可知危險(xiǎn)截面點(diǎn)存在且為A B C 三點(diǎn)其中之一所在截面處，分別對(duì)A B C三點(diǎn)進(jìn)行校核計(jì)算： A: M==3788N.m B: M= =3202.6N.m C: M= =2913.9N.m 所以：A點(diǎn)的彎矩最大，A為危險(xiǎn)截面對(duì)A所在截面用第三強(qiáng)度理論校核： = =26MPa 查表知[0b]=102.5MPa [-1b]=60MPa [0b] [-1b] 所以該軸滿足強(qiáng)度要求。 4.4.6 軸的疲勞強(qiáng)度條件的校核計(jì)算 對(duì)主軸進(jìn)行疲勞強(qiáng)度計(jì)算，不妨設(shè)外力為單向不穩(wěn)定變應(yīng)力，則根據(jù)已經(jīng)知道的條件和公式： 主軸的材料為45號(hào)鋼。經(jīng)過調(diào)質(zhì)后的性能為，，= 5×。現(xiàn)用此材料做試件，進(jìn)行強(qiáng)度試驗(yàn)，以對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力作用次，，作用次。 根據(jù)這些條件，試計(jì)算該主軸在此條件下的計(jì)算安全系數(shù)。若以后再以的力，作用于主軸，還能循環(huán)多少次，可以保證主軸不出問題。其實(shí)，這也等于估算主軸的使用壽命。 根據(jù)公式 再根據(jù)教材書上的公式 ,則該主軸的計(jì)算安全系數(shù)為： 又有 由以上的計(jì)算，顯然可以得知，若要使主軸破壞，則由教材中式子（7-34），得 =1 所以，可求出， 可以得出結(jié)論，該主軸在正常工作，同時(shí)考慮到不同工況，估計(jì)，在對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力的作用下，尚可承受次的應(yīng)力循環(huán)。 當(dāng)然，事實(shí)上，該主軸可以再工作的循環(huán)次數(shù)并不會(huì)準(zhǔn)確的等于以上所求的數(shù)值。如果按的范圍計(jì)算，則所求的的值將分別等 于0.50710和2.832。 4.4.7 提高主軸的疲勞強(qiáng)度的途徑 在零件的設(shè)計(jì)階段，除了采取提高其強(qiáng)度的一般措施之外，還可以通過以下一些設(shè)計(jì)措施來提高其疲勞強(qiáng)度： ①盡可能的降低該主軸上的應(yīng)力集中的影響。這是提高其疲勞強(qiáng)度的首要措施和主要的途徑。而主軸的結(jié)構(gòu)形狀和尺寸的突變（比如軸肩）是應(yīng)力集中的結(jié)構(gòu)根源，因此，為了降低應(yīng)力集中，應(yīng)該盡量減小零件（即該主軸的）結(jié)構(gòu)形狀和尺寸的突變使其變化盡可能的平滑和均勻。為此，要盡可能的增大過渡處的圓角半徑；同一段軸上相鄰截面處的剛性變化應(yīng)盡可能的小等等。 在不可避免的要產(chǎn)生較大的應(yīng)力集中的結(jié)構(gòu)處，可采用減荷槽來降低應(yīng)力集中的影響。 ②選用疲勞強(qiáng)度高的材料和規(guī)定能夠提高材料疲勞強(qiáng)度的熱處理方法和強(qiáng)化工藝。 ③提高主軸的表面質(zhì)量。比如將處在應(yīng)力較高區(qū)域的主軸表面加工得較為光潔?；蛘?，如果，有的軸段，工作在腐蝕性介質(zhì)中，則要對(duì)該軸段規(guī)定適當(dāng)?shù)谋砻姹Ｗo(hù)。 ④盡可能地減小或消除主軸表面可能發(fā)生的初始裂紋的尺寸，對(duì)于延長(zhǎng)其疲勞壽命有著提高材料性能更為顯著的作用。因此，對(duì)于重要的軸段，在設(shè)計(jì)圖紙上應(yīng)規(guī)定出嚴(yán)格的檢驗(yàn)方法和要求。 ⑤降溫、減載荷，對(duì)于發(fā)熱摩擦副的軸頸采取降溫設(shè)計(jì)，也可顯著提高其疲勞壽命。因?yàn)橹鬏S是一個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)件，所以，在低應(yīng)力下運(yùn)轉(zhuǎn)一定周數(shù)后，再逐步提高到設(shè)計(jì)的應(yīng)力水平。 4.5 軸承的選擇 因?yàn)檩S承，尤其是常用的一些軸承，主要是指一些滾動(dòng)軸承，絕大數(shù)都已標(biāo)準(zhǔn)化，因而，我們需要進(jìn)行一部分設(shè)計(jì)內(nèi)容，根據(jù)具體的工作條件，正確選擇軸承的類型和尺寸。另外是軸承組合的設(shè)計(jì)，它包括安裝、調(diào)整、潤(rùn)滑、密封等一系列內(nèi)容的設(shè)計(jì)。 4.5.1 軸承材料，類型的選擇 軸承的內(nèi)圈、外圈、滾動(dòng)體，一般是用軸承鉻鋼制造的，熱處理后，其硬度一般不低于HRC60。一般這些元件需要150度回火處理，所以其通常的工作溫度不高于120度，此時(shí)，硬度不會(huì)下降。 軸承的類型有很多種，主要根據(jù)其承載情況和經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行選擇。因?yàn)樵撔吞?hào)的破碎機(jī)，其轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速較高。所以主軸上軸承的轉(zhuǎn)速很高，負(fù)荷很大，且工作時(shí)間很長(zhǎng)，最主要的是，經(jīng)過很長(zhǎng)時(shí)間工作后，會(huì)因?yàn)殄N頭的不均勻磨損而產(chǎn)生不平衡附加作用力（當(dāng)錘頭的不均勻磨損嚴(yán)重時(shí)，此力就成為總負(fù)荷中的主要部分）。軸承間距大，軸會(huì)產(chǎn)生撓曲。因此選擇深溝球軸承，其特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，主要承受徑向載荷，摩擦系數(shù)小，極限轉(zhuǎn)速高，價(jià)廉，應(yīng)用范圍廣。 4.5.2 軸承的游動(dòng)和軸向位移 軸承在實(shí)際工作時(shí)，工作前后的溫差大，為了適應(yīng)軸和外殼不同熱膨脹的影響，防止軸承卡死?？梢允挂欢说妮S承軸向固定（比如用圓螺母）另一端使之可以軸向位移。這樣，軸承在內(nèi)外圈的軸向相對(duì)位置有不大的變化時(shí)，仍然可以正常工作。也可以使外圓與座孔配合較松，以保證外圓相對(duì)于座孔能做軸向竄動(dòng)。 4.5.3 軸承的校核 （1） 計(jì)算軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷P： 由式：P=X+Y知， 對(duì)不承受軸向載荷的深溝球軸承，X=1，Y=0 :； 由力學(xué)相關(guān)知識(shí)解得：= 5182N； FZ2=5812N FY1=440N FY2=7096N = 5828.6N =9172.4N 得：= =5828.6N；= =9172.4N （2）校核計(jì)算 軸承的計(jì)算額定動(dòng)載荷 ，它與所選用軸承型號(hào)的基本額定載荷C值必須滿足下式要求： C ==3 為軸承的預(yù)期使用壽命， 查表，取=10000h 解得=5828.6=127.7kN = 195kN =9172.4=192.2 kN =195kN 綜上：軸承滿足使用要求，選用合理 4.6 軸上鍵連接的選擇及校核 因無特殊要求，選用圓頭普通平鍵，現(xiàn)有三種鍵，16×10 ，32×18 ，28×16，后兩種為標(biāo)準(zhǔn)鍵，第一種為非標(biāo)準(zhǔn)鍵 ；通常（1.6～1.8）d 因此，L（1.6～1.8）×98=156.8～ 176.4mm，取L=100mm； 校核計(jì)算如下： 鍵的接觸長(zhǎng)度=L-b=100-28=72mm。鍵與縠的接觸高度h2=162=8mm； 許用擠壓應(yīng)力查表取=150Mpa；所以鍵連接所能傳遞的轉(zhuǎn)矩為：T=d=×0.008×0.072×0.115×150×=43200N·m=808.8N·m。 所以，以上選擇的參數(shù)滿足強(qiáng)度要求。合理。 顯然32×18鍵也合理。下面對(duì)16×10非標(biāo)準(zhǔn)鍵進(jìn)行校核 后兩種為標(biāo)準(zhǔn)鍵，第一種為非標(biāo)準(zhǔn)鍵 ；通常（1.6～1.8）d 因此，L（1.6～1.8）×115=184～ 207mm，取L=45mm； 校核計(jì)算如下： 鍵的接觸長(zhǎng)度=L-b=45-16=29mm。鍵與縠的接觸高度h2=102=5mm； 許用擠壓應(yīng)力查表取=150Mpa；所以鍵連接所能傳遞的轉(zhuǎn)矩為： T=d=×0.005×0.029×0.115×150×=2673.75N·m=808.8N·m。 5 其他零部件的設(shè)計(jì)與選用 5.1 箱體結(jié)構(gòu)以及其相關(guān)設(shè)計(jì) 一臺(tái)機(jī)器的總重量當(dāng)中，機(jī)座和箱體等零部件的重量占很大的比例。同時(shí)在很大程度上影響著機(jī)器的工作精度以及抗振性能。所以，正確合理的選擇機(jī)座和箱體的材料，并且正確合理的選擇其結(jié)構(gòu)形式和尺寸，是減小機(jī)器質(zhì)量、節(jié)約金屬材料。提高工作精度等重要途徑。 5.1.1 鑄造方法 根據(jù)有關(guān)資料，機(jī)座（機(jī)架和基板等）和箱體（包括機(jī)殼等）的形式很多。按構(gòu)造形式可以分為機(jī)座類、機(jī)架類等。 本次設(shè)計(jì)到的錘式破碎機(jī)，是固定式重型機(jī)器。而且，機(jī)座和箱體的結(jié)構(gòu)復(fù)雜，剛度要求也較高，因此，通常都是鑄造。鑄造材料常用便于施工而又便宜的鑄鐵。（包括普通灰鑄鐵、球墨鑄鐵等）。而且該破碎機(jī)的機(jī)座，屬于大型機(jī)座的制造，所以，常采用分零鑄造，然后焊成一體的辦法。 5.1.2 截面形狀的選擇 因?yàn)榻^大數(shù)的機(jī)座和箱體受力情況較為復(fù)雜，因此要產(chǎn)生振動(dòng)，彎曲等變形。所以，當(dāng)受到彎曲或扭轉(zhuǎn)時(shí)，截面形狀對(duì)其剛度和強(qiáng)度的影響很大。所以，正確設(shè)計(jì)出合理的機(jī)座和箱體的截面形狀，可以起到既不增大截面面積，又不增大（或者減?。┝慵|(zhì)量（材料消耗量）的效果。而且增大了截面系數(shù)以及截面慣性矩，就能提高其強(qiáng)度和剛度。 在使用中，絕大數(shù)的機(jī)座和箱體都采用這種截面形狀，就是這個(gè)緣故。雖然矩形截面的彎曲強(qiáng)度不及工字型截面，扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度不及圓形截面的，但是它的扭轉(zhuǎn)剛度卻大得。而且采用矩形截面的機(jī)座和箱體的內(nèi)外壁比較容易裝設(shè)其他的機(jī)件。所以，對(duì)機(jī)座和箱體來說，它是結(jié)構(gòu)性能較好的截面形狀。 5.2 肋板的布置 一般地說，增加壁厚固然可以增大機(jī)座和箱體的強(qiáng)度和剛度，但不如加設(shè)肋板來得有利。因?yàn)榧釉O(shè)肋板時(shí)，增大強(qiáng)度和剛度，又可以增大壁厚的同時(shí)減小質(zhì)量；因?yàn)樵撈扑闄C(jī)的機(jī)殼是鑄件，所以，對(duì)于鑄件，由于不需要增加壁厚，就可以減少鑄造的缺陷；對(duì)于有些焊接的部位，壁薄時(shí)更容易保證焊接的品質(zhì)。 在考慮到鑄造、焊接工藝時(shí)以及結(jié)構(gòu)要求時(shí)的限制時(shí)，例如為了便于砂型的安裝和清除，以及需要在機(jī)座內(nèi)部安裝其他的機(jī)件等，往往需要把機(jī)座設(shè)計(jì)成兩面敞開的，或者至少在某些部位開出比較大的孔洞（就是該機(jī)器中的檢修孔）。由于這樣做，必然大大削弱了機(jī)座的剛度，所以，加設(shè)肋板是必需的。其結(jié)構(gòu)形狀必須考慮到各種重要因素，主要有工藝、成本、重量等。同時(shí)還要隨具體的應(yīng)用場(chǎng)合以及不同的工藝要求（如鑄造、焊接等）而設(shè)計(jì)成不同的結(jié)構(gòu)形狀。 5.3 飛輪的設(shè)計(jì)與計(jì)算 飛輪的作用是，是轉(zhuǎn)子在運(yùn)動(dòng)中儲(chǔ)存一定的動(dòng)能，避免破碎大塊或較影的物料時(shí)，速度損失不致過大和減小電機(jī)的尖峰負(fù)荷。其結(jié)構(gòu)采用腹板式。 6 部分零部件上的公差和配合 6.1 配合的種類的選擇 在確定了配合的類別之后，就需要進(jìn)一步的確定這類配合中采用哪一種具體的配合，這往往是比較困難的事情。為此，需要了解到各種配合的特點(diǎn)，并對(duì)零件的功能要求、結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、工作條件等各個(gè)方面進(jìn)行全方位的分析。 我們可以選用標(biāo)準(zhǔn)手冊(cè)中的一些優(yōu)先配合。而且手冊(cè)中對(duì)選用也有了比較具體的說明。 6.2 一般公差的選取 線性尺寸的一般公差是指在車間普通工藝條件下，機(jī)床設(shè)備一般加工能力可以保證的公差。在正常維護(hù)和操作情況下，它代表經(jīng)濟(jì)加工精度，所以一般可以不檢驗(yàn)。它主要應(yīng)用于精度比較低的非配合尺寸和功能上允許或大于一般公差的尺寸。國(guó)標(biāo)中有規(guī)定，采用一般公差的線性尺寸不單獨(dú)注出極限偏差，而在圖樣上、技術(shù)文件上做總的說明。 6.3 形位公差 6.3.1 形位公差項(xiàng)目的選擇 選擇形位公差項(xiàng)目要根據(jù)要素的幾何特征，結(jié)構(gòu)特點(diǎn)以及零件的功能，并要盡量考慮檢測(cè)方便和經(jīng)濟(jì)效益。 在形位公差的眾多項(xiàng)目中，有單項(xiàng)控制的，有綜合控制的。這也很好理解，前者有圓度、平面度、直線度等。后者有圓柱度等，標(biāo)注形位公差有一個(gè)原則，就是：應(yīng)該充分發(fā)揮綜合控制的公差項(xiàng)目的職能，原因很明顯，一是減少圖樣上的形位公差項(xiàng)目，二是相應(yīng)的減小形位誤差的檢測(cè)工作。 就拿該主軸零件圖為例，對(duì)于與滾動(dòng)軸承內(nèi)徑配合的軸頸，為了保證滾動(dòng)軸承的裝配精度和旋轉(zhuǎn)精度，應(yīng)規(guī)定軸頸的圓柱度公差和軸肩的端面跳動(dòng)公差。對(duì)于軸類零件來說，規(guī)定其徑向圓跳動(dòng)或全跳動(dòng)公差，這樣，既能控制零件的圓度或圓柱度誤差，又能控制同軸度誤差，這是為了檢測(cè)方便。同理，端面對(duì)軸線的垂直度公差可以用端面全跳動(dòng)公差代替，端面圓跳動(dòng)在忽略平面度誤差時(shí)，也可代替端面對(duì)軸線的垂直度要求。 6.3.2 公差原則的選擇 在選擇公差原則時(shí)，應(yīng)該根據(jù)被測(cè)要素的功能要求，充分發(fā)揮給出公差的職能和采用這種原則的可行性和經(jīng)濟(jì)性。比如獨(dú)立原則，盡管它是處理尺寸公差和形狀位置公差最基本的公差原則，應(yīng)用也最廣泛。但這有一個(gè)前提，就是對(duì)零件有特殊功能要求時(shí)才可采用。 但實(shí)際設(shè)計(jì)中，為了保證零件的配合性質(zhì)，即保證配合的極限間隙和極限過盈，滿足設(shè)計(jì)要求，對(duì)重要的配合通常要采用包容要求。例如軸承內(nèi)孔與軸的配合等，都是為了保證最小的間隙。 對(duì)于僅僅需要保證零件的可裝配性，而為了便于零件的加工制造時(shí)，可以采用最大實(shí)體要求。通常用于間隙配合，適用的要素僅僅限于軸線或中心平面。例如軸承端蓋上孔的位置度公差。 6.3.3 形位公差值的選擇或確定 在對(duì)形位公差值進(jìn)行選擇時(shí)，應(yīng)考慮的幾個(gè)問題和原則： ①形狀公差、位置公差、尺寸公差的關(guān)系 確定形位公差值時(shí)，應(yīng)考慮它們與尺寸公差的協(xié)調(diào)，其一般原則是： 形狀公差值大于位置公差值，而位置公差值大于尺寸公差值。 ②對(duì)于有配合要求的形位公差與尺寸公差的關(guān)系 有配合要求并要嚴(yán)格保證其配合性質(zhì)的要素，應(yīng)該采用包容要求。一般來說，形狀公差通常為尺寸公差的25%到65%。圓度、圓柱度公差一般按同級(jí)選取。 ③形狀公差與表面粗糙度的關(guān)系 通常，對(duì)于中等尺寸段和中等精度的零件，表面粗糙度的值可以占形狀公差的20%到25%。 ④需要考慮零件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn) 對(duì)于剛性較差的零件（比如說細(xì)長(zhǎng)軸）和具有某種結(jié)構(gòu)特點(diǎn)的要素，因?yàn)槠涔に囆圆缓?，加工精度?huì)受到影響，此時(shí)，對(duì)主軸來說，就得選取較大的形位公差值。 ⑤基準(zhǔn)的選擇 選擇基準(zhǔn)時(shí)，主要考慮，要根據(jù)設(shè)計(jì)和使用要求，并兼顧基準(zhǔn)統(tǒng)一和結(jié)構(gòu)特征。一般考慮以下幾點(diǎn)： ⑴應(yīng)根據(jù)設(shè)計(jì)時(shí)要素的功能要求以及要素間的幾何關(guān)系來選擇基準(zhǔn)。比如說，對(duì)旋轉(zhuǎn)軸，通常都以裝滾動(dòng)軸承的軸頸表面作為基準(zhǔn)。 ⑵從加工、測(cè)量的角度考慮，應(yīng)該選擇在夾具、量具中定位的相應(yīng)基準(zhǔn)做基準(zhǔn)。 ⑶從裝配關(guān)系考慮，應(yīng)該選擇零件相互配合、相互接觸的表面做各自的基準(zhǔn)，以保證零件的正確裝配。 在主軸中間最長(zhǎng)的工作的一段，為了保證其工作的準(zhǔn)確性，對(duì)該段軸頸相對(duì)與兩個(gè)直徑為95的軸頸公共基準(zhǔn)軸線給出了徑向圓跳動(dòng)公差0.025毫米。對(duì)該主軸有好幾處軸肩起定位作用，參照安裝滾動(dòng)軸承處的軸肩的精度要求，給出兩軸肩相對(duì)于基準(zhǔn)軸線的端面圓跳動(dòng)公差0.025毫米。鍵槽對(duì)稱度公差是為了保證銑槽時(shí)鍵槽的中心面盡可能的與通過軸線的平面垂直。公差值為0.05毫米。 結(jié)論 對(duì)錘式破碎機(jī)的設(shè)計(jì)以及相關(guān)的研究,是我對(duì)大學(xué)所學(xué)的知識(shí)進(jìn)行整合和總結(jié),運(yùn)用的一個(gè)嘗試,這不僅提高了我的獨(dú)立思考,動(dòng)手實(shí)踐,研究嘗新的能力,還培養(yǎng)了團(tuán)結(jié)協(xié)作,大膽嘗試等良好的習(xí)慣。一臺(tái)機(jī)器的完整設(shè)計(jì)是要涉及到各個(gè)方面的知識(shí)的,在大學(xué)最后這段有限的時(shí)間,迅速積累.充分準(zhǔn)備是很難的.我們只有不懈的努力,盡力的改正不足,使其盡可能完善,在許許多多的零件中,即使是最小的,哪怕是一個(gè)小小的螺釘,焊縫之類的,如果因?yàn)閺?qiáng)度不夠,材料選取不當(dāng),壽命比較短,結(jié)構(gòu)工藝性方面有缺陷,配合不能滿足要求.未考慮拆卸,修整問題……最終都會(huì)使機(jī)器工作性能下降,出現(xiàn)故障甚至報(bào)廢.所以,在這方面我做的工作還是很不夠的。另外,一臺(tái)機(jī)器真正推廣使用 還要對(duì)其成本,也即經(jīng)濟(jì)性,可行性進(jìn)行分析.還有外觀,對(duì)環(huán)境的污染,對(duì)工作環(huán)境要求,維修的技術(shù)難度,方便程度等等,所以,我的設(shè)計(jì)只能是理論上的一個(gè)嘗試. 在具體的工作中,我除了需要借助最新的信息工具-----網(wǎng)絡(luò)外,還需要查閱圖書,親身實(shí)踐,但最主要的,還是老師的指導(dǎo).不僅僅是具體內(nèi)容上,還有思路上的,認(rèn)識(shí)問題角度等各個(gè)方面,我都收益匪淺.4年的大學(xué)生活最終以畢業(yè)設(shè)計(jì)的結(jié)束而告終.所以,我一定要加倍努力,畫一個(gè)圓滿的句號(hào),力求在畢業(yè)設(shè)計(jì)的成果上更上一層樓. 參考文獻(xiàn) [1]. 鄭鳴皋，破碎機(jī)綜述. 機(jī)械工業(yè)出版社，2001：1-3 [2] .kanda Y, sano Y,Yashima Y.A consideration of grinding limit based on . frachure mechanics. Power technology ,1986(3): 5-7 [3].sikong L,Hashimoto H,Ashima S,Breakage behavior of fine particles of brittle minerals and coal.power technology,1990(1):11-15 [4]. 許榮杰 錘式破碎機(jī)配錘圖表的編制和應(yīng)用， 杭州機(jī)械工業(yè)出版社，1999：12-13 [5]. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)編輯組 非標(biāo)準(zhǔn)機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)手冊(cè)，航空工業(yè)出版社，1990：2-10 [6]. Kaliszer H.et al ,Effect of dressing upon the grinding performance An nals of the CIRP Vol .25/2/1976,p.27-35 [7]. 王玉榮，公差與技術(shù)測(cè)量，西北工業(yè)大學(xué)出版社 1993：3-6 [8]. 北方交通大學(xué)材料系編，金屬材料學(xué)，1983，中國(guó)鐵道出版社 [9]. 朱寶庫(kù)，機(jī)械設(shè)計(jì)，哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社，1989：20-25 [10]. 錢可強(qiáng)，機(jī)械制圖，第四版，高等教育出版社，1997：41-44 [11]. 陳宏杰，公差與測(cè)量技術(shù)基礎(chǔ)，第一版，科學(xué)技術(shù)文獻(xiàn)出版社 1991：44-48 [12]. 趙容，互換性與測(cè)量技術(shù)基礎(chǔ)，遼寧科學(xué)技術(shù)出版社，1995：38-40 [13]. 鄧文英，金屬工藝學(xué)，人民教育出版社，1981：20-25 [14]. 許鎮(zhèn)宇，機(jī)械零件，高等教育出版社，1983：30-34 [15]. 陳蘭芬，機(jī)械工程材料與熱加工工藝，機(jī)械工業(yè)出版社，1985：35-36 [16]. 王中發(fā)，實(shí)用機(jī)械設(shè)計(jì)，北京理工大學(xué)出版社，1998：41-44 致謝 隨著經(jīng)濟(jì)的經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,許多行業(yè)和部門都對(duì)破碎機(jī)的需求和要求也日益提高.作為一種重要的農(nóng)業(yè)機(jī)械,它在國(guó)民經(jīng)濟(jì)中的基礎(chǔ)行業(yè)中有著舉足輕重的的地位.所以,對(duì)其設(shè)計(jì)和相關(guān)的研究是十分必要和重要的. 在大學(xué)學(xué)習(xí)的專業(yè)知識(shí)涉及面很寬.這就需要在老師的幫助下,對(duì)相關(guān)的知識(shí)進(jìn)行整合與總結(jié),以便有進(jìn)一步的提高.同時(shí),也深刻認(rèn)識(shí)到,只憑大學(xué)所學(xué)的知識(shí),還不能滿足設(shè)計(jì)的需要,也必須依靠老師的指導(dǎo),吸收新知識(shí),掌握新技能,拓寬新視野,對(duì)許多方面的知識(shí)加以獵取和歸納.所以,論文的起點(diǎn)和內(nèi)容才會(huì)有一個(gè)好的升華. 在具體的設(shè)計(jì)和學(xué)習(xí)的過程中,也離不開一些同學(xué)的幫助,尤其是一些計(jì)算機(jī)基本操作,CAD中的一些技巧等,提高了我的計(jì)算機(jī)操作能力,為了本論文能更完善和更成功.各個(gè)老師都經(jīng)常悉心指導(dǎo),以及熱切的關(guān)注,我對(duì)此深深地表示感謝,并加倍努力,提高論文的質(zhì)量,不辜負(fù)老師的期望. 35