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1、第 6章 三 繞 組 變 壓 器 及 其 他 變 壓 器 6.1 三繞組變壓器 6.1.1 繞組的布置和額定容量 圖6.1 三繞組變壓器示意圖 6.1.2 電壓方程式和等效電路三個(gè)繞組的匝數(shù)分別為N1、N2和N3,則各繞組之間的變比為在正弦電壓作用下穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí),按規(guī)定的正方向,其電動勢方程式為(6-1) 將各繞組歸算到繞組1,即(6-2)(6-3) 歸算后的電動勢方程為負(fù)載時(shí)的磁動勢平衡方程式為或?qū)畲烹娏骱雎?,則有(6-4)(6-5)(6-6) 把式(6-4)的第一式減去第二式,并以 代入,消去 ;把式(6-4)中的第一式減去第三式,并以 代入,消去 ,則可得(6-7) 令則式(6-7)可寫
2、成(6-9)(6-8) 圖6.2 三繞組變壓器的簡化等效電路 6.1.3 參數(shù)測定 1)繞組1加電壓,繞組2短路,繞組3開路,如圖6-3(a)所示。這時(shí)測得的阻抗為 2)繞組1加電壓,繞組2開路,繞組3短路,如圖6-3(b)所示。這時(shí)測得的阻抗為(6-11)(6-10) 圖6.3 三繞組變壓器短路試驗(yàn)示意圖 3)繞組1開路,繞組2加電壓,繞組3短路,如圖6.3(c)所示。這時(shí)測得的阻抗為折算到繞組2的短路阻抗Zk23=Rk23+jxk23,而式中, 為繞 組2與繞組3之間測得的短路電阻和短路電抗折算到繞組1以后的數(shù)值。(6-12) 將式(6-10)式(6-12)中的實(shí)部與虛部分別求解,可得出(
3、6-13) 6.2 自耦變壓器 6.2.1 電壓關(guān)系和電流關(guān)系如圖6.4(c)所示,當(dāng)忽略自耦變壓器的漏磁(6-14) 圖6.4 自耦變壓器的原理圖 通和繞組電阻時(shí),原方的感應(yīng)電動勢 與外加電壓 平衡,副方的感應(yīng)電動勢等于副方的端電壓 ,它們的關(guān)系是式中 kA自耦變壓器的變比; N1、N2高、低壓側(cè)繞組的匝數(shù)。負(fù)載時(shí)磁動勢平衡關(guān)系為(6-15) 若忽略勵磁電流 ,則有 a點(diǎn)的電流關(guān)系為代入式(6-17)得(6-17)(6-16)(6-18) 即或式中, 為低壓方電流折算到高壓方的數(shù)值。將式(6.20)代入式(6.18)得上式說明公共部分的電流 與副方電流(6-21)(6-20)(6-19) 相
4、位相同。I1、I2和I的大小關(guān)系為自耦變壓器的電流關(guān)系如圖6.5所示。 6.2.2容量關(guān)系自耦變壓器的容量是指它的輸入容量或輸(6-22)圖6.5 自耦變壓器的電流關(guān)系 出容量。額定運(yùn)行時(shí)的容量用SN表示,它等于 SN=U1NI1N=U2NI2N以單相自耦變壓器為例,變壓器的額定容量如式(6.23),而繞組Aa段的容量為(6-23)(6-24) 繞組ax段的容量為 6.2.3 主要優(yōu)缺點(diǎn)由于自耦變壓器的繞組容量小于額定容量,當(dāng)額定容量相同時(shí),自耦變壓器與雙繞組變壓器相比,其單位容量所消耗的材料少、變壓器的體積小、造價(jià)低,而且銅耗和鐵耗也小,因而效率高。這就是自耦(6-25) 變壓器的主要優(yōu)點(diǎn)。
5、由式(6.24)和式(6.25)可知,當(dāng)kA越接近于1時(shí),自耦變壓器的繞組容量越小,其優(yōu)點(diǎn)越突出。因此,一般電力系統(tǒng)使用的自耦變壓器kA=1.52。將圖6.4(c)中副方的引出點(diǎn)a做成滑動接觸形式,就演變成實(shí)驗(yàn)室常用的自耦調(diào)壓變壓器了。由于自耦變壓器原、副繞組之間有直接電的聯(lián)系,為了防止因高壓邊單相接地故障而引起低壓邊的過電壓,用在電力系統(tǒng)中 的三相自耦變壓器中性點(diǎn)必須可靠接地。同樣,由于原、副繞組之間有直接電的聯(lián)系,當(dāng)高壓邊遭受過電壓時(shí),會引起低壓邊嚴(yán)重過電壓,為避免這種危險(xiǎn),需要在原、副邊都裝設(shè)避雷器。 6.3 電壓互感器和電流互感器 6.3.1 電壓互感器電壓互感器的工作原理和普通降壓變壓器相同。當(dāng)忽略漏阻抗時(shí) 圖6.6 電壓互感器的原理圖 實(shí)際上電壓互感器存在著誤差,包括變比誤差和相位誤差。變比誤差的定義為 6.3.2 電流互感器如果將勵磁電流忽略,根據(jù)磁動勢平衡關(guān)系有(6-26)(6-27) 圖6.7 電流互感器的原理圖 或?qū)嶋H上,由于勵磁電流和漏阻抗的影響,電流互感器也存在電流誤差(6-29)(6-28)