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設(shè)計(jì)膠帶輸送機(jī)的傳動(dòng)裝置_起重機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)

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《設(shè)計(jì)膠帶輸送機(jī)的傳動(dòng)裝置_起重機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)》由會(huì)員分享,可在線閱讀,更多相關(guān)《設(shè)計(jì)膠帶輸送機(jī)的傳動(dòng)裝置_起重機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)(21頁珍藏版)》請?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、設(shè)計(jì)膠帶輸送機(jī)的傳動(dòng)裝置_起重機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì) 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書 設(shè)計(jì)題目: 起重機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì) 系 部: 機(jī)械工程系 專 業(yè): 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 學(xué)生姓名: 學(xué) 號: 起迄日期: x年12月8日年12月29日 指導(dǎo)教師: 教研室主任: 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書 目錄 前言 前言 我們組本次接到的課程設(shè)計(jì)題為《起重機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)》。傳動(dòng)裝置的作用在于傳遞 力或者是力矩。機(jī)械傳動(dòng)主要包括帶傳動(dòng)、鏈傳動(dòng)、齒輪傳動(dòng)和蝸桿傳動(dòng)。實(shí)際生產(chǎn)中在原動(dòng)機(jī)與工作機(jī)之間的傳動(dòng)裝置往往不可能只是某一種單一的傳動(dòng),車間零件傳動(dòng)設(shè)備亦是如此。同時(shí)通過設(shè)計(jì)計(jì)算,繪圖及運(yùn)用技術(shù)標(biāo)準(zhǔn),規(guī)范,設(shè)

2、計(jì)手冊等有關(guān)資料,熟練掌握公式編輯器,AutoCAD 繪圖,掌握全面的機(jī)械設(shè)計(jì)技能。 齒輪傳動(dòng)具有傳動(dòng)比準(zhǔn)確,可用的傳動(dòng)比,圓周速度和傳遞的范圍都很大,以及傳動(dòng)效率,使用壽命長,結(jié)構(gòu)緊湊,工作可靠等一系列優(yōu)點(diǎn),因此,齒輪傳動(dòng)式各機(jī)器中應(yīng)用最廣的機(jī)械傳動(dòng)形式之一,齒輪是機(jī)械工業(yè)中的重要的基礎(chǔ)件。 由于齒輪傳動(dòng)在減速器裝置中使用廣泛,以此,人們都十分重視研究這個(gè)基礎(chǔ)部件。無論在減小體積,減輕重量,提高效率,改善工藝,延長使用壽命和提高承載能力以及降低成本等等方面,有所改進(jìn)的話,都會(huì)促進(jìn)資源(包括人力,材料和動(dòng)力)的節(jié)省。于是我們研究起重機(jī)的傳動(dòng)部分,通過給定條件選擇了展開式雙極圓柱斜齒齒輪減速

3、器,通過計(jì)算,設(shè)計(jì)了主要的傳動(dòng)零件,減速器的輸入軸,輸出軸,和中間軸,以及齒輪,從而達(dá)到傳動(dòng)的需要,滿足了設(shè)計(jì)任務(wù)。 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書 1. 設(shè)計(jì)題目:起重機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 1.1 傳動(dòng)布置方案 見圖1 1 —— 電動(dòng)機(jī) 2 —— 聯(lián)軸器 3 —— 制動(dòng)器 4 —— 減速器 5 —— 聯(lián)軸器 6 —— 卷筒支承 7 —— 鋼絲繩 8 —— 吊鉤 9 —— 卷筒 圖1 傳動(dòng)布置方案簡圖 1.2 設(shè)備工作條件: 常溫下工作,每日兩班,工作10年,允許重物起升速度誤差小于 5%。車間有三相交流電源。 2. 電動(dòng)機(jī)的選擇 2.1 確定電動(dòng)機(jī)的功率 (1)提升力: 11 F

4、=Gg=?720?9.8=3528N 22(2)提升速度 V 1=2V =2?0.65=1.3m min) π(D+d)π(250+11) 取圓柱齒輪傳動(dòng)二級減速器傳動(dòng)比范圍i 總=8 22,故電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為: n 電動(dòng)機(jī)=i 總?n 卷筒=(8~22)?95.13=761~2092r min和1000rmin B 軸的轉(zhuǎn)速:n B = n A 1440 ==324.32r min i 23.41 C 軸的轉(zhuǎn)速:n c = D 軸的轉(zhuǎn)速:n D =n c =95.11r 4.44=1.14?109 7) 由1P207圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)K HN 1=0.

5、90; K HN 2=0. 95 8) 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力: 取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1,由公式[σH ]= [σH ]1= [σH ]2= K HN σlim 得: S K HN 1σlim 1 =0. 9?600M P a =540M P a S K HN 2σlim 2 =0. 95?500M P a =522. 2M P a S σH = [σH ]1+[σH ]2 2 = 540+522.5 =531.25MPa 2 9)根據(jù)1P217圖10-30選取區(qū)域系數(shù)Z H =2.44。 10)根據(jù)1P215圖10-26查得εα1=0.78,εα2=0

6、.92,則εα=εα1+εα2=1.7。 (2)、計(jì)算 1)試算小齒輪分度圓直徑d 1t ,由計(jì)算公式得: d 1t ≥ ==39.86mm 2) 計(jì)算圓周速度 πd 1t n 2π?39.86?960v===2.0ms,8級精度,由1P194圖10-8查得動(dòng)載系數(shù)K V =1.14;由1P196表10—4查得K H β=1.45;由1P198圖10—13查得 K F β =1.4 由1P195表10—3查得 K H α=K F α =1.4。 故載荷系數(shù) K =K A K V K H αK H β=1.50?1.14?1.4?1.45=3.47 6) 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得

7、的分度圓直徑,由1P204式(10—10a )得 d 1= d 139.86=51.82mm 7) 計(jì)算模數(shù)m n d 1cos β51.82?cos14ο =2.09mm =m n = 24z 1 根據(jù)3P180表10-1圓柱齒輪標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)系列表,查取模數(shù)m n =2mm 。 4.1.3按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由1P216式(10— 17) m n ≥(1)確定計(jì)算參數(shù) 1)計(jì)算載荷系數(shù) K=K A K V K F αK F β=1.5?1.14?1.4?1.4=3.35 2) 根據(jù)縱向重合度εβ=1.903,從1P217圖10-28查得螺旋角影響系數(shù) Y β=0.88

8、3) 計(jì)算當(dāng)量齒數(shù) z v 1= z 124 ==26.27 33? cos βcos 14 z v 2= z 2107 ==117.13 33? cos βcos 14 4) 查取齒型系數(shù) 由1P200表10-5查得Y Fa 1=2.592;Y Fa 2=2.166 5) 查取應(yīng)力校正系數(shù) 由1P200表10-5查得Y sa 1=1.596;Y sa 2=1.804 6) 由1P208圖10-20c 查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極σFE 1=500Mpa;大齒輪的彎曲強(qiáng)度極限σFE 2=380Mpa; 7) 由1P206圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù)K FN 1 =0

9、.85;K FN 2=0.88; 8) 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4,由1P205式(10-12)得: K FN 1σ0.85?500 Mpa =303.57Mpa =[σF ]1= 1.4K FN 2σ0.88?380 Mpa =238.86MPa =[σF ]2= 1.4S 9)計(jì)算大、小齒輪的 Y Fa Y 并加以比較 ?σF ??? Y Fa 1Y Sa 12.724?1.569 ==0.01363 303.57??σ?F ?1 Y Y 2.166?1.804==0.01636 238.86?σF ???2 大齒輪的數(shù)值大。 (2)設(shè)

10、計(jì)計(jì)算 m n ==0.827mm 對比計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)m 大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算 的法面模數(shù),由于齒輪模數(shù)m 的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力,而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力,僅與齒輪直徑(即模數(shù)與齒數(shù)的乘積)有關(guān),可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)0.827并就進(jìn)圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m=1mm 接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑d 1=51.82mm,算出小齒輪齒數(shù)。 d 1cos β51.82?cos14ο 于是由z 1===50.28 1m n 取z 1=50,則z 2=uz 1=4.44?25=222, 取z 2=222。 4.1.4幾何尺寸計(jì)算 (1)計(jì)

11、算中心距 a = (z 1+z 2)m n 2cos β (50+222) ?2 ο 2?cos14==280.33mm 將中心距圓整后取281mm (2)按圓整后的中心距修正螺旋角 (z 1+z 2)m n β=arcos 2a = arccos (50+222) ?2 2?281=14.5? εK 由于β值改變不大,故參數(shù)α、β、Z H 等不大,不用修正 (3)計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑 d 1d 2 == 50?2 =cos14.5?=103.29mm z 1m n z 2m 222?2 cos β=cos14.5ο=458.61mm

12、 (4)計(jì)算齒輪寬度 b= φd ?d 1=1?103.29mm=103.29mm 圓整后取B 2=104mm;B 1=109mm。 (5)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 以大齒輪為例。因齒輪齒頂圓直徑大于160mm ,而又小于500mm ,故以選用腹板式為宜。 4.2低速嚙合齒輪的設(shè)計(jì) 4.2.1選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù) 試選小齒輪齒數(shù)z 1=24;大齒輪齒數(shù)z 2=u 2?z 1=3.41?24=81.84,取z 2=82。 其他參數(shù)和上對齒輪一樣。 4.2.2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 按式(10—21)試算,即 d 1t ≥ (1)確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 1) 計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩T

13、 2=T B =152.53N ?m 2) 根據(jù)1P215圖10-26查得εα1=0.78,εα2=0.89,則εα=εα1+εα2=1.67。 3) 由1P206式10-13計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù): N 1=60n 2j L h =60324.321(2836510)=1.14?109 N 2=N 1s 3)計(jì)算齒寬b 及模數(shù)b= m nt φd ?d 1t =166.08mm=66.08mm d 1t cos β66.08?cos14? m nt =z 1=24=2.67 h=2.25 m nt =2.252.67mm=6mm b6=11.01 ε4)計(jì)算縱向重合度β

14、εβ=0.318φd z 1tan β=0.318?1?24?tan14?=1.903 5)計(jì)算載荷系數(shù)K 由1P193表10-2查得使用系數(shù)K A =1.50;根據(jù)v=1.02 mmin T 1=36.11N?m 5.1.2 求作用在齒輪上的力 已知高速級小齒輪的分度圓直徑為 d 1=103.29mm 而 F t = 2T 12?36.11 =699.20N =-3 d 1103.29?10 tan αn tan 20o F r = Ft =699.20?=262.26N o cos βcos13.98 F a = t F t a βn =69?9. 20t a

15、?n =13. 98N 1 圖 4 圓周力F t ,徑向力F r 及軸向力F a 的方向如圖4所 示。 5.1.3初步確定軸的最小直徑 根據(jù)1P370表15-3,取A 0=112,于是得 d 1min =A =112=17.5mm ; 輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑d I-∏(圖5) 。為了使所選的軸直徑d I-∏與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng),故需同時(shí)選取聯(lián)軸器的型號。 聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩T ca =K A T 3,查《機(jī)械設(shè)計(jì)》P351,表14-1,考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小,故取K A =1.5,則: T ca =K A T 3=1.536110N mm=54165Nmm 按照

16、計(jì)算轉(zhuǎn)矩T ca 應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件,查標(biāo)準(zhǔn)GBmin T 3=494.02N?m (2) 求作用在齒輪上的力 已知低速級大齒輪的分度圓直徑為 d 4=221.56mm 而 F t = 2T 32?494.02 =4459.47N = 221.56?10-3d 4 tan αn tan 20o F r = Ft =4459.47?=1672.6N cos βcos13.98o F a = t F t a βn =445?9. 47t ?a =n 13. 98N 1 圓周力F t ,徑向力F r 及軸向力F a 的方向如圖4所示。 (3)初步確定軸的最小直徑

17、 先估算軸的最小直徑, 選取軸的材料為45鋼, 調(diào)質(zhì)處理, 根據(jù)《軸常用幾種材料的[τT ]及A 0》表,查的[τT ]=35MP,A 0=112。 d 3min =A ==41.44mm 輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處的直徑d Ⅰ-Ⅱ, 為了使所選的軸與聯(lián)軸器吻合, 故聯(lián)軸器的計(jì)算扭矩為T ca =K a T 3,查《工作系數(shù)表》,取K A =2.3 需同時(shí)選取聯(lián)軸器的型號。 T ca =K a T 3=2.3?550.92=1267.12N ?m 因?yàn)橛?jì)算轉(zhuǎn)矩小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩, 所以查《彈性柱銷聯(lián)軸器》表,根據(jù)T ca ,選擇L ?4 型彈性柱銷聯(lián)軸器,d ⅠⅡ其公稱轉(zhuǎn)

18、矩為2500N ?m , 半聯(lián)軸器的長度為L =112mm ,-=48mm ,半聯(lián)軸器與軸的配合長度L 1=84mm 。 5.3.2 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) (1) 擬定軸上的裝訂方案如圖9所示。 A B C D 圖9 軸的結(jié)構(gòu)與裝配 (2)根據(jù)軸向定位 為了滿足半聯(lián)軸器的要求的軸向定位要求, Ⅰ-Ⅱ軸段右端需要制出一軸肩, 故?、?Ⅲ的直徑d Ⅱ-Ⅲ=55mm ; 左端用軸端擋圈定位, 按軸端直徑取擋圈直徑D =55mm 半聯(lián)軸器與 軸配合的輪轂孔長度為L 1=84mm ,保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸端上, 故 Ⅰ-Ⅱ的長度應(yīng)比L 1略短一些, 現(xiàn)取l Ⅰ-Ⅱ=82mm 。

19、選用單列角接觸球軸承. 參照工作要求并根據(jù)d Ⅱ-Ⅲ=55mm , 由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組標(biāo)準(zhǔn)精度級的接觸球軸承7212C 型. 對于選取的角接觸球軸承其尺寸的為 d ?D ?B =60mm ?110mm ?22mm , 故l Ⅶ-Ⅷ=22mm 。 右端滾動(dòng)軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位。手冊上查得7212C 型軸承定位軸肩直徑取安裝齒輪處的軸段d Ⅳ-Ⅴ=66mm ,齒輪的左端與左軸承之間采用套筒定位. 已知齒輪 (d ) min =69mm ,故取l Ⅵ-Ⅶ=70mm 。 轂的寬度為122mm, 為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪, 此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度, 故取 l Ⅳ-Ⅴ=

20、118mm 。齒輪的右端采用軸肩定位, 取軸肩高h(yuǎn)=4mm,取d Ⅴ-Ⅵ=74mm . 軸環(huán)寬度 b ≥1. 4h , 取b=12mm。 軸承端蓋的總寬度為20mm(由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定) . 根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求, 取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離 l =30mm ,故取l Ⅱ-Ⅲ=50mm . 取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離a=16mm , 考慮到箱體的鑄造誤差, 在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí), 應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離 s,取s=8mm , 已知滾動(dòng)軸承寬度T=22mm,則 l Ⅲ-Ⅳ=a +s +T +(55+10)=16+8+22+65=111mm

21、 l Ⅵ-Ⅶ=a +s -12=16+8-12=12mm 至此, 已初步確定了軸的各端直徑和長度。 5.3.3 繪制軸承的彎扭矩圖,對危險(xiǎn)截面進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算 (1) 首先根據(jù)結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡圖, 確定頂軸承的支點(diǎn)位置 對于7212C 型的角接觸球軸承,a=22.4mm,因此, 作為簡支梁的軸的支承跨距。 L 1=113.4mm ; L 2=146.6mm ; L 3=106.4mm (2) 受力分析 F L 2NH 1= L +L F 146.6 t =4459.47?=2584.02N 23253 F L 3NH 2= L +L F 106.4 t =4459.47?=

22、1875.44N 23253 F L F a D 1110.22?221.56F NV 2 =r 2+1672.6?146.6+ L ==1455.3N 2+L 3253 F NV 1=F r -F NV 2=217.3N M H =325.56N ?m M V 1=F NV 1L 2=73.6N ?m M V 2=F NV 2L 3=28.97N ?m M 1==333.78N ?m M 2==326.85N ?m T 3=9550P3T1096—2003. 7.2 中間軸上鍵的選擇 7.2.1齒輪2與軸鏈接鍵的選擇 (1) 由于齒輪不在軸端,故選用圓頭普通平鍵(A)

23、。 根據(jù)d=30mm,由手冊查得鍵的截面積為:寬度b=10mm,高度h=8mm,由半聯(lián)軸器的寬度并參考鍵的長度系列,取鍵的長度L=36mm。 (2)鍵,軸和輪轂的材料都是鋼,由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表6-2查得需用擠壓力為[σF ]=100~120MPa 。鍵的工作長度l =L -b =24mm,鍵與輪轂鍵槽的接觸高度k =0. 5h =4mm,可得 2T 2?1032?16. 5259?1000σp ===45.3208 鍵的標(biāo)記為:鍵10836 GBT1096—2003. 7.3 低速軸上鍵的選擇 7.3.1低速軸與聯(lián)軸器鏈接鍵的選擇 (1) 由與此軸與半聯(lián)軸器鏈接,故選用圓頭普通平鍵

24、(A)。 根據(jù)d=48mm,由手冊查得鍵的截面積為:寬度b=14mm,高度h=9mm,由半聯(lián)軸器的寬度并參考鍵的長度系列,取鍵的長度L=70mm。 (2) 鍵,軸和輪轂的材料都是鋼,由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表6-2查得需用擠壓力為[σF ]=100~120MPa 。鍵的工作長度l =L -b =56mm,鍵與輪轂鍵槽的接觸高度k =0. 5h =4.5mm,可得 2T 3?1032?494.02?1000σp ===81.68 鍵的標(biāo)記:鍵14970 GBT1096—2003. 8. 聯(lián)軸器的選擇與校核 8.1 高速軸上聯(lián)軸器的選擇 8.1.1類型選擇 為了隔離振動(dòng)和沖擊,選用彈性套柱銷

25、聯(lián)軸器。 8.1.2 載荷計(jì)算 由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表14-1查得K a =1.3 T ca =T 1K A =1. 3?3. 7410=4.8633Nm 8.1.3 型號的選擇 從GBmin,軸頸為12—19mm 之間,故合用。 8.2 低速軸上聯(lián)軸器的選擇 8.2.1 類型選擇 為了隔離振動(dòng)和沖擊,選用彈性套柱銷聯(lián)軸器。 8.2.2 載荷計(jì)算 由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表14-1查得K a =1.3 T ca =T 3K A =1. 3?55. 5398=72.xNm 8.2.3型號的選擇 從GBmin,軸頸為32—42mm 之間,故合用。 9. 潤滑方式、潤滑劑牌號及密封裝置的

26、選擇 9.1 潤滑方式 9.1.1齒輪的潤滑 當(dāng)齒輪的圓周速率小于12ms),通常采用浸油潤滑,浸油高度約為六分之一大齒輪半徑,取為40mm 。再加上齒輪到箱底的距離30~50mm ,所以油深75mm 。 9.1.2滾動(dòng)軸承的潤滑 因?yàn)辇X輪可以將底部的潤滑油帶起且在箱體上設(shè)計(jì)了油溝,所以軸承的潤滑方式采用油潤滑方式。 9.2 潤滑油牌號 齒輪與軸承用同種潤滑油較為便利,考慮到該裝置用于小型設(shè)備,選用L-CKC90~110潤滑油。 . 9.3 密封裝置 選用凸緣式端蓋易于調(diào)整,采用氈圈油封密封圈實(shí)現(xiàn)密封。密封圈型號按所裝配軸的直徑確定為 氈圈55JBZQ4606-86 氈圈12

27、0JB/ZQ4606-86。 10. 減速器附件 (1)窺視孔及窺視孔蓋:由于受集體內(nèi)壁間距的限制,窺視孔的大小選擇為長90mm ,寬60mm 。蓋板尺寸選擇為長120mm ,寬90mm 。蓋板周圍分布6個(gè)M616的全螺紋螺栓。由 于要防止污物進(jìn)入機(jī)體和潤滑油飛濺出來,因此蓋板下應(yīng)加防滲漏的墊片??紤]到濺油量不大,故選用石棉橡膠紙材質(zhì)的紙封油圈即可??紤]到蓋板的鑄造加工工藝性,故選擇帶有凸臺(tái)的鑄鐵蓋板。 (2)通氣器:為防止由于機(jī)體密封而引起的機(jī)體內(nèi)氣壓增大,導(dǎo)致潤滑油從縫隙及密封處向外滲漏,使密封失靈。故在窺視孔蓋凸臺(tái)上加安通氣裝置。由于減速器工作在情節(jié)的室內(nèi)環(huán)境中,故選用結(jié)構(gòu)簡單的

28、通氣螺塞即可,其規(guī)格為M221.5。 (3)放油孔及放油螺塞:為了能在換油時(shí)將油池中的污油排出,清理油池,應(yīng)在機(jī)座底部油池最低處開設(shè)放油孔。為了能達(dá)到迅速放油地效果,選擇放油螺塞規(guī)格為M201.5??紤]到其位于油池最底部,要求密封效果好,故密封圈選用材質(zhì)為工業(yè)用革的皮封油圈。 (4)油面指示器:為了能隨時(shí)監(jiān)測油池中的油面高度,以確定齒輪是否處于正常的潤滑狀態(tài),故需設(shè)置油面指示器。在本減速器中選用桿式油標(biāo)尺,放置于機(jī)座側(cè)壁,油標(biāo)尺型號選擇為M12。 (5)吊耳和吊鉤:為了方便裝拆與搬運(yùn),在機(jī)蓋上設(shè)置吊耳,在機(jī)座上設(shè)置吊鉤。吊耳用于打開機(jī)蓋,而吊鉤用于搬運(yùn)整個(gè)減速器??紤]到起吊用的鋼絲直徑,

29、吊耳和吊鉤的直徑都取20mm 。 (6)定位銷:本減速器機(jī)體為剖分式,為了保證軸承座孔的加工和裝配精度,在機(jī)蓋和機(jī)座用螺栓聯(lián)接后,在鏜孔之前,在機(jī)蓋與機(jī)座的連接凸緣上應(yīng)裝配定位銷。定位銷采用圓錐銷,安置在機(jī)體縱向兩側(cè)的聯(lián)接凸緣得結(jié)合面上,呈非對稱布置。圓錐銷型號選用GB117-86 A635。 (7)起蓋螺釘:在機(jī)蓋與機(jī)座聯(lián)接凸緣的結(jié)合面上,為了提高密封性能,常涂有水玻璃或密封膠。因此聯(lián)接結(jié)合較緊,不易分開。為了便于拆下機(jī)蓋,在機(jī)蓋地凸緣上設(shè)置一個(gè)起蓋螺栓。取其規(guī)格為M1022。其中螺紋長度為16mm ,在端部有一個(gè)6mm 長的圓柱。 11. 設(shè)計(jì)總結(jié) 之前我對《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》這門課的

30、認(rèn)識(shí)是很膚淺的,實(shí)際動(dòng)手設(shè)計(jì)的時(shí)候才發(fā)現(xiàn)自己學(xué)得知識(shí)太少,而且就算上課的時(shí)候再認(rèn)真聽課,光靠課堂上學(xué)習(xí)的知識(shí)根本就無法解決實(shí)際問題, 必須要靠自己學(xué)習(xí)。 我的設(shè)計(jì)中存在很多不完美、缺憾甚至是錯(cuò)誤的地方,但由于時(shí)間的原因,是不可能一一糾正過來的了。盡管設(shè)計(jì)中存在這樣或那樣的問題,我還是從中學(xué)到很多東西。首先,我體會(huì)到參考資料的重要性,利用一切可以利用的資源對設(shè)計(jì)來說是至關(guān)重要的。往往很多數(shù)據(jù)在教材上是沒有的,我們找到的參考資料也不齊全,這時(shí)參考資料的價(jià)值就立時(shí)體現(xiàn)出來了。其次,從設(shè)計(jì)過程中,我復(fù)習(xí)了以前學(xué)過的機(jī)械制圖知識(shí),AUTOCAD 的畫圖水平有所提高,Word 輸入、排版的技巧也有所掌握

31、,這些應(yīng)該是我最大的收獲。再次,嚴(yán)謹(jǐn)理性的態(tài)度在設(shè)計(jì)中是非常重要的,采用每一個(gè)數(shù)據(jù)都要有根據(jù),設(shè)計(jì)是一環(huán)扣一環(huán)的,前面做錯(cuò)了,后面就要全改,工作量差不多等于重做。 通過這次的課程設(shè)計(jì), 極大的提高了我們對機(jī)械設(shè)計(jì)這門課程的掌握和運(yùn)用,讓我們熟悉了手冊和國家標(biāo)準(zhǔn)的使用,并把我們所學(xué)的知識(shí)和將來的生產(chǎn)實(shí)際相結(jié)合,提高了我們分析問題并自己去解決問題的能力,也提高了我們各個(gè)方面的素質(zhì),有利于我們今后更順利地走上工作崗位。 12. 參考文獻(xiàn) [1] 濮良貴,紀(jì)名剛. 機(jī)械設(shè)計(jì). 第八版. 北京:高等教育出版社,x [2] 楊光,席偉光. 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì). 第二版. 北京:高等教育出版社,x [3] 孫恒,陳作模. 機(jī)械原理. 第七版. 北京:高等教育出版社,x [4] 劉鴻文. 材料力學(xué). 第四版. 北京高等教育出版社,x [5] 張林紹,姚成祥. 實(shí)用機(jī)械設(shè)計(jì)手冊. 北京:科學(xué)出版社,1999

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