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坦桑尼亞維多利亞湖 下向焊接工藝在坦桑尼亞維多利亞湖供水工程中應(yīng)用

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1、坦桑尼亞維多利亞湖 下向焊接工藝在坦桑尼亞維多利亞湖供水工程中應(yīng)用   摘要本文介紹了下向焊工藝技術(shù)特點(diǎn)及其在坦桑尼亞維多利亞湖供水工程中的應(yīng)用,著重介紹了施工程序及操作工藝,焊接中易產(chǎn)生的缺陷及原因,并根據(jù)該項(xiàng)焊接技術(shù)的特點(diǎn)和坦桑尼亞的實(shí)際情況提出了防治措施。   關(guān)鍵詞下向焊工藝 高纖維素焊條 焊縫檢測(cè) 缺陷分析      1.工程概況      坦桑尼亞大湖地區(qū)屬于半干旱地區(qū),缺水嚴(yán)重。維多利亞湖供水項(xiàng)目主要就是把坦桑尼亞境內(nèi)的維多利亞湖水抽出經(jīng)過(guò)凈化處理后送往位于Ihelele山頂水池,再通過(guò)該水池依靠自重輸送到城市Shinyanga和kahama。該工程是關(guān)系到坦桑人民的生存、生

2、活大計(jì)的工程,因此工程質(zhì)量被擺在了相當(dāng)重要的位置。該工程分為四個(gè)標(biāo)段,除第一標(biāo)段管道工程較少外,其他三個(gè)標(biāo)段主要是鋪設(shè)輸送水的管道,每個(gè)標(biāo)段的管道數(shù)量和口徑略有差異,但總量都不小。以第四標(biāo)段為例,主要是指從Solwa開(kāi)始為城市Shinyanga及沿途村鎮(zhèn)供水。從Solwa到Old Shinyanga之間的主管道,采用的是直徑為700mm、壁厚為7.1mm鋼管,總長(zhǎng)為64.922公里;從位于Old Shinyanga的山頂水池到Shinyanga的北區(qū)水塔支線(xiàn),采用的是直徑為900mm、壁厚為8mm鋼管,總長(zhǎng)為5.629公里;從Shinyanga的北區(qū)水塔到Shinyanga的南區(qū)水塔支線(xiàn),采用

3、的是直徑為700mm、壁厚為6.3mm鋼管,總長(zhǎng)為11.391公里;從Shinyanga的北區(qū)水塔到Shinyanga的中區(qū)水塔支線(xiàn),采用的是直徑為600mm、壁厚為5.0mm鋼管,總長(zhǎng)為2.166公里;從Shinyanga的中區(qū)水塔到Shinyanga的東區(qū)水塔支線(xiàn),采用的是直徑為600mm、壁厚為5.0mm鋼管,總長(zhǎng)為8.314公里。此外,還有Shinyanga城區(qū)管網(wǎng)的5個(gè)區(qū)(老城區(qū)、南區(qū)、東區(qū)、中區(qū)、北區(qū))采用的是直徑為300mm、壁厚為3.2mm的鋼管計(jì)20.664公里,直徑為400mm、壁厚為4.0mm的鋼管計(jì)7.386公里,直徑為500mm、壁厚為5.0mm的鋼管計(jì)7.961公里

4、。要高質(zhì)量、高效率地完成這么長(zhǎng)距離管道的鋪設(shè),作為管道施工主要工序之一的焊接,其質(zhì)量問(wèn)題是整個(gè)工程成敗的關(guān)鍵。      2.技術(shù)應(yīng)用      在該項(xiàng)目的城市供水管網(wǎng)和水塔支線(xiàn)施工中,因?yàn)楣艿涝O(shè)計(jì)壓力為1.6MPa、管徑從300mm到900mm,管線(xiàn)強(qiáng)度級(jí)別相對(duì)低些,選用鋼管材質(zhì)均為L(zhǎng)235,所以采用普通上向焊技術(shù)施工即可滿(mǎn)足要求。而主管道全長(zhǎng)64.922公里,設(shè)計(jì)壓力4.0MPa,采用L355雙面螺旋埋弧焊管,鋼管規(guī)格為φ7117.1,三層PE防腐,這些都為下向焊的采用提供了條件;其次,下向焊技術(shù)在進(jìn)行有上述特點(diǎn)的工程施工中,采用的焊縫間隙小,故填充金屬少,焊接速度快,使得與傳統(tǒng)上向焊工藝

5、相比,顯得高效、節(jié)能;另外,選用的纖維素焊條,焊條電弧吹力大、抗外界干擾能力強(qiáng);連續(xù)焊接,焊接接頭少,焊縫成型美觀(guān);采用的多層多道焊接操作工藝,使得焊縫的內(nèi)在質(zhì)量好,無(wú)損檢測(cè)合格率高;此外,該方法操作技能單一、易于學(xué)習(xí)與掌握,也便于流水作業(yè)施工。結(jié)合坦桑尼亞的實(shí)際情況,本工程采用了高纖維素焊條下向焊工藝。   在該項(xiàng)目施工過(guò)程中,主管道的施工屬長(zhǎng)輸管線(xiàn)的野外施工,要穿越沼澤地、灌木叢、農(nóng)田、河流、公路、巖石區(qū)等,特別是雨季的沼澤地施工和巖石區(qū)的施工難度非常大。針對(duì)上述出現(xiàn)的問(wèn)題,為保證工程質(zhì)量,根據(jù)坦桑尼亞的氣候變化,分別制定了雨季和旱季施工焊接措施,位于沼澤地的管線(xiàn)盡量放在旱季施工,巖石區(qū)管

6、線(xiàn)提前進(jìn)行爆破,有的管段采用分段施工,分段下管,也有的管段采用溝下組焊,圍繞焊接質(zhì)量從各個(gè)方面加以控制。   該項(xiàng)目中,選用的焊材為美國(guó)新順發(fā)有限公司生產(chǎn)的林肯Pipeliner 6P+3.2mm 和Pipeliner 6P+4.0mmE6010(AWS)焊條打底,國(guó)產(chǎn)的天津大橋牌J507 +3.2mmE7015(AWS )焊條填充、罩面;焊接設(shè)備選用美國(guó)林肯公司的DC400纖維素向下焊機(jī)和唐山松下產(chǎn)業(yè)機(jī)器有限公司生產(chǎn)TIGWP300交、直流脈沖焊機(jī)。   正式施工前,按BSEN 10224:2002《非合金鋼管及管件用于輸送與水有關(guān)的液體包括飲用水的技術(shù)規(guī)范》標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行了焊接工藝評(píng)定,檢驗(yàn)的項(xiàng)

7、目有:外觀(guān)檢查、刻槽錘斷試驗(yàn)、X射線(xiàn)探傷檢驗(yàn)和力學(xué)性能試驗(yàn)。力學(xué)性能試驗(yàn)項(xiàng)目包括拉伸試驗(yàn)、彎曲試驗(yàn)。并在工藝評(píng)定后,制訂了相關(guān)的焊接工藝規(guī)程。由業(yè)主派駐的咨詢(xún)?nèi)藛T對(duì)上崗焊工進(jìn)行了資格審查及現(xiàn)場(chǎng)考試,這些為工程的開(kāi)工提供了前提條件。   為確保工程質(zhì)量,在正式施工時(shí),還應(yīng)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)加強(qiáng)控制,具體施工控制 。      2.1 纖維素焊條藥皮成分和工藝特性   纖維素焊條立向下焊,電弧具有熔深大,穿透力強(qiáng),根部打底焊單面焊雙面成形好,氣孔敏感性小,操作難度小,焊縫內(nèi)外質(zhì)量高,焊工易掌握,培訓(xùn)周期短等工藝特點(diǎn)。   2.1.1 纖維素焊條藥皮的主要成分   a. 25~40%纖維素(木粉、淀粉、酚醛樹(shù)脂

8、粉、微量纖維、表粉等);   b. 8~16%碳酸鹽(碳酸鉀、鈣等);   c. 8~20%鐵合金(SiO2、TiO2、MnO、FeO、MgO、Al2O3等);   d. 10~15%金屬氧化物;   e. 20%其它成分。   2.1.2 藥皮的作用   藥皮中大量有機(jī)物分解,形成大量氣體(CO、CO2、H2、H2O等),對(duì)焊縫有很強(qiáng)的保護(hù)效果,并且電弧吹力大,熔滴過(guò)渡呈噴射狀。   2.1.3 在直流弧焊機(jī)電源正接和反接時(shí),其熔滴過(guò)渡的形態(tài)不同。   直流正接時(shí),焊條端部形成的熔融金屬體積小,電弧吹力大,氣流足以使焊條端頭熔化金屬飛離,實(shí)現(xiàn)小顆粒過(guò)渡。電弧穩(wěn)定性強(qiáng),度大,焊縫熔深大,一般適

9、用于根部打底焊,單面焊雙面成形背面成形好。   由于正接電弧的飛濺大,熔深大,不易獲得滿(mǎn)意的表面成形,在熱焊、填充焊和蓋面焊不常使用。   直流反接時(shí),焊條端部熔融金屬幾乎完全是塊狀的熔化金屬,表面吹力大,雖有這么大的造氣劑也很難將熔滴吹成小顆粒過(guò)渡形態(tài)。因此,直流反接時(shí),其熔滴過(guò)渡為接觸式短路過(guò)渡。每次短路過(guò)渡后,由于焊條端部熔融金屬體積變小,在藥皮套筒和氣流的影響下,又出現(xiàn)顆粒過(guò)渡形態(tài)。所以,纖維素焊條直流反接時(shí)是短路過(guò)渡伴隨顆粒過(guò)渡的混合過(guò)渡形態(tài)。這是不同于其它焊條過(guò)渡形態(tài)的特殊形式,直流反接一般適用于熱焊、填充焊、蓋面焊層的施焊。      2.2 焊接前的準(zhǔn)備。   2.2.1 坡口

10、成型與組對(duì)   鋼管的組對(duì)和定位焊是保證焊接質(zhì)量和焊縫背面成型良好的基礎(chǔ)。管道對(duì)接前必須用角磨機(jī)、電動(dòng)鋼絲刷將坡口及內(nèi)外壁20~25mm范圍內(nèi)的油污、浮銹、水分、泥沙、氧化皮等雜物以及坡口內(nèi)側(cè)機(jī)加工毛刺等清除干凈,使坡口及兩側(cè)各大于10mm范圍的內(nèi)外表面露出金屬光澤。   采用E6010(AWS)纖維素焊條打底時(shí),在包裝、保管良好的情況下,可不用烘干即可施焊,否則,應(yīng)進(jìn)行70℃~80℃烘干,保溫0.5~1h,焊條重復(fù)烘干次數(shù)不多于兩次。   定位焊縫因作為正式焊縫的一部分,通常要求焊縫長(zhǎng)度≤20mm,為利于接頭,其兩側(cè)打磨成緩坡?tīng)睢?  當(dāng)管壁厚大于6mm時(shí),纖維素型焊條的坡口角度一般為55~

11、65,鈍邊為1.5~2.0mm,對(duì)口間隙為1.2~2.0mm,允許的最大錯(cuò)邊量≤1.6mm。管口組對(duì)時(shí),將鋼管的原有焊縫相互錯(cuò)開(kāi),距離不得小于100mm。當(dāng)管道壁厚小于20mm時(shí),接頭形式如圖1所示,該工程中管徑600mm以上的管道壁厚為6.3~8mm,故采用該接頭形式。      2.2.2 電焊條選擇   下向焊時(shí),焊條藥皮類(lèi)型、強(qiáng)度級(jí)別的選擇與向上焊時(shí)相同。焊條直徑原則是盡量選取直徑大的焊條。在管壁厚度在6mm以下時(shí),選用Φ3.2mm焊條;管壁厚度在6mm以上時(shí),用Φ3.2焊條打底焊,必須用Φ4mm或Φ5mm焊條填充焊和蓋面焊;當(dāng)管壁厚為8~10mm時(shí),分為4層焊

12、接,用Φ3.2mm焊條打底焊,用Φ4mm焊條填充焊和蓋面焊。根據(jù)工程實(shí)際,選用Φ3.2mm打底選用Φ4mm焊條填充和蓋面。   2.2.3 焊接電流選擇   焊接工藝參數(shù)直接影響焊縫成形和焊接質(zhì)量。焊接電流過(guò)小時(shí)容易出現(xiàn)未焊透、未熔合、夾渣等缺陷;電流過(guò)大易產(chǎn)生咬邊、背面燒穿、焊瘤等缺陷。電弧電壓太高,會(huì)使空氣中氮侵入熔池,出現(xiàn)氮?dú)饪?。焊接速度太大,?huì)使結(jié)晶速度增加,使氣體殘留在焊縫中而出現(xiàn)氣孔。當(dāng)直流反接時(shí),氣孔產(chǎn)生的傾向性小。在焊接前應(yīng)通過(guò)試驗(yàn)和測(cè)試明確焊接工藝參數(shù),常見(jiàn)的焊條直徑和電流如表1所示。      2.3 操作要領(lǐng)   2.3.1 根焊   根焊是整個(gè)管接頭焊接質(zhì)量的關(guān)鍵。操作

13、時(shí),要求焊工必須正確掌握運(yùn)條角度和運(yùn)條方法,并保持均勻的運(yùn)條速度。施焊時(shí),一名焊工先從管接頭的12點(diǎn)往前5~10mm處引弧,采用短弧焊作直線(xiàn)運(yùn)條,也可有較小擺動(dòng),但動(dòng)作要小,速度要快,要求均勻平穩(wěn),做到“聽(tīng)、看、送”的統(tǒng)一,即既要“聽(tīng)”到電弧擊穿鋼管的“撲撲”聲,又要“看”到熔孔的大小,觀(guān)察判斷出熔池的溫度,還要準(zhǔn)確地將鐵水“送”至坡口根部。熄弧時(shí),應(yīng)在熔池下方做一個(gè)熔孔,應(yīng)比正常焊接時(shí)的熔孔大些,然后還要迅速用角磨機(jī)將收弧處打磨成15~20mm的緩坡,以利于再次引弧。要求在根焊時(shí),在根焊焊接超過(guò)50%后,撤掉外對(duì)口器,但對(duì)口支座或吊架應(yīng)至少在根焊完成后撤離。   2.3.2 熱焊   熱焊與

14、根焊時(shí)間間隔應(yīng)小于5min,目的是使焊縫保持較高溫度,以提高焊縫力學(xué)性能,防止裂紋產(chǎn)生。熱焊的速度要快,運(yùn)條角度也不可過(guò)大,以避免根部焊縫燒穿。      2.3.3 填充焊   第三、四遍焊接為填充焊,具體工作中,可根據(jù)填充高度的不同,適當(dāng)加大焊接電流,稍做橫向或反月牙擺動(dòng)。同熱焊一樣,焊前須用角磨機(jī)對(duì)上一層焊縫進(jìn)行打磨,避免因清渣不干凈造成夾渣等缺陷。另外,合理掌握焊條角度、控制相應(yīng)弧長(zhǎng)也是防止缺陷產(chǎn)生的主要前提。   2.3.4 蓋面焊   蓋面焊前的清渣及打磨處理應(yīng)有利于蓋面層的焊接,通過(guò)焊條的適當(dāng)擺動(dòng),可將坡口兩側(cè)覆蓋,克服坡口未填滿(mǎn)及咬邊等缺陷,通常覆蓋寬度按相關(guān)規(guī)范及工藝執(zhí)。兩名

15、焊工收弧時(shí)應(yīng)相互配合,一人須焊過(guò)6點(diǎn)位置5~10mm后熄弧。蓋面焊時(shí)焊條的操作傾角與其它焊道略不同,變化情況如圖2、3。      在上述各層焊縫施焊中,應(yīng)注意焊接接頭不能重疊,應(yīng)彼此錯(cuò)開(kāi)20~30mm,用角磨機(jī)對(duì)各層焊縫進(jìn)行清理,清理的結(jié)果應(yīng)能有利于下道焊縫施焊的焊接質(zhì)量。      3. 焊接缺陷分析及預(yù)防措施      此工程管線(xiàn)長(zhǎng),都是野外作業(yè),環(huán)境因素復(fù)雜,焊接工序繁多,因此焊縫存在不完美的地方是難免的。根據(jù)目前已經(jīng)完成打壓試驗(yàn)的56km管道來(lái)看,質(zhì)量是過(guò)關(guān)的,但本工程仍然相當(dāng)重視焊接質(zhì)量問(wèn)題,力圖把焊縫的缺陷降低到最小程度。   焊縫的主要缺陷是氣孔、夾渣和未熔合三個(gè)方面,除此之外

16、,還有少量未焊透、內(nèi)凹、焊瘤等缺陷。現(xiàn)在進(jìn)行各個(gè)方面的原因分析。   氣孔缺陷產(chǎn)生原因主要有:①管口有鐵銹、油類(lèi)和水分等雜質(zhì)。鐵銹中含有較多Fe2O3和結(jié)晶水,對(duì)熔池金屬一方面有氧化作用,另一方面析出大量氫氣,因而易產(chǎn)生氣孔;②焊接工藝參數(shù)的影響,包括焊接電流、電壓和焊接速度等;③焊條藥皮的含水量過(guò)低(生產(chǎn)日期長(zhǎng))或過(guò)高(開(kāi)封后長(zhǎng)期暴露在空氣中);④焊接時(shí)焊條波形前進(jìn)寬度過(guò)大或焊工技術(shù)發(fā)揮不穩(wěn)定;⑤焊接熔敷金屬時(shí)延遲了脫氧過(guò)程;⑥母材過(guò)熱。   根據(jù)工程實(shí)際情況,采取了以下預(yù)防措施:①施工中嚴(yán)格清理管口、坡口的雜物;②嚴(yán)格控制焊接工藝參數(shù),確保施工中直流電的穩(wěn)定;③加強(qiáng)焊條的保管和發(fā)放工作,隨

17、用隨取,剩余焊條存放在密閉容器內(nèi),每位焊工配備專(zhuān)用焊條筒;④施焊中密切注視熔池的冷卻,發(fā)生氣孔馬上停弧處理;⑤嚴(yán)格控制焊接時(shí)層間溫度,不一味追求焊接速度。   焊縫中夾渣主要有氧化物、氮化物和硫化物。氧化物夾渣主要是SiO2,一般多以硅酸鹽形式存在。在焊接過(guò)程中熔池的脫氧越完全,焊縫中的氧化物夾渣越少。在熔池進(jìn)行冶金反應(yīng)時(shí),只有少量氧化物由于操作不當(dāng)進(jìn)入焊縫中。氮化物夾渣主要是Fe4N,它是焊縫在時(shí)效過(guò)程中由飽和固溶體中析出的,并以針狀分布在晶粒上或貫穿晶界。一般情況只有在保護(hù)不好時(shí)才可能發(fā)生。硫化物夾渣主要來(lái)源于焊條藥皮,經(jīng)冶金反應(yīng)轉(zhuǎn)入熔池的,主要為MnS和FeS兩種。MnS影響比較小,而F

18、eS沿晶界析出,并與Fe或FeO形成低熔共晶(988℃),是引起熱裂紋的主要原因之一。   防止焊縫中產(chǎn)生夾渣最重要的是注意工藝操作。選用合適的焊接工藝參數(shù),適當(dāng)提高焊接電流強(qiáng)度,以利于熔渣的浮出。兩層焊道之間使用電動(dòng)鋼絲刷或動(dòng)力角向砂輪機(jī)清理焊道。避免被熔金屬的過(guò)渡傾斜,以降低熔渣產(chǎn)生的可能性。   未熔合缺陷產(chǎn)生的主要原因是:①電流不穩(wěn)定或電流過(guò)大;②焊接速度過(guò)快;③管道對(duì)口存在錯(cuò)邊現(xiàn)象;④坡口表面受污染或被氧化;⑤坡口表面溶化程度不足。   產(chǎn)生缺陷的原因有類(lèi)似的地方,預(yù)防措施除了認(rèn)真做好管口級(jí)配合管口矯圓工作,調(diào)節(jié)好對(duì)口器,避免管口錯(cuò)邊外,其他的和前述預(yù)防措施類(lèi)似。      4.結(jié)束

19、語(yǔ)      下向焊技術(shù)在坦桑尼亞維多利亞湖供水項(xiàng)目施工中的應(yīng)用為該技術(shù)的普及邁出了堅(jiān)實(shí)的一步。實(shí)踐證明,該方法不僅能有效提高工程進(jìn)度,工程質(zhì)量也能得到有效保證,且該方法易于掌握,可在條件許可情況下,在城市供水管網(wǎng)建設(shè)中推廣使用。      參考文獻(xiàn)   1.顧紀(jì)清,陽(yáng)代軍.管道焊接技術(shù).化學(xué)工業(yè)出版社,x年8月。   2.孫國(guó)夫.管道焊接用E6010與E8010-G纖維素焊條研究.全國(guó)焊接冶金及材料學(xué)術(shù)會(huì)議論文集,1998。   3.曾樂(lè).現(xiàn)代焊接技術(shù)手冊(cè)[M].上海科學(xué)技術(shù)出版社,1993。   4.道厚.下向焊焊接技術(shù)缺陷產(chǎn)生原因及預(yù)防.焊接,2000。

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