《伸縮縫板式橡膠支座計(jì)算(賀修改04通規(guī))xls》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《伸縮縫板式橡膠支座計(jì)算(賀修改04通規(guī))xls（9頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、伸伸縮縮縫縫計(jì)計(jì)算算計(jì)算者：賀日期：2012/4/23一、有溫度變化引起的梁體伸長(zhǎng)量Tmax，當(dāng)?shù)刈罡哂行鉁刂担礃蚝ㄓ靡?guī)范表4.3.10-234Tmin，當(dāng)?shù)刈畹陀行鉁刂担礃蚝ㄓ靡?guī)范表4.3.10-2-10Tt(max),當(dāng)?shù)貧v年最高日平均溫度35Tt(min),當(dāng)?shù)貧v年最低日平均溫度-10Te(max)=24.14+(Tt(max)-20)/1.40,結(jié)構(gòu)最高有效溫度標(biāo)準(zhǔn)值34.9Te(min),=(Tt(min）+1.85)/1.58,結(jié)構(gòu)最低有效溫度標(biāo)準(zhǔn)值-5.2Tset,l,預(yù)設(shè)的安裝溫度范圍的下限值15Tset,u,預(yù)設(shè)的安裝溫度范圍的上限值25l，計(jì)算一個(gè)伸縮裝置伸縮量

2、所采用的梁體長(zhǎng)度13.00mc，材料線膨脹系數(shù)0.000010lt+=c*l*(Tmax-Tset,l),溫度上升引起的梁體伸長(zhǎng)量2.6mmlt-=c*l*(Tset,u-Tmin),溫度下降引起的梁體伸長(zhǎng)量4.6mm二、由混凝土收縮引起的梁體縮短量ls-cs(tu,t0)，伸縮裝置安裝完成時(shí)梁體混凝土齡期t0至收縮終了混凝土齡期tu之間的混凝土收縮應(yīng)變0.3110-3l，計(jì)算一個(gè)伸縮裝置伸縮量所采用的梁體長(zhǎng)度13.00mls-=cs(tu,t0)*l4.0mm三、由混凝土徐變引起的梁體縮短量lc-pc，由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力損失）引起的截面重心處的法向壓應(yīng)力8.78mPaEc，梁體混凝

3、土彈性模量32500mPa(tu,t0),伸縮裝置安裝完成時(shí)梁體混凝土齡期t0至徐變終了混凝土齡期tu之間的混凝土徐變系數(shù)2.00mml，計(jì)算一個(gè)伸縮裝置伸縮量所采用的梁體長(zhǎng)度13.00mlc-=pc*(tu,t0)*l/Ec7.0mm第 1 頁(yè) 共 2 頁(yè)伸伸縮縮縫縫計(jì)計(jì)算算計(jì)算者：賀日期：2012/4/23四、制動(dòng)力引起的橡膠支座剪切變形而導(dǎo)致的伸縮縫開(kāi)口量和閉口量Fk，分配給支座的汽車制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值90KNte，支座橡膠層總厚度35mmGe，支座橡膠剪變模量1.5mPaAe，單個(gè)支座平面毛面積31415.9mm2n，支座數(shù)量10個(gè)Ke=Ae*Ge/te*n，橡膠支座總剛度13463.97N

4、/mmKp，墩或臺(tái)頂抗推剛度24000.00N/mmK，支座和墩頂集成剛度8625.23N/mmlb-10.4mmlb+10.4mm五、梁體總伸縮量，伸縮裝置伸縮量增大系數(shù)1.4C+=(lt+lb+)，伸縮裝置在安裝后的閉口量18.2mmC-=(lt-+lb-+ls-+lc-)，伸縮裝置在安裝后的開(kāi)口量36.5mmCC+C-,伸縮裝置伸縮量54.7mm六、伸縮裝置的安裝寬度(或出廠寬度)B計(jì)算C，選用的伸縮裝置的伸縮量60.0mmBmin，選用的伸縮裝置的最小工作寬度40.0mmC-,伸縮裝置在安裝后的開(kāi)口量36.5mmC+,伸縮裝置在安裝后的閉口量18.2mmB1=Bmin+(C-C-),安

5、裝寬度值163.5mmB2=Bmin+C+,安裝寬度值258.2mm安裝寬度范圍58.263.5mm第 2 頁(yè) 共 2 頁(yè)板板式式橡橡膠膠支支座座計(jì)計(jì)算算計(jì)算者：賀日期：2012/4/23一、基礎(chǔ)數(shù)據(jù)輸入橋梁設(shè)計(jì)荷載，如公路-I級(jí)，輸入1；公路級(jí)，輸入22安全設(shè)計(jì)等級(jí)，按規(guī)范輸入1，2，32l，橋梁計(jì)算跨徑12.56mL，梁體長(zhǎng)度19.96mg，結(jié)構(gòu)重力均布荷載16.07KN/mqk，車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值（應(yīng)考慮縱向、橫向折減）7.880KN/mpk，車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值(應(yīng)考慮縱向、橫向折減)178.500KNqr，人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.000KN/m2mc,qc,車道荷載跨中橫向分布系數(shù)0.504

6、mc,r,人群荷載跨中橫向分布系數(shù)0.620R0,qk，車道均布荷載作用下的最大支反力(應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù))44.500KNR0,pk，車道集中荷載作用下的最大支反力(應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù))110.700KNR0,rk，人群荷載作用下的最大支反力17.700KNRgk，結(jié)構(gòu)重力作用下的最大支反力157.000KNBr,人行道寬度0.75mB，梁的抗彎剛度1987777KN/m2Tmax，當(dāng)?shù)刈罡哂行鉁刂担礃蚝ㄓ靡?guī)范表4.3.10-234Tmin，當(dāng)?shù)刈畹陀行鉁刂担礃蚝ㄓ靡?guī)范表4.3.10-2-10Tt(max),當(dāng)?shù)貧v年最高日平均溫度35Tt(min),當(dāng)?shù)貧v年最低日平均溫度-20Te(ma

7、x)=24.14+(Tt(max)-20)/1.40,結(jié)構(gòu)最高有效溫度標(biāo)準(zhǔn)值34.9Te(min),=(Tt(min）+1.85)/1.58,結(jié)構(gòu)最低有效溫度標(biāo)準(zhǔn)值-11.5T，計(jì)算溫差46.3Rck=R0,qk+R0,pk+R0,rk+Rgk，支座使用階段的最大承壓力標(biāo)準(zhǔn)值329.90KN第 1 頁(yè) 共 6 頁(yè)板板式式橡橡膠膠支支座座計(jì)計(jì)算算計(jì)算者：賀日期：2012/4/23二、支座參數(shù)計(jì)算c，支座使用階段的平均壓應(yīng)力限值10.0MPaGe，支座橡膠剪變模量1.5MPa支座形狀如矩形支座，請(qǐng)輸入1；如圓形支座，請(qǐng)輸入00la，矩形支座短邊長(zhǎng)度mmlb，矩形支座長(zhǎng)邊長(zhǎng)度mmd，圓形支座鋼板直徑

8、200mml0a，矩形支座加勁鋼板短邊長(zhǎng)度-10mml0b，矩形支座加勁鋼板長(zhǎng)邊長(zhǎng)度-10mmd0，圓形支座鋼板直徑190mmtes，支座中間層單層橡膠厚度5mmS=d0/(4*tes)或(l0a*l0b)/(2tes*(l0a+l0b)，支座形狀系數(shù)9.5Ee=5.4Ge*S2，支座抗壓彈性模量731.0MPaEb，橡膠彈性體體積模量2000MPau，支座摩擦系數(shù)0.30uf，聚四氟乙烯橡膠支座與不銹鋼板的摩擦系數(shù)0.06橡膠支座剪切角正切值限值當(dāng)不計(jì)制動(dòng)力時(shí)：tan不大于0.5當(dāng)計(jì)入制動(dòng)力時(shí)：tan不大于0.7三、板式橡膠支座的設(shè)計(jì)計(jì)算1、確定支座的平面尺寸Ae=l0a*l0b或d02/4

9、，初擬支座有效承壓面積28353mm2=Rck/A0，支座使用階段的平均壓應(yīng)力11.64MPac，判定平均壓應(yīng)力是否超限壓應(yīng)力超限，請(qǐng)重新選取支座平面尺寸Ae，反算支座有效承壓面積(承壓加勁鋼板面積)32990mm2d0，反算圓形支座最小加勁鋼板直徑205mm第 2 頁(yè) 共 6 頁(yè)板板式式橡橡膠膠支支座座計(jì)計(jì)算算計(jì)算者：賀日期：2012/4/232、確定支座厚度（1）溫度變化引起的支座剪切變形位移，ltc，混凝土線膨脹系數(shù)0.000010T，計(jì)算溫差46.3l，計(jì)算跨徑12.56mla，支座縱向長(zhǎng)度，圓形支座為d，矩形支座為lb200mml=l+la，構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度12.76mlt=c*T*l/

10、2，溫度變化引起的支座剪切變形位移3.0mm（2）混凝土收縮引起的支座剪切變形位移，lscs(tu,t0)，板梁安裝完成時(shí)梁體混凝土齡期t0至收縮終了混凝土齡期tu之間的混凝土收縮應(yīng)變0.3110-3l，橋梁計(jì)算跨徑12.56mls=cs(tu,t0)*l，混凝土收縮引起的支座剪切變形位移3.9mm（3）混凝土徐變引起的支座剪切變形位移，lcpc，由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力損失）引起的截面重心處的法向壓應(yīng)力8.78MPaEc，梁體混凝土彈性模量32500MPa(tu,t0),板梁安裝完成時(shí)梁體混凝土齡期t0至徐變終了混凝土齡期tu之間的混凝土徐變系數(shù)2.00mml，計(jì)算跨徑12.56mlc=

11、pc*(tu,t0)*l/Ec，混凝土徐變引起的支座剪切變形位移6.8mm（4）g=lt+ls+lc由上部結(jié)構(gòu)溫度變化、混凝土收縮和徐變等作用標(biāo)準(zhǔn)值引起的剪切變形13.6mm（5）不計(jì)制動(dòng)力時(shí)，支座橡膠層的總厚度，te1te12l=2g，根據(jù)tan不大于0.5換算27.3mm（6）一個(gè)支座上的制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值，F(xiàn)bk1Fbk=(qk*l+pk)*10%，加載長(zhǎng)度的汽車荷載制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值90.00KNFbk,max，柔性墩臺(tái)按支座和墩臺(tái)抗推剛度集成情況分配和傳遞的制動(dòng)力最大值；剛性墩臺(tái)按支座的抗推剛度分配制動(dòng)力的最大值90.00KNn，作用的支座數(shù)量10個(gè)Fbk1=Fbk,max/n，一個(gè)支座上的制動(dòng)

12、力標(biāo)準(zhǔn)值9.00KN第 3 頁(yè) 共 6 頁(yè)板板式式橡橡膠膠支支座座計(jì)計(jì)算算計(jì)算者：賀日期：2012/4/23（7）計(jì)入制動(dòng)力時(shí)，支座橡膠層的總厚度，te2te21.43l=1.43(g+Fbk）=g/(0.7-Fbk1/(2*Ge*Ae)，根據(jù)tan不大于0.7換算22.6mm（8）支座橡膠層總厚度，tete=max(te1,te2)27.3mm（9）驗(yàn)算支座受壓穩(wěn)定性矩形支座應(yīng)滿足：la/10tela/5；圓形支座應(yīng)滿足：d/10ted/5滿足規(guī)范根據(jù)受壓穩(wěn)定性和JT/T 633-2006確定te暫取值30mm（10）加勁鋼板厚度計(jì)算Kp，應(yīng)力校正系數(shù)1.3Ae=l0a*l0b或d02/4，

13、支座有效承壓面積28353mm2tes,u，一塊加勁鋼板上橡膠層厚度5mmtes,l，一塊加勁鋼板上橡膠層厚度5mmRck，支座使用階段最大承壓力標(biāo)準(zhǔn)值329.90KNs，加勁鋼板軸向拉應(yīng)力限值221MPats=Kp*Rck*(tes,u+tes,l)/(Ae*s)，單層加勁鋼板厚度0.68mmts,查JT/T 633-2006規(guī)范中擬定規(guī)格的單層鋼板厚度2mma，根據(jù)規(guī)范加勁板上下保護(hù)層不小于2.5mm，故取2.5mmtes，支座中間層單層橡膠厚度5mmnc，加勁鋼板的層數(shù)6層ts=nc*ts，加勁鋼板總厚度12mm（11）支座總厚度計(jì)算h=te+ts，支座總厚度42mm第 4 頁(yè) 共 6

14、頁(yè)板板式式橡橡膠膠支支座座計(jì)計(jì)算算計(jì)算者：賀日期：2012/4/233、支座偏轉(zhuǎn)驗(yàn)算Rck,支座使用階段的壓應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值329.90KNte，支座橡膠層總厚度30mmAe，支座有效承壓面積(承壓加勁鋼板面積)28353mm2Ee，支座抗壓彈性模量731.0MPaEb，橡膠彈性體體積模量2000MPac,m=Rck*te/(Ae*Ee)+Rck*te/(Ae*Eb)，支座平均壓縮變形0.652mm1=g*l3/(24*B)，結(jié)構(gòu)重力產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角0.00067rad2=mc*qk*l3/(24*B)，車道均布荷載產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角0.00016rad3=mc*pk*l2/(16*B)，車道集中荷載產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角0

15、.00045rad4=mc*P0r*l3/(24*B)，人群荷載產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角0.00006rad=1+2+3+4，由上部結(jié)構(gòu)撓曲在支座頂面引起的傾角，以及支座直接設(shè)置于不大于1%縱坡的梁底面下，在支座頂面引起的縱坡坡角0.00134radla，矩形支座短邊尺寸或圓形支座直徑200mm*la/2c,m0.07te,判斷支座豎向平均壓縮變形是否超限OK!支座豎向平均壓縮變形滿足規(guī)范，請(qǐng)進(jìn)行下一步設(shè)計(jì)。第 5 頁(yè) 共 6 頁(yè)板板式式橡橡膠膠支支座座計(jì)計(jì)算算計(jì)算者：賀日期：2012/4/234、支座抗滑穩(wěn)定性驗(yàn)算Rgk，結(jié)構(gòu)自重引起的支座反力標(biāo)準(zhǔn)值157.0KNRck,有結(jié)構(gòu)重力標(biāo)準(zhǔn)值和0.5倍的汽車荷

16、載標(biāo)準(zhǔn)值（計(jì)入沖擊系數(shù)）引起的支座反力250.19KNu，支座摩擦系數(shù)0.30l=g=lt+ls+lc由上部結(jié)構(gòu)溫度變化、混凝土收縮和徐變等作用標(biāo)準(zhǔn)值引起的剪切變形13.6mmFbk1，一個(gè)支座上由汽車荷載引起的制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值9.00KNAg，支座平面毛面積31415.9mm2Ge，支座橡膠剪變模量1.5MPate，支座橡膠層總厚度30mmu*Rgk47.10KNu*Rck75.06KN1.4*Ge*Ag*l/te29.99KN1.4*Ge*Ag*l/te+Fbk38.99KNu*Rgk1.4*Ge*Ag*l/te，不計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí)支座抗滑穩(wěn)定計(jì)算(適用于普通橡膠支座)OK!不計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí)，支座抗滑穩(wěn)定驗(yàn)算滿足規(guī)范u*Rck1.4*Ge*Ag*l/te+Fbk，計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)支座抗滑穩(wěn)定計(jì)算（適用于普通橡膠支座）OK!計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)，支座抗滑穩(wěn)定驗(yàn)算滿足規(guī)范uf，聚四氟乙烯橡膠支座與不銹鋼板的摩擦系數(shù)0.06uf*RgkGe*Ag*tan，不計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí)支座抗滑穩(wěn)定計(jì)算（適用于聚四氟乙烯滑板式橡膠支座）OK!不計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí)，支座抗滑穩(wěn)定驗(yàn)算滿足規(guī)范uf*RckGe*Ag*tan，計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)支座抗滑穩(wěn)定計(jì)算（適用于聚四氟乙烯滑板式橡膠支座）OK!計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)，支座抗滑穩(wěn)定驗(yàn)算滿足規(guī)范經(jīng)計(jì)算，GYZ D200支座滿足規(guī)范要求！第 6 頁(yè) 第 6 頁(yè)