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1、. 課 程 設 計 題 目：填料吸收塔的設計 教 學 院： 化學與材料工程學院 專 業(yè)：化學工程與工藝（精細化工方向） 學 號： 學生姓名： 指導教師： 2012 年 5 月 31 日 《化工原理課程設計》任務書 2011～2012 學年第2學期 學生姓名

2、： 專業(yè)班級： 化學工程與工藝(2009) 指導教師： 工作部門： 化工教研室 一、課程設計題目：填料吸收塔的設計 二、課程設計內容（含技術指標） 1. 工藝條件與數(shù)據(jù) 煤氣中含苯2%（摩爾分數(shù)），煤氣分子量為19；吸收塔底溶液含苯≥0.15%（質量分數(shù)）；吸收塔氣-液平衡y*=0.125x；解吸塔氣-液平衡為y*=3.16x；吸收回收率≥95%；吸收劑為洗油，分子量260，相對密度0.8；生產(chǎn)能力為每小

3、時處理含苯煤氣2000m；冷卻水進口溫度＜25℃，出口溫度≤50℃。 2. 操作條件 吸收操作條件為：1atm、27℃，解吸操作條件為：1atm、120℃；連續(xù)操作；解吸氣流為過熱水蒸氣；經(jīng)解吸后的液體直接用作吸收劑，正常操作下不再補充新鮮吸收劑；過程中熱效應忽略不計。 3. 設計內容 ① 吸收塔、解吸塔填料層的高度計算和設計； ② 塔徑的計算； ③ 其他工藝尺寸的計算。 三、進度安排 1．5月14日：分配任務； 2．5月14日-5月20日：查詢資料、初步設計； 3．5月21日-5月27日：設計計算，完成報告。 四、基本要求 1. 設計計算書1份：設計說明書是將

4、本設計進行綜合介紹和說明。設計說明書應根據(jù)設計指導思想闡明設計特點，列出設計主要技術數(shù)據(jù)，對有關工藝流程和設備選型作出技術上和經(jīng)濟上的論證和評價。應按設計程序列出計算公式和計算結果，對所選用的物性數(shù)據(jù)和使用的經(jīng)驗公式、圖表應注明來歷。 設計說明書應附有帶控制點的工藝流程圖。 設計說明書具體包括以下內容：封面；目錄；緒論；工藝流程、設備及操作條件；塔工藝和設備設計計算；塔機械結構和塔體附件及附屬設備選型和計算；設計結果概覽；附錄；參考文獻等。 2. 圖紙1套：包括工藝流程圖(3號圖紙)。 教研室主任簽名： 年

5、 月 日 目錄 1 緒論 1 1.1吸收技術概況 1 1.2吸收過程對設備的要求及設備的發(fā)展概況 1 2 課程設計任務 2 2.1設計內容 2 2.2設計要求 2 2.3設計方案介紹 3 3 吸收塔的工藝計算 4 3.1 基礎物性數(shù)據(jù)計算 4 3.1.1 物料衡算 4 3.1.2 液氣比的計算 5 3.1.3 吸收劑的用量 5 3.2 塔徑的計算及校核 5 3.2.1 填料選擇 5 3.2.2 泛點氣速、塔徑的計算 6 3.2.3 數(shù)據(jù)校核 7 3.3 填料層高度的計算 7 3.3.1 傳質單元高度計算 7 3.3.2 傳質單元數(shù)的計算 9

6、 3.3.3 總高度的計算 10 3.4流體力學參數(shù)計算 10 3.4.1 吸收塔的壓力降 10 3.4.2 氣體動能因子 11 3.4.3 吸收因子 11 3.5 吸收塔輔助設備計算及選型 12 3.5.1 液體初始分布器 12 3.5.2 液體再分布器 12 3.5.3 其他附屬塔內件 12 4 解吸塔工藝計算 13 4.1基礎數(shù)據(jù)計算 13 4.1.1 最小氣液比及吸收劑用量 13 4.2塔徑的計算及校核 14 4.2.1 填料的選擇 14 4.2.2 塔徑計算 14 4.2.3 數(shù)據(jù)校核 15 4.3.1 傳質單元高度計算 15 4.3.2 傳質單元

7、數(shù)的計算 17 4.3.3 總高度的計算 18 4.4 流體力學參數(shù)的計算 18 4.4.1 解吸塔的壓力降 18 4.4.2 氣體動能因子 19 4.4.3 解吸因子 19 4.5解吸塔的輔助設備的計算與選型 20 4.5.1 液體初始分布器 20 4.5.2 其他附屬內件 20 5設計結果及評述 21 5.1設計結果一覽表 21 5.2設計評述 21 6 參考文獻 22 . 1 緒論 1.1吸收技術概況 氣體吸收過程是化工生產(chǎn)中常用的氣體混合物的分離操作，其基本原理是利用混合物中各組分在特定的液體吸收劑中的溶解度不同，實現(xiàn)各組分分離的單元操作。 實際生

8、產(chǎn)中，吸收過程所用的吸收劑常需回收利用，故一般來說，完整的吸收過程應包括吸收和解吸兩部分，因而在設計上應將兩部分綜合考慮，才能得到較為理想的設計結果。作為吸收過程的工藝設計，其一般性問題是在給定混合氣體處理量、混合氣體組成、溫度、壓力以及分離要求的條件下，完成以下工作： （1）根據(jù)給定的分離任務，確定吸收方案； （2）根據(jù)流程進行過程的物料和熱量衡算，確定工藝參數(shù)； （3）依據(jù)物料及熱量衡算進行過程的設備選型或設備設計； （4）繪制工藝流程圖及主要設備的工藝條件圖； （5）編寫工藝設計說明書。 1.2吸收過程對設備的要求及設備的發(fā)展概況 近年來隨著化工產(chǎn)業(yè)的發(fā)展，大規(guī)模的吸收

9、設備已經(jīng)廣泛用于實際生產(chǎn)過程中。對于吸收過程，能夠完成分離任務的塔設備有多種，如何從眾多的塔設備中選擇合適類型是進行工藝設計的首要任務。一般而言，吸收用塔設備與精餾過程所需要的塔設備具有相同的原則要求，用較小直徑的塔設備完成規(guī)定的處理量，塔板或填料層阻力要小，具有良好的傳質性能，具有合適的操作彈性，結構簡單，造價低，便于安裝、操作和維修等。 但是吸收過程，一般具有液氣比大的特點，因而更適用填料塔。此外，填料塔阻力小，效率高，有利于過程節(jié)能。所以對于吸收過程來說，以采用填料塔居多。近年來隨著化工產(chǎn)業(yè)的發(fā)展，大規(guī)模的吸收設備已經(jīng)廣泛用于實際生產(chǎn)當中。具有了很高的吸收效率，以及在節(jié)能方面也日趨完善

10、。填料塔的工藝設計內容是在明確了裝置的處理量，操作溫度及操作壓力及相應的相平衡關系的條件下，完成填料塔的工藝尺寸及其他塔內件設計。在今后的化學工業(yè)的生產(chǎn)中，對吸收設備的要求及效率將會有更高的要求，所以日益完善的吸收設備會逐漸應用于實際的工業(yè)生產(chǎn)中。 2 課程設計任務 2.1設計內容 1. 工藝條件與數(shù)據(jù) 煤氣中含苯2%（摩爾分數(shù)），煤氣分子量為19；吸收塔底溶液含苯≥0.15%（質量分數(shù)）；吸收塔氣-液平衡y*=0.125x；解吸塔氣-液平衡為y*=3.16x；吸收回收率≥95%；吸收劑為洗油，分子量260，相對密度0.8；生產(chǎn)能力為每小時處理含苯煤氣2000m；冷卻水進口溫度＜25℃

11、，出口溫度≤50℃。 2. 操作條件 吸收操作條件為：1atm、27℃，解吸操作條件為：1atm、120℃；連續(xù)操作；解吸氣流為過熱水蒸氣；經(jīng)解吸后的液體直接用作吸收劑，正常操作下不再補充新鮮吸收劑；過程中熱效應忽略不計。 3. 設計內容 ① 吸收塔、解吸塔填料層的高度計算和設計； ② 塔徑的計算； ③ 其他工藝尺寸的計算。 4. 進度安排 5月14日：分配任務； 5月14日-5月20日：查詢資料、初步設計； 5月21日-5月27日：設計計算，完成報告。 2.2設計要求 1. 設計計算書1份：設計說明書是將本設計進行綜合介紹和說明。設計說明書應根據(jù)設計指導思

12、想闡明設計特點，列出設計主要技術數(shù)據(jù)，對有關工藝流程和設備選型作出技術上和經(jīng)濟上的論證和評價。應按設計程序列出計算公式和計算結果，對所選用的物性數(shù)據(jù)和使用的經(jīng)驗公式、圖表應注明來歷。 設計說明書應附有帶控制點的工藝流程圖。 設計說明書具體包括以下內容：封面；目錄；緒論；工藝流程、設備及操作條件；塔工藝和設備設計計算；塔機械結構和塔體附件及附屬設備選型和計算；設計結果概覽；附錄；參考文獻等。 2. 圖紙1套：包括工藝流程圖(3號圖紙)。 2.3設計方案介紹 本設計為填料吸收塔，設計中說明吸收劑為洗油，被吸收的氣體是含苯的煤氣，且混合氣中含苯的摩爾分數(shù)為0.02.除了吸收塔以外，還需其他

13、的輔助設備構成完整的吸收-脫吸塔。氣液采用逆流流動，吸收劑循環(huán)再用，所設計的流程圖如圖所示。 圖中左側為吸收部分，混合氣由塔底進入吸收塔，其中混合氣中的苯被由塔頂淋下的洗油吸收后，由塔頂送出（風機在圖中未畫出來）。富液從富油貯罐由離心泵送往右側的脫吸部分。脫吸常用的方法是溶液升溫以減小氣體溶質的溶解度。故用換熱器使送去的富油和脫吸的貧油相互換熱。換熱而升溫的富油進入脫吸塔的頂部，塔底通入過熱蒸汽，將富油中的苯逐出，并帶出塔頂，一道進入冷凝器，冷凝后的水和苯在貯罐中出現(xiàn)分層現(xiàn)象，然后將其分別引出?；厥蘸蟮谋竭M一步加工。由塔頂?shù)剿椎南从偷暮搅恳衙摰暮艿?，從脫吸貯罐用離心泵打出，經(jīng)過換熱器

14、、冷凝器再進入吸收塔的頂部做吸收用，完成一個循環(huán)。 3 吸收塔的工藝計算[1] 3.1 基礎物性數(shù)據(jù)計算 基礎數(shù)據(jù)的計算包括最小液氣比的計算及吸收劑用量的計算。 3.1.1 物料衡算 進口氣相組成摩爾分數(shù) y1=0.02 出口氣相組成摩爾分數(shù) y2 =（1-0.95）y1=0.001 進口氣相組成 kmol（苯）/kmol（煤氣） 出口氣相組成 kmol（苯）/kmol（煤氣） 塔底出口液體濃度最低要求 吸收塔液相進口的組成應低于其平衡濃度，該系統(tǒng)的相平衡關系可以表示為 于是可得吸收塔進口液相的

15、平衡濃度為： 吸收劑入口濃度應低于，其值的確定應同時考慮其吸收和解吸操作，兼顧兩者，經(jīng)優(yōu)化計算后方能確定，這里?。? kmol（苯）/kmol（煤氣） 入口氣體混合物的平均分子量為: kg/kmol QvG=2000m3/h kmol/h kg/h

16、 3.1.2 液氣比的計算 求最小液氣比，進而確定適宜的液氣比: 3.1.3 吸收劑的用量 實際液氣比通常取最小液氣比的1.2~1.5倍[2]，這里取1.4倍： kmol/h kg/h m3/h 3.2 塔徑的計算及校核 工藝計算包括塔徑的計算，填料層高度的計算，總高度的計算。 物性數(shù)據(jù)： 取P=101.325Kpa kg/m3 液相密度可以近似取為： kg/m3 液體黏度[3]為： mPas 3.2.1 填料選擇 根

17、據(jù)優(yōu)選原則： 1　 單位體積填料表面積大 2　 單位體積填料孔隙率大 3　 有較好的液體分布性能，對吸收劑有較好的潤濕 4　 氣體通過阻力小，并且填料層能均勻分布氣體，壓降均衡 5　 制造容易，耐腐蝕 6　 對氣體和液體有較好的化學穩(wěn)定性 選擇聚丙烯階梯環(huán)[4] d=38mm 堆積密度 =57.5 kg/m 個數(shù)=27200個/m 孔隙率ε=0.91 比表面積a=132.5m2/m3 散填料A值=0.204 臨界表面張力σc=54 dyn/cm=0.0054 N/m 3.2.

18、2 泛點氣速、塔徑的計算 利用 貝恩-霍根公式計算泛點氣速可得： (3-1) 由公式（3-1）可得： 其中 a=132.5 ε=0.91 代入計算得： m/s 取操作氣速是泛點氣速的0.6倍[5] m/s m3/s m 圓整后取塔徑 D=600mm. 3.2.3 數(shù)據(jù)校核 m2 實際氣速： m/s 泛點率校正： (在50%—80%的范圍內)[6] 填料規(guī)格校核：

19、D/d=600/38=15.79﹥15（滿足徑比條件）[7] 噴淋量的校核： 吸收劑的噴淋密U=L/S （3-2) U = （3-3） 由公式（3-3）可得： m3/m2?h 潤濕率： （3-4) 由公式（3-4）可得： m3/m2?h

20、對于直徑小于75mm的環(huán)形填料，必須滿足潤濕率的的最小值L0.08滿足最小噴淋密度要求。 經(jīng)以上校對可知填料塔徑選用600mm合理。 3.3 填料層高度的計算 3.3.1 傳質單元高度計算 塔內的液相及氣象物性如下[9] ρL=800Kg/m3 ρG=0.8198 Kg/m3 ηL=1.210-3Pa?s 表面張力[8]σL=20dyn/cm=0.02N/m 粘度[9]ηL=1.210-5Pa?s 苯在煤氣中的擴散系數(shù)近似取苯在空氣中的擴散系數(shù)[10]：m2/

21、s 苯在洗油中的擴散系數(shù)查取得[11]：m2/s 氣相及液相的流速： (3-5) 由公式（3-5）可得： (Kg/m2?s) （3-6） 由公式（3-6）可得： (Kg/m2?s) 氣相傳質系數(shù)[12]： （3-7） 由公式（3

22、-7）可得： Kmol/m2?s?Pa (3-8） 由公式（3-8)可得 m2/m3 液相傳質系數(shù)： （3-9） 由公式（3-9)可得： m/s 將得到的傳質系數(shù)換算成以摩爾分數(shù)差為推動力的傳質系數(shù)： (3-10） 由公式（3-10）可得： Kmol/m3?s

23、 Kmol/m3?s （3-11） 由公式（3-11）可得： （3-12） 由公式（30-12）可得： m 考慮到計算公式的偏差，實際上取[13]： m 3.3.2 傳質單元數(shù)的計算 全塔的物料衡算方程為： 依據(jù)該方程可以確定吸收塔底洗油中苯的組成： 于是，可以計算該塔的塔底、塔頂以及平均傳質推動力分別

24、為： 則，填料層高度 m 圓整后實際填料層高度取為9m.依據(jù)階梯環(huán)填料的分段要求[14]： Z/D=5~10 m 可將填料分為兩段,每段4.5m，兩段間設置一個液體再分布器. 3.3.3 總高度的計算 塔上部空間高度可取為1.2m，液體再分布器的空間高度約為1m。塔底液相停留時間按5min考慮，則塔釜液所占高度為： m 塔內塔釜液到填料支撐板的高度可取為1.2m，裙式支座的高度可取為2.5m，所以塔的總高度為：

25、 h=h0+h+1.2+1+1.2+2.5=9+1.34+1.2+1+1.2+2.5=16.24m 3.4流體力學參數(shù)計算 3.4.1 吸收塔的壓力降 （1）氣體進出口壓力降取氣體進出口接管的內徑為219mm，則氣體進出口流速近似為16.52m/s，則進口壓力降為： Pa 出口壓力降為： Pa （2）填料層壓力降，氣體通過填料層的壓力降采用Eckert關聯(lián)圖計算，其中實際操作氣速為： m/s （3-13） 由公式（3-13）可得：

26、 (3-14） 由公式（3-14）可得： 查Ecker圖可得每米填料的壓力降為500pa[15]，所以填料層的壓力降為： Pa （3）其他塔內件的壓力降，其他塔內件的壓力降較小，在此可以忽略。于是得吸收塔的壓力降為： Pa 3.4.2 氣體動能因子 吸收塔內氣體動能因子為： (3-15） 由公式（3-15）可得： Kg2/s?m2

27、 氣體動能因子在常用的范圍內[16]。 3.4.3 吸收因子 吸收塔內氣體吸收因子為： （3-16） 又公式(3-16）可得： 在吸收因子適宜的范圍內[17]。 從以上的各項指標分析，該吸收塔的設計合理，可以滿足解吸塔操作的工藝要求。 3.5 吸收塔輔助設備計算及選型 3.5.1液體初始分布器 （1）布液孔數(shù)，根據(jù)該物系性質可選用蓮蓬式噴灑器取布液孔數(shù)為100個/m。則總布液孔數(shù)為： n=0.2826100=29個 （2

28、）液位保持管高度，取布液孔直徑5mm，則液位保持管中的液位高度為[18]： （3-17） 由公式（3-17）可得： m 則液位保持高度為：=1.15653=751mm 其他尺寸計算從略。 3.5.2 液體再分布器 采用截錐式再分布器[19] 3.5.3其他附屬塔內件 支撐裝置選用柵板式，填料壓板選用柵條形壓板[20]，氣體分布裝置采用簡單的氣體分布裝置，同時，對排放的凈化氣體中的液相夾帶要求不嚴。

29、 4 解吸塔工藝計算 4.1基礎數(shù)據(jù)計算 基礎數(shù)據(jù)的計算包括吸收劑用量的計算及最小液氣比的計算。 再生塔的設計條件為： 洗油處理量為 3637.73kg/h 洗油中苯的摩爾比為 0.117kmol苯/kmol洗油 再生后洗油中苯的摩爾比為 5.025kmol苯/kmol惰性氣體 所用的汽提氣入口苯含量近似為0。 4.1.1最小氣液比及吸收劑用量 則提氣用量與吸收塔設計一樣，首先要缺定最小汽提氣用量，依據(jù)物料衡算方程，求取最小氣液比，但需注意這里的 表示的是塔頂?shù)囊合嗪蜌庀嗄柋?，而表示的是塔底的?/p>

30、氣相摩爾比，于是得： kmol 苯/kmol 洗油 ?。? 氣的實際用量為： =Kmol/h m3/h Kg/h Kg/h m3/h 4.2塔徑的計算及校核 4.2.1填料的選擇 解吸塔的填料規(guī)格為聚丙烯階梯環(huán)（25251.4）散堆填料，氣體的進出口尺為 502.5，液體的進出口尺寸為502.5。 散堆填料A=0.204 公稱直徑d=25mm 孔隙率ε=0.9 比表面積a=228m2/m3 堆積個數(shù)81500個/m

31、3 堆積密度97.8Kg/m3 臨界表面張力N/m 4.2.2 塔徑計算 取P=101.325KPa 氣相密度 Kg/m3 液相密度可以近似取為： 查表可知120℃時 Kg/m3 Kg/m3 液體黏度為[21]：ηL=0.810-3Pa?s 利用貝恩-霍根泛點氣速方程可得： 取A=0.204 取a=228 m/s 取u=0.7u=0.71.199

32、7m/s=0.8398m/s m/s m 圓整后取D=300mm 4.2.3 數(shù)據(jù)校核 m2 實際氣速: m/s 泛點率校正: (在50%~80%的范圍內） 填料規(guī)格校正: D/d= 噴淋量的校核：吸收劑的噴淋密度U=L/S m3/m2?h 潤濕率： m3/m2?h 對于直徑小于75mm的環(huán)形填料，必須滿足潤濕率最小值滿足最小噴淋密度要求。

33、 經(jīng)以上校核可知填料塔徑選用300mm。 4.3 填料層高度的計算 4.3.1 傳質單元高度計算 塔內的氣液相物性如下： ka/m3 ka/m3 氣體粘度[22]Pa?s Pa?s 表面張力[23]dyn/cm 氣相擴散系數(shù)為 m2/s 液相擴散系數(shù) m2/s 氣相及液相的流速為 kg/m2?s kg/m2?s 氣相傳質系數(shù) Kmol/m2?s?KPa 液相傳質系數(shù) m/m2 m/s 將得到的傳質系數(shù)換算成以摩爾分數(shù)差為

34、推動力的傳質系數(shù) Kmol/m3?s Kmol/m3?s m 考慮到計算公式的偏差，實際上取 m 4.3.2傳質單元數(shù)的計算 全塔的物料衡算方程為 依據(jù)該方程可以確定解釋塔底洗油中苯的組成 Kmol(苯)/Kmol(水蒸氣) 于是，可以計算該塔德塔底、塔頂以及平均傳質推動力分別為 則解吸塔填料高度： m 圓整實際填料層高度取為5m，依據(jù)階梯環(huán)塔填料的分段要求 Z/D=5~15hm故，可以不進行分段。 4.3.3 總高度的計算 塔上部空間高度，可取為1.2m，塔底液相停留時間按3min考慮，塔液高度 m

35、塔板到塔液高度取0.7m，則塔釜所占高度為： h=5+1.2+3.2+0.7+2.5=12.6m 4.4 流體力學參數(shù)的計算 4.4.1解吸塔的壓力降 （1）氣體進出口壓力降.取氣體進出口接管內徑為50mm，則氣體的進出口液速近似為37m/s，則進口壓力降為： Pa 出口壓力降為： Pa （2）填料層壓力降 氣體通過填料層的壓力降采用Eckert關聯(lián)圖計算，其中實際操作氣速為： m/s 查Eckert關聯(lián)圖得每米填料的壓力降為200Pa，所以填料層的壓 Pa （3）其他塔內件的壓力降 其他塔內件的壓力降較小，在此可以忽略。于是得

36、吸收塔的總壓力降為： Pa 4.4.2氣體動能因子 解吸塔內氣體動能因子為： Kg1/2/s?m1/2 氣體動能因子在常用的范圍內。 4.4.3解吸因子 解吸塔內氣體解吸因子為： (4-1） 由公式（4-1）可得： 在解吸因子適宜的范圍內。 從以上的各項指標分析，該解吸塔的設計合理，可以滿足解吸操作的工藝要求。 4.5解吸塔的輔助設備的計算與選型 4.5.1液體初始分布器 布液孔數(shù). 根據(jù)該物

37、系性質可選用多孔直管式布液器，取布液孔數(shù)為100個/m,則總布液孔數(shù)為： n=0.07065100=8個 4.5.2其他附屬內件 支撐裝置選用柵板式，填料壓板選用柵條形壓板，氣體分布裝置采用簡單的氣體分布裝置，同時，對排放的凈化氣體的液相夾帶要求不嚴，可不設除液沫裝置。 5設計結果及評述 5.1設計結果一覽表 項目 吸收塔 解吸塔 操作氣速u,m/s 2.205 0.8398 泛點氣速，m/s 3.675 1.1997

38、噴淋密度U, 16.09 68.24 塔徑D，m 0.60 0.3 高度h,m 16.24 12.6 塔壓降/z,pa/m 500 200 塔布液點數(shù)N 29 8 填料規(guī)格及名稱 聚丙烯階梯環(huán)（38191） 聚丙烯階梯環(huán)（2512.51.4 液體分布器 蓮蓬式噴灑器 多孔直管式 液體再分布器 截錐式再分器 — 支撐板 柵板式 柵板式 壓板 柵條板 柵條形 氣體進出口尺寸 2196 502.5 液體進出口尺寸 502.5 502.5 表 5-1設計結果一覽表

39、 5.2設計評述 本課題是通過給定的工藝條件，設計填料吸收塔，在設計過程中，我們按照工藝要求，操作安全可靠，所需材料和操作較低的原則，參閱了部分文獻，從理論計算的角度設計出所需的填料吸收塔及解吸塔。在設計中，我們對填料進行了選擇，計算了塔徑、塔高機流體力學參數(shù)，由此對塔進行了適當?shù)姆侄危⑦x擇了再分布器。于此同時，對一些主要的性能參數(shù)進行了校正，如泛點率校正、填料規(guī)格校核、噴淋量的校核。 此次設計中，也存在不足。如在Eckert泛點氣速關聯(lián)圖中，對壓降的查找時，讀數(shù)存在一定的誤差。再者，物料衡算過程中未考慮吸收劑洗油在循環(huán)利用中的損失，我們是用最理想的情況進行計算，這是本

40、設計的缺陷。 6 參考文獻 [1] 匡國柱，史啟才.化工單元過程及設備課程設計.第二版.北京：化學工業(yè)出版社，2010,6:197～232 [2] 王松漢.石油化工設計手冊 第三卷.第一版.北京：化學工業(yè)出版社，2001，12：1228～1228 [3] 吳德榮.化學工藝設計手冊.第四版上冊.北京：化學工業(yè)出版社，2009，6：1093～1093 [4] 王松漢.石油化工設計手冊 第三卷.第一版.北京：化學工業(yè)出版社，2001，12：1544～1544 匡國柱，史啟才.化工單元過程及設備課程設計.第二版.北京：化學工業(yè)出版社，2010,6:211～211 [5]

41、 王松漢.石油化工設計手冊 第三卷.第一版.北京：化學工業(yè)出版社，2001，12：1229～1229 [6] 匡國柱，史啟才.化工單元過程及設備課程設計.第二版.北京：化學工業(yè)出版社，2010,6:225～225 [7] 匡國柱，史啟才.化工單元過程及設備課程設計.第二版.北京：化學工業(yè)出版社，2010,6:205～205 [8] 王松漢.石油化工設計手冊 第一卷.第一版.北京：化學工業(yè)出版社，2001，12：810～810 [9] 吳德榮.化學工藝設計手冊.第四版上冊.北京：化學工業(yè)出版社，2009，6：1028～1028 [10] 吳德榮.化學工藝設計手冊.第四版上冊.北

42、京：化學工業(yè)出版社，2009，6：1041～1041 [11] 馮伯華.化學工程手冊.第一版.北京：化學工業(yè)出版社，1989，10：10-89～10-95 [12] 匡國柱，史啟才.化工單元過程及設備課程設計.第二版.北京：化學工業(yè)出版社，2010,6:212～212 [13] 匡國柱，史啟才.化工單元過程及設備課程設計.第二版.北京：化學工業(yè)出版社，2010,6:229～229 [14] 匡國柱，史啟才.化工單元過程及設備課程設計.第二版.北京：化學工業(yè)出版社2010,6:214～214 [15] 吳德榮.化學工藝設計手冊.第四版上冊.北京：化學工業(yè)出版社，2009，6：482～4

43、82 [16] 匡國柱，史啟才.化工單元過程及設備課程設計.第二版.北京：化學工業(yè)出版社，2010,6:226～226 [17] 譚天恩，竇梅，周明華.化工原理 下冊.第三版.北京：化學工業(yè)出版社，2010,6：37～37 [18] 匡國柱，史啟才.化工單元過程及設備課程設計.第二版.北京：化學工業(yè)出版社，2010,6:216～216 [19] 匡國柱，史啟才.化工單元過程及設備課程設計.第二版.北京：化學工業(yè)出版社，2010,6:220～220 [20] 王松漢.石油化工設計手冊 第三卷.第一版.北京：化學工業(yè)出版社，2001，12：1600～1602 [21] 吳德榮.化學工藝設計手冊.第四版上冊.北京：化學工業(yè)出版社，2009，6：1093～1093 [22] 吳德榮.化學工藝設計手冊.第四版上冊.北京：化學工業(yè)出版社，2009，6：1056～1056 [23] 王松漢.石油化工設計手冊 第一卷.第一版.北京：化學工業(yè)出版社，2001，12：810～810 .