《小型液壓機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)3》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《小型液壓機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)3（24頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、湖南人文科技學(xué)院 學(xué)生課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 題 目： 液壓與氣動(dòng)技術(shù) 小型液壓機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì) 組 員： 廖昌任李帥張林 學(xué) 號(hào)：11428216 11428234 11428208 11428246 系 另H： 機(jī)電工程系 專(zhuān) 業(yè)： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 班 級(jí)： 11級(jí)機(jī)自二班 指導(dǎo)教師： 廖軍 年 月曰 湖南人文科技學(xué)院 湖南人文科技學(xué)院學(xué)院本科學(xué)生課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū) 題目 小型液壓機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì) 1、 課程設(shè)計(jì)的目的 學(xué)生在完成《液壓傳動(dòng)與控制》課程學(xué)習(xí)的基礎(chǔ)上，運(yùn)用所學(xué)的液壓基本知 識(shí)，根據(jù)液壓元件，各種液壓回路的基本原理，獨(dú)立完成液壓回路設(shè)計(jì)任務(wù)；從

2、 而使學(xué)生在完成液壓回路設(shè)計(jì)的過(guò)程中， 強(qiáng)化對(duì)液壓元器件性能的掌握，理解不 同回路在系統(tǒng)中的各自作用。能夠?qū)W(xué)生起到加深液壓傳動(dòng)理論的掌握和強(qiáng)化實(shí) 際應(yīng)用能力的鍛煉。 2、 課程設(shè)計(jì)的內(nèi)容和要求（包括原始數(shù)據(jù)、技術(shù)要求、工作要求等） 設(shè)計(jì)一臺(tái)小型液壓機(jī)的液壓系統(tǒng)，要求實(shí)現(xiàn)快速空程下行一一慢速加壓一一 保壓 快速回程一一停止的工作循環(huán)。快速往返速度為 3m/mi n,加壓速度為 40?250m葉min,壓制力為200kN,運(yùn)動(dòng)部件總重量為 20kN。 3、主要參考文獻(xiàn) [1] 成大先?機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)[M]。北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2004. [2] 李壯云.中國(guó)機(jī)械設(shè)計(jì)大典[M]。南

3、昌：：江西科學(xué)技術(shù)出版社，2002.1 [3] 王文斌.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)[M]。北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2004.8 雷天覺(jué)?液壓工程手冊(cè)。北京。機(jī)械工業(yè)出版社。1990 液壓機(jī)是一種用靜壓來(lái)加工金屬、塑料、橡膠、粉末制品的機(jī)械，在許多 工業(yè)部門(mén)得到了廣泛的應(yīng)用。液壓傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)在現(xiàn)代機(jī)械的設(shè)計(jì)工作中占有 重要的地位。液體傳動(dòng)是以液體為工作介質(zhì)進(jìn)行能量傳遞和控制的一種傳動(dòng)系 統(tǒng)。本文利用液壓傳動(dòng)的基本原理， 擬定出合理的液壓傳動(dòng)系統(tǒng)圖， 再經(jīng)過(guò)必要 的計(jì)算來(lái)確定液壓系統(tǒng)的參數(shù)，然后按照這些參數(shù)來(lái)選用液壓元件的規(guī)格。確保 其實(shí)現(xiàn)快速下行、慢速加壓、保壓、快速回程、停止的工作循環(huán)。 關(guān)鍵詞：液

4、壓機(jī)、課程設(shè)計(jì)、液壓傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì) I 目錄 摘要 I 1任務(wù)分析 1 1.1技術(shù)要求 1 1.2任務(wù)分析 1 2方案的確定 2 2.1運(yùn)動(dòng)情況分析 2 3工況分析 3 3.1工作負(fù)載 3 3.2摩擦負(fù)載 3 其中液壓缸 3.3慣性負(fù)載 3 3.4 自重 3 3.5液壓缸在各工作階段的負(fù)載值 3 4負(fù)載圖和速度圖 4 5液壓缸主要參數(shù)的確定 5 5.1液壓缸主要尺寸的確定 5 5.2計(jì)算在各工作階段液壓缸所需的流量 6 6液壓系統(tǒng)圖 7 6.1液壓系統(tǒng)圖分析 7 6.2液壓系統(tǒng)原理圖 8 7液壓元件的選擇 10 7.1液壓泵的選擇

5、 10 7.2閥類(lèi)元件及輔助元件 10 7.3油箱的容積計(jì)算 11 8液壓系統(tǒng)性能的運(yùn)算 11 8.1壓力損失和調(diào)定壓力的確定 11 8.2油液溫升的計(jì)算 13 8.3散熱量的計(jì)算 14 結(jié)論 15 參考文獻(xiàn) 錯(cuò)誤！ 未定義書(shū)簽。 2 1任務(wù)分析 1.1技術(shù)要求 設(shè)計(jì)一臺(tái)小型液壓壓力機(jī)的液壓系統(tǒng)，要求實(shí)現(xiàn)快速空程下行一慢速加壓 —保壓一快速回程一停止的工作循環(huán)，快速往返速度為 Vr =3 m/min，加壓速度 V2=40-250mm/min,其往復(fù)運(yùn)動(dòng)和加速（減速）時(shí)間 t=0.02s，壓制力為200KN 運(yùn)動(dòng)部件總重為20KN,工作行程400mm,靜摩擦系

6、數(shù)fs=0.2，動(dòng)摩擦系數(shù)fd=0.1 油缸垂直安裝，設(shè)計(jì)該壓力機(jī)的液壓系統(tǒng)傳動(dòng)。 1.2任務(wù)分析 根據(jù)滑塊重量為20KN，為了防止滑塊受重力下滑，可用液壓方式平衡滑 塊重量。設(shè)計(jì)液壓缸的啟動(dòng)、制動(dòng)時(shí)間為 t=0.02s。液壓機(jī)滑塊上下為直線往 復(fù)運(yùn)動(dòng)，且行程較小，故可選單桿液壓缸作執(zhí)行器 ，且液壓缸的機(jī)械效率 cm =0.9。因?yàn)橐簤簷C(jī)的工作循環(huán)為快速下降、慢速加壓、保壓、快速回程四個(gè) 階段。各個(gè)階段的轉(zhuǎn)換由一個(gè)三位四通的換向閥和一個(gè)二位二通的換向閥控制。 當(dāng)三位四通換向閥工作在左位時(shí)實(shí)現(xiàn)快速回程。 中位時(shí)實(shí)現(xiàn)液壓泵的卸荷，亦即 液壓機(jī)保壓。工作在右位時(shí)實(shí)現(xiàn)液壓泵的快進(jìn)和工進(jìn)。其工

7、進(jìn)速度由一個(gè)調(diào)速閥 來(lái)控制?？爝M(jìn)和工進(jìn)之間的轉(zhuǎn)換由二位二通換向閥控制。 液壓機(jī)快速下降時(shí)，要 求其速度較快，減少空行程時(shí)間，液壓泵采用全壓式供油，且采用差動(dòng)連接。由 于液壓機(jī)壓力比較大，所以此時(shí)進(jìn)油腔的壓力比較大，所以在由保壓到快速回程 階段須要一個(gè)節(jié)流閥，以防在高壓沖擊液壓元件，并可使油路卸荷平穩(wěn)。為了對(duì) 油路壓力進(jìn)行監(jiān)控，在液壓泵出口安裝一個(gè)溢流閥，同時(shí)也對(duì)系統(tǒng)起過(guò)載保護(hù)作 用。因?yàn)榛瑝K受自身重力作用，滑塊要產(chǎn)生下滑運(yùn)動(dòng)。所以油路要設(shè)計(jì)一個(gè)單向 閥，以構(gòu)成一個(gè)平衡回路，產(chǎn)生一定大小的背壓力，同時(shí)也使工進(jìn)過(guò)程平穩(wěn)。在 液壓力泵的出油口設(shè)計(jì)一個(gè)單向閥， 可防止油壓對(duì)液壓泵的沖擊，對(duì)泵起到保護(hù)

8、 作用。 2方案的確定 2.1運(yùn)動(dòng)情況分析 由液壓機(jī)的工作情況來(lái)看，其外負(fù)載和工作速度隨著時(shí)間是不斷變化的。 所以設(shè) 計(jì)液壓回路時(shí)必須滿(mǎn)足隨負(fù)載和執(zhí)行元件的速度不斷變化的要求。 因此可以選用 變壓式節(jié)流調(diào)速回路和容積式調(diào)速回路兩種方式。 2.1.1變壓式節(jié)流調(diào)速回路 節(jié)流調(diào)速的工作原理，是通過(guò)改變回路中流量控制元件通流面積的大小來(lái)控制流 入執(zhí)行元件或自執(zhí)行元件流出的流量來(lái)調(diào)節(jié)其速度。 變壓式節(jié)流調(diào)速的工作壓力 隨負(fù)載而變，節(jié)流閥調(diào)節(jié)排回油箱的流量，從而對(duì)流入液壓缸的的流量進(jìn)行控制。 其缺點(diǎn)：液壓泵的損失對(duì)液壓缸的工作速度有很大的影響。 其機(jī)械特性較軟，當(dāng) 負(fù)載增大到某值時(shí)候，活

9、塞會(huì)停止運(yùn)動(dòng)， 低速時(shí)泵承載能力很差，變載下的運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性都比較差，可使用比例閥、伺服閥 等來(lái)調(diào)節(jié)其性能，但裝置復(fù)雜、價(jià)格較貴。優(yōu)點(diǎn)：在主油箱內(nèi)，節(jié)流損失和發(fā)熱 量都比較小，且效率較高。宜在速度高、負(fù)載較大，負(fù)載變化不大、對(duì)平穩(wěn)性要 求不高的場(chǎng)合。 2.1.2容積調(diào)速回路 容積調(diào)速回路的工作原理是通過(guò)改變回路中變量泵或馬達(dá)的排量來(lái)改變執(zhí)行元 件的運(yùn)動(dòng)速度。優(yōu)點(diǎn)：在此回路中，液壓泵輸出的油液直接進(jìn)入執(zhí)行元件中，沒(méi) 有溢流損失和節(jié)流損失，而且工作壓力隨負(fù)載的變化而變化， 因此效率高、發(fā)熱 量小。當(dāng)加大液壓缸的有效工作面積，減小泵的泄露，都可以提高回路的速度剛 性。 綜合以上兩種方案的優(yōu)缺點(diǎn)比

10、較，泵缸開(kāi)式容積調(diào)速回路和變壓式節(jié)流調(diào)回 路相比較，其速度剛性和承載能力都比較好，調(diào)速范圍也比較寬工作效率更高， 發(fā)熱卻是最小的。考慮到最大壓制力為 200KN故選泵缸開(kāi)式容積調(diào)速回路。 3 工況分析 3.1工作負(fù)載 工件的壓制抗力即為工作負(fù)載：Fw=200000N 3.2摩擦負(fù)載 靜摩擦阻力： FfS =0.2x20000=4000N 動(dòng)摩擦阻力： Ffd =0.1X20000=2000N 其中液壓缸3.3慣性負(fù)載 Fm=maF20000/10X3/(0.02X60)=5000N 3.4自重 G=mg=20000N 3.5液壓缸在各工作階段的負(fù)載值 采用V型密封圈，其

11、機(jī)械效率 cm =0.9。另外取液壓缸的背壓負(fù)載 Fb 20000N則液壓系統(tǒng)工作循環(huán)各階段的外負(fù)載見(jiàn)表 3-1 o 表3-1 工作循環(huán)各階段的外負(fù)載 工況 負(fù)載值 推力 啟動(dòng) F= Fb -G+ Ffs =4000N 4444 加速 F=Fb -G+ F fd +Fm=7000N 7778 快進(jìn) F=Fb-G+Ffd=2000N 2222 工進(jìn) F=Fb -G+ F fd +Fw=202000N 224444 快退 F=G+=fd - Fb =2000N 2222 4 負(fù)載圖和速度圖 負(fù)載圖和速度圖繪制如圖4-1與4-2所示 F/N 2244

12、44 7778 4444 2222 s/mm 2222 圖一負(fù)載圖 v/(m/mi n) 50 0.67-4.17 s/mm 0 圖二速度圖 5 液壓缸主要參數(shù)的確定 5.1液壓缸主要尺寸的確定 (1) 確定液壓泵的最大工作壓力 Pp : Pp =R +SAP 上式中Pp——液壓泵最大工作壓力； P ——執(zhí)行元件最大工作壓力。將液 壓缸的無(wú)桿腔作為主工作腔，考慮到缸下行時(shí)，滑塊自重采用液壓方式平衡，則 可計(jì)算出液壓缸無(wú)桿腔的有效面積，取液壓缸的機(jī)械效率 n cm=0.9。 (2) 計(jì)算液壓缸內(nèi)徑D和活塞桿直徑d 由負(fù)載圖知最大負(fù)載F為224444N

13、取d/D=0.7 224444 A 6 0.0083 30 106 0.9 D= 0.01057=0.103m 按 GB/T2348-1993,取標(biāo)準(zhǔn)值 D=110mm d=0.7D=77mm 由此求得液壓缸的實(shí)際有效工作面積 I 2 2 則：無(wú)桿腔實(shí)際有效面積： At =…D =9498 mm 4 有桿腔實(shí)際有效面積： A2=- D2 -d2 =4844 mm2 4 5.2計(jì)算在各工作階段液壓缸所需的流量 快進(jìn)：Q=AM=28.5L/min 工進(jìn)：Q= AV2 =0.38~2.37L/min 快退：Q= A2V1 =14.5L/min 液壓缸在工作循環(huán)中各階段的

14、壓力和流量計(jì)算見(jiàn)表 5-1 o 表5-1 液壓缸工作循環(huán)各階段的壓力、流量 工作階段 負(fù)載F 工作腔壓力MPa 輸入流量L/mi n 快進(jìn) 啟動(dòng) 4444 0.468 —— 加速 10222 1.076 —— 快進(jìn) 2222 0.234 28.5 工進(jìn) 224444 23.63 一一一 保壓 224444 23.63 —— 快退 啟動(dòng) 4444 0.917 —— 加速 10222 2.11 —— 恒速 2222 0.459 14.52 6 按以上數(shù)據(jù)可繪制液壓缸的工況圖如圖 5-1所示 23.63 Q

15、(l/mi n) 28.5 P(w) 0.819 P(MPa) 0.468 0.234 圖二工況圖 0.38 s/mm 7 # 6 液壓系統(tǒng)圖 6.1液壓系統(tǒng)圖分析 （1） 考慮到液壓機(jī)工作時(shí)所需功率較大，固采用變量泵的容積調(diào)速方式。 （2） 為了滿(mǎn)足速度的有極變化，采用壓力補(bǔ)償變量液壓泵供油，即在快速下降 的時(shí)候，液壓泵以全流量供油。當(dāng)轉(zhuǎn)化成慢速加壓壓制時(shí)，泵的流量減小，最后 流量為0。 （3） 當(dāng)液壓缸反向回程時(shí)，泵的流量恢復(fù)為全流量供油。液壓缸的運(yùn)動(dòng)方向采 用三位四通M

16、型電磁換向閥和二位二通電磁換向閥控制。 停機(jī)時(shí)三位四通換向閥 處于中位，使液壓泵卸荷。 （4） 為了防止壓力頭在工作過(guò)程中因自重而出現(xiàn)自動(dòng)下降的現(xiàn)象，在液壓缸有 桿腔回路上設(shè)置一個(gè)單向閥。 （5） 為了實(shí)現(xiàn)快速空程下行和慢速加壓，此液壓機(jī)液壓系統(tǒng)采用差動(dòng)連接的調(diào) 速回路。 （6） 為了使液壓缸下降過(guò)程中壓力頭由于自重使下降速度越來(lái)越快，在三位四 通換向閥處于左位時(shí)，回油路口應(yīng)設(shè)置一個(gè)順序閥作背壓閥使回油路有壓力而不 至于使速度失控。 （7） 為了實(shí)現(xiàn)自動(dòng)控制，在液壓缸的活塞桿運(yùn)動(dòng)方向上安裝了三個(gè)接近開(kāi)關(guān)， 使液壓系統(tǒng)能夠自動(dòng)切換工作狀態(tài)。 （8） 為了使系統(tǒng)工作時(shí)壓力恒定，在泵的出口

17、設(shè)置一個(gè)溢流閥，來(lái)調(diào)定系統(tǒng)壓 力。 6.2液壓系統(tǒng)原理圖 綜上分析可得小型液壓機(jī)液壓系統(tǒng)原理如圖 6-1所示。 圖6-1 液壓機(jī)液壓系統(tǒng)原理圖 1-變量泵2-溢流閥3-油箱4-單向閥5-三位四通電磁換向閥 6-單向順序閥7-液壓缸8- 過(guò)濾器9-調(diào)速閥10-二位二通電磁換向閥 9 7液壓元件的選擇 7.1液壓泵的選擇 由液壓缸的工況圖，可以看出液壓缸的最高工作壓力出現(xiàn)在加壓壓制階段時(shí) P= 23.63MPa，此時(shí)液壓缸的輸入流量極小，且進(jìn)油路元件較少故泵到液壓缸的進(jìn) 油壓力損失估計(jì)取為■ P =0.5MPa 。所以泵的最高工作壓力 Pp=23.63+0.5=

18、24.13MPa。 液壓泵的最大供油量qp按液壓缸最大輸入流量(28.5L/min)計(jì)算，取泄漏系數(shù) K=1.1,則 qp=31L/min。 根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果查閱《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》，選用63YCY14 — 1B壓力補(bǔ)償變量型 軸向柱塞泵，其額定壓力P=30MPa,排量為V=2.5~250mL/r,當(dāng)轉(zhuǎn)速為1500r/min。 由于液壓缸在工進(jìn)時(shí)輸入功率最大，這時(shí)液壓缸的工作壓力為 24.13MPa，流量 為2.37L/min，取泵的總效率 =0.85，則液壓泵的驅(qū)動(dòng)電機(jī)所要的功率 P J q n =1121W, 根據(jù)此數(shù)據(jù)按JB/T8680.1-1998,選取丫2-711-4

19、型電動(dòng)機(jī)，其額定功率P=550W， 額定轉(zhuǎn)速n=1500r/min,按所選電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速和液壓泵的排量，液壓泵最大理論流 量qt二nV=120L/min，大于計(jì)算所需的流量108L/min，滿(mǎn)足使用要求。 7.2閥類(lèi)元件及輔助元件 根據(jù)閥類(lèi)元件及輔助元件所在油路的最大工作壓力和通過(guò)該元件的最大實(shí)際流 量可選出這些液壓元件的型號(hào)及規(guī)格，結(jié)果見(jiàn)表 7-1。 表7-1 液壓元件的型號(hào)及規(guī)格 序 號(hào) 元件名稱(chēng) 額定壓 力/Pa 排量ml/r 型號(hào)及規(guī)格 1 變量泵 30 80 63YCY14— 1B 2 溢流閥 調(diào)壓30 12 C175 3 三位四通換向

20、閥 32 160 WEH10G 4 順序閥 最大工 作壓力 32MPa 160 HCT06L1 5 調(diào)速閥 32 160 FBG-3-125-10 6 單向閥 開(kāi)啟 0.15MPa 最大200 S20A220 7 二位二通換向閥 32 160 2WE10D10 7.3油箱的容積計(jì)算 容量V （單位為L(zhǎng)）計(jì)算按教材式（7-8） : V = qp ,由于液壓機(jī)是高壓系統(tǒng)，.二7 所以油箱的容量：V=7 28.5 =199.5 取 V= 200L 8 液壓系統(tǒng)性能的運(yùn)算 8.1壓力損失和調(diào)定壓力的確定 （1）進(jìn)油管中的壓力損失 由

21、上述計(jì)算可知，工進(jìn)時(shí)油液流動(dòng)速度較小，通過(guò)的流量為0.38~2.23L/min, 主要壓力損失為閥件兩端的壓降可以省略不計(jì)。 快進(jìn)時(shí)液壓桿的速度Vj=3m/min, 此時(shí)油液在進(jìn)油管的速度 =1.25 m/s 、/_q 28.5 10- 2 6 A 0.25 二 22 10 60 1）沿程壓力損失： 沿程壓力損失首先要判斷管中的流動(dòng)狀態(tài)，此系統(tǒng)采用 N32號(hào)液壓油，室溫 為20度時(shí) =1.0 10，m2/s，所以有 vd 1.25 22 10’ 習(xí) 一 1310* =275 <2320 13 # 油液在管中的流動(dòng)狀態(tài)為層流，則阻力損

22、失系數(shù) 75 3 = —=0.27，若取進(jìn)油和回油的管路長(zhǎng)均為 4m,油液的密度為：=900Kg/m3， Re 則進(jìn)油路上的沿程壓力損失為 2 = 0.345 MPa. 4 900 心.25 = 0.27 3 22^10 2 2）局部壓力損失： 局部壓力損失包括管道安裝和管接頭的壓力損失和通過(guò)液壓閥的局部壓力 損失，由于管道安裝和管接頭的壓力損失一般取沿程壓力損失的 10%而通過(guò)液 壓閥的局部壓力損失則與通過(guò)閥的流量大小有關(guān)， 若閥的額定流量和額定壓力損 失分別為qr和「q ,則當(dāng)通過(guò)閥的流量為q時(shí)的閥的壓力損失：qr，由 q *28 5 2 △p纖廊腫（2）2算得

23、也P=0.5工 I =0.016MPa」、于原估算值0.5MPa,所以是 ■ qr <160 J 安全的。 則進(jìn)油路上的壓力總損失為： 瓦也P = 0.345+0.0345+0.19 = 0.396MPa （2）回油管路上的壓力損失： 快進(jìn)時(shí)回油路上的流量q2 = 4 A2 = 14.5L/min，貝U回油管路中的速度 v= + =0.34m/s, 14.5x10$ 0.25 二 302 10* 60 由此可以計(jì)算出 R 二也二。34 30 1二102, y 1.0漢10* 油液在管中的流動(dòng)狀態(tài)為層流，則阻力損失系數(shù) 所以回油路上的沿程壓力損失為 2 2 A

24、 、 l pv 4 900 漢 0.34 CCL" P 0.74 3 = 0.05MPa= d 2 3000 而通過(guò)液壓閥的局部壓力損失： P = 0.5 卩4.5]2 J60丿 =0.004MPa 則回油路上的壓力總損失為：,P2 = 0.057MPa 由上面的計(jì)算所得求出總的壓力損失: P 八:R F2=0.396+0.03=0.426MPa A 這與估算值相符。 8.2油液溫升的計(jì)算 在整個(gè)工作循環(huán)中，工進(jìn)和快進(jìn)快退所占的時(shí)間相差不大， 所以，系統(tǒng)的發(fā) 熱和油液溫升可用一個(gè)循環(huán)的情況來(lái)計(jì)算 (1)快進(jìn)時(shí)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量 快進(jìn)時(shí)液壓缸的有效功率為：F。=

25、 Fv二2222 3 0.9 = 100W 60 泵的輸出功率為：p =四=0.234 10 28.5 10 =131W ” 0.85 減 60 因此快進(jìn)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為 Hi = P - PO=31W (2)快退時(shí)液壓缸的發(fā)熱量 快退時(shí)液壓缸的有效功率為：F。二Fv=100W 泵的輸出功率為: =133W pq _0.468漢 106 疋14.5^10」 □ 0.85x60 快退時(shí)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為： 已二R - R =33W (3) 壓制時(shí)液壓缸的發(fā)熱量 壓制時(shí)液壓缸的有效功率為： F0=Fv =13.5~844W 泵的輸出功率R二凹=176~1098W i

26、 n 因此壓制時(shí)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為： 巴=R - Po=41?254W 總的發(fā)熱量為：H=31+33+Hi=105?318W 則求出油液溫升近似值為： A H o 「 ： 1.9 ?5.8 C v4002 溫升沒(méi)有超出允許范圍，液壓系統(tǒng)中不需要設(shè)置冷卻器 8.3散熱量的計(jì)算 當(dāng)忽略系統(tǒng)中其他地方的散熱，只考慮油箱散熱時(shí)，顯然系統(tǒng)的總發(fā)熱功率 H全部由油箱來(lái)考慮。這時(shí)油箱散熱面積 A的計(jì)算公式為 式中A —油箱的散熱面積(m2) H—油箱需要的散熱功率(W -t —油溫（一般以55 C考慮）與周?chē)h(huán)境溫度的溫差 K —散熱系數(shù)。與油箱周?chē)L(fēng)條件的好壞而不同，通風(fēng)很差

27、時(shí) K=8?9,良 好時(shí)K=1廠17.5 ;風(fēng)扇強(qiáng)行冷卻時(shí) K=2（?23;強(qiáng)迫水冷時(shí)K=11（?175。 這里取自然良好的通風(fēng)散熱，所以油箱散熱面積 A為： A H 318 2 A 3.23 m K：t 17 5.8 結(jié)論 這次課程設(shè)計(jì)的內(nèi)容是小型液壓機(jī)液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)。對(duì)我們來(lái)說(shuō)液壓系統(tǒng)的 設(shè)計(jì)是一門(mén)新的知識(shí)，在設(shè)計(jì)程中，碰到了一些與以往不同的方法及概念， 總結(jié) 起來(lái)，我認(rèn)為最大的欠缺就是缺乏一個(gè)整體的觀念， 常常在不經(jīng)意中，只考慮到 滿(mǎn)足一個(gè)或幾個(gè)性能要求，而沒(méi)有以一個(gè)整體的思想來(lái)考慮問(wèn)題。 比如，我們?cè)O(shè) 計(jì)系統(tǒng)圖時(shí)，很容易忘記考慮系統(tǒng)保壓和液壓泵卸荷等問(wèn)題， 假如忘記考慮

28、這些 問(wèn)題，就難以實(shí)現(xiàn)預(yù)定的工作要求。為此我也花了很長(zhǎng)時(shí)間，經(jīng)過(guò)反復(fù)思考最終 設(shè)計(jì)出符合工作要求的系統(tǒng)圖。 另一方面，在這次的設(shè)計(jì)中，我用到了一些經(jīng)驗(yàn)公式以及一些在一定范圍內(nèi) 取值的數(shù)據(jù)，以前我習(xí)慣了在精確公式及數(shù)值下計(jì)算， 而且在查閱工具書(shū)方面的 能力還不足，還需要在今后的設(shè)計(jì)中進(jìn)一步加強(qiáng)。 出現(xiàn)以上的種種缺陷的關(guān)鍵問(wèn) 題在于我們?nèi)狈@方面專(zhuān)業(yè)能力的鍛煉。 但經(jīng)過(guò)這次課程設(shè)計(jì)之后讓我對(duì)于液壓 系統(tǒng)的應(yīng)用更加了解。還有設(shè)計(jì)的時(shí)候應(yīng)該具有嚴(yán)緊的態(tài)度， 因?yàn)楹芏喙こ虇?wèn)題 都是人命關(guān)天。所以我們要從現(xiàn)在開(kāi)始就養(yǎng)成一種嚴(yán)緊的學(xué)習(xí)和工作態(tài)度， 以后 在工作中才能盡量避免一些重大失誤。 通過(guò)這次的課程設(shè)計(jì)，讓我對(duì)液壓系統(tǒng)以及液壓閥件有了更深的認(rèn)識(shí)， 對(duì)設(shè) 計(jì)液壓裝備時(shí)應(yīng)有的要求有了新的見(jiàn)解，完成同樣的要求，有不同的設(shè)計(jì)方案， 但是我們應(yīng)向使用性能，結(jié)構(gòu)，經(jīng)濟(jì)性更優(yōu)的方向發(fā)展。當(dāng)然這還需要我們不斷 地刻苦學(xué)習(xí)，然后在前人實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，勇于創(chuàng)新，尋求更經(jīng)濟(jì)實(shí)惠的設(shè)計(jì)。 由于能力所限，在設(shè)計(jì)過(guò)程中還有許多不足之處，懇請(qǐng)老師批評(píng)指正！ 18 16