ZH1105柴油機氣缸體三面粗鏜組合機床設計（夾具設計）帶CAD圖,ZH1105,柴油機,缸體,三面粗鏜,組合,機床,設計,夾具,CAD 鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 20070目目 錄錄1 前言12 組合機床總體設計32.1 組合機床工藝方案的制定32.1.1 工藝基準面的分析32.1.2 加工工藝的分析32.1.3 確定機床完成工藝時的一些限制32.2 組合機床配置型式的選擇32.2.1 組合機床配置型式32.2.2 選擇機床配置型式和結構方案的一些問題32.3 確定切削用量及選擇刀具42.3.1 選擇切削用量42.3.2 計算切削力、切削扭矩及切削功率62.3.3 選擇刀具結構102.4 組合機床總體設計三圖一卡102.4.1 被加工零件工序圖102.4.2 加工示意圖112.4.3 機床尺寸聯(lián)系圖132.4.4 機床生產(chǎn)率計算卡163 夾具設計183.1 夾具設計的基本要求和步驟183.1.1 夾具設計的基本要求183.1.2 夾具設計的步驟183.2 定位方案的確定193.2.1 零件的工藝性分析193.2.2 定位方案的論證193.2.3 誤差分析203.2.4 導向裝置223.3 夾緊方案的確定223.3.1 夾緊裝置的確定223.3.2 夾緊力的確定243.3.3 油缸的選擇253.4 夾具體的設計264 結論27參考文獻28致謝29附錄30ZH1105C 柴油機氣缸體三面粗鏜組合機床設計（夾具設計）11 1 前言前言組合機床是根據(jù)加工需要，以大量通用部件為基礎，配以少量專用部件組成的一種高效專用機床。組合機床主要用于平面加工和孔加工。平面加工包括銑平面、車端面、刮平面；孔加工包括鉆、擴、鉸、鏜孔以及倒角、切槽、攻螺紋等。組合機床最適宜于加工各種大中型箱體類零件，如氣缸體、氣缸蓋、變速箱體等零件。目前，組合機床在汽車、拖拉機、儀器儀表、軍工及縫紉機、柴油機、紡織、航空等部門，應用越來越普遍。組合機床主要適用于棱體類零件和雜體的孔面加工，生產(chǎn)效率高，研制周期短，便于設計、制造和使用維修，配置靈活，且自動化程度高，勞動強度低。在將來，組合機床將向五個方面發(fā)展：高速化、高精度化、復合化、高科技含量化以及環(huán)?；Ｍ瑫r，在自動化方面，將會進一步提高。1組合機床的設計，目前基本上有兩種情況：其一，是根據(jù)具體加工對象的具體情況進行專門設計，這是當前最普遍的做法。其二，隨著組合機床在我國機械行業(yè)的廣泛使用，廣大工人總結自己生產(chǎn)和使用組合機床的經(jīng)驗，發(fā)現(xiàn)組合機床不僅在其組成部件方面有共性，可設計成通用部件，而且一些行業(yè)在完成一定工藝范圍內(nèi)組合機床是極其相似的，有可能設計為通用機床，這種機床稱為“專能組合機床”。這種組合機床就不需要每次按具體加工對象進行專2門設計和生產(chǎn)，而是可以設計成通用品種，組織成批生產(chǎn)，然后按被加工的零件的具體需要，配以簡單的夾具及刀具，即可組成加工一定對象的高效率設備。在組合機床設計過程中，為了降低組合機床的制造成本，應盡可能地使用通用件和標準件。目前，我國設計制造的組合機床，其通用部件和標準件約占部件總數(shù)的 7080%，其它 2030%是專用零部件。考慮到近年來，各種通用1件和標準件都出臺了新的標準及標注方法，為了方便以后組合機床的維修，整個組合機床的通用件和標準件配置，都采用了新標準。本畢業(yè)設計課題是 ZH1105 柴油機氣缸體三面鉆鏜孔組合機床的設計，來源于江動集團江淮動力股份有限公司。本組合機床有四人完成，本人將進行總體及夾具設計。組合機床的設計過程包括前期調(diào)研，總體設計，技術設計和工作設計。總體設計，包括工藝分析、定位基準的選擇、滑臺型式的選擇、通過選擇切削用量選擇刀具；還需編制“三圖一卡” ，即加工工序圖，加工示意圖，機床聯(lián)系尺寸圖，生產(chǎn)率計算卡。技術設計就是根據(jù)總體設計已經(jīng)確定的“三圖一卡” ，設計主軸箱等專用部件正式總圖；工作設計即繪制各個專用部件的施工圖樣，編制各零部件明細表。1夾具設計是組合機床設計中的一個重要組成部分，是按照某一道工序的加工要求，把一些事先制造好的標準件和部件進行組裝而成的夾具，夾具通常由使用單位根據(jù)要求自行設計和制造，適用于產(chǎn)品固定且批量較大的生產(chǎn)中。其設計過程主要包括：對機床總體設計方案的論證、定位夾緊方案的論證、定位鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 20072誤差分析、夾緊力的計算、夾緊缸的選用。本組合機床夾具屬于專用夾具，其定位裝置、夾緊裝置、夾具體、導向裝置和其它一些元件，均為自行設計、加工。在設計中，盡量考慮使用標準件和通用件，來縮短設計周期，減少機床后續(xù)改造的零件報廢率，提高經(jīng)濟效益。通過設計，本組合機床能滿足加工需求，保證加工精度，機床運轉平穩(wěn)，工作可靠，結構簡單，裝卸方便，便于維修、調(diào)整。各動力部分采用了電器控制，使用操作方便。提高了工作效率，預計能達到設計要求。ZH1105C 柴油機氣缸體三面粗鏜組合機床設計（夾具設計）32組合機床總體設計21 組合機床工藝方案的制定2.1.12.1.1 工藝基面的分析工藝基面的分析選擇工藝基面和夾壓部位是制定工藝方案的極其重要的問題。工藝基面選擇的正確，將能實現(xiàn)最大限度的工序集中，從而減少機床臺數(shù)，也是保證加工精度的重要條件。2.1.22.1.2 加工工藝的分析加工工藝的分析分析被加工零件的工藝，亦是制定工藝方案的極其重要的問題，我們要認真的分析被加工零件加工工藝的需要和組合機床完成工藝的可能，正確的確定組合機床的加工方案。2.1.32.1.3 確定機床完成工藝時的一些限制確定機床完成工藝時的一些限制a. 孔間中心距的限制 在確定組合機床完成工藝時，要考慮可同時加工的最小孔中心距。由于主軸箱的主軸結構的設備導向的需要，所以近距離孔能否在同一多軸箱上同一工位加工受其限制。b. 工件結構工藝性不好的限制 有些工件結構工藝性不好，如箱體多層壁上的同軸線的孔徑中間大兩頭小時，則進刀困難。當孔徑大于 50mm 時，可采用讓刀的辦法。多層壁同軸孔，為便于布置中間導向裝置，孔中心離箱體側壁間距離也應夠。22 組合機床配置型式的選擇2 22 21 1 組合機床的配置型式組合機床的配置型式組合機床有大型和小型兩種，大、小型組合機床雖有其共性，但又都有其特殊性。無論是適用范圍，配置型式，通用部件和驅動方式都各有特點。a工位組合機床 單工位組合機床通常是用于加工一個或兩個工件，特別適合用于大中型箱體的加工。根據(jù)配置動力部件的數(shù)量，這類機床可以從單面或同時從幾個方面對工件進行加工。3b工序組合機床 很多組合機床是按工件能夠變位來配置的，工件的變位有手動和機動的方式。這類機床工序集中程度高，如回轉多工位機床的輔助時間和機動時間相重合，生產(chǎn)效率高，適用于大批量生產(chǎn)、需要多部位加工的中小零件。2 22 22 2 選擇機床配置型式和結構方案的一些問題：選擇機床配置型式和結構方案的一些問題：A. 被加工零件的特點對配置型式和結構方案的影響a加工精度要求的影響；鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 20074b機床生產(chǎn)率的影響；c被加工零件的大小、形狀、加工部位特點的影響。B. 機床配置型式和結構方案應注意的其它問題a 適當提高工序集中程度 在確定機床的配置型式和結構方案時，要合理 解決工序集中的問題。在一個動力頭上安裝多軸，同時加工多孔來集中工序，是組合機床最基本的方法，在一臺機床上主軸數(shù)量有達 150 根左右的。但是，也不應當無限制的增加主軸數(shù)量，要考慮到動力頭及主軸箱的性能和尺寸，并保證調(diào)整和更換刀具的方便性。b 注意排除切削和操作使用的方便性 在多工位機床上應特別注意前一道工序遺留在孔中的切屑對后一道工序的影響。在選擇多面機床時，應慎重考慮操作的方便性，要合適的確定裝料高度，對于加工一般箱體件帶固定式夾具的機床，一般采取 850 毫米，對于較小的工件可稍高一些。c夾具形式對機床方案的影響 選擇機床配置型式時要考慮夾具結構的實現(xiàn)可能性和工作的可靠性。在決定加工一個工件的成套機床或流水線上個機床的型式時，還應當注意，使機床與夾具的形式盡量一致，尤其是粗精加工機床。這樣不僅有利于保證加工精度，而且便于設計、制造和維修，也提高了機床之間的通用化程度。42.3 確定切削用量及選擇刀具2.3.12.3.1 選擇切削用量選擇切削用量16 個被加工孔中，由于既有鉆孔加工又有鏜孔加工，所以選擇切削用量時應綜合考慮，鉆孔切削用量從文獻5的 130 頁表 6-11 中選取，鏜孔切削用量從文獻5的 130 頁表 6-15 中選取。由于鉆孔的切削用量與鉆孔深度有關，隨孔深的增加而逐漸遞減，其遞減值按文獻5的 131 頁表 6-12 選取。鉆孔時，降低進給量的目的是為了減小軸向切削力，以避免鉆頭折斷，降低切削速度主要是為了提高刀具壽命。A對右側面上 5 個孔的切削用量的選擇：保證進給速度相等a.鉆孔 4：36.4，通孔. 由 d22-50，硬度大于 190-240HBS，選擇 v=10-18m/min,f0.25-0.4mm/r,又d=36.4mm,取定 v=17.6m/min,f=0.3mm/r,則由文獻5的 43 頁知 （2-dvn10001） 得： n=100017.6/36.4=154r/min b.鉆孔 5： 24.4，通孔由 d22-50，硬度大于 190-240HBS，選擇 v=10-18m/min,f 0.25-0.4mm/r,又 d=24.4mm,取定 v=17.7m/min,f=0.3mm/r,則由ZH1105C 柴油機氣缸體三面粗鏜組合機床設計（夾具設計）5 dvn1000得： n=100017.7/24.4=230r/minc.鏜孔 1、2： 61.4由于刀具采用硬質合金，加工材料為鑄鐵，v=35-50m/min,f0.4-1.5mm/r中選擇,考慮到刀具壽命以及進給速度的一致性，取 v=35m/mim,f=0.6mm/r，則 =100035/61.4=181.5r/min dvn1000d.鏜孔 6： 56.6由于刀具采用硬質合金，加工材料為鑄鐵，v=35-50m/min,f0.4-1.5mm/r中選擇,考慮到刀具壽命以及進給速度的一致性，取 v=40m/min,f=0.5mm/r，則 =100040/56.6=225r/min dvn1000B對左側面上 4 個孔的切削用量的選擇：由于分兩次進給，要同時考慮進給速度和轉速，兩次進給轉速要相同，同次進給保證進給速度相同a.鏜孔 3： 194.4/124.4由于刀具采用硬質合金，加工材料為鑄鐵，v=35-50m/min,f0.4-1.5mm/r中選擇,考慮到刀具壽命,加工余量應取小一點，故加工 193.8 孔采用分層切削。第一次進給主要加工 194.4 孔，取定 v=50m/min,f1=0.50mm/r,則=100050/194.4=82r/min dvn1000第二次進給要同時鏜 124.4 孔，考慮到軸向切削力，進給量應選小一點,取定 v=37.3m/min,f2=0.6mm/r，則=100037.3/124.4=95r/min dvn1000b.鏜孔 1、2： 261.4由于刀具采用硬質合金，加工材料為鑄鐵，v=35-50m/min,f0.4-1.5mm/r中選擇,考慮到刀具壽命以及進給速度的一致性，取定v1=35m/mim,f1=0.6mm/r，則=100035/61.4=181.5r/min dvn1000同軸轉速相同，進給速度一致，取定 v2=35m/min,f2=0.60mm/rc.鉆孔： 36.4，通孔由 d22-50，硬度大于 190-240HBS，選擇 v=10-18m/min,f0.25-0.4mm/r,又 d=35.8mm,取定第一次進給 v1=17.9m/min,f1=0.3mm/r,則=100017.9/36.4=157r/min dvn1000同軸轉速相同，進給速度一致，取定 v2=17.9m/min,f2=0.3mm/r鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 20076C對后面上 1 個孔的切削用量的選擇鏜孔： 114.4/115/122.4 由于刀具采用硬質合金，加工材料為鑄鐵，在 v=35-50m/min,f0.4-1.5mm/r 中選擇，考慮轉速和進給速度的一直性，取定 v=36/40/45m/min。第一次進給，取定 f1=0.36mm/r；第二次進給,取定 f2=0.16mm/r，則=100055.7/114.4=155r/min dvn1000（孔的編號見被加工零件工序圖）2.3.22.3.2 計算切削力、切削扭矩及切削功率計算切削力、切削扭矩及切削功率根據(jù)文獻5的 134 頁表 6-20 中公式計算鉆孔 （2-6 . 08 . 026HBDfF 2） 6 . 08 . 09 . 110HBfDT （2-DTvP97404）根據(jù)文獻5的 134 頁表 6-20 中公式計算鏜孔 （2-55. 075. 04 .51HBfaFpZ5） （2-1 . 165. 02 . 151. 0HBfaFpX6） （2-55. 075. 07 .25HBfDaTp7） （2-61200vFPZ8） 式中， F、Fz-切削力（N） ；T-切削轉矩（N） ；P-切削功率（Kw） ；v-切削速度（m/min） ；f-進給量（mm/r） ；ap-切削深度（mm） ； D-加工（或鉆頭）直徑（mm） ； HB-布氏硬度， 得 HB=223。由以上公式可得：右面 1、2 軸 55. 075. 04 .51HBfaFpZN6 .16592233 . 034 .5155. 075. 0ZH1105C 柴油機氣缸體三面粗鏜組合機床設計（夾具設計）7 1 . 165. 02 . 151. 0HBfaFpX1 . 165. 02 .12233 . 0351. 0N336 55. 075. 07 .25HBfDaTp 55. 075. 022345. 034 .617 .25 mmN 63149 61200vFPZ 61200357 .2054 kw175. 14 軸 6 . 08 . 026HBDfF 6 . 08 . 022316. 04 .3626N1 .5581 6 . 08 . 09 . 110HBfDT 6 . 08 . 09 . 12233 . 04 .3610mmN 90128 DTvP9740 4 .3614. 397406 .1790128 kw425. 15 軸 6 . 08 . 026HBDfF 6 . 08 . 022316. 04 .3626N1 .5581 6 . 08 . 09 . 110HBfDT 6 . 08 . 09 . 12233 . 04 .2410 mmN 4 .42335 DTvP9740 4 .2414. 397407 .174 .42335 kw004. 1 6 軸 55. 075. 04 .51HBfaFpZ N2 .17942235 . 034 .5155. 075. 0 1 . 165. 02 . 151. 0HBfaFpX鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 200781 . 165. 02 . 12233 . 0351. 0N336 55. 075. 07 .25HBfDaTp 55. 075. 02235 . 036 .567 .25 mmN 94.50776 61200vFPZ 61200402 .1794 kw173. 1左面 1、2 軸 55. 075. 04 .51HBfaFpZ N1 .12222233 . 034 .5155. 075. 0 1 . 165. 02 . 151. 0HBfaFpX1 . 165. 02 . 12233 . 0351. 0N336 55. 075. 07 .25HBfDaTp 55. 075. 02234 . 038 .607 .25 mmN 3 .46139 61200vFPZ 61200297 .1517 kw719. 03 軸 孔徑 194.4mm mmNHBfaDTp5 .871982235 . 05 . 14 .1947 .257 .2555. 075. 055. 075. 0333 NHBfaFpZ26.8962235 . 05 . 14 .514 .5155. 075. 055. 075. 033ZH1105C 柴油機氣缸體三面粗鏜組合機床設計（夾具設計）9NHBfaFpX1462233 . 05 . 151. 051. 01 . 165. 02 . 11 . 165. 032 . 13KWVFPZ732. 0612005026.8966120033孔徑 124.4mm mmNHBfaDTp78.12043422345. 05 . 34 .1247 .257 .2555. 075. 055. 075. 0333 NHBfaFpZ3 .93. 22235 . 05 . 34 .514 .5155. 075. 055. 075. 033NHBfaFpX52.52222345. 05 . 351. 051. 01 . 165. 02 . 11 . 165. 032 . 13KWVFPZ18. 161200318.3735.193661200336 軸 0.750.5551.43309.6ZpFa fHBN1.20.651.10.51333.7XpFafHBN 3309.6 17.90.9686120061200ZF VPKW后面 孔徑為 114.4mmmmNHBfaDTp99.11063722345. 05 . 34 .1147 .257 .2555. 075. 055. 075. 033 NHBfaFpZ2 .193422345. 05 . 34 .514 .5155. 075. 055. 075. 0NHBfaFpX52322345. 05 . 351. 051. 01 . 165. 02 . 11 . 165. 02 . 1KWVFPZ76. 1612007 .552 .193461200孔徑為 115mm鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 20071055. 075. 0337 .25HBfaDTp mmN 4 .111334NHBfaFpZ193622345. 05 . 34 .514 .5155. 075. 055. 075. 0NHBfaFpX45222336. 05 . 351. 051. 01 . 165. 02 . 11 . 165. 02 . 1KWVFPZ58. 16120050193661200孔徑為 122.4mm mmNT5 .118498 NHBfaFpZ193622345. 05 . 34 .514 .5155. 075. 055. 075. 0 NHBfaFpX45222336. 05 . 351. 051. 01 . 165. 02 . 11 . 165. 02 . 1 KWVFPZ596. 1612007 .592 .163661200(軸編號與孔編號相對應)2.3.32.3.3 選擇刀具結構選擇刀具結構根據(jù)加工精度、工件材料、工件條件、技術要求等進行分析，按照經(jīng)濟地滿足加工要求的原則，合理地選擇刀具。只要所選工藝方案可以采用剛性較好的鏜桿，還是采用鏜削方法，這是因為鏜刀制造簡單，刃磨方便。當被加工孔直徑在 40mm 以上時，組合機床上多采用鏜削加工，其加工精度可高達 1-2 級。直徑小于 40mm 時，選用鉆削方法，鉆頭選用高速鋼修磨棱帶及橫刃鉆頭。鏜孔選用合金鏜刀頭。直徑大于 40mm 時，選用鏜削方法，刀具材料為硬質合金。當加工階梯孔時，選用階梯桿，由于多刀加工，扭矩較大，所以要選用強度較好的刀桿材料：40Cr。2.4 組合機床總體設計三圖一卡2.4.12.4.1 被加工零件工序圖被加工零件工序圖ZH1105C 柴油機氣缸體三面粗鏜組合機床設計（夾具設計）11A被加工零件工序圖的作用和內(nèi)容被加工零件工序圖是根據(jù)制定的工藝方案，表示所設計的組合機床上完成的工藝內(nèi)容，加工部位的尺寸、精度、表面粗糙度及技術要求，加工用的定位基準、夾壓部位以及被加工零件的材料、硬度和在本機床加工前加工余量、毛坯或半成品情況的圖樣。除了設計研制合同外，它是組合機床設計的重要依據(jù)，也是制造、使用、調(diào)整和檢驗機床精度的重要文件。被加工零件工序圖是在被加工零件的基礎上，突出本機床或自動線的加工內(nèi)容，并作必要的說明而繪制的。其主要內(nèi)容包括：a.被加工零件的形狀和主要輪廓尺寸以及與本工序機床設計有關部位結構形狀和尺寸。b.本工序所選用的定位基準、夾壓部位及夾緊方向。c.本工序加工表面的尺寸、精度、表面粗糙度、形位公差等技術要求以及對上道工序的技術要求。d.注明被加工零件的名稱、編號、材料、硬度以及加工部位的余量。 B. 繪制被加工零件工序圖的規(guī)定及注意事項a.繪制被加工零件工序圖的規(guī)定 應按一定的比例，繪制足夠的視圖以及剖面；本工序加工部位用粗實線表示；定位用定位基準符號表示，并用下標數(shù)表明消除自由度符號；夾緊用夾緊符號表示，輔助支承用支承符號表示。b.繪制被加工零件工序圖注意事項a) 本工序加工部位的位置尺寸應與定位基準直接發(fā)生關系。b) 對工件毛坯應有要求，對孔的加工余量要認真分析。c) 當本工序有特殊要求時必須注明。圖 2-1 所示為被加工零件工序圖。 圖 2-1 被加工零件工序圖鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 2007122.4.22.4.2 加工示意圖加工示意圖零件加工的工藝方案要通過加工示意圖反映出來。加工示意圖表示被加工零件在機床上的加工過程，刀具、輔具的布置狀況以及工件、夾具、刀具等機床各部件間的相對位置關系，機床的工作行程及工作循環(huán)等。A. 導向結構的選擇組合機床鉆孔時，零件上孔的位置精度主要是靠刀具的導向裝置來保證的。導向裝置的作用是：保證刀具相對工件的正確位置；保證刀具相互間的正確位置；提高刀具系統(tǒng)的支承剛性。本課題中鏜孔采用旋轉套導向，鉆孔采用固定套導向。a.尺寸規(guī)格的選用b.導向套的布置c.導向套配合的選擇B. 確定主軸、尺寸、外伸尺寸在該課題中，主軸既有用于鏜孔又有用于鉆孔，鏜孔選用滾錐軸承主軸，鉆孔選用滾珠軸承主軸。鏜孔時主軸與刀具采用浮動卡頭連接，主軸屬于短主軸；鉆孔時主軸與刀具采用接桿連接，主軸屬于長主軸。根據(jù)由選定的切削用量計算得到的切削轉矩 T，由文獻5的 43 頁公式 410TBd 式中，d軸的直徑（） ；T軸所傳遞的轉矩（Nm） ；B系數(shù)，本課題中鏜孔主軸為剛性主軸，取 B=7.3；鉆孔主軸為非剛性主軸，取 B=6.2。由公式可得：左面 軸 1 d=30 取定 d=40 軸 2 d=30mm 取定 d=40 軸 4 d=30.46 取定 d=40 軸 6 d=25.35 取定 d=40 右面 軸 1、2 d=37 取定 d=40 軸 4 d=34 取定 d=35 軸 5 d=28 取定 d=30 軸 6 d=35 取定 d=45 后面 軸徑 d=55mm 軸徑實際設計時確定 根據(jù)主軸類型及初定的主軸軸徑，文獻5的 44 頁表 3-6 可得到主軸外伸尺寸幾接桿莫氏圓錐號。滾錐主軸軸徑 d=40時，主軸外伸尺寸為：D/d1=67/48,L=135。滾錐主軸軸徑 d=35時，主軸外伸尺寸為：D/d1=50/36,L=115。滾珠主軸軸徑 d=30時，主軸外伸尺寸為：D/d1=50/36,L=115；接桿莫氏圓錐號為 4。滾珠主軸軸徑 d=30時，主軸外伸尺寸為：D/d1=50/36,L=115；接桿莫氏圓錐號為 3。C. 選擇接桿、浮動卡頭ZH1105C 柴油機氣缸體三面粗鏜組合機床設計（夾具設計）13在鉆孔時，通常都采用接桿（剛性接桿）,各主軸的外伸長度和刀具均為定值，為保證主軸箱上各刀具能同時到達加工終了位置，須采用軸向可調(diào)整的接桿來協(xié)調(diào)各軸的軸向長度，以滿足同時加工完成孔的要求；鏜孔時，采用浮動連接。D. 動力部件工作循環(huán)及行程的確定a.工作進給長度 L工的確定工作進給長度 L工，應等于加工部位長度 L（多軸加工時按最長孔計算）與刀具切入長度 L1和切出長度 L2之和。切入長度一般為 5-10，根據(jù)工件端面的誤差情況確定；鏜孔時，切出長度一般為 5-10mm。當采用復合刀具時,應根據(jù)具體情況決定。所以得出以下結果:左主軸箱：工進長度:55mm右主軸箱：工進長度:95mm后主軸箱：工進長度:128mmb.快速進給長度的確定快速進給是指動力部件把刀具送到工作進給位置。初步選定三個主軸箱上刀具的快速進給長度分別為 215，255和 125。c.快速退回長度的確定快速退回長度等于快速進給和工作進給長度之和。由已確定的快速進給和工作進給長度可知，三面快速退回長度分別為 270，350mm,253mm。圖 2-2 為加工示意圖。190160190217174.65185.641237278125423 4930主主主主主主n=150r/minf=0.2mm/r12T6113TD641-61M10 x1234T6115TD641-61M12X20GB1096-7612X505M80X2GB810-8867318212主主 GB810-88主主125JB/ZQ4606-868 M8X35GB70-859 10 M16X70GB65-76M8X70GB67-76M16X40GB67-761112M16X40GB67-7613主主80JB/ZQ4606-861415主主主主6213GB/T 276-94M6X20GB70-8516171819T6113T6112M10 x2T0641-418X35GB1096-72T6112202122M25x15GB810-88M25x15GB810-882324252627282930M12x15GB65-76M6x15GB65-76313233M12x20GB65-76M6x15GB67-76M12x20GB65-763435363738394041M30 x2GB810-8842主主主主n=181.5r/minf=0.6mm/r主主主主n=95r/minf=0.6mm/r主主主主n=154r/minf=0.3mm/r主主主主n=230r/minf=0.3mm/r主主主 n=82r/min f=0.5mm/rn=181.5r/minf=0.6mm/r n=157r/min f=0.3mm/r主主主主主主主主主主主主主主4317020018021010518075160?60?198F8?215H7/M6M80X2?198H7/G6?85K6M115X2163182235?15022335?45?65H5?120K7?4475135?22?26?70F8?M30X1.5?70H7/G6418251965200?70H7/G6?85H7/G6?441102450Tr30X3?40F8?35?46H7/K6?3022525242626?1428 2622?70H7/G6?85H7/M6220205135751013030630?25K5?70H7/M6?60H7/M615?20?15?20?30?70H7/M6?60H7/M63734430主主主主圖 2-2 加工示意圖2.4.32.4.3 機床尺寸聯(lián)系總圖機床尺寸聯(lián)系總圖鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 200714A. 選擇動力部件a.動力滑臺型號的選擇根據(jù)選定的切削用量計算得到的單根主軸的進給力，按文獻5的 62 頁公式 niFiF1多軸箱計算。 式中，F(xiàn)i各主軸所需的 向切削力，單位為 N。則 右主軸箱：2 3365581.1 3757.433610346.5FN多主軸箱左主軸箱：2 336 146522.52333.71674.22FN多主軸箱后主軸箱：5234524521427FN多主軸箱實際上,為克服滑臺移動引起的摩擦阻力，動力滑臺的進給力應大于 F。又考慮到所需的最小進給速度、切削功率、行程、主軸箱輪廓尺寸等因素，為了保證工作的穩(wěn)定性，由文獻5的 91 頁表 5-1，左、右、后面分別選用機械滑臺 HJ40A 型、HJ40A 型、HJ40A 型，臺面寬 400mm，臺面長 800mm，滑臺及滑座總高為 320mm，允許最大進給力為 20000N；其相應的側底座型號分為1CC401M、1CC401M、1CC401。b.動力箱型號的選擇由切削用量計算得到的各主軸的切削功率的總和，根據(jù)文獻5的 47切削P頁公式計算： 切削多軸箱PP式中, 消耗于各主軸的切削功率的總和（Kw） ；切削P多軸箱的傳動效率,加工黑色金屬時取 0.80.9，加工有色金屬時取0.70.8；主軸數(shù)多、傳動復雜時取小值，反之取大值。本課題中，被加工零件材料為灰鑄鐵，屬黑色金屬，又主軸數(shù)量較多、傳動復雜，故取5。8 . 0右主軸箱：0.8561.2760.96820.7194.538PKW主主則4.5385.330.85PKW主主主根據(jù)液壓滑臺的配套要求，滑臺額定功率應大于電機功率的原則，查文獻5的頁表 5-38 得出動力箱及電動機的型號,見表 2-1。115114表 2-1 動力箱及電動機的型號動力箱型號電動機型號電動機功率(Kw)電動機轉速(r/PM)輸出軸轉速(r/min)ZH1105C 柴油機氣缸體三面粗鏜組合機床設計（夾具設計）15左主軸箱1TD40-IY132S -815.51440480右主軸箱1TD40-IY132S -825.51440480后主軸箱1TD40-IY100-L85.5960480c.配套通用部件的選擇側底座 1CC401 型號，其高度 H=560mm，寬度 B=600mm，長度 L=1350mm。B. 確定機床裝料高度 H裝料高度是指機床上工件的定位基準面到地面的垂直距離。本課題中，工件最低孔位置 h2=70.52，主軸箱最低主軸高度 h1=145.02，所選滑臺與滑座總高 h3=320，側底座高度 h4=560，夾具底座高度 h5=345，中間底座高度h6=600，綜合以上因素，該組合機床裝料高度取 H=1005。C. 確定夾具輪廓尺寸夾具是用于定位和夾緊工件的，所以工件輪廓尺寸和形狀是確定夾具輪廓尺寸的依據(jù)，由于加工示意圖中對工件和靠模桿的距離，以及導套尺寸都作了規(guī)定，掌握了以上尺寸后，確定夾具總長尺寸 A，A=590 mm。夾具底座高度應視夾具大小而定，既要求保證有足夠的剛性，又要考慮工件的裝料高度，一般夾具底座高度不小于 240mm。根據(jù)具體情況，本夾具底座取高度為 345mm。D. 確定中間底座尺寸在加工示意圖中，已經(jīng)確定了工件端面至主軸箱在加工終了時距離：L1 左=650mm，L2 右=800mm 根據(jù)選定的動力部件及其配套部件的位置關系，并考慮動力頭的前備量因素，通過尺寸鏈就可確定中間底座尺寸 LL=2（L1 左+L2 右+2L2+L3）-2（L 1+ L 2+ L 3）其中 L1-動力頭支承凸臺尺寸。L2-動力頭支承凸臺端面到滑座前端面加工完了時距離，由于動力頭支承凸臺端面到滑座端面最小尺寸和動力頭向前備量組成。L3-滑座前端面到床身端面距離取 L=585mm。確定中間底高度尺寸時，應考慮鐵屑的儲存及排除電氣接線安排，中間底座高度一般不小于 540mm。本機床確定中間底座高度為 600mm。E. 確定主軸箱輪廓尺寸主要需確定的尺寸是主軸箱的寬度 B 和高度 H 及最低主軸高度 h1。主軸箱寬度 B、高度 H 的大小主要與被加工零件孔的分布位置有關，可按文獻5的 49頁公式計算： B=b+2b1 H=h+h1+b1式中，b工件在寬度方向相距最遠的兩孔距離（） ；鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 200716b1最邊緣主軸中心距箱外壁的距離（） ；h工件在高度方向相距最遠的兩孔距離（） ；h1最低主軸高度（） 。其中，h1還與工件最低孔位置（h2=70.52） 、機床裝料高度（H=1005） 、滑臺滑座總高（h3=320） 、側底座高度（h4=560）等尺寸有關。對于臥式組合機床， h1要保證潤滑油不致從主軸襯套處泄漏箱外，通常推薦 h185-140，本組合機床按文獻5的 50 頁公式h1=h2+H-(0.5+h3+h4) 計算，得： h1=150.52。b=212.33,h=186.48,取 b1=100，則求出主軸箱輪廓尺寸： B=b+2b1=212.33+2100=412.33 H=h+h1+b1=186.48+150.52+100=437根據(jù)上述計算值,按主軸箱輪廓尺寸系列標準，左、右主軸箱輪廓尺寸都預定為 BH=500500。2.4.4 機床生產(chǎn)率計算卡機床生產(chǎn)率計算卡A. 理想生產(chǎn)率(單位為件/h)是指完成年生產(chǎn)綱領 A(包括備品及廢品率)Q所要求的機床生產(chǎn)率。它與全年工時總數(shù) tk有關,一般情況下,單班制 tk取2350h,兩班制 tk取 4600h,由文獻9的 51 頁公式 ktAQ 得： hQ/04.134600/60000件B. 實際生產(chǎn)率(單位為件/h)是指所設計機床每小時實際可生產(chǎn)的零件1Q數(shù) 單TQ601式中:生產(chǎn)一個零件所需時間(min)，可按下式計算：單T 裝移快退快進停輔切單ttVLLtVLVLttTkfff2211式中:分別為刀具工作進給長度,單位為 mm;21LL 、分別為刀具工作進給量,單位為 mm/min;21ffVV 、當加工沉孔、止口、锪窩、倒角、光整表面時，滑臺在死擋鐵上的停t停留時間，通常指刀具在加工終了時無進給狀態(tài)下旋轉 轉所需的時間，單位min; 分別為動力部件快進、快退行程長度，單位為 mm; 快退快進、LL動力部件快速行程速度。用機械動力部件時取 56m/min;用液壓kfV動力部件時取 310m/min;ZH1105C 柴油機氣缸體三面粗鏜組合機床設計（夾具設計）17直線移動或回轉工作臺進行一次工位轉換時間，一般取 0.1min;移t工件裝、卸（包括定位或撤銷定位、夾緊或松開、清理基面或切裝卸t屑及吊運工件）時間。它取決于裝卸自動化程度、工件重量大小、裝卸是否方便及工人的熟練程度。通常取 0.51.5min。如果計算出的機床實際生產(chǎn)率不能滿足理想生產(chǎn)率要求,即,則必須重QQ 1新選擇切削用量或修改機床設計方案。已知: 粗鏜左面孔 min/69;551mmVmmLf mmL215快進mmL270快退粗鏜右面;mmL951min/47mmVfmin/24;2522mmVmmLf mmL255快進mmL350快退粗鏜后面孔;min/4 .55;12811mmVmmLf min/24;1022mmVmmLfmmL253快退 mmL125快進左面孔 min79. 06955fVLt工進機右面孔 min02. 24795fVLt工進機 后面孔 min3 . 24 .55128fVLt工進機 共計所用時間如下: min8 . 35 . 13 . 2輔機總ttT實際生產(chǎn)率: hTQ/7 .158 . 360601件總C. 機床負荷率當 QQ 時候，機床負荷率為二者之比。1組合機床負荷率一般為 0.750.90,自動線負荷率為 0.60.7。典型的鉆、鏜、攻螺紋類組合機床，按其復雜程度確定；對于精度較高、自動化程度高或加工多品種組合機床，宜適當降低負荷率。由文獻9的 51 頁公式得機床負荷率: 鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 200718 %61.827 .1504.131QQZH1105C 柴油機氣缸體三面粗鏜組合機床設計（夾具設計）193 夾具設計3.1 夾具設計的基本要求和步驟3.1.13.1.1 夾具設計的基本要求夾具設計的基本要求夾具設計時，應滿足以下基本要求a)夾具應滿足零件加工工序的精度要求。特別對于精加工工序，應適當提高夾具的精度，以保證工件的尺寸公差和位置公差等。b)夾具應達到加工生產(chǎn)率的要求。特別對于大批量生產(chǎn)中使用的夾具，應設法縮短加工的基本時間和輔助時間。c)夾具的操作要方便、安全。按不同的加工方法，可設置必要的防護裝置、擋屑板以及各種安全器具。d)能保證夾具一定的使用壽命和較低的夾具制造成本。夾具元件的材料選擇將直接影響夾具的使用壽命。因此，定位元件以及主要元件宜采用力學性能較好的材料。夾具的復雜程度應與工件的生產(chǎn)批量相適應。在大批量生產(chǎn)始終，宜采用氣壓、液壓等高效夾緊裝置；而小批量生產(chǎn)中，則宜采用較簡單的夾具結構。e)要適當提高夾具元件的通用化和標準化程度。選用標準化元件，特別應選用商品化的標準元件，以縮短夾具制造周期，降低夾具成本。f)具有良好的結構工藝性，以便于夾具的制造、使用和維修。63.1.23.1.2 夾具設計的步驟夾具設計的步驟A明確設計任務與收集設計資料夾具設計的第一步是在已知生產(chǎn)綱領的前提下，研究被加工零件的零件圖、工序圖、工藝規(guī)程和設計任務書，對工件進行工藝分析。其內(nèi)容主要是了解工件的結構特點、材料；確定本工序的加工表面、加工要求、加工余量、定位基準和夾緊表面及所用的機床、刀具、量具等。其次是根據(jù)設計任務書收集有關資料，如機床的技術參數(shù)，夾具零部件的國家標準、部頒標準和廠訂標準，各類夾具圖冊、夾具設計圖冊等，還可以收集一些同類夾具的設計圖樣，并了解該廠的工裝制造水平，以供參考。B擬定夾具結構方案與繪制夾具草圖a)確定工件的定位方案，設計定位裝置。B)確定工件的夾緊方案，設計夾緊裝置。c)確定對刀或導向方案，設計對刀或導向裝置。d)確定夾具與機床的連接方式，設計連接元件及安裝基面。e)確定和設計其它裝置及元件的結構型式，如分度裝置、預定位裝置及吊裝元件等。f)確定夾具體的結構型式及夾具在機床上的安裝方式。g)繪制夾具草圖，并標注尺寸、公差及技術要求。鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 200720C進行必要的分析計算工件的加工精度較高時，應進行工件加工精度分析。有助于裝置的夾具，需計算夾緊力。當有幾種夾具方案時，可進行經(jīng)濟分析，選用經(jīng)濟效益較高的方案。D審查方案與改進設計夾具草圖畫出后，應征求有關人員的意見，并送有關部門審查，然后根據(jù)他們的意見對夾具方案作進一步修改。E繪制夾具裝置裝配總圖夾具的總裝配圖應按國家制圖包準繪制，穢土比例盡量采用 1：1。主試圖按夾具棉隊操作者的方向繪制?？倛D應把夾具的工作原理、各種裝置的結構及其相互關系表達清楚。F繪制夾具零件圖夾具中的非標準零件均要畫零件圖，并按夾具總圖的要求，確定零件的尺寸、公差及技術要求。63.23.2 定位方案的確定定位方案的確定3.2.13.2.1 零件的工藝性分析零件的工藝性分析ZH1105 柴油機氣缸體材料為 HT250，其硬度為 HB190240。本工序加工內(nèi)容為：左側：194.40.1、1240.1、36.40.1、2-61.40.10；右側：56.60.1、2-61.40.10、24.40.10、36.40.10；后側：114.40.10、1150.10、122.40.103.2.2 定位方案的論證定位方案的論證箱體零件的定位方案一般有兩種， “一面兩孔”和“三平面”定位方法。 “一面兩孔”的定位方法的特點是：a)可以簡便地消除工件的六個自由度，使工件獲得穩(wěn)定可靠定位。b)有同時加工零件五個表面的可能，既能高度集中工序，又有利于提高各面上孔的位置精度。c)“一面雙孔”可作為零件從粗加工到精加工全部工序的定位基準，使零件整個工藝過程基準統(tǒng)一，從而減少由基準轉換帶來的累積誤差，有利于保證零件的加工精度。同時，使機床各個工序（工位）的許多部件實現(xiàn)通用化，有利于縮短設計、制造周期，降低成本。d)易于實現(xiàn)自動化定位、夾緊，并有利于防止切削落于定位基面上。 “三平面”定位方法的特點是：a)可以簡便地消除工件的六個自由度，使工件獲得穩(wěn)定可靠定位。b)有同時加工零件兩個表面的可能，能高度集中工序。8被加工零件為 ZH1105 柴油機氣缸體屬箱體類零件，本工序加工為三面同時加工，加工工序集中、精度要求高，故選用“三平面”定位方法，采用“三平面”定位方法，能夠保證工件的加工孔位置精度要求，同時便于工件裝夾，又ZH1105C 柴油機氣缸體三面粗鏜組合機床設計（夾具設計）21有利于夾具的設計與制造。定位方案如圖 3-1 所示：圖 3-1 定位方案圖該方案定位原理：以底面為定位基準面，限制 3 個自由度；右面用側定位塊，限制 2 個自由度；后面用定位銷，限制 1 個自由度。3.2.33.2.3 誤差分析誤差分析由于一批零部件在夾具上定位時，各個工件所占據(jù)的位置不完全一樣，加工后，各工體的加工尺寸必然大小不一，形成誤差。用夾具裝夾工件進行機械加工時，其工藝系統(tǒng)中影響工件精度的因素很多，與夾具有關的因素如圖 3-2 所示：圖 3-2 誤差分析圖用夾具夾裝工件進行機械加工時，其工藝系統(tǒng)中影響工件加工精度的因素很多，與夾具有關的因素有：定位誤差D、對刀誤差T、夾具在機床上的安裝誤差A 和夾具誤差E，在機械加工工藝系統(tǒng)中，影響加工精度的其它因素綜合稱為加工方法誤差G。上述各項誤差均導致刀具相對工件的位置不精確而鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 200722形成總的加工誤差。a)定位誤差影響定位塊位置度的因素有：定位塊的表面粗糙度，定位塊的相對位置誤差和安裝誤差。定位塊在安裝的時候進行了試切削，配磨，保證定位塊等高，并且本夾具采用基準重合原則設計的，故可忽略定位塊的相對位置，即D=0。b) 對刀誤差因刀具相對于刀或導向元件的位置不精確而造成的加工誤差。對于本夾具的對刀誤差是由導套和各主軸之間的間隙引起，根據(jù)實際情況取T=0.01。c)夾具在機床上的安裝誤差A夾具在機床上安裝時，其定位元件對機床裝卡面的相互位置誤差將導致工件定位基準發(fā)生移動，從而使工序尺寸發(fā)生變化，這種誤差稱為夾具的安裝誤差。 產(chǎn)生夾具的安裝誤差的因素有：a)夾具定位元件對夾具體安裝基面的相互位置誤差;b)夾具安裝基面本身的制造誤差及其與機床裝卡面間的間隙所產(chǎn)生的連接誤差。根據(jù)本機床夾具安裝形式，A 主要取決于夾具體和安裝夾具的移動工作臺之間的平行度。此處平行度誤差為 0.02mm。故A=0.02mm。d)夾具誤差因夾具上定位元件，對刀或導向元件及安裝基面三者之間（包括導向元件與導向元件之間）的位置不精確而造成的加工誤差，稱為夾具誤差，夾具誤差大小取決于夾具零件的加工精度的夾具裝配時的調(diào)整和修配精度。取E=0.04mm。e)加工方法誤差 G因機床精度、刀具精度、刀具與機床的位置精度、工藝系統(tǒng)受力變形和受熱變形等因素造成的加工誤差，統(tǒng)稱為加工方法誤差，因該項誤差影響因素很多，又不便于計算，所以常根據(jù)經(jīng)驗為它留出工件公差的。計算時可設G=，313k工件位置公差取 0.20mm，則有:k G=mmk067. 020. 0313f)保證加工精度工件在夾具中加工時，總加工誤差 為上述各項誤差之和。由于上述誤差均為獨立隨機誤差，應用概率加法，因此，保證工件加工精度條件是ZH1105C 柴油機氣缸體三面粗鏜組合機床設計（夾具設計）23 22222222200.010.020.040.0670.081DTAEG （3-1） 即工件總加工誤差應不大于工件的加工尺寸公差，由以上得知，本夾具完全可以保證加工精度。為保證夾具有一定的使用壽命，防止夾具因磨損而過早報廢，在分析計算工件加工精度時需留出一定精度儲備量，因此將上式改為：cJ = kcJcJk（3-2）當0 時夾具能滿足加工要求，根據(jù)上述計算得：cJ=0.20-0.081=0.1190cJk故夾具完全可以滿足加工要求。3.2.43.2.4 導向裝置導向裝置導向裝置的作用在于保證刀具對于工件的正確位置；保證各刀具相互間的正確位置和提高刀具系統(tǒng)的支承剛性。固定式導套有三個元件組成：壓套螺釘，可換導套和中間套。導套的主要參數(shù)包括：導套的直徑和公差配合，導套的長度，導套至工件端面的距離。導套的配合間隙對于孔的位置精度有很大的影響，為了提高位置精度，應適當提高導套的制造精度和選用較緊的配合。在設計時應注意相應位置的部位選用導套，使中間套的長度與其孔位之比 L/D3，以便使該孔可靠的插入檢驗棒，作為機床總裝時檢查主軸與導套間的不同軸度時使用。ZH1105 柴油機氣缸體三面鉆鏜孔組合機床要求位置精度相對較高，而且應使導套盡量接近加工表面，力求選用較高的精度和較緊的配合，一般采用長導套。在夾具上安裝導向裝置，裝配技術要求包括：導向孔中心至工件定位基面的距離允差，各導向裝置相應的導向孔的不同軸度允差，各導向裝置上相應的導向孔的中心連線對工件定位基面的不平行度允差以及各導向孔中心連線對夾具定位的位置精度。ZH1105 柴油機氣缸體的三面鉆鏜孔組合機床的刀具導向裝置設計在鏜模板上，由于是大批生產(chǎn)，所以采用可換式導套。3.3 夾緊方案的確定3.3.13.3.1 夾緊裝置的確定夾緊裝置的確定A.夾緊裝置的組成本設計中夾緊裝置采用機械夾緊裝置，由力源裝置、中間傳力機構、夾緊元件鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 200724三部分組成。其組成部分的相互關系，如圖 3-5 的方框圖所示：圖 3-5 夾緊裝置的組成B.夾緊裝置設計的基本要求a)夾緊過程中，不改變工件定位后占據(jù)的正確位置。b)夾緊力的大小要可靠和適當，既要保證工件在整個加工過程中位置穩(wěn)定不變，振動小，又要使工件不產(chǎn)生于過大的夾緊變形。c)夾緊裝置的自動化和復雜程度應與生產(chǎn)綱領想適應，在保證生產(chǎn)率的前提下，其結構要力求簡單，以便于制造和維修。d)夾緊裝置的操作應當方便、安全、省力。C.夾緊裝置的選擇通常應用的機械夾緊裝置有氣壓裝置和液壓裝置兩種，各有其優(yōu)越性，要根據(jù)實際情況來選擇用哪種裝置。a)氣壓裝置氣壓裝置以壓縮空氣為力源，應用比較廣泛，與液壓相比有以下優(yōu)點：(1) 動作迅速，反應快。氣壓為 0.5MPa時，氣缸活塞速度為 110m/s，夾具每小時可連續(xù)松夾上千次。(2) 工作壓力低（一般為 0.40.6MPa） 。傳動結構簡單，對裝置所用材料及制造精度要求不高，制造成本低。(3) 空氣粘度小，在管路中的損失較少，便于集中供應和遠距離輸送，易于集中操縱或程序控制等。(4) 空氣可就地取材，容易保持清潔，管路不易堵塞，也不會污染環(huán)境，具有維護簡單，使用安全、可靠、方便等特點。主要缺點是空氣壓縮性大，夾具的剛度和穩(wěn)定性較差；在產(chǎn)生相同原始作用的條件下，因工作壓力低，其動力裝置的結構尺寸大。此外，還有較大的排氣噪聲。b)液壓裝置液壓裝置的特點是：ZH1105C 柴油機氣缸體三面粗鏜組合機床設計（夾具設計）25(1) 液壓油油壓高、傳動力大，在產(chǎn)生同樣原始作用力的情況下，液壓缸的結構尺寸比氣壓小許多倍。(2)油液的不可壓縮性可使夾具剛度高，工作平穩(wěn)、可靠。(3)液壓傳動噪聲小，勞動條件比氣壓的好。但是，油壓高容易漏油，要求液壓元件的材質和制造精度高，故夾具成本高。 通過對以上兩種機械夾緊裝置優(yōu)缺點的比較，結合加工工件的精度要求、工人的勞動強度和環(huán)境要求、企業(yè)的實際情況，本設計中夾緊裝置采用液壓夾緊裝置。3.3.23.3.2 夾緊力的確定夾緊力的確定A.夾緊力確定的基本原則a.夾緊力的方向a) 夾緊力的方向應有助于定位穩(wěn)定，且主夾緊力應朝向主要定位基面。b) 夾緊力的方向應有利于減小夾緊力。c) 夾緊力的方向應是工件剛度較高的方向。b.夾緊力的作用點夾緊力的作用點應落在定位元件的支承范圍內(nèi)。a) 夾緊力的作用點應選在工件剛度較高的部位。b) 夾緊力的作用點應盡量靠近加工表面。B.夾緊方案根據(jù)以上要求及原則，工件屬于箱體類零件，夾緊力的方向應垂直于最重要的定位基面底面，并將工件壓向該面，而不宜與其他方面進行夾緊。由于工件為薄壁件，易受力變形，故采用多點同時壓向工件，均勻分布壓緊力，起到減少受力變形的效果。夾緊力為液壓缸驅動。用推桿將壓力傳遞致壓板，然后由壓板將壓力分散到工件壓緊表面，從而將工件壓緊。C.夾緊力的預算a.上面夾緊力的預算夾緊力的計算由于受到多方面工藝的影響，計算起來比較復雜，一般只能粗略估算。為了簡化計算，在設計夾緊裝置是可假定工藝系統(tǒng)是剛性的，只考慮切削力和切削力矩對夾緊力的影響。根據(jù)文獻10P189 夾緊力的計算公式： (3-2)21KPWk式中：安全系數(shù)；K切削力；P夾緊原件與工件間的摩擦系數(shù)；1工件和夾具支承面間的摩擦系數(shù)；2鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 200726根據(jù)文獻10表（2.2-1）和表（2.2-2）查得安全系數(shù)按下式計算K (3-3)6543210KKKKKKKK 式中：考慮工件材料及加工余量均勻性的基本安全系數(shù)，??；0K0K2 . 1：加工性質，??；1K1K2 . 1：刀具鈍化程度，取；2K2K0 . 1：切削特點，??；3K3K0 . 1：夾緊