銑床夾緊裝置液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)
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1、 銑床夾緊裝置液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 1.概述 1.1 液壓傳動(dòng)的概念與發(fā)展 液壓傳動(dòng)是以流體(液壓油液)為工作介質(zhì)進(jìn)行能量傳遞和控制的一種傳動(dòng)形式。它們通過(guò)各種元件組成不同功能的基本回路,再由若干基本回路有機(jī)地組合成具有一定控制功能的傳動(dòng)系統(tǒng)。液壓傳動(dòng),是機(jī)械設(shè)備中發(fā)展速度最快的技術(shù)之一。特別是近年來(lái),隨著機(jī)電一體化技術(shù)的發(fā)展與微電子、計(jì)算機(jī)技術(shù)相結(jié)合,液壓傳動(dòng)進(jìn)入了一個(gè)新的發(fā)展階段。 液壓傳動(dòng)技術(shù)是根據(jù)帕斯卡提出的液體靜壓力傳動(dòng)原理而發(fā)展起來(lái)的一門(mén)新興技術(shù)。液壓傳動(dòng)是以液體為工作介質(zhì),依靠液體的壓力能來(lái)傳遞動(dòng)力的一種傳動(dòng)形式。與機(jī)械傳動(dòng)相比,它是一門(mén)比較新興的技術(shù)。從1795年英國(guó)制成
2、世界上第一臺(tái)水壓機(jī)算起液壓傳動(dòng)技術(shù)已有二三百年的歷史,但由于沒(méi)有成熟的液壓傳動(dòng)技術(shù)和液壓元件,且工藝水平低下,發(fā)展緩慢。1905 年將工作介質(zhì)水改為油,進(jìn)一步得到改善。第一次世界大戰(zhàn)(1914-1918)后液壓傳動(dòng)廣泛應(yīng)用,特別是 1920 年以后,發(fā)展更為迅速。1925年維克斯(F.Vikers)發(fā)明了壓力平衡式葉片泵,為近代液壓元件工業(yè)或液壓傳動(dòng)的逐步建立奠定了基礎(chǔ)。20 世紀(jì)初康斯坦丁?尼斯克(G?Constantimsco)對(duì)能量波動(dòng)傳遞所進(jìn)行的理論及實(shí)際研究;1910 年對(duì)液力傳動(dòng)(液力聯(lián)軸節(jié)、液力變矩器等)方面的貢獻(xiàn)使這兩方面領(lǐng)域得到了發(fā)展[3]。第二次世界大戰(zhàn)(1941-19
3、45)期間,在美國(guó)機(jī)床中有30%應(yīng)用了液壓傳動(dòng)。20世紀(jì)60年代以后,工藝水平有了很大的提高,液壓技術(shù)隨著電氣控制技術(shù)、傳感器技術(shù)、計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展而迅速發(fā)展成為包括傳動(dòng)、控制、檢測(cè)在內(nèi)的一門(mén)完整的自動(dòng)化技術(shù)。在國(guó)民經(jīng)濟(jì)的各個(gè)部門(mén)都得到了應(yīng)用,如工程機(jī)械、數(shù)控加工中心、冶金自動(dòng)線等。 如今,流體傳動(dòng)技術(shù)水平的高低已成為一個(gè)國(guó)家工業(yè)發(fā)展水平的重要標(biāo)志。歷史的經(jīng)驗(yàn)證明,流控學(xué)科技術(shù)的發(fā)展,僅有20%是靠本學(xué)科的科研成果推動(dòng),來(lái)源于其他領(lǐng)域發(fā)明的占50%移植,其他技術(shù)成果占30%,即大部分,來(lái)源于其他相關(guān)學(xué)科進(jìn)步的推動(dòng)。 隨著應(yīng)用了電子技術(shù)、計(jì)算及技術(shù)、信息技術(shù)、自動(dòng)控制技術(shù)及新工藝、新材料的發(fā)
4、展和應(yīng)用液壓傳動(dòng)技術(shù)也在不斷創(chuàng)新。液壓傳動(dòng)技術(shù)已成為工業(yè)機(jī)械、工程建筑機(jī)械及國(guó)防尖端產(chǎn)品不可缺少的重要技術(shù)。而其向自動(dòng)化、高精度、高效率、高速化、高功率、小型化、 輕量化方向發(fā)展,是不斷提高它與電傳動(dòng)、機(jī)械傳動(dòng)競(jìng)爭(zhēng)能力的關(guān)鍵。 1.2 液壓傳動(dòng)的優(yōu)缺點(diǎn)及應(yīng)用 液壓傳動(dòng)與機(jī)械傳動(dòng)、電氣傳動(dòng)相比有以下主要優(yōu)點(diǎn): (1) 在同等功率情況下,液壓執(zhí)行元件體積小、重量輕、結(jié)構(gòu)緊湊。例如同功率液壓馬達(dá)的重量約只有電動(dòng)機(jī)的1/6左右。 (2) 液壓傳動(dòng)的各種元件,可根據(jù)需要方便、靈活地來(lái)布置。 (3) 液壓裝置工作比較平穩(wěn),由于重量輕、慣性小、反應(yīng)快、液壓裝置易于實(shí)現(xiàn)快速啟動(dòng)、制動(dòng)和頻繁的換向
5、。 (4) 操縱控制方便,可實(shí)現(xiàn)大范圍的無(wú)級(jí)調(diào)速(調(diào)速范圍達(dá)2000:1),它還可以在運(yùn)行的過(guò)程中進(jìn)行調(diào)速。 (5) 一般采用礦物油為工作介質(zhì),相對(duì)運(yùn)動(dòng)面可自行潤(rùn)滑,使用壽命長(zhǎng)。 (6) 容易實(shí)現(xiàn)直線運(yùn)動(dòng)。 (7) 既易實(shí)現(xiàn)機(jī)器的自動(dòng)化,又易于實(shí)現(xiàn)過(guò)載保護(hù),當(dāng)采用電液聯(lián)合控制甚至計(jì)算機(jī)控制后,可實(shí)現(xiàn)大負(fù)載、高精度、遠(yuǎn)程自動(dòng)控制。 (8) 液壓元件實(shí)現(xiàn)了標(biāo)準(zhǔn)化、系列化、通用化,便于設(shè)計(jì)、制造和使用。 液壓傳動(dòng)系統(tǒng)的主要缺點(diǎn): (1) 液壓傳動(dòng)不能保證嚴(yán)格的傳動(dòng)比,這是由于液壓油的可壓縮性泄漏造成的。 (2) 工作性能易受溫度變化的影響,因此不宜在很高或很低的溫度條
6、件下工作。 (3) 由于流體流動(dòng)的阻力損失和泄漏較大,所以效率較低。如果處理不當(dāng),泄漏不僅污染場(chǎng)地,而且還可能引起火災(zāi)和爆炸事故。 (4) 為了減少泄漏,液壓元件在制造精度上要求較高,因此它的造價(jià)高,且對(duì)油液的污染比較敏感。 總的說(shuō)來(lái),液壓傳動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)最突出的,它的一些缺點(diǎn)有的現(xiàn)已大為改善,有的將隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展而進(jìn)一步得到克服。由于液壓技術(shù)有許多突出的優(yōu)點(diǎn),從民用到國(guó)防、由一般傳動(dòng)到精確度很高的控制系統(tǒng),都得到了廣泛地應(yīng)用。液壓傳動(dòng)與控制是現(xiàn)代機(jī)械工程的基礎(chǔ)技術(shù),由于其在功率重量比、無(wú)級(jí)調(diào)速、自動(dòng)控制、過(guò)載保護(hù)等方面的獨(dú)特技術(shù)優(yōu)勢(shì),使其成為國(guó)民經(jīng)濟(jì)中各行業(yè)、各類(lèi)機(jī)械裝備實(shí)現(xiàn)傳動(dòng)與控
7、制的重要技術(shù)手段。 2.液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 本設(shè)計(jì)是完成銑床夾緊裝置液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)(裝夾裝置靜動(dòng)摩擦因數(shù),)的設(shè)計(jì),擬采用缸筒固定的液壓缸驅(qū)動(dòng)夾緊裝置,完成工件裝夾運(yùn)動(dòng)。夾緊裝置由液壓與電氣配合實(shí)現(xiàn)的自動(dòng)循環(huán)要求為:Ⅰ工位夾緊缸夾緊→Ⅰ工位夾緊缸松開(kāi)→Ⅱ工位夾緊缸夾緊→Ⅱ工位夾緊缸松開(kāi)。機(jī)床工位夾緊裝置的運(yùn)動(dòng)參數(shù)和動(dòng)力參數(shù)如表2-1所列。 表2-1 機(jī)床工位夾緊裝置的運(yùn)動(dòng)參數(shù)和動(dòng)力參數(shù) 工況 行程 /mm 速度 時(shí)間 / 運(yùn)動(dòng)部件重力 G/N 負(fù)載 /N 啟動(dòng)、制動(dòng)時(shí)間 Ⅰ工位夾緊缸 夾緊 35 0.012 2450 5000 0
8、.05 3 松開(kāi) 0.035 — 1 Ⅱ工位夾緊缸 夾緊 25 0.125 1500 2000 0.05 0.2 松開(kāi) 0.25 — 0.1 設(shè)計(jì)原則:從實(shí)際出發(fā),注重調(diào)查研究,吸收國(guó)內(nèi)外先進(jìn)技術(shù),采用現(xiàn)代設(shè)計(jì)思想,在滿足工作性能要求、工作可靠的前提下,力求使系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、成本低、效率高、操作維護(hù)方便、使用壽命長(zhǎng)。 2.1液壓系統(tǒng)原理及組成 以液體作為工作介質(zhì)來(lái)進(jìn)行能量傳遞和控制的傳動(dòng)形式稱(chēng)為液壓傳動(dòng),與利用液體動(dòng)能的液力傳動(dòng)不同的是它以液體的壓力能來(lái)傳遞動(dòng)力,是根據(jù)17世紀(jì)帕斯卡提出液體靜壓力傳動(dòng)原理來(lái)實(shí)現(xiàn)的。 液壓系統(tǒng)一
9、般是由以下5個(gè)部分組成: 動(dòng)力源——用來(lái)將原動(dòng)機(jī)的機(jī)械能轉(zhuǎn)變?yōu)橐后w的壓力能,輸出有一定壓力的油液,最常見(jiàn)的形式就是液壓泵。 執(zhí)行器——用來(lái)將液體的壓力能轉(zhuǎn)變?yōu)闄C(jī)械能,來(lái)驅(qū)動(dòng)工作機(jī)構(gòu)帶動(dòng)負(fù)載工作,可實(shí)現(xiàn)往復(fù)直線運(yùn)動(dòng)、連續(xù)回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)、擺動(dòng)等。有液壓缸、液壓馬達(dá)等。 控制調(diào)節(jié)裝置——控制液壓系統(tǒng)油液壓力、流量和方向,以保證執(zhí)行器驅(qū)動(dòng)的工作機(jī)構(gòu)完成預(yù)期動(dòng)作。有各種液壓閥。 輔助裝置——用來(lái)存放、提供、回收油液,濾除油液雜質(zhì),給油液降溫;存儲(chǔ)、釋放液壓能或吸收液壓脈動(dòng)、沖擊;顯示系統(tǒng)壓力、油溫等。有郵箱、管件、過(guò)濾器、熱交換器、蓄能器、各種指示儀表等。 液壓工作介質(zhì)——傳遞能量的介質(zhì),同
10、時(shí)起著潤(rùn)滑、冷卻等作用。有各種液壓油。 2.2 運(yùn)動(dòng)分析 運(yùn)動(dòng)分析:就是研究工作機(jī)構(gòu)根據(jù)工藝要求應(yīng)以什么樣的運(yùn)動(dòng)規(guī)律完成工作循環(huán)、運(yùn)動(dòng)速度的大小、加速度是恒定的還是變化的、行程大小及循環(huán)時(shí)間長(zhǎng)短等。為此必須確定執(zhí)行元件的類(lèi)型,并繪制位移一時(shí)間循環(huán)圖或速度一時(shí)間循環(huán)圖。 2.2.1 Ⅰ工位液壓缸的負(fù)載計(jì)算 慣性負(fù)載 夾緊: =2450/9.810.012/0.05 =59N 松開(kāi): =2450/9.810.035/
11、0.05 =175N 靜摩擦負(fù)載 =0.2(2450+0) = 490N 動(dòng)摩擦負(fù)載 =0.1(2450+0) =245N 2.2.2 Ⅱ工位液壓缸的負(fù)載計(jì)算 慣性負(fù)載 夾緊: =1500/9.810.125/0.05 =382N 松開(kāi):
12、 =1500/9.810.25/0.05 =765N 靜摩擦負(fù)載 =0.2(1500+0) = 300N 動(dòng)摩擦負(fù)載 =0.1(1500+0) =150N 由此得Ⅰ工位夾緊缸和Ⅱ工位夾緊缸在工作的各個(gè)階段所受的負(fù)載,由表2-2所示 表2-2Ⅰ工位夾緊缸的外負(fù)載計(jì)算結(jié)果 工況 負(fù)載組成 外負(fù)載F/N 啟動(dòng) 490 加速
13、 304 夾緊 5245 反向啟動(dòng) 490 加速 420 松開(kāi) 245 表2-3Ⅱ工位夾緊缸的外負(fù)載計(jì)算結(jié)果 工況 負(fù)載組成 外負(fù)載F/N 啟動(dòng) 300 加速 532 夾緊 2150 反向啟動(dòng) 300 加速 915 松開(kāi) 150 2.3 液壓系統(tǒng)主要參數(shù)的確定 執(zhí)行元件的工作壓力和流量是液壓系統(tǒng)最主要的兩個(gè)參數(shù)。 這兩個(gè)參數(shù)是計(jì)算和選擇元件、輔件和原動(dòng)機(jī)的規(guī)格型號(hào)的依據(jù)。 要確定液壓系統(tǒng)的壓力和流量,首先必須根據(jù)各液壓執(zhí)行元件的負(fù)載循環(huán)圖,選定系統(tǒng)工作壓力;再根據(jù)系統(tǒng)壓力,確定液壓
14、缸有效工作面積A或液壓馬達(dá)的排量VM;最后,根據(jù)位移一時(shí)間循環(huán)圖(或速度一時(shí)間循環(huán)圖)確定其流量。 2.3.1 系統(tǒng)工作壓力的確定 根據(jù)液壓執(zhí)行元件的負(fù)載循環(huán)圖,可以確定系統(tǒng)的最大載荷點(diǎn),在充分考慮系統(tǒng)所需流量、系統(tǒng)效率和性能要求等因素后,可參照表2.4或表2.5選擇系統(tǒng)工作壓力。 在系統(tǒng)功率一定時(shí),一般選用較高的工作壓力,使執(zhí)行元件和系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)緊湊、質(zhì)量輕、經(jīng)濟(jì)性好。 工作壓力過(guò)高,會(huì)提高對(duì)元件的強(qiáng)度、剛度及密封要求和制造精度要求,不但達(dá)不到預(yù)期的經(jīng)濟(jì)效果,反而會(huì)降低元件的容積效率、增加系統(tǒng)發(fā)熱、降低元件壽命和系統(tǒng)可靠性。 工作壓力過(guò)低,會(huì)增大執(zhí)行元件及整個(gè)系統(tǒng)的尺寸,使結(jié)構(gòu)變得龐
15、大。 表2-4按負(fù)載選擇工作壓力 負(fù)載/kN <5 5~10 10~20 20~30 30~50 >50 系統(tǒng)壓力/MPa <0.8~l 1.6~2 2.5~3 3~4 4~5 >5~7 表2-5 按主機(jī)類(lèi)型選擇系統(tǒng)工作壓力 設(shè)備 類(lèi)型 機(jī) 床 農(nóng)業(yè)機(jī)械 汽車(chē)工業(yè) 小型工程 機(jī)械及輔 助機(jī)械 工程機(jī)械 重型機(jī)械 鍛壓設(shè)備 液壓支架 船用 系
16、統(tǒng) 磨床 組合機(jī)床 牛頭刨床 插床 齒輪加工 機(jī)床 車(chē)床 銑床 鏜床 珩磨 機(jī)床 拉床 龍門(mén) 刨床 壓力/MPa <2.5 <6.3 2.5~6.3 <10 10—16 16—32 14—25 由于我們?cè)O(shè)計(jì)的主機(jī)類(lèi)型為銑床,所以工作壓力我們初選為4Mpa。為了防止夾緊時(shí)發(fā)生沖擊,液壓缸需保持一定回油背壓。參考表2-6液壓執(zhí)行器的背壓力取0.2Mpa。 表2-6液壓執(zhí)行器的背壓力 系統(tǒng)類(lèi)型 背壓力(MPa) 中低壓系統(tǒng) 簡(jiǎn)單系統(tǒng)和和一般輕載節(jié)流調(diào)速系統(tǒng) 0.20.
17、5 回油帶背壓閥 調(diào)整壓力一般為0.51.5 回油路設(shè)流量調(diào)節(jié)閥的進(jìn)給系統(tǒng)滿載工作時(shí) 0.5 設(shè)補(bǔ)油泵的閉式系統(tǒng) 0.81.5 高壓系統(tǒng) 初算是可忽略不計(jì) 2.3.2Ⅰ工位液壓缸參數(shù)的確定 本設(shè)計(jì)將Ⅰ工位液壓缸的無(wú)桿腔作為主工作腔,則有公式: (2-1) 公式中 ——液壓缸無(wú)桿腔的有效面積; ——液壓缸有桿腔的有效面積; ——液壓缸的最大負(fù)載力; ——液壓缸的機(jī)械效率(一般取0.9-0.97)本設(shè)計(jì)取0.95; ——液壓缸工作腔壓力; ——系統(tǒng)的
18、背壓,本設(shè)計(jì)取0.2Mpa。 當(dāng)計(jì)算液壓缸的結(jié)構(gòu)參數(shù)時(shí),還需確定活塞桿直徑與液壓缸內(nèi)徑的關(guān)系,以便在計(jì)算出液壓缸內(nèi)徑D時(shí),利用這一關(guān)系獲得活塞桿的直徑d。通常是由液壓缸的往返速比確定這一關(guān)系,即,按這一關(guān)系得到的d的計(jì)算公式入如下表 表2-7根據(jù)往返速度比計(jì)算活塞桿直徑d的公式 往返速度比 1.1 1.2 1.33 1.46 1.61 2 活塞桿直徑d 0.3D 0.4D 0.5D 0.55D 0.62D 0.7D 油缸的速比,可由機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)查得。本設(shè)計(jì)取=1.33。 則由上表查得d=0.5D。 得D=49.9(mm) 按GB/T2348-1980
19、 ,取標(biāo)準(zhǔn)值: D=50(mm) 又d=0.5D,得d=25(mm),取標(biāo)準(zhǔn)值d=28(mm) 則液壓缸無(wú)桿腔實(shí)際有效面積為: =19.6 有桿腔實(shí)際有效面積為: =13.5 2.3.2 Ⅱ工位液壓缸主要參數(shù)的確定 Ⅱ工位夾緊缸的無(wú)桿腔作為主工作腔,則有公式: 則有 得 D=27.9(mm)
20、按GB/T2348—1980 ,取標(biāo)準(zhǔn)值: D=32(mm) 又 d=0.5D, 得 d=16(mm), 取標(biāo)準(zhǔn)值 d=20(mm) 則液壓缸無(wú)桿腔實(shí)際有效面積為: =8.04 有桿腔實(shí)際有效面積為:
21、 =4.89 2.3.3液壓缸在不同工作階段的壓力、流量和功率值 根據(jù)上述假定條件經(jīng)計(jì)算得到液壓缸工作循環(huán)中各階段的壓力、流量和功率,如下表所示: 表2-8 Ⅰ工位液壓缸工作循環(huán)個(gè)階段的壓力、流量和功率 工作階段 計(jì)算公式 負(fù)載 /N 回油腔壓力 /MPa 工作腔壓力 /MPa 輸入流量 Q 輸入功率 /w 啟動(dòng) 490 — 0.98 — — 加速 304 0.2 0.53 — — 夾緊 5245 0.2 4.38 0.972 70..96 反向啟動(dòng) 49
22、0 — 0.40 — — 加速 420 0.2 0.30 — — 松開(kāi) 245 0.2 0.27 4.116 18.52 表2-9 Ⅱ工位夾緊缸工作循環(huán)各個(gè)階段的壓力、流量和功率 工作階段 計(jì)算公式 負(fù)載 /N 回油腔壓力 /MPa 工作腔壓力 /MPa 輸入流量 Q 輸入功率 /w 啟動(dòng) 300 — 0.39 — — 加速 532 0.2 0.44 — — 夾緊 2150 0.2 3.06 6.03 307.53 反向啟動(dòng) 300 — 0.65 —
23、 — 加速 915 0.2 0.85 — — 松開(kāi) 150 0.2 0.65 4.116 79.46 3.液壓系統(tǒng)圖的擬定 擬定系統(tǒng)原理圖是液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)中比較重要的一步,它是從工作原理和結(jié)構(gòu)組成上來(lái)具體體現(xiàn)設(shè)計(jì)任務(wù)中的各項(xiàng)要求,不需精確計(jì)算和選擇元件規(guī)格,只需選擇功能合適的元件,原理合理的基本回路組合成系統(tǒng)。 一般方法: 選擇一種與本系統(tǒng)類(lèi)似的成熟系統(tǒng)作為基礎(chǔ),對(duì)它進(jìn)行適應(yīng)性調(diào)整或改進(jìn),使其成為具有繼承性的新系統(tǒng)。 步驟:1)確定系統(tǒng)類(lèi)型 2)選擇回路 3)組成系統(tǒng) 3.1 供油方式的選擇 液壓系統(tǒng)油路循環(huán)方式分為開(kāi)式和閉式兩種
24、,他們各自的特點(diǎn)及相互比較見(jiàn)下表 表3-1開(kāi)式系統(tǒng)和閉式系統(tǒng)的比較 油液循 環(huán)方式 開(kāi)式 閉式 散熱 條件 較方便,但是油箱較大 較復(fù)雜,需要用輔泵來(lái)?yè)Q油冷卻 抗污 染性 較差,但可采用壓力油 箱或者油箱呼吸器來(lái)改善 較好,但是油液過(guò)濾要求較高 系統(tǒng) 效率 管路壓力損失較大,用節(jié) 流調(diào)速時(shí)效率低 管路腰里損失較小,容積調(diào)速時(shí)效率較高 限速 制動(dòng) 形式 用平衡閥進(jìn)行能耗限速, 用制動(dòng)閥進(jìn)行能耗制動(dòng), 引起油液發(fā)熱 液壓泵由電動(dòng)機(jī)拖動(dòng)時(shí),限速及制動(dòng) 過(guò)程中拖動(dòng)電能向電網(wǎng)輸電,回收部分能量,即是再生限速和再生制動(dòng) 其他 對(duì)泵
25、的自吸性能要求高 對(duì)主泵的自吸性能要求低 油路循環(huán)方式的選擇主要取決于液壓系統(tǒng)的調(diào)速方式和散熱條件。一般來(lái)說(shuō),凡是有較大空間可以存放油箱而且不需要另設(shè)散熱裝置的系統(tǒng),要求結(jié)構(gòu)盡可能簡(jiǎn)單的系統(tǒng),采用節(jié)流調(diào)速或者容積節(jié)流調(diào)速的系統(tǒng),均宜采用開(kāi)式系統(tǒng)。在本設(shè)計(jì)中,油泵向兩個(gè)液壓執(zhí)行元件供油而且功率較小,整個(gè)系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)也比較簡(jiǎn)單,所以本設(shè)計(jì)采用開(kāi)式系統(tǒng)。 3.2調(diào)速方式的選擇 調(diào)速方案對(duì)主機(jī)的性能起到?jīng)Q定性的作用。 相應(yīng)的調(diào)整方式有節(jié)流調(diào)速、容積調(diào)速以及二者的結(jié)合—容積節(jié)流調(diào)速。 節(jié)流調(diào)速一般采用定量泵供油,用流量控制閥改變輸入或輸出液壓執(zhí)行元件的流量來(lái)調(diào)節(jié)速度。此種調(diào)速方式結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,由于
26、這種系統(tǒng)必須用節(jié)流閥,故效率低,發(fā)熱量大,多用于功率不大的場(chǎng)合。 容積調(diào)速是靠改變液壓泵或液壓馬達(dá)的排量來(lái)達(dá)到調(diào)速的目的。其優(yōu)點(diǎn)是沒(méi)有溢流損失和節(jié)流損失,效率較高。但為了散熱和補(bǔ)充泄漏,需要有輔助泵。此種調(diào)速方式適用于功率大、運(yùn)動(dòng)速度高的液壓系統(tǒng)。 容積節(jié)流調(diào)速一般是用變量泵供油,用流量控制閥調(diào)節(jié)輸入或輸出液壓執(zhí)行元件的流量,并使其供油量與需油量相適應(yīng)。此種調(diào)速回路效率也較高,速度穩(wěn)定性較好,但其結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜。 節(jié)流調(diào)速又分別有進(jìn)油節(jié)流、回油節(jié)流和旁路節(jié)流三種形式。進(jìn)油節(jié)流起動(dòng)沖擊較小,回油節(jié)流常用于有負(fù)載荷的場(chǎng)合,旁路節(jié)流多用于高速。 調(diào)速回路一經(jīng)確定,回路的循環(huán)形式也就隨之確定了。
27、 節(jié)流調(diào)速一般采用開(kāi)式循環(huán)形式。在開(kāi)式系統(tǒng)中,液壓泵從油箱吸油,壓力油流經(jīng)系統(tǒng)釋放能量后,再排回油箱。開(kāi)式回路結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,散熱性好,但油箱體積大,容易混入空氣。 容積調(diào)速大多采用閉式循環(huán)形式。閉式系統(tǒng)中,液壓泵的吸油口直接與執(zhí)行元件的排油口相通,形成一個(gè)封閉的循環(huán)回路。其結(jié)構(gòu)緊湊,但散熱條件差。 表3-2各種調(diào)速方式的性能比較 主要 性能 節(jié)流調(diào)速 容積調(diào)速回路 容積節(jié)流調(diào)速回路 簡(jiǎn)式節(jié)流調(diào)速系統(tǒng) 帶壓力補(bǔ)償閥的節(jié)流調(diào)速系統(tǒng) 變量泵 定量馬達(dá) 流量適應(yīng) 功率適應(yīng) 進(jìn)油節(jié)流及回油節(jié)流 旁路節(jié)流 調(diào)
28、速閥在進(jìn)油路 調(diào)速閥在旁油路及溢流節(jié)流調(diào)速回路 負(fù)載 速度剛度 差 很差 好 較好 好 特性 承載能力 好 較差 好 較好 好 調(diào)速范圍 大 小 大 較大 大 功率特性 效率 低 較低 低 較低 最高 較高 高 發(fā)熱 大 較大 大 較大 最小 較小 小 成本 低 較低 高 最高 適用范圍 小功率 輕載或者低速的中 低壓系統(tǒng)及工程機(jī)械非經(jīng)常性調(diào)速的場(chǎng)合 大功率高速中高壓系統(tǒng) 負(fù)載變化小,速度剛度要大的中小功率,中壓系統(tǒng) 負(fù)載變化大速度剛度較大的中高壓系統(tǒng) 考慮到系統(tǒng)本身的性能要求和一些使
29、用要求以及負(fù)載特性,本設(shè)計(jì)決定采用節(jié)流調(diào)速。 3.3液壓動(dòng)力源的分析與選擇 液壓系統(tǒng)的工作介質(zhì)完全由液壓源來(lái)提供,液壓源的核心是液壓泵。節(jié)流調(diào)速系統(tǒng)一般用定量泵供油,在無(wú)其他輔助油源的情況下,液壓泵的供油量要大于系統(tǒng)的需油量,多余的油經(jīng)溢流閥流回油箱,溢流閥同時(shí)起到控制并穩(wěn)定油源壓力的作用。容積調(diào)速系統(tǒng)多數(shù)是用變量泵供油,用安全閥限定系統(tǒng)的最高壓力。 為節(jié)省能源提高效率,液壓泵的供油量要盡量與系統(tǒng)所需流量相匹配。對(duì)在工作循環(huán)各階段中系統(tǒng)所需油量相差較大的情況,一般采用多泵供油或變量泵供油。對(duì)長(zhǎng)時(shí)間所需流量較小的情況,可增設(shè)蓄能器做輔助油源。 油液的凈化裝置是液壓源中不可缺少的。
30、一般泵的入口要裝有粗過(guò)濾器,進(jìn)入系統(tǒng)的油液根據(jù)被保護(hù)元件的要求,通過(guò)相應(yīng)的精過(guò)濾器再次過(guò)濾。為防止系統(tǒng)中雜質(zhì)流回油箱,可在回油路上設(shè)置磁性過(guò)濾器或其他型式的過(guò)濾器。根據(jù)液壓設(shè)備所處環(huán)境及對(duì)溫升的要求,還要考慮加熱、冷卻等措施。 本設(shè)計(jì)采用節(jié)流調(diào)速,所以使用定量泵供油。 3.4 液壓回路的分析、選擇與合成 1)選擇系統(tǒng)一般都必須設(shè)置的基本回路,包括調(diào)壓回路、向回路、卸荷回路及安全回路等。 2)根據(jù)系統(tǒng)的負(fù)載特性和特殊要求選擇基本回路,在本系統(tǒng)中考慮到安全的要求,設(shè)置了背壓回路,同時(shí)由于是兩個(gè)執(zhí)行元件先后動(dòng)作,且沒(méi)有順序聯(lián)動(dòng)關(guān)系,所以設(shè)置了互不干擾回路。 3)合成
31、系統(tǒng) 選定液壓基本回路之后,配以輔助性回路,如控制油路,潤(rùn)滑油路、測(cè)壓油路等,可以組成一個(gè)完整的液壓系統(tǒng)。 在合成液壓系統(tǒng)時(shí)要注意以下幾點(diǎn):防止油路間可能存在的相互干擾;系統(tǒng)應(yīng)力求簡(jiǎn)單,并將作用相同或者相近的回路合并,避免存在多余回路;系統(tǒng)要安全可靠,力求控制油路可靠;組成系統(tǒng)的元件要盡量少,并應(yīng)盡量采用標(biāo)準(zhǔn)元件;組成系統(tǒng)時(shí)還要考慮節(jié)省能源,提高效率減少發(fā)熱,防止液壓沖擊;測(cè)壓點(diǎn)分布合理等。 3.5 液壓原理圖的擬定與設(shè)計(jì) 根據(jù)上述分析,可以擬定整個(gè)液壓系統(tǒng)的原理圖如下: 圖3-1 液壓系統(tǒng)的原理圖 1-油箱 2-空氣濾清器 3-液位計(jì) 4-吸油過(guò)濾器 5-液壓泵 6-
32、單向閥 7-壓力表開(kāi)關(guān) 8-壓力表 9-通道體10-疊加式溢流閥 11-疊加式減壓閥 12-疊加式雙單向節(jié)流閥13-電磁換向閥 14-疊加式雙液控單向閥 15-壓力繼電器 16-電動(dòng)機(jī) 4.計(jì)算和選擇液壓元件 液壓元件的計(jì)算是指計(jì)算元件在工作中承受的壓力和流量,以便選擇零件的規(guī)格和型號(hào),此外還要計(jì)算原動(dòng)機(jī)的功率和油箱的容量。選擇元件時(shí)應(yīng)盡量選擇標(biāo)準(zhǔn)件。 4.1 液壓泵的選擇 4.1.1 液壓泵站組件的選擇 液壓泵站一般由液壓泵組、油箱組件、過(guò)濾器組件和蓄能器組件等組成。根據(jù)系統(tǒng)的實(shí)際需要,本設(shè)計(jì)選擇液壓泵組、油箱組件、過(guò)濾器組件。液壓泵組由液壓泵,原動(dòng)機(jī),連軸器及管路附件等
33、組成。油箱組件由油箱面板,空氣濾清器,,液位顯示計(jì)等組成。過(guò)濾器組將是保持工作介質(zhì)清潔度必備的組將,可根據(jù)系統(tǒng)對(duì)介質(zhì)清潔度的不同要求設(shè)置不同等級(jí)的粗過(guò)濾器,精過(guò)濾器等。 4.1.2 液壓泵的計(jì)算與選擇 液壓泵的最大工作壓力: >+ (4-1) 其中 ——液壓執(zhí)行元件最大工作壓力; ——液壓泵出口大執(zhí)行元件入口之間所有的沿程壓力損失和局部壓力損失之和。初算時(shí)按經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)選?。汗苈泛?jiǎn)單,管中流速不大時(shí),?。?.2Mpa~0.5Mpa;管路復(fù)雜而且管中流速較大或者有調(diào)速元件時(shí),取=0.5MPa~1.5MPa。 由上述選取
34、=0.5MPa,然后帶入公式(4-1)計(jì)算得: ≥4.38+0.5=4.88MPa 在選擇泵的額定壓力時(shí)應(yīng)考慮到動(dòng)態(tài)過(guò)程和制造質(zhì)量等因素,要使液壓泵有一定的壓力儲(chǔ)備。一般泵的額定工作壓力應(yīng)比上述最大工作壓力高20%-60%,所有最后算得的液壓泵的額定壓力應(yīng)為: 4.88(1+0.25)=6.1MPa 表4-1 液壓泵的總效率 液壓泵類(lèi)型 齒輪泵 螺桿泵 葉片泵 柱塞泵 總效率 0.65~0.90 0.70~0.85 0.55~0.85 0.80~0.90 液壓泵的流量按下式計(jì)算
35、 =K (4-2) 式中 K——考慮系統(tǒng)泄漏和溢流閥保持最小溢流量的系數(shù),一般取K=1.1~1.3, ——同時(shí)工作的執(zhí)行元件的最大總流量(4.1163=12.348L/min) 本設(shè)計(jì)取泄漏系數(shù)為1.1,所以: =1.112.348=13.583L/min 由液壓元件產(chǎn)品樣本查得CBN-E312齒輪泵滿足上述估算得到的壓力和流量要求:該泵的額定壓力為16MPa,公稱(chēng)排量V=12 mL/rev,額定轉(zhuǎn)速為1800r/min?,F(xiàn)取泵的容積效率=0.85,當(dāng)選用轉(zhuǎn)速n=14
36、00 r/min的驅(qū)動(dòng)電機(jī)時(shí),泵的流量為: =Vn =12 mL/rev0.851400r/min =14L/min 由前面的計(jì)算可知泵的最大功率出現(xiàn)在Ⅱ工位夾緊階段,現(xiàn)取泵的總效率為 =0.85,則: = = =840W 選用電動(dòng)機(jī)型號(hào):Y90S—4B5型封閉式三相異步電動(dòng)機(jī)滿足上述要求,其轉(zhuǎn)速為1400r/min,額定功率為1.5kW。電動(dòng)機(jī)與泵之間采用連軸器聯(lián)結(jié)
37、。 根據(jù)所選擇的液壓泵規(guī)格及系統(tǒng)工作情況,可計(jì)算出液壓缸在各個(gè)階段的實(shí)際進(jìn)出流量,運(yùn)動(dòng)速度和持續(xù)時(shí)間,從而為其他液壓元件的選擇及系統(tǒng)的性能計(jì)算奠定了基礎(chǔ)。計(jì)算結(jié)果如下表所示: 表4-2Ⅰ工位液壓缸的實(shí)際工況 工作階段 流量 / 速度 / 時(shí)間 /s 無(wú)桿腔 有桿腔 夾緊 = = =1.41 =0.972 = = =0.012 = =3 松開(kāi) = = =4.67 = =4.67 =3.21 = = =0.039 = =1 表4-3Ⅱ工位夾緊缸的實(shí)際工況
38、 工作階段 流量 / 速度 / 時(shí)間 /s 無(wú)桿腔 有桿腔 夾緊 =6.03 = = =3.67 = = =0.125 = =0.2 松開(kāi) = =14 =23.02 = =14 = = =0.48 = =0.05 上表中——油缸的工作腔面積; ——油缸回油腔面積; ——進(jìn)油缸流量; ——出油缸流量; ——油缸的運(yùn)動(dòng)速度; ——油缸的運(yùn)動(dòng)時(shí)間。 4.2 液壓控制閥的選擇 4.2.1 選擇依據(jù)
39、 計(jì)算液壓元件在工作中承受的壓力和通過(guò)的流量,以便選擇元件的規(guī)格、型號(hào)。計(jì)算原動(dòng)機(jī)的功率和液壓油箱的容量。選擇元件時(shí),應(yīng)盡量選用標(biāo)準(zhǔn)元件。 閥類(lèi)元件的規(guī)格應(yīng)按閥所在回路的最大工作壓力和通過(guò)該閥的最大流量,從產(chǎn)品樣本中選定。選用閥類(lèi)元件時(shí)應(yīng)考慮其結(jié)構(gòu)形式、特性、壓力等級(jí)、連接方式、集成方式及操縱方式等。 4.2.2 選擇閥類(lèi)元件應(yīng)注意的問(wèn)題 1)應(yīng)盡量選用標(biāo)準(zhǔn)定型產(chǎn)品,除非不得已時(shí)才自行設(shè)計(jì)專(zhuān)用件; 2)閥類(lèi)元件的規(guī)格主要根據(jù)流經(jīng)該閥油液的最大壓力和最大流量選取。選擇溢流閥時(shí),應(yīng)按液壓泵的最大流量選取。選擇節(jié)流閥和調(diào)速閥時(shí),應(yīng)考慮其最小穩(wěn)定流量滿足機(jī)器低速性能的要求; 3)一
40、般選擇控制閥的額定流量應(yīng)比系統(tǒng)管路實(shí)際通過(guò)的流量大一些,必要時(shí),允許通過(guò)閥的最大流量超過(guò)其額定流量的20%; 根據(jù)以上要求,現(xiàn)選定各類(lèi)閥和組將的型號(hào)如表4-4所示: 表4-4 各種液壓元件的類(lèi)型選擇 序號(hào) 名稱(chēng) 通過(guò)流量/L 額定流量/ 額定壓力 /MPa 額定壓降 /MPa 型號(hào)規(guī)格 1 吸油過(guò)濾器 14 20 — — MF-02 2 單向閥 14 40 25 <0.1 CIT-03-A1 3 壓力繼電器 — — 25 — MJCS-02B-HH 4 壓力表 — — 0~10
41、— W-2-1/2-100-A1 5 壓力表開(kāi)關(guān) 14 21 10 — GCT-02 6 疊加式溢流閥 14 35 25 <0.12 MRF-02P-K1-20 7 疊加式減壓閥 14 35 25 <0.2 MPR-02P-K1-02 8 疊加式單向閥 14 35 21 <0.1 MPC-02W-05-30 9 二位四通換向閥 23.02 80 25 <0.2 D5-02-3N2-D2 10 疊加式單向節(jié)流閥 23.02 35 21 <0.15 MTC-02W-K-I-20 11 二位四通換向閥 14
42、 80 25 <0.2 D5-02-3N2-D2 12 疊加式單向節(jié)流閥 14 35 21 <0.15 MTC-02W-K-I-20 13 空氣濾清器 — — — — AB-1162 14 液位計(jì) — — — — LS-3” 4.3 液壓附件的計(jì)算和選擇 4.3.1 確定管件的尺寸 表4-5 油管中的允許流速 油液流經(jīng)油管 吸油管 高壓管 回油管 短管及局部收縮處 允許速度(m/s) 0.5-1.5 2.5-5 1.5-2.5 5-7 表4-6 安全系數(shù) 管內(nèi)最高工作壓力 <7 7-17.5 17.5 安全
43、系數(shù) 8 6 4 由表4-2和4-3 得知Ⅰ工位夾緊液壓缸有桿腔和無(wú)桿腔油管的實(shí)際最大流量分別為3.21L/min和4.67L/min,Ⅱ工位夾緊液壓缸有桿腔和無(wú)桿腔油管的實(shí)際最大流量分別為14L/min和23.02L/min,按照表4-5的推薦值取油管內(nèi)油液的允許流速為4m/min,按計(jì)算公式: d = (4-3) 式中q——通過(guò)油管的最大流量; V——油管中允許流速; d——油管內(nèi)徑。 將數(shù)值代入公式(4-3)得 Ⅰ工位夾緊液壓缸: =
44、 =4.9mm = =4.1mm Ⅱ工位夾緊液壓缸: = =11.1mm = =8.6mm 根據(jù)JB827-66,同時(shí)考慮到制作方便,Ⅰ工位夾緊液壓缸兩根油管同時(shí)選用101(外徑10mm,壁厚1mm)的10號(hào)冷拔無(wú)縫鋼管。Ⅱ工位夾緊液壓缸兩根油管同時(shí)選用141(外徑14mm,壁厚1mm)的10號(hào)冷拔無(wú)縫鋼管。由機(jī)械設(shè)
45、計(jì)手冊(cè)查得管材的抗拉強(qiáng)度為412MPa,由表4-6取安全系數(shù)為8,按公式對(duì)管子的強(qiáng)度進(jìn)行校核: ≥ (4-4) 式中 p——管內(nèi)最高工作壓力; d——油管內(nèi)徑; n——安全系數(shù); ——管材抗拉強(qiáng)度; ——油管壁厚。 將數(shù)值代入公式(4-4)得: =1mm≥= =0.5mm =1mm≥= =0.7mm 所以選的管子壁厚安全。 其他油管,可直接按所連接的液壓元、輔件的接口尺寸決定其管徑的大小。 4.3.2 確定油箱容積 油
46、箱的作用是儲(chǔ)油,散發(fā)油的熱量,沉淀油中雜質(zhì),逸出油中的氣體。其形式有開(kāi)式和閉式兩種:開(kāi)式油箱油液液面與大氣相通;閉式油箱油液液面與大氣隔絕。開(kāi)式油箱應(yīng)用較多。 油箱設(shè)計(jì)要點(diǎn): 1)油箱應(yīng)有足夠的容積以滿足散熱,同時(shí)其容積應(yīng)保證系統(tǒng)中油液全部流回油箱時(shí)不滲出,油液液面不應(yīng)超過(guò)油箱高度的80%; 2)吸箱管和回油管的間距應(yīng)盡量大,之間應(yīng)設(shè)置隔板,以加大液流循環(huán)的途徑,這樣能提高散熱、分離空氣及沉淀雜質(zhì)的效果。隔板高度為液面高度的2/3~3/4。吸油管及回油管應(yīng)插入最低液面以下,以防止吸空和回油飛濺產(chǎn)生氣泡。管口與箱底、箱壁距離一般不小于管徑的3倍。吸油管可安裝100μm左右的網(wǎng)式或線隙式過(guò)濾
47、器,安裝位置要便于裝卸和清洗過(guò)濾器?;赜凸芸谝鼻?5角并面向箱壁,以防止回油沖擊油箱底部的沉積物,同時(shí)也有利于散熱; 3)油箱底部應(yīng)有適當(dāng)斜度,泄油口置于最低處,以便排油; 4)注油器上應(yīng)裝濾網(wǎng); 5)油箱的箱壁應(yīng)涂耐油防銹涂料。 油箱的容積可以按照下列經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行計(jì)算: V= (4-5) 式中 V——油箱的有效容積/L; ——液壓泵的總額定流量/; ——與系統(tǒng)壓力有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù):低壓系統(tǒng)取=2~4,中壓系統(tǒng)=5~7,高壓系統(tǒng)取=10~12,對(duì)對(duì)于行走機(jī)械取或經(jīng)常間斷作業(yè)的設(shè)
48、備,系數(shù)取較小值;對(duì)于安裝空間允許的固定機(jī)械,或需藉助油箱頂蓋安裝液壓泵及電動(dòng)機(jī)和液壓閥集成裝置時(shí),系數(shù)可適當(dāng)取較大值。 本設(shè)計(jì)取=6,將數(shù)值代如公式(4-5)得: V=614 =84 L 5.液壓系統(tǒng)的性能驗(yàn)算 由于系統(tǒng)的管路布置尚未具體確定,整個(gè)系統(tǒng)的壓力損失無(wú)法全面的計(jì)算,故只能先估算閥類(lèi)元件的壓力損失,待設(shè)計(jì)好管路布置圖后,加上管路的沿程損失和局部損失即可。 5.1液壓缸的壓力損失驗(yàn)算 在油缸夾緊時(shí),油液依次經(jīng)過(guò)單向閥,疊加式減壓閥,疊加式溢流閥,
49、電磁換向閥,疊加式雙單向節(jié)流閥,。所以進(jìn)油路上的壓力損失為 = (5-1) =0.0009MPa 式中 ——總的壓力損失; ——各種閥的壓降; ——流經(jīng)閥的設(shè)計(jì)流量; ——閥的額定流量。 在油缸松開(kāi)時(shí),退油路上的壓力損失為 =) =0.0097MPa 由此可以看出,系統(tǒng)閥的壓力損失都小于原先的估計(jì)值,所以滿足系統(tǒng)的使用要求。因?yàn)棰蚬の粖A緊缸的運(yùn)動(dòng)過(guò)程是一樣的,使用對(duì)此油缸的壓力校驗(yàn)過(guò)程和上面的計(jì)算過(guò)程是一樣的。如下所示 在油缸夾緊時(shí),油液依
50、次經(jīng)過(guò)單向閥,電磁換向閥,疊加式雙單向閥,疊加式雙單項(xiàng)節(jié)流閥。進(jìn)油路上的壓力損失為: = =0.017MPa 在油缸松開(kāi)時(shí),退油路上的壓力損失為: = =0.2Mpa 由此看出各種閥同樣滿足使用要求。 5.2 估算系統(tǒng)效率 由表4-2和4-3可以看出,本液壓系統(tǒng)在整個(gè)工作循環(huán)過(guò)程中,液壓缸夾緊是主要的工作過(guò)程,所以系統(tǒng)效率、發(fā)熱和溫升等可一概用夾緊時(shí)的數(shù)值計(jì)算。 系統(tǒng)效率的計(jì)算公式為: = (5-2) 式中 ——執(zhí)行元件的負(fù)載壓力; ——執(zhí)行元
51、件的負(fù)載流量; ——液壓泵的供油壓力; ——液壓泵的供油流量。 Ⅰ工位液壓缸夾緊時(shí),將數(shù)值代如公式(5-2)得: = =0.06 Ⅱ工位液壓缸夾緊時(shí),將數(shù)值代入公式(5-2)得: = =0.27 系統(tǒng)在一個(gè)完整的循環(huán)周期內(nèi)的平均回路效率可按下式計(jì)算: = (5-3) 式中 —— 一個(gè)周期的平均回路效率; ——各工作階段的液壓回路效率; ——各個(gè)工作階段的持續(xù)時(shí)間; T——一個(gè)完整循環(huán)的時(shí)間。 分別將Ⅰ、Ⅱ
52、工位液壓缸夾緊時(shí)的數(shù)值代入公式(5-3)得: = =0.073 則系統(tǒng)的總效率為: = (5-4) 式中 ——液壓泵的總效率,取0.85; ——液壓回路的效率; ——液壓執(zhí)行元件的總效率,取0.95。 所以: =0.850.950.073 =0.06 本系統(tǒng)的效率是0.06。 整個(gè)系統(tǒng)的效率很低,主要是由于溢流損失和節(jié)流損失造成的。 5.3 系統(tǒng)的發(fā)熱和溫升 液壓
53、系統(tǒng)的壓力、容積和機(jī)械損失構(gòu)成總的能量損失,這些能量損失都將轉(zhuǎn)化為熱量,是系統(tǒng)的油溫升高,產(chǎn)生一系列不良的影響。為此,必須對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行發(fā)熱和溫升計(jì)算,以便對(duì)系統(tǒng)溫升進(jìn)行控制??砂聪率焦浪阆到y(tǒng)的發(fā)熱能量: H=(1-) (5-5) 式中 H——系統(tǒng)產(chǎn)生的熱量; ——液壓泵的輸入功率。 將數(shù)值代入公式(5-5)得: H= =1264w 表5-1各種機(jī)械允許油溫 液壓設(shè)備類(lèi)型 正常工作溫度/ 最高允許溫度/ 數(shù)控機(jī)床
54、 30~50 55~70 一般機(jī)床 30~55 55~70 機(jī)車(chē)車(chē)輛 40~60 70~80 船舶 30~60 80~90 冶金機(jī)械、液壓機(jī) 407~0 60~90 工程機(jī)械、礦山機(jī)械 50~80 70~90 液壓系統(tǒng)中產(chǎn)生的熱量,由系統(tǒng)中各個(gè)散熱面散發(fā)至空氣中,其中油箱是主要散熱面。因?yàn)楣艿赖纳崦嫦鄬?duì)較小,且與其自身的壓力損失產(chǎn)生的熱量基本平衡,故一般濾去不計(jì)。當(dāng)只考慮油箱散熱時(shí),其散熱量可按下式計(jì)算: =KA (5-6) 式中 K——散熱系數(shù)(),計(jì)算時(shí)可選用推薦值:通風(fēng)很差K
55、=8;通風(fēng)良好K=14-20;風(fēng)扇冷卻時(shí),K=20-25;用循環(huán)水冷卻時(shí),K=110-175; A——油箱散熱面積; ——系統(tǒng)溫升。 當(dāng)系統(tǒng)產(chǎn)生的熱量H等于其散發(fā)出去的熱量時(shí),系統(tǒng)達(dá)到平衡,此時(shí): =H/KA 當(dāng)六面體油箱長(zhǎng)、寬、高比例為1:1:1-1:2:3 且液面高度是油箱高度的0.8倍時(shí),其散熱面積的近似計(jì)算公式為: A=0.056 所以可以導(dǎo)出: = (5-7)式中 V——
56、油箱的有效容量。 取散熱系數(shù)K=15,將數(shù)值代入公式(5-7)得: = 6.液壓動(dòng)力源裝置的設(shè)計(jì) 液壓動(dòng)力源(即液壓泵站)是多種元、附件組合而成的整體。是為一個(gè)或幾個(gè)系統(tǒng)存放一定清潔度的工作介質(zhì),并輸出一定壓力、流量的液體動(dòng)力,兼作整體式液壓站安放液壓控制裝置基座的整體裝置。,液壓動(dòng)力源是整個(gè)液壓系統(tǒng)或液壓站的一個(gè)重要部件,其設(shè)計(jì)質(zhì)量的優(yōu)劣,對(duì)液壓設(shè)備性能關(guān)系很大。 6.1 液壓泵站的結(jié)構(gòu)形式 液壓泵站上泵組的布置方式分成上置式和非上置式。泵組置于油箱上的上置式液壓泵站中,采用立式電動(dòng)機(jī)并將液壓泵置于油箱之內(nèi)時(shí),稱(chēng)為立式(圖6-1);采用臥式
57、電動(dòng)機(jī)時(shí)稱(chēng)為臥式(圖6-2)。非上置式液壓泵站中,泵組與油箱并列布置的為旁置式(圖6-3);泵組置于油箱下面時(shí)為下置式(圖6-4)。 本設(shè)計(jì)采用上置式液壓動(dòng)力源,即泵組布置在油箱之上的動(dòng)力源,當(dāng)電動(dòng)機(jī)臥式安裝,液壓泵置于油箱之上時(shí),稱(chēng)為臥式液壓動(dòng)力源。當(dāng)電動(dòng)機(jī)立式安裝,液壓泵置于油箱內(nèi)時(shí),稱(chēng)為立式液壓動(dòng)力源。上置式液壓動(dòng)力源站地面積小,結(jié)構(gòu)緊湊,液壓泵置于油箱內(nèi)的立式安裝動(dòng)力源,噪聲低且便于收集漏油。這種結(jié)構(gòu)在中、小功率液壓站中被廣泛采用。本次設(shè)計(jì)即采用這種結(jié)構(gòu)。當(dāng)采用臥式動(dòng)力源時(shí),由于液壓泵置于油箱之上,必須注意各類(lèi)液壓泵的吸油高度,以防液壓泵進(jìn)油口產(chǎn)生過(guò)大的真空度,造成吸空或氣穴現(xiàn)象。
58、而立式安裝的動(dòng)力源則可避免這種情況的發(fā)生。 按泵組流量特性分為定量型和變量型;按泵組驅(qū)動(dòng)方式分為電動(dòng)型、機(jī)動(dòng)型和手動(dòng)型。 圖6-1 圖6-2 圖 6-3 圖6-4 7.液壓系統(tǒng)的總體配置 液壓裝置按其總體配置分為分散配置型和集中配置型兩種主要結(jié)構(gòu)類(lèi)型。 集中配置型液壓裝置通常是將系統(tǒng)的執(zhí)行器安放在主機(jī)上,而將液壓泵及其驅(qū)動(dòng)電機(jī)、輔助元件等獨(dú)立安裝在主機(jī)之外,即集中設(shè)置所謂液壓站。 液壓站按控制裝置位置和液壓站功能分為動(dòng)力型和復(fù)合型。其中復(fù)合型又分為整體式和分離式;按液壓站規(guī)模分為單機(jī)型、機(jī)組型和中央
59、型;按通用化程度分為專(zhuān)用型和通用型。本次設(shè)計(jì)采用復(fù)合型整體液壓站設(shè)計(jì)。 復(fù)合型液壓站是將系統(tǒng)中液壓泵及其驅(qū)動(dòng)電機(jī)、油箱及其附件、液壓控制裝置及其他輔助元件等均安裝在主機(jī)之外,系統(tǒng)的執(zhí)行器仍然安裝在主機(jī)上。復(fù)合型液壓站不僅具有向執(zhí)行器提供液壓動(dòng)力的功能,同時(shí)還兼具控制調(diào)節(jié)功能。按照液壓控制裝置是否安裝在液壓泵站上,此種液壓站又可進(jìn)一步分為整體式液壓站和分離式液壓站。整體式液壓站是將液壓控制裝置及蓄能器等均安裝在液壓泵站上;而分離式液壓站則是將液壓泵及其驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)和油箱及其附件、液壓控制裝置和蓄能器等分裝成液壓泵站、液壓閥站和蓄能器站等幾部分。 液壓站的優(yōu)點(diǎn)是外形整齊美觀,便于安裝維護(hù),便于采
60、集和檢測(cè)電液信號(hào)以利于自動(dòng)化,可以隔離液壓系統(tǒng)震動(dòng)、發(fā)熱等對(duì)主機(jī)精度的影響。 7.1液壓控制閥的塊式集成 疊加式液壓閥簡(jiǎn)稱(chēng)疊加閥,是近十年內(nèi)在板式閥集成化基礎(chǔ)上發(fā)展起來(lái)的新型液壓元件。這種閥既具有板式液壓閥的工作功能,其閥體本身又同時(shí)具有通道體的作用,從而能用其上、下安裝面呈疊加式無(wú)管連接,組成集成化液壓系統(tǒng)。 疊加閥自成體系。每一種通徑系列的疊加閥,其主油路通道和螺釘孔的大小、位置、數(shù)量都與相應(yīng)通徑的板式換向閥相同。因此,同一通徑系列的疊加閥可按需要組合疊加起來(lái)組成不同的系統(tǒng)。 7.2集成塊設(shè)計(jì) 1)塊體結(jié)構(gòu) 集成塊的材料一般為鑄鐵或鍛鋼,低壓固定設(shè)備可用鑄鐵,高壓強(qiáng)振場(chǎng)合要用鍛鋼
61、。塊體加工成正方體或長(zhǎng)方體。通常其四周除1面安裝通向液壓執(zhí)行器(液壓缸或液壓馬達(dá))的管接頭外,其余3面安裝標(biāo)準(zhǔn)的板式液壓閥及少量的疊加閥或插裝閥,這些閥之間的油路聯(lián)系由油路塊內(nèi)部的通道孔實(shí)現(xiàn),塊的上下兩面為塊間疊積結(jié)合面。 比較簡(jiǎn)單的液壓系統(tǒng),其閥件較少,可安裝在同一個(gè)集成塊上。如果液壓系統(tǒng)復(fù)雜,控制閥較多,就要采取多個(gè)集成塊疊積的形式。 如果系統(tǒng)為比較復(fù)雜的液壓系統(tǒng),各種閥可安裝在相互疊積的集成塊上,上下面一般為疊積接合面,鉆有公共壓力油孔P,公用回油孔T,泄漏油孔L和4個(gè)用以疊積緊固的螺栓孔。 P孔,液壓泵輸出的壓力油經(jīng)調(diào)壓后進(jìn)入公用壓力油孔P,作為供給各單元回路壓力油的公用油源。
62、 T孔,各單元回路的回油均通到公用回油孔T,流回到油箱。 L孔,各液壓閥的泄漏油,統(tǒng)一通過(guò)公用泄漏油孔流回油箱。 2)集成塊結(jié)構(gòu)尺寸的確定 外形尺寸要求滿足閥件的安裝,孔道布置及其他工藝要求。為減少工藝孔,縮短孔道長(zhǎng)度,閥的安裝位置經(jīng)仔細(xì)考慮,使相通油孔盡量在同一豎直面上,一定要保證三個(gè)公用油孔的坐標(biāo)相同,使之疊積起來(lái)后形成三個(gè)主通道。 各通油孔的內(nèi)徑要滿足允許流速的要求,具體參照管徑的大小確定孔徑,與閥直接相通的孔徑應(yīng)等于所裝閥的油孔通徑。 集成塊設(shè)計(jì)應(yīng)注意幾個(gè)方面: a閥的選型安裝尺寸; b 整機(jī)的結(jié)構(gòu)及管路的布局,應(yīng)按美觀、管路彎道少、管路順暢的原則選擇 閥板上
63、的接管的位置; c 根據(jù)a、b兩點(diǎn)進(jìn)入閥體的具體設(shè)計(jì); d 設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)注意壓力孔壁厚的選擇,實(shí)際情況依壓力情況及閥板材料而定; e 另外要注意鉆閥板時(shí)工藝要求,例如細(xì)長(zhǎng)孔鉆頭的偏擺誤差等; f 閥板閥的安裝面粗糙度要求及相交孔毛刺清除等; g 接頭孔間距要求以防兩接頭干涉等現(xiàn)象均是設(shè)計(jì)閥板時(shí)應(yīng)注意的。 對(duì)于中低壓系統(tǒng),油孔之間的壁厚δ,不得小于5mm,高壓系統(tǒng)應(yīng)更大些。本系統(tǒng)屬于中低壓系統(tǒng),δ不得小于5mm。 8.液壓系統(tǒng)的污染控制 液壓系統(tǒng)的故障是多種多樣的,這些故障有的是有某一液壓元件失靈而引起的;有的是系統(tǒng)中多個(gè)液壓元件的綜合性因素
64、造成的;有的是因?yàn)橐簤河捅晃廴驹斐傻模挥械氖菣C(jī)械、電器以及外界的因素引起的,但液壓系統(tǒng)的故障有75%以上與液壓油的污染有關(guān)。因此,提高油液的清潔性,實(shí)現(xiàn)污染控制,能大幅度降低設(shè)備故障的發(fā)生。 8.1 污染物的來(lái)源與形態(tài) 1).殘留的污染物:液壓元件安裝時(shí)沒(méi)有清洗干凈,殘留的污染物。主要指液壓元件以及管道、油箱在制造、儲(chǔ)存、運(yùn)輸、安裝過(guò)程中,帶入的砂粒、鐵屑、磨料、焊渣、銹片、油垢、棉紗和灰塵等,雖然經(jīng)過(guò)清洗,但未清洗干凈而殘留下來(lái)的殘留物所造成的液壓油液污染; 2).侵入的污染物:液壓設(shè)備密封不嚴(yán),灰塵和臟物侵入污染液壓油。周?chē)h(huán)境中的污染物,例如空氣、塵埃、水滴等通過(guò)一切可能的侵入點(diǎn),
65、如外露的往復(fù)運(yùn)動(dòng)活塞桿、油箱的通氣孔和注油孔等侵入系統(tǒng)所造成的液壓油液污染;還如維修過(guò)程中不注意清潔,將環(huán)境周?chē)奈廴疚飵?,以粗代?xì),甚至不用過(guò)濾器,過(guò)濾器幾年不清洗、濾網(wǎng)不經(jīng)常清洗、換油或補(bǔ)油時(shí)不注意油的過(guò)濾、臟的油桶未經(jīng)過(guò)嚴(yán)格的清洗就拿來(lái)用,從而把污染物帶入。水冷式冷卻器泄漏導(dǎo)致冷卻水進(jìn)入液壓系統(tǒng)中,是導(dǎo)致液壓油乳化最常見(jiàn)的原因。 3).生成物的污染物:液壓傳動(dòng)系統(tǒng)在工作過(guò)程中所產(chǎn)生的金屬微粒、密封材料磨損顆粒、涂料剝離片、水分、氣泡及油液變質(zhì)后的膠狀物等所造成的液壓油液污染。這些顆粒污物類(lèi)似于研磨金屬加工面使用的研磨劑,液壓系統(tǒng)中的污染顆粒隨著液壓油的流動(dòng)而遍布整個(gè)系統(tǒng)。當(dāng)通過(guò)泵、缸
66、、閥各液壓元件時(shí),會(huì)加劇各摩擦副的磨損,產(chǎn)生出新的污染顆粒,造成惡性循環(huán),大大降低元件的使用壽命,嚴(yán)重地威脅著液壓系統(tǒng)的正常工作。 液壓油氧化變質(zhì)而產(chǎn)生的膠質(zhì)、瀝青質(zhì)和碳渣,會(huì)腐蝕機(jī)件,并使元件表面的污物分散到油液中去而難以清除,還降低過(guò)濾網(wǎng)附著污物的能力,常常使節(jié)流小孔堵塞。使液壓元件失效造成故障。 4).混入的其它油品: 不同品種、不同牌號(hào)的液壓油其化學(xué)成分是不相同的,當(dāng)液壓油中混入其它油品后,就改變了其化學(xué)組成,從而使用其性質(zhì)也發(fā)生變化。 8.2 液壓系統(tǒng)污染的危害 液壓系統(tǒng)油液污染后,極易造成液壓系統(tǒng)的失效,從失效的形式上可分為三種:突發(fā)性失效,間歇性失效,退化性失效。 8.3 液壓系統(tǒng)污染的預(yù)防措施 在系統(tǒng)設(shè)計(jì)階段對(duì)污染的有效控制。在系統(tǒng)設(shè)計(jì)的時(shí)候一定要謹(jǐn)慎操作,進(jìn)一步加強(qiáng)裝置的安全性和清潔度,在關(guān)鍵性液壓元件的進(jìn)油口設(shè)置輔
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