資源目錄里展示的全都有預(yù)覽可以查看的噢，，下載就有,,請放心下載，原稿可自行編輯修改=【QQ：11970985 可咨詢交流】====================喜歡就充值下載吧。。。資源目錄里展示的全都有，，下載后全都有,,請放心下載，原稿可自行編輯修改=【QQ：197216396 可咨詢交流】==================== XX大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文）開題報告 學(xué)號 學(xué)生姓名 系部 計電系 專業(yè)年級 指導(dǎo)教師 職稱 設(shè)計（論文）題目 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計 本課題國內(nèi)外研究動態(tài)及意義： 伴隨著建筑業(yè)的發(fā)展，建筑機(jī)械成為現(xiàn)代工業(yè)與民用建筑施工與生產(chǎn)過程中不可缺少的設(shè)備。建筑生產(chǎn)與施工過程實(shí)現(xiàn)機(jī)械化、自動化、降低施工現(xiàn)場人員的勞動強(qiáng)度、提高勞動生產(chǎn)率以及降低生產(chǎn)施工成本，為建筑業(yè)的發(fā)展奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。由于建筑機(jī)械能夠?yàn)榻ㄖI(yè)提供必要的技術(shù)設(shè)備，因此成為衡量建筑業(yè)生產(chǎn)力水平的一個重要標(biāo)志，并且為確保工程質(zhì)量、降低工程造價、提高經(jīng)濟(jì)效益、社會效益與加快工程建設(shè)速度提供了重要的手段。所以，提高建筑機(jī)械的管理、使用、維護(hù)與維修能力，對加快建筑生產(chǎn)與施工速度，具有十分重要的意義。 在建筑物中，鋼筋混凝土與預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土機(jī)構(gòu)得到廣泛的應(yīng)用，而鋼筋作為結(jié)構(gòu)中的骨架起著級其重要的作用。因此，鋼筋加工機(jī)械成為建設(shè)施工工程中不可缺少的重要設(shè)備。而鋼筋調(diào)直機(jī)作為一種重要的鋼筋加工機(jī)械，是其中使用較多的一種設(shè)備。為了更快速、更有效的調(diào)直出高質(zhì)量的鋼筋，設(shè)計一種自動化程度高、加工質(zhì)量好、結(jié)構(gòu)簡單，調(diào)節(jié)方便，加工品種多，工作效率高，適用于建筑、水利、橋梁等施工行業(yè)的鋼筋調(diào)直機(jī)，既能提高生產(chǎn)效率和鋼筋調(diào)直質(zhì)量，又能簡化操作程序，而且可以減輕工人的勞動強(qiáng)度。 鋼筋調(diào)直是鋼筋加工中的一項(xiàng)重要工序，通常，鋼筋調(diào)直機(jī)用于調(diào)直φ14㎜以下的盤圓鋼筋和冷拔鋼筋，并且根據(jù)需要的長度進(jìn)行自動調(diào)直，在調(diào)直過程中將鋼筋表面的氧化皮、鐵銹和污物除掉。鋼筋調(diào)直機(jī)又分為孔模式和斜輥式兩種。而孔模式是現(xiàn)今應(yīng)用較多的一種方式。本次設(shè)計的建筑鋼筋調(diào)直機(jī)為鋼筋調(diào)直機(jī)，采用切刀斷料式的調(diào)直剪切方法，這種調(diào)直機(jī)結(jié)構(gòu)簡單，造型獨(dú)特，噪聲較低，功率損失少，效率較高，鋼筋調(diào)直準(zhǔn)確，調(diào)直范圍大，操作安全可靠，特別是減輕了工人的勞動強(qiáng)度。綜上所述，此鋼筋調(diào)直機(jī)制造難度小，精度易控制，成本也較低，能夠很好的完成鋼筋調(diào)直工作。 畢業(yè)設(shè)計(論文)研究內(nèi)容、擬解決的主要問題： 在土木工程中，鋼筋混凝土與預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土是主要的建筑構(gòu)件，擔(dān)當(dāng)著極其重要的承載作用，其中混凝土承受壓力，鋼筋承擔(dān)壓力。鋼筋混凝土構(gòu)件的形狀千差萬別，從鋼材生產(chǎn)廠家購置的各種類型鋼筋，根據(jù)生產(chǎn)工藝與運(yùn)輸需要，送達(dá)施工現(xiàn)場時，其形狀也是各異。為了滿足工程的需要，必須先使用各種鋼筋機(jī)械對鋼筋進(jìn)行預(yù)處理及加工。為了保證鋼筋與混凝土的結(jié)合良好，必須對銹蝕的鋼筋進(jìn)行表面除銹、對不規(guī)則彎曲的鋼筋進(jìn)行拉伸于調(diào)直；為了節(jié)約鋼材，降低成本，減少不必要的鋼材浪費(fèi)，可以采用鋼筋的冷拔工藝處理，以提高鋼筋的抗拉強(qiáng)度。在施工過程中，根據(jù)設(shè)計要求進(jìn)行鋼筋配制時，由于鋼筋配制的部位不同，鋼筋的形狀、大小與粗細(xì)存在著極大差異，必須對鋼筋進(jìn)行彎曲、切斷等等。 隨著社會與經(jīng)濟(jì)的高速發(fā)展，在土木工程與建筑施工中，不同類型的鋼筋機(jī)械與設(shè)備的廣泛應(yīng)用，對提高工程質(zhì)量、確保工程進(jìn)度，發(fā)揮著重要作用。鋼筋調(diào)直機(jī)械作為鋼筋及預(yù)應(yīng)力機(jī)械的一種類型，在土木與建筑工程建設(shè)中有重要應(yīng)用，鋼筋調(diào)直也是鋼筋加工中的一項(xiàng)重要工序。通常鋼筋調(diào)直機(jī)用于調(diào)直14mm以下的盤圓鋼筋和冷拔鋼筋，并且根據(jù)需要的長度進(jìn)行自動調(diào)直和切斷，在調(diào)直過程中將鋼筋表面的氧化皮、鐵銹和污物除掉。 鋼筋調(diào)直機(jī)為切刀斷料式，主要由調(diào)直筒、傳動箱、切斷機(jī)構(gòu)、承受架、及機(jī)座等組成，能夠調(diào)直切斷直徑鋼筋，鋼筋抗拉強(qiáng)度650MPa. 調(diào)直過程：鋼筋經(jīng)導(dǎo)向筒進(jìn)入調(diào)直筒，調(diào)直筒內(nèi)裝有五個不在同一中心線上的調(diào)直塊，鋼筋在每個調(diào)直塊的中孔中穿過，由上、下牽引輪夾緊后向前送進(jìn)，穿過切斷機(jī)構(gòu)到受料槽中，調(diào)直筒以高速旋轉(zhuǎn)，調(diào)直塊反復(fù)的連續(xù)彎曲鋼筋，將鋼筋調(diào)直，同時清除鋼筋表面的污物。 傳動系統(tǒng)：電動機(jī)通過三角膠帶傳動裝置帶動調(diào)直筒旋轉(zhuǎn)而進(jìn)行調(diào)直工作。經(jīng)電動機(jī)上的另一膠帶輪以及一對錐齒輪帶動偏心軸，再經(jīng)二級齒輪減速，驅(qū)動上下壓輥等速反向旋轉(zhuǎn)，從而實(shí)現(xiàn)鋼筋牽引運(yùn)動。又經(jīng)過偏心軸和雙滑塊機(jī)構(gòu)，帶動錘頭上下運(yùn)動，當(dāng)上切刀進(jìn)入錘頭下面時即受到錘頭敲擊，完成鋼筋切斷。 切斷機(jī)構(gòu)主要由曲柄輪、連桿、錘頭、定長拉桿、復(fù)位彈簧、刀臺座、上切刀、下切刀、上切刀架組成。 電器線路主要由熔斷器、交流接觸器、熱繼電器、常開按鈕、電動機(jī)、轉(zhuǎn)換開關(guān)等組成。 下切剪刀式鋼筋調(diào)直機(jī)調(diào)直剪切原理如圖所示： 圖1-1調(diào)直剪切原理 Fig.1-1 principle of straightening and sheering 1-盤料架；2-調(diào)直筒；3-牽引輪；4-剪刀；5-定長裝置； 工作時，繞在旋轉(zhuǎn)架1上的鋼筋，由連續(xù)旋轉(zhuǎn)著的牽引輥3拉過調(diào)直筒2，并在下切剪刀4中間通過，進(jìn)入受料部。當(dāng)調(diào)直鋼筋端頭頂動定長裝置的直桿5后，切斷剪刀便對鋼筋進(jìn)行切斷動作，然后剪刀有恢復(fù)原位或固定不動。如果鋼絲的牽引速度V=0.6m/s.而剪刀升降時間t=0.1s，則鋼絲在切斷瞬間的運(yùn)動距離S=Vt=0.6×0.1=0.06m，為此，剪刀阻礙鋼絲的運(yùn)動，而引起牽引輥產(chǎn)生滑動現(xiàn)象，磨損加劇，生產(chǎn)率降低，故此種調(diào)直機(jī)的調(diào)直速度不宜太快。 該鋼筋調(diào)直機(jī)為下切剪刀式，工作原理如圖所示： 圖1-2鋼筋調(diào)直機(jī)機(jī)構(gòu)簡圖 Fig.1-2 mechanism schematic of reinforcement bar straightening machine 1-電動機(jī)；2-調(diào)直筒；3-減速齒輪；4-減速齒輪；5-減速齒輪；6-圓錐齒輪；7-曲柄軸；8-錘頭；9-壓縮彈簧；10-定長拉桿；11-定長擋板；12-鋼筋；13-滑動刀臺；14-牽引輪； 15-皮帶傳動機(jī)構(gòu) 采用一臺電動機(jī)作總動力裝置，電動機(jī)軸端安裝兩個V帶輪，分別驅(qū)動調(diào)直筒、牽引和切斷機(jī)構(gòu)。其牽引、切斷機(jī)構(gòu)傳動如下：電動機(jī)啟動后，經(jīng)V帶輪帶動圓錐齒輪6旋轉(zhuǎn)，通過另一圓錐齒輪使曲柄軸7旋轉(zhuǎn)，在通過減速齒輪3、4、5帶動一對同速反向回轉(zhuǎn)齒輪，使?fàn)恳?4轉(zhuǎn)動，牽引鋼筋12向前運(yùn)動。曲柄輪7上的連桿使錘頭8上、下運(yùn)動，調(diào)直好的鋼筋頂住與滑動刀臺13相連的定長擋板11時，擋板帶動定長拉桿10將刀臺拉到錘頭下面，刀臺在錘頭沖擊下將鋼筋切斷。 切斷機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)與工作原理如圖所示： 圖1-3鋼筋調(diào)直機(jī)的切斷機(jī)構(gòu) Fig.1-3 cut off mechanism of reinforcement bar straightening machine 1-曲柄輪；2-連桿；3-錘頭；4-定長拉桿；5-鋼筋；6-復(fù)位彈簧；7-刀臺座；8-下切刀；9-上切刀；10-上切刀架； 下切刀8固定在刀座臺7上，調(diào)直后的鋼筋從切刀中孔中通過。上切刀9安裝在刀架10上，非工作狀態(tài)時，上刀架被復(fù)位彈簧6推至上方，當(dāng)定長拉桿4將刀臺座7拉到錘頭3下面時，上刀架受到錘頭的沖擊向下運(yùn)動，鋼筋在上、下刀片間被切斷。在切斷鋼筋時，切刀有一個下降過程，下降時間一般為0.1s，而鋼筋的牽引速度為0.6m/s,因此在切斷瞬間，鋼筋可有0.6×0.1=0.06m的運(yùn)動距離，而實(shí)際上鋼筋在被切斷的瞬間是停止運(yùn)動的，所以造成鋼筋在牽引輪中的滑動，使?fàn)恳喪艿侥p。因此，調(diào)直機(jī)的調(diào)直速度不宜太快。 調(diào)直機(jī)的電氣控制系統(tǒng)圖為： 圖1-4 鋼筋調(diào)直機(jī)的電器線路 Fig.1-4 electrical circuit of reinforcement bar straightening machine RD-熔斷器；D-交流接觸器；RJ-熱繼電器；AN-常開按鈕；D-電動機(jī)；QK-轉(zhuǎn)換開關(guān)； 調(diào)直機(jī)的傳動示意展開圖： 圖1-5 鋼筋調(diào)直機(jī)的傳動示意展開圖： Fig.1-5 transmission opening figure of reinforcement bar straightening machine 1-電動機(jī)；2-調(diào)直筒；3-皮帶輪；4-皮帶輪；5-皮帶輪；6-齒輪；7-齒輪；8-齒輪；9-齒輪；10-齒輪；11-齒輪；12-錐齒輪；13-錐齒輪；14-上壓輥；15-下壓輥；16-框架；17-雙滑塊機(jī)構(gòu)；18-雙滑塊機(jī)構(gòu)；19-錘頭；20-上切刀；21-方刀臺；22-拉桿； 電動機(jī)經(jīng)三角膠帶驅(qū)動調(diào)直筒2旋轉(zhuǎn)，實(shí)現(xiàn)鋼筋調(diào)直。經(jīng)電動機(jī)上的另一膠帶輪以及一對錐齒輪帶動偏心軸，再經(jīng)二級齒輪減速，驅(qū)動上下壓輥14、15等速反向旋轉(zhuǎn)，從而實(shí)現(xiàn)鋼筋牽引運(yùn)動。又經(jīng)過偏心軸和雙滑塊機(jī)構(gòu)17、18，帶動錘頭19上下運(yùn)動，當(dāng)上切刀20進(jìn)入錘頭下面時即受到錘頭敲擊，完成鋼筋切斷。上壓輥14裝在框架16上，轉(zhuǎn)動偏心手柄可使框架銷作轉(zhuǎn)動，以便根據(jù)鋼筋直徑調(diào)整壓輥間隙。方刀臺21和承受架的拉桿22相連，當(dāng)鋼筋端部頂?shù)嚼瓧U上的定尺板時，將方刀臺拉到錘頭下面，即可切斷鋼筋。定尺板在承受架上的位置，可以按切斷鋼筋所需長度進(jìn)行調(diào)節(jié)。 畢業(yè)設(shè)計(論文)研究方法、步驟及措施： 1 、在學(xué)校圖書館查閱相關(guān)資料。 2 、在工廠的實(shí)踐畢業(yè)實(shí)習(xí)。 3 、通過老師和工程師的指導(dǎo)。 4 、通過瀏覽因特網(wǎng)上的相關(guān)資料。 5、通過對相關(guān)資料和數(shù)據(jù)的理論計算和分析。 6、確定工作機(jī)的主要動力和運(yùn)動機(jī)構(gòu)； 7、零部件的設(shè)計及其主要零件圖和裝配圖的詳細(xì)繪制。 主要參考文獻(xiàn)： [1] 田奇 馬志奇 童占榮 王進(jìn)．鋼筋及預(yù)應(yīng)力機(jī)械應(yīng)用技術(shù)．中國建材工業(yè)出版社. ． 2004，5 [2] 田奇 建筑機(jī)械使用與維護(hù) 中國建材工業(yè)出版社 2003.8 [3] 孟憲源．現(xiàn)代機(jī)構(gòu)手冊[M]．第1版．北京：機(jī)械工業(yè)出版社．1994，6 [4] 徐灝．機(jī)械設(shè)計手冊（1）[M] ．第2版．北京：機(jī)械工業(yè)出版社．2000 [5] 徐灝．機(jī)械設(shè)計手冊（2）[M] 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Tokyo: International Symposium on Design and Synthesis.1996. [15] Shu Xiaolong.Determination of load sharing factor for plametary gearing with small tooth number difference[J].Mechanism and Machine Throry,1995,30(2). 是否可以進(jìn)入設(shè)計（論文）研究： 同意進(jìn)入論文研究階段 指導(dǎo)教師簽名： 年 月 日 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　 是否可以進(jìn)入設(shè)計（論文）研究： 同意進(jìn)入論文研究 教研室(系、研究所)主任簽名： 年 月 日 1 畢業(yè)設(shè)計（論文）系系 別別 ：專專 業(yè)業(yè)：機(jī)械設(shè)計制造及其自動化學(xué)學(xué) 生生 姓姓 名名：學(xué)學(xué) 號：號：設(shè)設(shè)計計( (論論文文) )題題目目：起起 迄迄 日日 期期: : 設(shè)設(shè)計計( (論論文文) )地地點(diǎn)點(diǎn): : 梧州學(xué)院指指 導(dǎo)導(dǎo) 教教 師師: :專專業(yè)業(yè)教教研研室室負(fù)負(fù)責(zé)責(zé)人人 : :日期: 年 月 日2摘要熟悉國內(nèi)各種鋼筋校直機(jī)型號及各自的性能與應(yīng)用，結(jié)合各鋼筋校直機(jī)使用的情況與現(xiàn)狀的市場情況對各自的優(yōu)缺點(diǎn)進(jìn)行比較并設(shè)計出合適的鋼筋校直機(jī)。通過強(qiáng)度計算分析，認(rèn)為現(xiàn)有鋼筋校直機(jī)的大部分零件有較大的設(shè)計裕量，需要改變個別零部件及電動機(jī)功率即可大幅度提高加工能力，滿足鋼筋校直機(jī)加工。對鋼筋校直機(jī)進(jìn)行應(yīng)用范圍設(shè)計。關(guān)鍵詞關(guān)鍵詞 鋼筋校直機(jī)，始彎矩，終彎矩，主軸扭矩 第一章第一章3第二章第二章緒緒 論論本課題國內(nèi)外研究動態(tài)及意義：1）國外行業(yè)整體現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢在發(fā)達(dá)國家己經(jīng)普遍采用工廠化生產(chǎn)建筑用鋼筋加工產(chǎn)品，如意大利 OSCAM 公司、奧地利 EVG 公司、德國 PEDAX 公司和美國 KRB 公司 等，他們采用鋼筋數(shù)控彎箍機(jī)、切斷機(jī)、彎曲機(jī)、調(diào)直彎曲切斷于一體的加工機(jī)械，可建成鋼筋加工中心，為施工企業(yè)生產(chǎn)建筑用鋼筋加工產(chǎn)品，或者提供鋼筋加工企業(yè)的成套設(shè)備。具體的說，OSCAM 公司的彎曲機(jī)可以將鋼筋彎曲成螺旋狀，大直徑鋼筋自切斷的端頭非常整齊、加工效率高； EVG 公司生產(chǎn)的鋼筋自動彎箍機(jī)采用程序控制， 按照所需箍筋的尺寸、形狀和數(shù)量生產(chǎn)，自動化程度高、加工速度快、操作方便、形狀尺寸一致性好，可生產(chǎn)標(biāo)準(zhǔn)化的鋼筋加工產(chǎn)品。2)國內(nèi)行業(yè)的整體現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢我國鋼筋加工機(jī)械的技術(shù)水平總體上比較落后，所生產(chǎn)的鋼筋切斷機(jī)、彎曲機(jī)、調(diào)直機(jī)、調(diào)直切斷機(jī)，冷軋帶肋鋼筋及冷軋扭鋼筋加工機(jī)械，鋼筋鐓頭機(jī)、冷拔機(jī)、彎箍機(jī)、鋼筋籠自動滾焊機(jī)等產(chǎn)品，主要是電動機(jī)作為動力源、品種規(guī)格少、結(jié)構(gòu)形式比較傳統(tǒng)、自動化程度差、制造精度較低、創(chuàng)新力不強(qiáng)，參與國際競爭能力弱。 近年來由中國建筑科學(xué)研究院機(jī)械化分院開發(fā)成功的鋼筋網(wǎng)自動成型機(jī)、鋼筋剝肋滾壓直螺紋加工機(jī)械和鋼筋數(shù)控彎箍機(jī)在技術(shù)上占據(jù)很大優(yōu)勢，具備國際品質(zhì)，有很強(qiáng)的競爭力。要提高鋼筋機(jī)械技術(shù)水平、為鋼筋加工企業(yè)提供先進(jìn)生產(chǎn)設(shè)備、滿足市場需求，需要不斷創(chuàng)新、不斷研發(fā)出新產(chǎn)品。 學(xué)習(xí)國外先進(jìn)技術(shù)經(jīng)驗(yàn)，加速研發(fā)數(shù)字化控制、功能集成化的鋼筋加工機(jī)械是今后發(fā)展的目標(biāo)。要實(shí)現(xiàn)鋼筋加工機(jī)械的升級換代，為發(fā)展鋼筋加工產(chǎn)品商品化創(chuàng)造條件，為建筑施工企業(yè)生產(chǎn)各種鋼筋加工產(chǎn)品，推動鋼筋加工產(chǎn)品的商品化進(jìn)程，使我國鋼筋加工機(jī)械產(chǎn)品躋身于世界先進(jìn)行列。 目前國產(chǎn)的設(shè)備大多是對國外進(jìn)口產(chǎn)品的簡單仿制，因此針對機(jī)械關(guān)鍵部件的深入研究，對原理、結(jié)構(gòu)、運(yùn)動、功能等分析，提供結(jié)構(gòu)簡單可靠、操作方便、機(jī)械化程度高、使用范圍廣的建筑機(jī)械是很有必要的。在國內(nèi)，鋼筋加工機(jī)械開展較慢，當(dāng)前只要少量走在市場的前沿，領(lǐng)先開拓出4契合中國國情的鋼筋加工配送成套設(shè)備。特殊是造焊網(wǎng)機(jī)不單接收了國外局部進(jìn)步前輩 的技能和思維，更主要的是汲取了國內(nèi)多家用戶企業(yè)珍貴反應(yīng)定見和 10 多年的出產(chǎn)治理經(jīng)歷，是專門為中國用戶量身定做的，具有最強(qiáng)的順應(yīng)性，由此，國外設(shè)備難以進(jìn)入中國市場。2 2鋼筋調(diào)直機(jī)調(diào)直剪切原理2.1 下切剪刀式鋼筋調(diào)直機(jī)調(diào)直剪切原理如圖所示：圖 1-1 調(diào)直剪切原理Fig.1-1 principle of straightening and sheering1-盤料架；2-調(diào)直筒；3-牽引輪；4-剪刀；5-定長裝置；工作時，繞在旋轉(zhuǎn)架 1 上的鋼筋，由連續(xù)旋轉(zhuǎn)著的牽引輥 3 拉過調(diào)直筒 2，并在下切剪刀 4 中間通過，進(jìn)入受料部。當(dāng)調(diào)直鋼筋端頭頂動定長裝置的直桿 5 后，切斷剪刀便對鋼筋進(jìn)行切斷動作，然后剪刀有恢復(fù)原位或固定不動。如果鋼絲的牽引速度 V=0.6m/s.而剪刀升降時間 t=0.1s，則鋼絲在切斷瞬間的運(yùn)動距離S=Vt=0.60.1=0.06m，為此，剪刀阻礙鋼絲的運(yùn)動，而引起牽引輥產(chǎn)生滑動現(xiàn)象，磨損加劇，生產(chǎn)率降低，故此種調(diào)直機(jī)的調(diào)直速度不宜太快。52.2鋼筋調(diào)直機(jī)工作原理與基本構(gòu)造該鋼筋調(diào)直機(jī)為下切剪刀式，工作原理如圖所示：圖 1-2 鋼筋調(diào)直機(jī)機(jī)構(gòu)簡圖Fig.1-2 mechanism schematic of reinforcement bar straightening machine1-電動機(jī)；2-調(diào)直筒；3-減速齒輪；4-減速齒輪；5-減速齒輪；6-圓錐齒輪；7-曲柄軸；8-錘頭；9-壓縮彈簧；10-定長拉桿；11-定長擋板；12-鋼筋；13-滑動刀臺；14-牽引輪；15-皮帶傳動機(jī)構(gòu)第三章第三章 v v 帶傳動設(shè)計帶傳動設(shè)計3.13.1 V V 帶輪的設(shè)計計算帶輪的設(shè)計計算電動機(jī)與齒輪減速器之間用普通 v 帶傳動，電動機(jī)為 Y112M-4，額定功率 P=4KW，轉(zhuǎn)速=1440，減速器輸入軸轉(zhuǎn)速=514，輸送裝置工作時有輕微沖擊，每天工作 161nminr2nminr個小時1. 設(shè)計功率根據(jù)工作情況由表 8122 查得工況系數(shù)=1.2，=P=1.24=4.8KWAKdPAK2. 選定帶型根據(jù)=4.8KW 和轉(zhuǎn)速=1440，有圖 812 選定 A 型dP1nminr3. 計算傳動比6=2.821nn51414404. 小帶輪基準(zhǔn)直徑1dd由表 8112 和表 8114 取小帶輪基準(zhǔn)直徑=75mm1dd5. 大帶輪的基準(zhǔn)直徑2dd大帶輪的基準(zhǔn)直徑=（1-）2ddi1dd取彈性滑動率=0.02= （1-）=2.8=205.8mm2ddi1dd)02. 01 (75實(shí)際傳動比 =2.85i)1 (12dddd 從動輪的實(shí)際轉(zhuǎn)速=505.262nin185. 21440minr 轉(zhuǎn)速誤差=1.7%51426.5055142n 對于帶式輸送裝置，轉(zhuǎn)速誤差在范圍是可以的%56. 帶速 =5.6210006014407510006011ndsm7. 初定軸間距0a0.7（+）（+）1dd2dd20 a1dd2dd0.7（75+205）（75+205）20 a1965600 a取=400mm0a8. 所需 v 帶基準(zhǔn)長度0dL =2+0dL0a0212214)()(2adddddddd7 =24004)75205()20575(24002 =800+439.6+10.56 =1250.16mm 查表 818 選取mmLd12509. 實(shí)際軸間距 a=400mm200ddLLaa10. 小帶輪包角1 =-101800123 .57adddd =0062.18180 =0012038.16111. 單根 v 帶的基本額定功率1p根據(jù)=75mm 和=1440由表 8127（c）用內(nèi)插法得 A 型 v 帶的=0.68KW1dd1nminr1p12. 額定功率的增量1p根據(jù)和由表 8127（c）用內(nèi)插法得 A 型 v 帶的min14401rn 85. 2i=0.17KW1p13. V 帶的根數(shù) ZZ=Ldkkppp)(11根據(jù)查表 8123 得=0.950138.161k根據(jù)=1250mm 查表得 818 得=0.93DLLkZ=6.38Ldkkppp)(1193. 095. 0)17. 068. 0(8 . 4取 Z=7 根814. 單根 V 帶的預(yù)緊力0F =500（ 由表 8124 查得 A 型帶 m=0.100F2) 15 . 2mzpkdmkg則=500（=99.53N0F2) 15 . 2mzpkd15. 壓軸力QF=2=1372NQF2sin210ZF238.161sin753.99016. 繪制工作圖 3-1：3.27 圖 3-1 V 帶輪 第四章第四章 圓柱齒輪設(shè)計圓柱齒輪設(shè)計4.14.1 選擇材料選擇材料確定和及精度等級limHlimF參考表 8324 和表 8325 選擇兩齒輪材料為：大，小齒輪均為 40Cr，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面淬火，齒面硬度為 48-50HRc，精度等級為 6 級。按硬度下限值，由圖 838（d）中的MQ 級質(zhì)量指標(biāo)查得=1120Mpa；由圖 839（d）中的 MQ 級質(zhì)量指標(biāo)查得limHlimFFE1=FE2=700Mpa, Flim1=Flim2=350 MPa4.24.2 按接觸強(qiáng)度進(jìn)行初步設(shè)計按接觸強(qiáng)度進(jìn)行初步設(shè)計91. 確定中心距 a(按表 8328 公式進(jìn)行設(shè)計) aCmAa(+1)321HKT=1mC483AK=1.7mNT164624 . 0MPaH1008 取mma175mma2002. 確定模數(shù) m (參考表 834 推薦表) m=(0.0070.02)a=1.44, 取 m=3mm3. 確定齒數(shù) z ,z12z =20.51 取 z =211) 1(2ma) 15 . 5(320021z =z =5.521=115.5 取 z =1162124. 計算主要的幾何尺寸（按表 835 進(jìn)行計算）分度圓的直徑 d =m z =321=63mm11 d =m z =3*116=348mm22齒頂圓直徑 d= d +2h =63+23=69mm1a1a d= d +2h =348+23=353mm2a2a端面壓力角 020基圓直徑 d= dcos=63cos20 =59.15mm1b10 d= d cos=348cos20 =326.77mm2b2010齒頂圓壓力角 =arccos=31.021at11abdd0 = arccos=22.632at22abdd0端面重合度 = z （tg-tg）+ z (tg-tg)a2111at22at =1.9齒寬系數(shù) =1.3d1db6380縱向重合度 =04.34.3 齒輪校核齒輪校核1. 校核齒面接觸強(qiáng)度（按表 8315 校核） 強(qiáng)度條件：=HH 計算應(yīng)力：=ZZZZ Z 1HHBE11bdFKKKktHHVA = 2H1HBDZZ式中： 名義切向力 F =2005Nt112000dT6317.632000 使用系數(shù) K=1（由表 8331 查取）A 動載系數(shù) =（）VKVAA200B 式中 V=smnd7 . 110006051417.6310006011 A=83.6 B=0.4 C=6.57 =1.2VK齒向載荷分布系數(shù) K=1.35（由表 8332 按硬齒面齒輪，裝配時檢修調(diào)整，6 級H精度 K非對稱支稱公式計算）H34. 111齒間載荷分配系數(shù) （由表 8333 查?。? . 1HK節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) =1.5（由圖 8311 查?。〩Z 重合度的系數(shù) （由圖 8312 查?。?7. 0Z 螺旋角系數(shù) （由圖 8313 查取）80. 0Z 彈性系數(shù) （由表 8334 查?。㎝PaZE8 .189 單對齒嚙合系數(shù) Z=1B = 1H=143.17MPa2H806320055 . 515 . 50 . 135. 105. 1180. 077. 08 .1895 . 11許用應(yīng)力：=HXWRVLNTHHZZZZZZSlimlim 式中：極限應(yīng)力=1120MPalimH 最小安全系數(shù)=1.1（由表 8335 查取）limHS 壽命系數(shù)=0.92（由圖 8317 查?。㎞TZ 潤滑劑系數(shù)=1.05（由圖 8319 查取，按油粘度等于 350）LZsm 速度系數(shù)=0.96（按由圖 8320 查取）VZ,7 . 1sm 粗糙度系數(shù)=0.9（由圖 8321 查?。㏑Z 齒面工作硬化系數(shù)=1.03（按齒面硬度 45HRC，由圖 8322 查?。￤Z 尺寸系數(shù)=1（由圖 8323 查?。Z則： =826MPaH03. 185. 096. 005. 192. 01 . 11120 滿足HH2. 校核齒根的強(qiáng)度（按表 8315 校核）12 強(qiáng)度條件：=1F1F 許用應(yīng)力： =； 1FFFVASaFantKKKKYYYYbmF112212SFSFFFYYYY式中：齒形系數(shù)=2.61， =2.2（由圖 8315（a）查?。?FY2FY 應(yīng)力修正系數(shù)，（由圖 8316（a）查?。? . 11SaY77. 12SaY 重合度系數(shù) =1.9Y 螺旋角系數(shù)=1.0（由圖 8314 查取）Y 齒向載荷分布系數(shù)=1.3（其中 N=0.94，按表 8330 計算）FKNHK 齒間載荷分配系數(shù)=1.0（由表 8333 查取）FK 則 =94.8MPa1F=88.3MPa2F1F6 . 161. 22 . 277. 1許用應(yīng)力：= （按值較小齒輪校核）FXlTrelTNTSTFFYYYYYSRelimlimlimF 式中： 極限應(yīng)力=350MPalimF 安全系數(shù)=1.25（按表 8335 查?。﹍imFS 應(yīng)力修正系數(shù)=2（按表 8330 查取）STY 壽命系數(shù)=0.9（按圖 8318 查?。㏒TY 齒根圓角敏感系數(shù)=0.97（按圖 8325 查?。﹔elTY 齒根表面狀況系數(shù)=1（按圖 8326 查?。﹍TYRe 尺寸系數(shù)=1（按圖 8324 查?。Y則 =FMPa48997. 09 . 0225. 135013 滿足， 驗(yàn)算結(jié)果安全2F1FF4.44.4 齒輪及齒輪副精度的檢驗(yàn)項(xiàng)目計算齒輪及齒輪副精度的檢驗(yàn)項(xiàng)目計算1.確定齒厚偏差代號為：6KL GB1009588（參考表 8354 查取）2.確定齒輪的三個公差組的檢驗(yàn)項(xiàng)目及公差值（參考表 8358 查?。┑诠罱M檢驗(yàn)切向綜合公差，=0.063+0.009=0.072mm,(按表 8369 計算，由表 8360，1iF1iFfPFF 表 8359 查取)；第公差組檢驗(yàn)齒切向綜合公差，=0.6（）1if1iftptff=0.6（0.009+0.011）=0.012mm， （按表 8369 計算，由表 8359 查取） ；第公差組檢驗(yàn)齒向公差=0.012（由表 8361 查取） 。F3.確定齒輪副的檢驗(yàn)項(xiàng)目與公差值（參考表 8358 選擇）對齒輪，檢驗(yàn)公法線長度的偏差。按齒厚偏差的代號 KL，根據(jù)表 8353m 的計算式求得齒厚的上偏差=-12=-12wEssEptf0.009=-0.108mm，齒厚下偏差=-16=-160.009=-0.144mm；公法線的平均長度上偏差siEptf=*cos-0.72sin=-0.108cos-0.72 =-0.110mm,下偏差WSEssETF020020sin36. 0a=cos+0.72sin=-0.144cos+0.720.036sin=-0.126mm；按表 8wiEsiETF020020319 及其表注說明求得公法線長度=87.652，跨齒數(shù) K=10，則公法線長度偏差可表示為：knW,對齒輪傳動，檢驗(yàn)中心距極限偏差，根據(jù)中心距 a=200mm，由表查得 8110. 0126. 0652.87f365 查得=；檢驗(yàn)接觸斑點(diǎn)，由表 8364 查得接觸斑點(diǎn)沿齒高不小于 40%，沿齒f023. 0長不小于 70%；檢驗(yàn)齒輪副的切向綜合公差=0.05+0.072=0.125mm（根據(jù)表 8358 的表注icF3，由表 8369，表 8359 及表 8360 計算與查取） ；檢驗(yàn)齒切向綜合公差=0.0228mm， （根據(jù) 8358 的表注 3，由表 8369，表 8359 計算與查?。?。對箱體，icf檢驗(yàn)軸線的平行度公差，=0.012mm，=0.006mm（由表 8363 查?。?。確定齒坯的精度xfyf要求按表 8366 和 8367 查取。根據(jù)大齒輪的功率，確定大輪的孔徑為 50mm，其尺寸和形狀公差均為 6 級，即 0.016mm，齒輪的徑向和端面跳動公差為 0.014mm。3. 齒輪工作圖 4-1：140.80.81.6圖 4-1 大齒輪二 由于第一級齒輪傳動比與第二級傳動比相等，則對齒輪的選擇，計算以及校核都與第一級一樣 第五章第五章 第三級圓柱齒輪的設(shè)計第三級圓柱齒輪的設(shè)計 5.15.1 選擇材料選擇材料1.確定 Hlim和 Flim及精度等級。參考表 8324 和表 8325 選擇兩齒輪材料為：大，小齒輪均為 40Cr，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面淬火，齒面硬度為 4850HRc，精度等級為 6 級。按硬度下限值，由圖 838（d）中的MQ 級質(zhì)量指標(biāo)查得 Hlim=Hlim=1120Mpa；由圖 839（d）中的 MQ 級質(zhì)量指標(biāo)查得FE1=FE2=700Mpa, Flim1=Flim2=350 Mpa.5.25.2 按接觸強(qiáng)度進(jìn)行初步設(shè)計按接觸強(qiáng)度進(jìn)行初步設(shè)計1. 確定中心距 a(按表 8328 公式進(jìn)行設(shè)計) aCmAa(+1)321HKT=1mC483AK=1.7mNT164624 . 0MPaH1008615則 a=325mm 取 a=400mm2. 確定模數(shù) m (參考表 834 推薦表)m=(0.0070.02)a=2.88, 取 m=4mm3. 確定齒數(shù) z ,z12 2004400221 zzz =28 取 z =281) 1(2ma) 16(440021 z =172 取 z =172224. 計算主要的幾何尺寸（按表 835 進(jìn)行計算）分度圓的直徑 d =m z =428=112mm11 d =m z =688mm221724齒頂圓直徑 d= d +2h =112+24=120mm1a1a d= d +2h =688+24=696mm2a2a齒根圓直徑 mmmmzdf1025 . 211 mmmmzdf6785 . 222端面壓力角 020基圓直徑 d= dcos=112cos20 =107.16mm1b10 d= d cos=688cos20 =646.72mm2b20齒頂圓壓力角 =arccos=1at11abdd07 .26 = arccos=2at22abdd06 .21端面重合度 = z （tg-tg）+ z (tg-tg)a2111at22at =1.1516齒寬系數(shù) =1.3 d1db6380齒寬 mmab1604004 . 0縱向重合度 =05.35.3 校核齒輪校核齒輪1.校核齒面接觸強(qiáng)度（按表 8330 校核） 強(qiáng)度條件：=HH 計算應(yīng)力：=ZZZZ Z 1HHBE11bdFKKKktHHVA = 2H1HBDZZ式中： 名義切向力 F =34107Nt112000dT6319102000 使用系數(shù) K=1（由表 8331 查取）A 動載系數(shù) =（）VKVAA200B 式中 V=smnd09. 01000601711210006011 A=83.6 B=0.4 C=6.57 =1.05VK 齒向載荷分布系數(shù) K=1.35（由表 8332 按硬齒面齒輪，裝配時檢修調(diào) 6 級精度HK非對稱支稱公式計算）H34. 1 齒間載荷分配系數(shù) （由表 8333 查取）0 . 1HK 節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) =1.5（由圖 8311 查?。〩Z 重合度的系數(shù) （由圖 8312 查取）93. 0Z17 螺旋角系數(shù) （由圖 8313 查?。?0. 0Z 彈性系數(shù) （由表 8334 查?。㎝PaZE8 .189 單對齒齒合系數(shù) Z=1B = 1H=301.42MPa2H806320055 . 515 . 50 . 135. 105. 1180. 077. 08 .1895 . 11許用應(yīng)力：=HXWRVLNTHHZZZZZZSlimlim 式中：極限應(yīng)力=1120MPalimH 最小安全系數(shù)=1.1（由表 8335 查?。﹍imHS 壽命系數(shù)=0.92（由圖 8317 查取）NTZ 潤滑劑系數(shù)=1.05（由圖 8319 查取，按油粘度等于 350）LZsm 速度系數(shù)=0.96（按由圖 8320 查取）VZ,7 . 1sm 粗糙度系數(shù)=0.9（由圖 8321 查?。㏑Z 齒面工作硬化系數(shù)=1.03（按齒面硬度 45HRC，由圖 8322 查?。￤Z 尺寸系數(shù)=1（由圖 8323 查取）XZ則： =826MPaH03. 185. 096. 005. 192. 01 . 11120 滿足HH2. 校核齒根的強(qiáng)度（按表 8315 校核） 強(qiáng)度條件：=1F1F 許用應(yīng)力： =； 1FFFVASaFantKKKKYYYYbmF18112212SFSFFFYYYY式中：齒形系數(shù)=2.61， =2.2（由圖 8315（a）查?。?FY2FY 應(yīng)力修正系數(shù)，（由圖 8316（a）查?。? . 11SaY77. 12SaY 重合度系數(shù) =1.9Y 螺旋角系數(shù)=1.0（由圖 8314 查?。℡ 齒向載荷分布系數(shù)=1.3（其中 N=0.94，按表 8330 計算）FKNHK 齒間載荷分配系數(shù)=1.0（由表 8333 查?。〧K 則 =94.8MPa1F=88.3MPa2F1F6 . 161. 22 . 277. 1許用應(yīng)力：= （按值較小齒輪校核）FXlTrelTNTSTFFYYYYYSRelimlimlimF 式中： 極限應(yīng)力=350MPalimF 安全系數(shù)=1.25（按表 8335 查取）limFS 應(yīng)力修正系數(shù)=2（按表 8330 查?。㏒TY 壽命系數(shù)=0.9（按圖 8318 查取）STY 齒根圓角敏感系數(shù)=0.97（按圖 8325 查?。﹔elTY 齒根表面狀況系數(shù)=1（按圖 8326 查取）lTYRe 尺寸系數(shù)=1（按圖 8324 查?。Y則 =FMPa48997. 09 . 0225. 1350 滿足， 驗(yàn)算結(jié)果安全2F1FF5.45.4 齒輪及齒輪副精度的檢驗(yàn)項(xiàng)目計算齒輪及齒輪副精度的檢驗(yàn)項(xiàng)目計算1.確定齒厚偏差代號為：6KL GB1009588（參考表 8354 查?。?.確定齒輪的三個公差組的檢驗(yàn)項(xiàng)目及公差值（參考表 8358 查取）19第公差組檢驗(yàn)切向綜合公差，=0.063+0.009=0.072mm,(按1iF1iFfPFF 表 8369 計算，由表 8360，表 8359 查取)；第公差組檢驗(yàn)齒切向綜合公差，=0.6（）1if1iftptff=0.6（0.009+0.011）=0.012mm， （按表 8369 計算，由表 8359 查取） ；第公差組檢驗(yàn)齒向公差=0.012（由表 8361 查?。?。F3.確定齒輪副的檢驗(yàn)項(xiàng)目與公差值（參考表 8358 選擇）對齒輪，檢驗(yàn)公法線長度的偏差。按齒厚偏差的代號 KL，根據(jù)表 8353wE的計算式求得齒厚的上偏差=-12=-12ssEptf0.009=-0.108mm，齒厚下偏差=-16=-160.009=-0.144mm；公法線的平siEptf均長度上偏差=*cos-0.72sin=-0.108cos-0.72 WSEssETF020=-0.110mm,下偏差=cos+0.72sin=-0.144cos020sin36. 0awiEsiETF+0.720.036sin=-0.126mm；按表 8319 及其表注說明求得公法線020020長度=87.652，跨齒數(shù) K=10，則公法線長度偏差可表示為：knW對齒輪傳動，檢驗(yàn)中心距極限偏差，根據(jù)中心距 a=200mm，110. 0126. 0652.87f由表查得 8365 查得=；檢驗(yàn)接觸斑點(diǎn)，由表 8364 查得接觸f023. 0斑點(diǎn)沿齒高不小于 40%，沿齒長不小于 70%；檢驗(yàn)齒輪副的切向綜合公差=0.05+0.072=0.125mm（根據(jù)表 8358 的表注 3，由表 8369，表3icF59 及表 8360 計算與查取） ；檢驗(yàn)齒切向綜合公差=0.0228mm， （根據(jù) 8icf358 的表注 3，由表 8369，表 8359 計算與查?。?。對箱體，檢驗(yàn)軸線的平行度公差，=0.012mm，=0.006mm（由表 8363 查?。?。xfyf4. 確定齒坯的精度要求按表 8366 和 8367 查取。根據(jù)大齒輪的功率，確定大輪的孔徑為 50mm，其尺寸和形狀公差均為 6 級，即 0.016mm，齒輪的徑向和端面跳動公差為0.014mm。5.齒輪工作圖 5-1：20圖 5-1 小齒輪1.61.60.8第六章第六章 軸的設(shè)計軸的設(shè)計6.16.1 計算作用在軸上的力計算作用在軸上的力大輪的受力：圓周力 =1F1F12dTN8 .19955 .933472徑向力 1rF1rFNtgF72636. 08 .199501軸向力 11FFa小輪的受力：圓周力 = 2F2FNdT1102463347222徑向力 =2rF2rFNtgF396836. 01102402軸向力 =2aF2aF2F6.26.2 計算支力和彎矩計算支力和彎矩1.垂直平面中的支反力：BR NlcFcbF626221326110241438 .1995)(21NlaFbaFRc684202135 .498 .19955 .11611024)(12 2. 水平面中的支反力：lcbFdFcFdFRrarfaB)(5 . 05 . 012221121 =2131437203151102420039681748 .1995 =2752.3N ldFaFdFbaFRfarfarc1112225 . 05 . 0 =2131748 .19953507265 .31110245 .1663968 =261N3. 支點(diǎn)的合力 ，：BRCR =BRNRRBB684027526262 2222 NRRRCCC682826168242222 軸向力 NFFFaaa2 .90288 .19951102412應(yīng)由軸向固定的軸承來承受。aF4. 垂直彎矩：截面 1 wM1 wMmNaRB4 .7515 .496262 截面 wM wM mNCRC4 .1368266842 5. 水平彎矩：截面mNaRMBw27.3305 .493 .27521NaRdFMBaaw86.1627.3301748 .1995211截面mNCRMCw2 .522002612111dFbFbaRMarBaw =275217419951177265 .166 =504Nm5. 合成彎矩：截面22mNMMMwww30.82010890056400122 mNMMMawwaw75282.164 .7512222 截面mNMMMwww9 .13682 .524 .1368 2222mNMMMawwaw8 .14575044 .1368 22226. 計算軸徑截面 mmTMdWw583557 . 058.10505672400107 . 0)(1033221截面 mmTMdWaw743557 . 058.105059 .1368107 . 0103232225210021317431.5Fr22a2a11r1圖 6-1 軸的受力和結(jié)構(gòu)尺寸簡圖6.36.3 對截面進(jìn)行校核對截面進(jìn)行校核1. 截面校核mmNMw82030mmNnPT3472725 .934 . 3105 .95105 .956633319145325832mmdW3382902mmWWT23 （由表 412 得）MPa3551 1 . 0齒輪軸的齒 1k472. 146. 160064060070046. 149. 1k （由表 4117 得）73. 0 （由表 4117 得）72. 0268. 1kk9 . 1kk78.5492.1212.29355431TWTKWMKS 8 . 1SS1.8則 軸的強(qiáng)度滿足要求2. 截面校核mmNMw136890mmNnPT3472725 .934 . 3105 .95105 .95663336 .39762327432mmdW321.795252mmWWT （由表 412 得）MPa3551 1 . 0齒輪軸的齒 1k472. 146. 160064060070046. 149. 1k24 （由表 4117 得）81. 0 （由表 4117 得）76. 0110. 3kk271. 2kk11976. 7152. 1355431TWTKWMKS 8 . 1SS1.8則 軸的強(qiáng)度滿足要求3. 如圖 6-26.3453.2圖 6-2 軸 第七章第七章 主軸設(shè)計主軸設(shè)計7.17.1 計算作用在軸上的力計算作用在軸上的力1.齒輪的受力：扭矩 T T=mN 9 .105379 . 22 . 39550圓周力 =1F1F12dTN68.61263449 .105372徑向力 1rF1rFNtgF6 .220536. 068.61260125軸向力 11FFa2. 工作盤的合彎矩Mt=(M0+M)/2/K=8739（Nm）式中，K 為彎曲時的滾動摩擦系數(shù)，K=1.05 按上述計算方法同樣可以得出 50I 級鋼筋（b=450 N/mm2）彎矩所需彎矩：Mt=8739（Nm）由公式 Mt=式中 F 為撥斜柱對鋼筋的作用力；Fr為 F 的徑向分力;a 為 F 與sinsin0LFr鋼筋軸線夾角。 08 .43mmL7 .1690則 NFr10816工作盤的扭矩 mNLFTr1 .1270496. 07 .16910816sin02所以 T齒輪能夠帶動工作盤轉(zhuǎn)動2T7.27.2 計算支力和彎矩計算支力和彎矩1.垂直平面中的支反力：BR NlcFcbF8 .534218375.201102425.12268.6126)(21NlaFbaFRc1124318375.6068.61265 .16210372)(12 2.水平面中的支反力：lcbFcFdFRrrfaB)(5 . 01211 =18325.1226 .220575.201018634468.6126 =11198.37N ldFaFdFbaFRfarfarc1112225 . 05 . 0 =18334468.612675.606 .220525.16210186 =-3217.9N 3.支點(diǎn)的合力 ，：BRCR =BRNRRBB6 .1240737.111988 .5342 222226 NRRRCCC4 .116949 .3217112432222 軸向力 NFFaa68.61261應(yīng)由軸向固定的軸承來承受。aF4.垂直彎矩：截面 1 wM1 wMmNaRB58.32475.608 .5342 截面 wM wM mNCRC29.23375.2011243 5.水平彎矩：截面mNaRMBw3 .68075.6037.111981NaRdFMBaaw3 .14273 .68034468.6126211截面mNCRMCw77.6675.209 .32172111dFbFbaRMarBaw =11198.3734468.61265 .1016 .220525.162 =-66.77Nm6.合成彎矩：截面mNMMMwww38.33123.445817.10535222 mNMMMawwaw74.146329.203718517.10535222 截面mNMMMwww65.24223.445822.54424 22mNMMMawwaw65.24223.445822.54424 227.計算軸徑截面27 mmTMdWw603557 . 046.611170.109812107 . 0)(1033221截面 mmTMdWaw853557 . 046.611102.58879107 . 010332227.37.3 對截面進(jìn)行校核對截面進(jìn)行校核1.截面校核mmNMw331380mmNnPT1150000008 . 24 . 3105 .95105 .956633321600326032mmdW3432002mmWWT （由表 412 得）MPa3551 1 . 0齒輪軸的齒 1k472. 146. 160064060070046. 149. 1k （由表 4117 得）73. 0 （由表 4117 得）72. 0268. 1kk9 . 1kk47. 686.54355431TWTKWMKS 8 . 1SS1.828則 軸的強(qiáng)度滿足要求2. 如圖 7-1圖 7-1 主軸第八章第八章 軸承的選擇軸承的選擇8.18.1 滾動軸承選擇滾動軸承選擇. .1.根據(jù)撥盤的軸端直徑選取軸承，軸承承受的力主要為徑向力，因而采用深溝球軸承，選定為型號為 16008 的軸承,其中 16008 的技術(shù)參數(shù)為：d=40mm D=68mm B=9mm2. 16008 軸承的配合的選擇：軸承的精度等級為 D 級，內(nèi)圈與軸的配合采用過盈配合,軸承內(nèi)圈與軸的配合采用基孔制，由此軸的公差帶選用 k6,查表得在基本尺寸為 200mm 時，IT6DE 公差數(shù)值為 29um，此時軸得基本下偏差 ei=+0.017mm，則軸得尺寸為mm。外圈與殼體孔的配合采用基軸制，過渡配合，046. 0017. 040由此選用殼體孔公差帶為 M6，IT6基本尺寸為 68mm 時的公差數(shù)值為 0.032mm，孔的基本上偏差ES=-0.020，則孔的尺寸為mm。020. 0052. 068 29第九章第九章 總總 結(jié)結(jié)近兩個月的畢業(yè)設(shè)計終于結(jié)束了，通過這段日子的設(shè)計學(xué)習(xí)，自己的專業(yè)知識和獨(dú)立思考問題的能力有了很大的提高，對我走向社會從事本專業(yè)工作有著深遠(yuǎn)的影響。現(xiàn)在就此談?wù)剬Ρ敬萎厴I(yè)設(shè)計過程中的認(rèn)識和體會。首先，我學(xué)會了查閱資料和獨(dú)立思考。我的課題是鋼筋校直機(jī)的設(shè)計。在設(shè)計過程中，真正體會到了實(shí)踐的重要性。我曾到建筑工地去參觀學(xué)習(xí)，了解現(xiàn)場環(huán)境和設(shè)備，真正從實(shí)際出發(fā)來考慮自己的設(shè)計。同時，廣泛深入圖書館，實(shí)事求是，認(rèn)真查閱有關(guān)書籍資料，鍛煉了自己的分析問題、解決問題的能力。因是兩人合作項(xiàng)目，在設(shè)計時，也充分體會到了合作的重要性，培養(yǎng)了自己的團(tuán)隊(duì)精神。不可否認(rèn)，在這個過程中，也遇到不少困難，所幸的是得到了劉老師，招老師，陳老師的悉心指導(dǎo)，起到了點(diǎn)石成金的作用，大大啟發(fā)了我，使我能不斷前進(jìn)。其次，認(rèn)識到實(shí)踐的重要性。這次設(shè)計我做了很多重復(fù)工作、無用功，但是這些重復(fù)工作和無用功積累了設(shè)計經(jīng)驗(yàn)。同時也認(rèn)識到設(shè)計不能只在腦子里想其結(jié)構(gòu)、原理，必須進(jìn)行實(shí)際操作。另外，也應(yīng)從多個角度來思考問題的所在，嘗試其它的方法，以求找到最佳方法，因?yàn)榧词瓜氲暮芡昝?，但到?shí)際的設(shè)計時會遇到很多想不到的實(shí)際問題。30致致 謝謝在設(shè)計中我們得到了李超老師和蔡師傅的大力支持和耐心指導(dǎo)，以及無錫市隨意建筑設(shè)備有限公司的幫助，在此設(shè)計即將結(jié)束之際，我表示衷心的感謝！在設(shè)計的過程中，也出現(xiàn)了一些客觀不足的問題，就是支架，減速器的箱蓋只能靠想象，不能根據(jù)實(shí)際的情況來作合適、客觀地修改，難免有些缺點(diǎn)和不足，由于諸多原因，本次設(shè)計存在一些不足和有待改善的地方，希望老師能夠看待。最后，衷心感謝李超老師的細(xì)心指導(dǎo)和教導(dǎo)，使我在大學(xué)里的最后一段時間里，學(xué)到了更多的知識。在此，我再次向所有在該設(shè)計中，向我們提供幫助的老師，同學(xué)和工人師傅致以最衷心的謝意！31參考文獻(xiàn)參考文獻(xiàn)1.吳宗澤主編。機(jī)械設(shè)計實(shí)用手冊。北京：化學(xué)工業(yè)出版社。2.江耕華，陳啟松主編。機(jī)械傳動手冊。北京：煤炭工業(yè)出版社。3. 機(jī)械化科學(xué)研究院編。實(shí)用機(jī)械設(shè)計手冊。北京：中國農(nóng)業(yè)機(jī)械出版社。4.西北工業(yè)大學(xué)機(jī)械原理及機(jī)械零件教研室編。機(jī)械設(shè)計。北京：高等教育出版社。5.陳作模主編。機(jī)械原理。北京：高等教育出版社。6.王光銓主編。機(jī)床電力拖動與控制。北京：機(jī)械工業(yè)出版社7.馬曉湘，鐘均祥主編。畫法幾何及機(jī)械制圖。廣州：華南理工大學(xué)出版社。8.廖念針主編?；Q性與測量技術(shù)基礎(chǔ)。北京：中國計量出版社。9. 實(shí)用機(jī)械電氣技術(shù)手冊機(jī)械工業(yè)出版社0.81.61.6圖5 小齒輪0.81.61.6圖5 小齒輪