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附錄A譯文
3.1 螺桿壓縮機性能的計算
內部能量守恒
(3.1)
其中θ是角度的旋轉的主旋翼h =h（ θ ）的比焓，m˙ =m˙ （ θ ）是質量流率p = （ θ ） ，工作腔的控制體積中的流體壓力， ˙ Q = Q˙（ θ ）的流體之間的熱傳遞和壓縮機周圍， ˙ V = ˙V （ θ ） ，壓縮機工作腔中的本地卷。
在上述方程中，輸入和輸出的下標表示的流體流入及流出。
流體的總焓流入由以下組件：
(3.2)
其中，下標L，G表示泄漏增益SUC ，抽吸條件，和油為石油。
流體總流出焓包括：
(3.3)
指數升， l表示泄漏損耗和dis表示放電條件與m˙顯示表示放電注入的油或其它液體污染的氣體的質量流率
右手法側的能量方程由模型的下列術語
流體和壓縮機的螺桿轉子和殼體，并通過它們的周邊，由于氣體的溫度的差異，上述殼體和轉子的表面之間的熱交換的傳熱系數求值表達式= 0.023， RE0占.8 。通過主轉子的外徑和內徑之間的差異為特征長度的雷諾數和努塞爾數。這可能不是用于此目的的最合適的尺寸，但出現的特征長度在0.2的指數部分的傳熱系數的表達式，因此，只要它表征壓縮機的體積，它仍然在同一個數量級，作為其他特征尺寸的影響不大的機器。特征速度為Re數的計算從本機的質量流量和橫截面面積。這里的表面，在其上進行熱交換，以及壁溫，依靠的主旋翼的旋轉角度θ 。
上述所表示的商品的大量攝入量和其平均焓由于工作體積的氣體流入的能量增益決定。因此，能量的流入的旋轉角變化。在吸入期間，等于氣體進入工作容積帶來的平均氣體焓。
3.1.1螺桿壓縮機性能的計算
然而，在吸入口關閉時，一定量的壓縮氣體通過間隙泄漏到壓縮機工作腔 。該氣體的質量，以及其焓在氣體泄漏方程的基礎上確定。工作體積充滿了氣體，由于泄漏，只有當工作體積周圍的空間中的氣體壓力較高，否則無泄漏，或它是在相反的方向，即從對其他壓力通風系統(tǒng)的工作腔。
總流入焓進一步校正的焓的量帶入工作腔注入的油。
由于從工作體積的氣體流出的能量損失是指由商品質量的流出和平均氣體焓。在工作過程中，這是進入排放氣室，被壓縮的氣體的同時，在擴展的情況下，由于不適當的排出壓力，這是通過在較低壓力下工作體積到鄰近的空間的間隙泄漏的氣體。如果工作腔中的壓力低于在排出室，排放口是打開的，該流程將在相反的方向，即從排出氣室進入工作腔。質量的變化，有一個負號
其假定的焓等于壓力腔中的平均氣體焓。
供給的工作氣體在壓縮過程中的熱力學表示由術語PdV dθ 。這個術語是從本地的壓力和體積變化率進行評估。后者被定義產生瞬時工作體積和其旋轉角度的變化的螺桿運動學的關系得到的。事實上，術語的dV /差dφ可確定瞬時interlobe區(qū)，捕獲和重疊區(qū)域校正。
如果油或其它流體注入上述壓縮機的工作腔，油質量的流入和其焓應包括在流入條款 而事實，盡管在混合物中的油的質量分數顯著的體積流率時，其效果是不明顯的，因為油的體積分數通常是非常小的?？偭鞒龅牧黧w的質量，還包括注入的油，其中的較大部分仍然與工作流體混合。氣體之間的熱傳遞和油滴描述由一個一階微分方程確定。
質量連續(xù)性方程
(3.4)
質量連續(xù)性方程
(3.5)
質量的流出率包括：
(3.6)
質量流率的每一個方程滿足連續(xù)性方程
(3.7)
其中W [m/s]表示流體速度， ρ - 流體密度和A - 流體截面區(qū)域。得到的瞬時密度ρ = ρ （θ）被困在控制量與相應的瞬時體積V的大小從瞬時的質量為m ，密度為ρ =m/ V 。
3.1.2吸氣和排氣口
從壓縮機的幾何形狀的橫截面面積A得到的旋轉角度θ，它可以被認為是周期函數。吸氣口區(qū)域被定義為：
(3.8)
SUC裝置上面的吸氣口開口，并且ASUC的時刻開始的θ值，0表示為在吸入口的橫截面面積的最大值。 如果未指定不同的旋轉角度θ的基準值，吸入口關閉時，假設在吸管末端θ = 0。
排放口區(qū)同樣被定義為：
（3.9）
其中下標e表示放電結束， c表示排出口的橫截面面積的最大值壓縮和ADIS ， 0表示結束。
吸入和排出端口流體速度
（3.10）
其中，μ為吸入/排放孔的流量系數，而下標1和2表示所考慮的端口的上游和下游 ，在計算機代碼中提供計算，如果H2
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