【施工方案模板】塔吊、外用電梯,施工方案模板,施工,方案,模板,塔吊,外用,電梯 QTZ自升塔式起重機 施 工 方 案 XX工程公司 年月日 目 錄 第一章 工程概況 1 第一節(jié) 項目概況 1 第二節(jié) 塔吊選型 1 第二章 塔機基礎(chǔ)的設(shè)計及制作 1 第一節(jié) 塔吊位置選擇 1 第二節(jié) 塔吊基礎(chǔ)設(shè)計 2 一、樁基承載力特征值估算及有關(guān)巖土設(shè)計參數(shù) 2 二、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計 4 第三節(jié) 塔吊基腳螺栓預埋 4 第四節(jié) 塔吊基礎(chǔ)的防雷接地引接 5 第五節(jié) 塔吊基礎(chǔ)與底板接頭處理 5 第六節(jié) 塔吊立架處與地下室頂板主、次梁接頭處理 5 第七節(jié) 地下室頂板預留孔洞圍護 6 QTZ5014塔吊樁基礎(chǔ)的計算書 6 附圖 11 第一章 工程概況 第一節(jié) 項目概況 本項目由XX開發(fā)股份有限公司投資興建，XX建筑設(shè)計院設(shè)計，XX建設(shè)監(jiān)理公司監(jiān)理，XX有限公司4承建，為RC結(jié)構(gòu)的商住建筑物一棟，地上32層，地下2層，其中有4層裙樓。建筑物平面形狀呈L型，東西向從1軸至23軸長63.90m，南北向從A軸至P軸長83.20m，總建筑面積約為56326平方米，建筑物高度：從±0.000起計至屋面高99.90m，梯屋、電梯機房頂高104.90m，地下室底板面標高為-8.400m。 第二節(jié) 塔吊選型 根據(jù)施工需要，計劃裝一臺型號為:**機械制造自升塔式起重機QTZ63(5013)。該塔吊安裝總高度 130m，塔吊首次安裝高度 17.2m，隨后爬升至自由高度37.5m，可利用一臺16噸和一臺30噸汽車吊進行安裝，吊裝最重部件起重臂時，工作半徑9m，24m臂桿，起重量6.95噸，起吊高度21m，滿足吊裝要求。塔機的總體結(jié)構(gòu)詳見產(chǎn)品說明書。 第二章 塔機基礎(chǔ)的設(shè)計及制作 第一節(jié) 塔吊位置選擇 1、塔吊基礎(chǔ)選擇 塔吊基礎(chǔ)采用4根φ800鉆孔灌注樁，樁長約10.5m，樁端支承在中風化巖層，塔吊基礎(chǔ)承臺尺寸是5000×5000×1400，混凝土強度等級C35。 2、塔吊基礎(chǔ)選擇 本工程使用一部塔吊，塔機的安裝位置設(shè)于D至E 軸交6至10軸處(基礎(chǔ)底板下為塔基承臺面)。 第二節(jié) 塔吊基礎(chǔ)設(shè)計 一、樁基承載力特征值估算及有關(guān)巖土設(shè)計參數(shù) 根據(jù)擬建場區(qū)建筑物規(guī)模(32層)，結(jié)合場地工程地質(zhì)情況，設(shè)計采用鉆(沖)孔樁，以連續(xù)完整的中風化巖作樁端持力層。單樁豎向承載力特征值Ra可按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2002式8.5.5-1式DBJ15-31-2003式10.2.3或10.2.4估算。 公式Ra=qsaAp+up∑qsia Li[摩擦樁公式] Ra=Rsa+ Rra +Rpa[嵌巖樁公式] 樁基的設(shè)計施工還需符合《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-94)有關(guān)要求。各巖土層樁周摩阻力特征值、樁端土承載力特征值等參數(shù)詳見下表1 地層代號 巖土名稱 狀態(tài) 層號 地基承載力特征值fak(kPa) 壓縮模量Es(Mpa) 樁周摩阻力特征值qsa(kPa) 鉆(沖)孔灌注樁 樁端承載力特征值 qsa(kPa) 巖石抗 壓強度 fr(Mpa) Qml 素填土 松散 \ \ 10 Qal 淤泥質(zhì)土 流塑 1 50 2.5 6 粉砂 松散-稍密 3 110 \ 15 K 粉砂質(zhì)土巖 強風化 1 700 75 1000 fr=1.5MPa 中風化 2 1200 160 1500 fr=4.4MPa 微風化 3 3000 330 3500 fr=10.0MPa 巖石抗壓強度統(tǒng)計表 表2 地層 時代 風化 程度 巖性 地層 序號 指標 天然抗壓強度 fr(Mpa) 備注 K 強風化 粉砂質(zhì)泥巖 1 參加統(tǒng)計組數(shù) 3 最大值 2.9 最小值 0.65 平均值 1.5 中風化 粉砂質(zhì)泥巖 2 參加統(tǒng)計組數(shù) 28 其中9組微風化夾層樣未參與數(shù)理統(tǒng)計 最大值 8.7 最小值 2.8 平均值 5.0 標準差 1.81 變異系數(shù) 0.36 標準值 4.4 微風化 粉砂質(zhì)泥巖 3 參加統(tǒng)計組數(shù) 42 最大值 19.4 最小值 8.4 平均值 12.9 標準差 2.98 變異系數(shù) 0.23 標準值 12.1 二、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計 1、塔吊基礎(chǔ)承臺設(shè)計D800mm鉆孔樁；樁端要求穿過砂層、強風化進入強風化巖≥2.5m。 2、樁基礎(chǔ)承臺為5m(長)×5m(寬)×1.4m(厚),樁承臺混凝土為 C35砼,上下配筋為Ⅱ鋼φ20mm＠200mm雙向雙層鋼筋,內(nèi)肢Ⅱ鋼φ16mm＠200mm雙向筋。 第三節(jié) 塔吊基腳螺栓預埋 塔吊基腳螺栓預埋為16根φ36mm長=900mm，螺栓為原廠產(chǎn)品。安裝預埋螺栓時用固定模具套入，模具上下螺母固定定型，采用水平儀校核準確，與承臺鋼筋焊接牢固。 第四節(jié) 塔吊基礎(chǔ)的防雷接地引接 塔吊基礎(chǔ)的防雷接地引接；承臺的對角2條樁中留出約500mm鋼筋焊接頭與承臺鋼筋連通焊接，并直接連出承臺面約500mm的2處引頭，作為連焊接于塔架至塔尾防雷針。接地電阻值小于4Ω。 基礎(chǔ)制作后，等其強度達到80%并檢查合格方可安裝塔機。 第五節(jié) 塔吊基礎(chǔ)與底板接頭處理 塔吊承臺與工程結(jié)構(gòu)承臺地板分界接頭處理： 先做塔吊承臺，在塔吊承臺面預埋鋼板止水片，塔吊承臺與工程承臺分界20mm，工程底板施工連接入于塔吊承臺面處800 mm，并預留工程底板鋼筋搭接頭，工程底板預留二次鋼板止水片，承臺面標高比底板面標高低800mm，塔吊拆除后再澆筑本部位鋼筋混凝土，做法同后澆帶。做法詳見大樣圖。 第六節(jié) 塔吊立架處與地下室頂板主、次梁接頭處理 對立架處頂板主、次梁、板斷開處理方法如下： 1、梁板砼施工縫接頭為梁長的1/3L位置處，在原設(shè)計的配筋中各加大一級配筋預留搭接，鋼筋搭接應錯開為1/2倍數(shù)。 2、施工縫搭接頭鋼筋加焊接；單面焊接為10倍D，雙面焊接為5倍D。預留鋼筋用鋼刷進行清銹。 3、預留孔洞砼接頭處理；先澆砼接頭必須鑿毛，清洗干凈，二次澆筑的砼加滲5-10%AEA澎脹水泥。 第七節(jié) 地下室頂板預留孔洞圍護 預留孔洞口處四周采用Φ48mm鋼管搭設(shè)高1.5m,并用膠合板密封圍蔽。防止雜物下落傷人。 QTZ5014塔吊樁基礎(chǔ)的計算書 一. 參數(shù)信息 塔吊型號:QTZ5014,自重(包括壓重)F1=765.00kN,最大起重荷載F2=60.00kN 塔吊傾覆力距M=1658.00kN.m,塔吊起重高度H=37.50m,塔身寬度B=1.6m 混凝土強度:C35,鋼筋級別:Ⅱ級,承臺長度Lc或?qū)挾菳c=5.00m 樁直徑或方樁邊長 d=0.80m,樁間距a=3.00m,樁長約10m，要求進中風化2.5m； 承臺厚度Hc=1.40m，基礎(chǔ)埋深D=0.00m,承臺箍筋間距S=200mm,保護層厚度:50mm 二. 塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=765.00kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=1.2×(F1+F2)=990.00kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.4×1658.00=2321.20kN.m 三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設(shè)計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》JGJ94-94的第5.1.1條) 其中 n──單樁個數(shù)，n=4； F──作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=1.2×825.00=990.00kN； G──樁基承臺的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=1050.00kN； Mx,My──承臺底面的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni──單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)。 經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值: 最大壓力： N=(990.00+1050.00)/4+2321.20×(3.00×1.414/2)/[2×(3.00×1.414/2)2]=1057.19kN 沒有抗拔力! 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》JGJ94-94的第5.6.1條) 其中 Mx1,My1──計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni1──扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值： N=(990.00+1050.00)/4+2321.20×(3.00/2)/[4×(3.00/2)2]=896.87kN Mx1=My1=2×896.87×(1.50-0.80)=1255.61kN.m 四. 矩形承臺截面主筋的計算 依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。 式中 1──系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc──混凝土抗壓強度設(shè)計值； h0──承臺的計算高度。 fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm2。 經(jīng)過計算得 s=1255.61×106/(1.00×16.70×5000.00×1350.002)=0.008 =1-(1-2×0.008)0.5=0.008 s=1-0.008/2=0.996 Asx= Asy=1255.61×106/(0.996×1350.00×300.00)=3113.18mm2。 五. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。 根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=1057.19kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 0──建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； ──剪切系數(shù),=0.20； fc──混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.70N/mm2； b0──承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； h0──承臺計算截面處的計算高度，h0=1350mm； fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2； S──箍筋的間距，S=200mm。 經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋! 六.樁承載力驗算 樁承載力計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-94)的第4.1.1條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1057.19kN 樁頂軸向壓力設(shè)計值應滿足下面的公式： 其中 0──建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； fc──混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.70N/mm2； A──樁的截面面積，A=0.503m2。 經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求,只需構(gòu)造配筋! 七.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載力計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-94)的第5.2.2-3條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1057.19kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R──最大極限承載力； Qsk──單樁總極限側(cè)阻力標準值: Qpk──單樁總極限端阻力標準值: Qck──相應于任一復合基樁的承臺底地基土總極限阻力標準值: qck──承臺底1/2承臺寬度深度范圍(≤5m)內(nèi)地基土極限阻力標準值； s,p──分別為樁側(cè)阻群樁效應系數(shù)，樁端阻群樁效應系數(shù)； c──承臺底土阻力群樁效應系數(shù)；按下式取值： s,p,c──分別為樁側(cè)阻力分項系數(shù)，樁端阻抗力分項系數(shù)，承臺底土阻抗力分項系數(shù)； qsk──樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標準值，按下表取值； qpk──極限端阻力標準值，按下表取值； u──樁身的周長，u=2.513m； Ap──樁端面積,取Ap=0.50m2； li──第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側(cè)阻力標準值表如下: 序號 土厚度(m) 土側(cè)阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 4 0 0 粉砂 2 4 75 1000 強風化 3 3 160 1500 中風化 由于樁的入土深度為10.5m,所以樁端是在第3層土層。 最大壓力驗算: R=2.51×(4×0×.9177+4×75×.9177+2.5×160×.9177)/1.67+1.56×1500.00×0.50/1.67+0.00×656.25/1.65=1670.91kN 上式計算的R的值大于最大壓力1057.19kN,所以滿足要求! 附圖 1、塔吊基礎(chǔ)平面和剖面大樣圖。 12