電磁爐爐盤運(yùn)輸傳送帶裝置的設(shè)計(jì)含9張CAD圖,電磁爐,盤運(yùn),傳送帶,裝置,設(shè)計(jì),CAD 電磁爐爐盤運(yùn)輸傳送帶裝置設(shè)計(jì) 摘 要 首先對(duì)電磁爐爐盤運(yùn)輸傳送帶作了簡單的概述；接著分析了電磁爐爐盤運(yùn)輸傳送帶的選型原則及計(jì)算方法；然后根據(jù)這些設(shè)計(jì)準(zhǔn)則與計(jì)算選型方法按照給定參數(shù)要求進(jìn)行選型設(shè)計(jì)；接著對(duì)所選擇的電磁爐爐盤運(yùn)輸傳送帶各主要零部件進(jìn)行了校核。普通型電磁爐爐盤運(yùn)輸傳送帶裝置由六個(gè)主要部件組成：傳動(dòng)裝置，機(jī)尾或?qū)Щ匮b置，中部機(jī)架，拉緊裝置以及尾部組件。 關(guān)鍵詞：電磁爐爐盤運(yùn)輸傳送帶裝置，傳送帶，設(shè)計(jì)計(jì)算，校核 34 Abstract First cooker hob transport conveyor briefly outlined; then analyzes the principle of selection cooker hob transport conveyor and the first conveyor belt to transport the cooker hob briefly outlined; then analyzes the cooker hob transport belt selection principles and calculation methods; and then based on these design criteria and calculation method of selection in accordance with the requirements of a given parameter selection and design; then the selected cooker hob transport belt of the main components were checked. Ordinary cooker hob transport conveyor device consists of six main components: gear, tail or device back into the middle frame, tail assembly and tensioning device. Keywords: cooker hob transport conveyor apparatus, conveyors, design calculations, checking 目 錄 第1章 緒論 1 第2章 電磁爐爐盤運(yùn)輸傳送帶裝置的設(shè)計(jì)計(jì)算 2 2.1 已知原始數(shù)據(jù)及工作條件 2 2.2 計(jì)算步驟 4 2.2.1 帶速的選擇 4 2.2.2 帶寬的選擇 4 2.2.3 輸送帶寬度的核算 6 2.3 圓周驅(qū)動(dòng)力 6 2.3.1 計(jì)算公式 6 2.3.2 主要阻力計(jì)算 7 2.3.3 主要特種阻力計(jì)算 8 2.3.4 附加特種阻力計(jì)算 9 2.3.5 傾斜阻力計(jì)算 10 2.4傳動(dòng)功率計(jì)算 10 2.4.1 傳動(dòng)軸功率計(jì)算 10 2.4.2 電動(dòng)機(jī)功率計(jì)算 10 2.5 輸送帶張力計(jì)算 11 2.6 傳動(dòng)滾筒、改向滾筒合張力計(jì)算 12 2.6.1 改向滾筒合張力計(jì)算 12 2.6.2 傳動(dòng)滾筒合張力計(jì)算 12 2.7 傳動(dòng)滾筒最大扭矩計(jì)算 12 2.8 拉緊力和拉緊行程計(jì)算 12 2.9繩芯輸送帶強(qiáng)度校核計(jì)算 13 第3章 驅(qū)動(dòng)裝置的選用與設(shè)計(jì) 14 3.1 電機(jī)的選用 14 3.2 減速器的選用 14 3.3 漸開線斜齒圓柱齒輪設(shè)計(jì) 15 3.4 低速級(jí)斜齒圓柱齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算表 19 3.5 斜齒輪設(shè)計(jì)參數(shù)表 24 第4章 各個(gè)軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 25 4.1 Ⅰ軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 25 4.2 Ⅱ軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 27 4.3 Ⅲ軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 29 結(jié)論 32 參考文獻(xiàn) 33 致 謝 34 第1章 緒論 帶式輸送機(jī)自1795年被發(fā)明以來，經(jīng)過200多年的發(fā)展，已被電力、冶金、煤炭、化工、礦山、港口等各行各業(yè)廣泛采用，特別是第三次工業(yè)技術(shù)革命后新材料、新技術(shù)的采用，帶式輸送機(jī)的發(fā)展步入了一個(gè)新紀(jì)元。當(dāng)今，無論從輸送量、運(yùn)距、經(jīng)濟(jì)效益等各方面來衡量，它已經(jīng)可以同火車、汽車運(yùn)輸相抗衡，成為各國爭先發(fā)展的行業(yè)。? 帶式輸送機(jī)具有結(jié)構(gòu)簡單、輸送量大、輸送物料范圍廣泛、運(yùn)距長、裝卸料方便、可靠性高、運(yùn)費(fèi)低廉、自動(dòng)化程度高等特點(diǎn)，它的優(yōu)越性已十分明顯，是國民經(jīng)濟(jì)中不可缺少的關(guān)鍵設(shè)備。? 帶式輸送機(jī)因其具有結(jié)構(gòu)緊湊、傳動(dòng)效率高、噪聲低、使用壽命長、運(yùn)轉(zhuǎn)穩(wěn)定、工作可靠性和密封性好、占據(jù)空間小等特點(diǎn)，并能適應(yīng)在各種惡劣工作環(huán)境下工作，包括潮濕、泥濘、粉塵多等，所以它已經(jīng)是國民經(jīng)濟(jì)中不可或缺的關(guān)鍵設(shè)備。加之國際互聯(lián)網(wǎng)絡(luò)化的實(shí)現(xiàn)，又大大縮短了帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)、開發(fā)、制造、銷售的周期，使它更加具有競爭力。? 目前，帶式輸送機(jī)已經(jīng)成為運(yùn)輸系統(tǒng)中重要的組成部分。為了更好的研究帶式輸送機(jī)的工作組成原理，發(fā)現(xiàn)及改進(jìn)其不足之處，本課題所研究的是大傾角、下運(yùn)帶式輸送機(jī)。此次研究的主要問題在于系統(tǒng)的驅(qū)動(dòng)件布置、軟啟動(dòng)和制動(dòng)問題。帶式輸送機(jī)向下運(yùn)送物料時(shí)，其驅(qū)動(dòng)電動(dòng)的運(yùn)行工礦有別于一般的帶式輸送機(jī)。由于運(yùn)轉(zhuǎn)上的需要，在結(jié)構(gòu)上有特點(diǎn)，控制上有特殊需求。下運(yùn)帶式輸送機(jī)的制動(dòng)裝置及其控制技術(shù)尤為關(guān)鍵。? 如何實(shí)現(xiàn)制動(dòng)與自動(dòng)張緊，逐漸向智能化、自動(dòng)化、人性化方向發(fā)張，是目前帶式輸送機(jī)的發(fā)展方向，也是本課題的研究目的和意義所在。相信隨著課題的不斷深入，對(duì)帶式輸送機(jī)將會(huì)有更深入的了解，為以后的學(xué)習(xí)也能打下夯實(shí)的基礎(chǔ)。 第2章 電磁爐爐盤運(yùn)輸傳送帶裝置的設(shè)計(jì)計(jì)算 2.1 已知原始數(shù)據(jù)及工作條件 原始參數(shù)和工作條件 1．電磁爐爐盤參數(shù)（參考） 電磁爐磁芯重量: 50g ； 30g 電磁爐磁芯尺寸：5x12x63 電磁爐爐盤尺寸：另附圖紙、尺寸（JYC-21E電磁爐，網(wǎng)上查尺寸） 電磁爐底盤重量：約200g JYC-21E電磁爐外形尺寸 電磁爐爐盤尺寸直徑：17cm 2．機(jī)械手機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)：（參考） 自由度數(shù): 3 機(jī)械手坐標(biāo)型式: 圓柱坐標(biāo) 手指開合角度： 50°（最大速度為50度每秒） 支座旋轉(zhuǎn)角度: 90°（最大速度為90度每秒） 手臂運(yùn)動(dòng)參數(shù)： 伸縮行程：100mm 伸縮速度：80mm/s 升降行程：200mm 升降速度：80mm/s 磁芯定位精度：±0.03mm 驅(qū)動(dòng)方式：氣壓傳動(dòng) 控制方式：點(diǎn)位程序控制(采用PLC) 3．設(shè)計(jì)方法要求（參考） 采用現(xiàn)代設(shè)計(jì)方法，進(jìn)行必要的方案優(yōu)化設(shè)計(jì)；關(guān)鍵零件的可靠性設(shè)計(jì)、有限元設(shè)計(jì)；技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析與價(jià)值分析等。 2.2 計(jì)算步驟 2.2.1 帶速的選擇 1.輸送量大，輸送帶較寬時(shí)，應(yīng)選擇較高的帶速。 2.輸送距離越短，帶速應(yīng)越低。較長的水平輸送機(jī)，應(yīng)選較高的帶速 3.物料易滾動(dòng)、粒度大、磨琢性強(qiáng)的，或易揚(yáng)塵的以及環(huán)境衛(wèi)生條件要求高的，宜選用較低的帶速。 4.一般用于給料時(shí)，帶速可取0.8～1m/s，或根據(jù)物料特性和工藝要求決定。 5.人工配料稱重時(shí)帶速不應(yīng)大于1.25 m/s。 6.有計(jì)量稱時(shí)，帶速應(yīng)安自動(dòng)計(jì)量稱的要求而定。 7.輸送成件物品時(shí)，帶速一般小于1.25 m/s。 根據(jù)本設(shè)計(jì)特點(diǎn)，應(yīng)選用帶速速度0.001～0.01m/s。 2.2.2 帶寬的選擇 電磁爐爐盤運(yùn)輸傳送帶裝置使用的輸送帶有橡膠帶、塑料帶、鋼帶、金屬網(wǎng)帶等，最常見的是橡膠帶。橡膠輸送帶有棉織芯、合成纖維芯、鋼絲繩芯等多種。塑料輸送帶有層芯和整芯之分。各種芯材和不同的覆蓋膠可組成各種類型的光面或花紋輸送帶。 根據(jù)運(yùn)送成品的形狀、尺寸，此處帶寬選為B=500mm。 輸送機(jī)的工作傾角=0°。 查DTⅡ電磁爐爐盤運(yùn)輸傳送帶裝置選用手冊(cè)或本設(shè)計(jì)（表2-1）(此后凡未注明均為該書)得k=1。 按給定的工作條件,取堆積角為20°。 取帶速為2.0m/s。 將個(gè)參數(shù)值代入上式, 可得到為保證給定的運(yùn)輸能力,帶上必須具有的的截面積A A＝ 圖2-2 槽形托輥的帶上物料堆積截面 表2-2槽形托輥物料斷面面積A 帶寬 /mm 堆積角 /(o) 槽角/（o） 20 25 30 35 40 45 500 0 10 20 30 0.0098 0.0142 0.0187 0.0234 0.0120 0.0162 0.0206 0.0252 0.0130 0.0180 0.0222 0.0266 0.0157 0.0196 0.0236 0.0278 0.0173 0.0210 0.0247 0.0287 0.0186 0.0220 0.0256 0.0293 650 0 10 20 30 0.0184 0.0262 0.0342 0.0427 0.0224 0.0299 0.0377 0.0459 0.0260 0.0332 0.0406 0.0484 0.0294 0.0362 0.0433 0.0507 0.0322 0.0386 0.0453 0.0523 0.0347 0.0407 0.0469 0.0534 500 0 10 20 30 0.0279 0.0405 0.0536 0.0671 0.0344 0.0466 0.0591 0.0722 0.0402 0.0518 0.0638 0.0763 0.0454 0.0564 0.0672 0.0793 0.0500 0.0603 0.0710 0.0822 0.0540 0.0636 0.0736 0.0840 1000 0 10 20 30 0.0478 0.0674 0.0876 0.1090 0.0582 0.0771 0.0966 0.1170 0.0677 0.0857 0.1040 0.1240 0.0763 0.0933 0.1110 0.1290 0.0838 0.0998 0.1160 0.1340 0.0898 0.1050 0.1200 0.1360 查表2-2或《礦井運(yùn)輸提升》表3-17， 輸送機(jī)的承載托輥槽角35°，物料的堆積角為0°時(shí)，帶寬為500 mm的輸送帶上允許物料堆積的橫斷面積為0.0427，此值大于計(jì)算所需要的堆積橫斷面積,據(jù)此選用寬度為500mm的輸送帶能滿足要求。 經(jīng)如上計(jì)算,確定選用帶寬B=500mm,初選輸送帶NN－100，輸送帶層數(shù)為6層，查表1-6得，輸送帶各參數(shù)如下： NN－100型煤礦用輸送帶的技術(shù)規(guī)格： 扯斷強(qiáng)度＝100N/(mm·層) 每層帶厚1mm, 輸送帶第層質(zhì)量等于1.02kg/m 上膠厚＝3mm 下膠厚=1.5mm 每毫米膠料質(zhì)量為1.19kg/m 膠帶每米質(zhì)量=[布層數(shù)×每層質(zhì)量（kg/m）+(上膠厚（mm）+下膠厚（mm）×第層膠帶質(zhì)量（kg/m）)]×帶寬（mm） =[6×1.02+(3.0+1.5) ×1.19] ×0.8 =9.18 kg/m 輸送帶質(zhì)量： =×帶長（m） =9.18×600 =5508kg 輸送帶厚度可按下式計(jì)算或查《運(yùn)輸機(jī)械設(shè)計(jì)選用手冊(cè)》表1-6 輸送帶度(mm)=布層數(shù)×每層厚度（mm）+上膠厚（mm）+下膠厚（mm） =6×1+3+1.5 =10.5mm 2.2.3 輸送帶寬度的核算 輸送大塊散狀物料的輸送機(jī)，需要按（2-2）式核算，再查表3-3 （2-2） 式中——最大粒度，mm。 表2-3不同帶寬推薦的輸送物料的最大粒度mm 帶寬B 500 650 500 1000 1200 1400 粒度 篩分后 100 130 180 250 300 350 未篩分 150 200 300 400 500 600 故，輸送帶寬滿足輸送要求。 2.3 圓周驅(qū)動(dòng)力 2.3.1 計(jì)算公式 1）所有長度（包括L＝80m） 傳動(dòng)滾筒上所需圓周驅(qū)動(dòng)力為輸送機(jī)所有阻力之和，可用式（2-3）計(jì)算： （2-3） 式中——主要阻力，N； ——附加阻力，N； ——特種主要阻力，N； ——特種附加阻力，N； ——傾斜阻力，N。 五種阻力中，、是所有輸送機(jī)都有的，其他三類阻力，根據(jù)輸送機(jī)側(cè)型及附件裝設(shè)情況定，由設(shè)計(jì)者選擇。 2） 對(duì)機(jī)長大于80m的電磁爐爐盤運(yùn)輸傳送帶裝置，附加阻力明顯的小于主要阻力，可用簡便的方式進(jìn)行計(jì)算，不會(huì)出現(xiàn)嚴(yán)重錯(cuò)誤。為此引入系數(shù)C作簡化計(jì)算，則公式變?yōu)橄旅娴男问剑? +=C （2-5） 式中C——與輸送機(jī)長度有關(guān)的系數(shù)，在機(jī)長大于80m時(shí)，可按式（2-6）計(jì)算，或從表查取 （2-6） 式中——附加長度，一般在70m到100m之間； C——系數(shù)，不小于1.02。 C查〈〈DTⅡ（A）型電磁爐爐盤運(yùn)輸傳送帶裝置設(shè)計(jì)手冊(cè)〉〉表3-5 既本說明書表2-4,取C為1.12 表2-4附加阻力系數(shù)C L（m） 80 100 150 200 300 400 500 600 C 1.92 1.78 1.58 1.45 1.31 1.25 1.20 1.17 L(m) 700 500 900 1000 1500 2000 2500 5000 C 1.14 1.12 1.10 1.09 1.06 1.05 1.04 1.03 2.3.2 主要阻力計(jì)算 輸送機(jī)的主要阻力是物料及輸送帶移動(dòng)和承載分支及回程分支托輥旋轉(zhuǎn)所產(chǎn)生阻力的總和?？捎檬剑?-7）計(jì)算： （2-7） 式中——模擬摩擦系數(shù)，根據(jù)工作條件及制造安裝水平?jīng)Q定，一般可按表查取。查表2-30； ——輸送機(jī)長度（頭尾滾筒中心距），m； ——重力加速度； 初步選定托輥為槽形托輥DTⅡ03c121，查表2-42，上托輥間距＝1.2m，下托輥間距 ＝３m，上托輥槽角35°，下托輥槽角０°。直徑D＝89mm,長度L＝315mm,軸承為4G204。 ——承載分支托輥組每米長度旋轉(zhuǎn)部分重量，kg/m，用式（2-8）計(jì)算 （2-8） 其中——承載分支每組托輥旋轉(zhuǎn)部分重量，kg； ——承載分支托輥間距，m； 托輥已經(jīng)選好，知 計(jì)算：==20.25 kg/m ——回程分支托輥組每米長度旋轉(zhuǎn)部分質(zhì)量，kg/m，用式（2-9）計(jì)算： （2-9） 其中——回程分支每組托輥旋轉(zhuǎn)部分質(zhì)量 ——回程分支托輥間距，m； 查《運(yùn)輸機(jī)械設(shè)計(jì)選用手冊(cè)》表2-50選擇平行托輥，直徑D＝89mm,托輥長L=950mm,kg 計(jì)算：==5.267 kg/m ——每米長度輸送物料質(zhì)量 ＝＝55.6kg/m ——每米長度輸送帶質(zhì)量，kg/m，=9.18kg/m =0.045×600×9.18×[20.25+5.267+（2×9.18+55.6）×cos35°]=22783N 運(yùn)行阻力系數(shù)f值應(yīng)根據(jù)表2-5選取。取=0.045。 表2-5 阻力系數(shù)f 輸送機(jī)工況 工作條件和設(shè)備質(zhì)量良好，帶速低，物料內(nèi)摩擦較小 0.02～0.023 工作條件和設(shè)備質(zhì)量一般，帶速較高，物料內(nèi)摩擦較大 0.025～0.030 工作條件惡劣、多塵低溫、濕度大，設(shè)備質(zhì)量較差，托輥成槽角大于35° 0.035～0.045 2.3.3 主要特種阻力計(jì)算 主要特種阻力包括托輥前傾的摩擦阻力和被輸送物料與導(dǎo)料槽攔板間的摩擦阻力兩部分，按式（2-10）計(jì)算： + （2-10） 按式（2-11）或式（2-12）計(jì)算： （1） 三個(gè)等長輥?zhàn)拥那皟A上托輥時(shí) （2-11） （2） 二輥式前傾下托輥時(shí) （2-12） 本輸送機(jī)沒有主要特種阻力，即=0 2.3.4 附加特種阻力計(jì)算 附加特種阻力包括輸送帶清掃器摩擦阻力和卸料器摩擦阻力等部分，按下式計(jì)算： （2-13） （2-14） （2-15） 式中——清掃器個(gè)數(shù)，包括頭部清掃器和空段清掃器； A——一個(gè)清掃器和輸送帶接觸面積，，見表 ——清掃器和輸送帶間的壓力，N/，一般取為3 N/； ——清掃器和輸送帶間的摩擦系數(shù)，一般取為0.5~0.7； ——刮板系數(shù)，一般取為1500 N/m。 表2-6導(dǎo)料槽欄板內(nèi)寬、刮板與輸送帶接觸面積 帶寬B/mm 導(dǎo)料欄板內(nèi)寬/m 刮板與輸送帶接觸面積A/m 頭部清掃器 空段清掃器 500 0.315 0.005 0.008 650 0.400 0.007 0.01 500 0.495 0.008 0.012 1000 0.610 0.01 0.015 1200 0.730 0.012 0.018 1400 0.850 0.014 0.021 查表2-6得 A=0.008m，取=10N/m，取=0.6，將數(shù)據(jù)帶入式（2-14） 則 =A×P× =0.008×10×0.6=480 N 擬設(shè)計(jì)的總圖中有兩個(gè)清掃器和一個(gè)空段清掃器（一個(gè)空段清掃器相當(dāng)于1.5個(gè)清掃器） =0 由式（2-13） 則 =3.5×480=1680 N 2.3.5 傾斜阻力計(jì)算 傾斜阻力按下式計(jì)算： （2-14） 式中：因?yàn)槭潜据斔蜋C(jī)水平運(yùn)輸，所有H=0 =0 由式（2.4-2）得傳動(dòng)滾筒上所需圓周驅(qū)動(dòng)力為 =1.12×22783+0+1680+0 =27197N 2.4傳動(dòng)功率計(jì)算 2.4.1 傳動(dòng)軸功率計(jì)算 傳動(dòng)滾筒軸功率（）按式（2-15）計(jì)算： （2-15） ＝＝54.39kw 2.4.2 電動(dòng)機(jī)功率計(jì)算 電動(dòng)機(jī)功率，按式（2-16）計(jì)算： （2-16） 式中——傳動(dòng)效率，一般在0.85～0.95之間選取； ——聯(lián)軸器效率； 每個(gè)機(jī)械式聯(lián)軸器效率：=0.98 液力耦合器器：=0.96； ——減速器傳動(dòng)效率，按每級(jí)齒輪傳動(dòng)效率.為0.98計(jì)算； 二級(jí)減速機(jī)：=0.98×0.98=0.96 ——電壓降系數(shù)，一般取0.90～0.95。 ——多電機(jī)功率不平衡系數(shù)，一般取，單驅(qū)動(dòng)時(shí)，。 根據(jù)計(jì)算出的值，查電動(dòng)機(jī)型譜，按就大不就小原則選定電動(dòng)機(jī)功率。 由式（2-15）==54390W 由式（2-16）得電動(dòng)機(jī)功率： =2 =65300W＝65.3KW 選電動(dòng)機(jī)型號(hào)為YB255S-4，額定功率P=37 KW，數(shù)量1臺(tái)。 2.5 輸送帶張力計(jì)算 輸送帶張力在整個(gè)長度上是變化的，影響因素很多，為保證輸送機(jī)上午正常運(yùn)行，輸送帶張力必須滿足以下兩個(gè)條件： （1）在任何負(fù)載情況下，作用在輸送帶上的張力應(yīng)使得全部傳動(dòng)滾筒上的圓周力是通過摩擦傳遞到輸送帶上，而輸送帶與滾筒間應(yīng)保證不打滑； （2）作用在輸送帶上的張力應(yīng)足夠大，使輸送帶在兩組托輥間的垂度小于一定值。 輸送帶不打滑條件校核: 圓周驅(qū)動(dòng)力通過摩擦傳遞到輸送帶上（見圖2-3） 圖2-3作用于輸送帶的張力 如圖4所示，輸送帶在傳動(dòng)滾簡松邊的最小張力應(yīng)滿足式(28)的要求。 傳動(dòng)滾筒傳遞的最大圓周力。動(dòng)載荷系數(shù)1.2～1.7；對(duì)慣性小、起制動(dòng)平穩(wěn)的輸送機(jī)可取較小值;否則，就應(yīng)取較大值。取1.5 ——傳動(dòng)滾筒與輸送帶間的摩擦系數(shù)，見表2-7 表2-7 傳動(dòng)滾筒與輸送帶間的摩擦系數(shù) 工作條件 摩擦系數(shù) 光面滾筒 膠面滾筒 清潔干燥 0.25～0.03 0.40 環(huán)境潮濕 0.10～0.15 0.25～0.35 潮濕粘污 0.05 0.20 取1.5，由式 =1.5×27197=40795.5N 對(duì)常用C==0.083 該設(shè)計(jì)取=0.035；=420。 =0.08340795.5=3386N 2.6 傳動(dòng)滾筒、改向滾筒合張力計(jì)算 2.6.1 改向滾筒合張力計(jì)算 根據(jù)計(jì)算出的各特性點(diǎn)張力,計(jì)算各滾筒合張力。 頭部180改向滾筒的合張力: ==29522+30998＝60520N 尾部180改向滾筒的合張力: ==9069+9523＝18592N 2.6.2 傳動(dòng)滾筒合張力計(jì)算 根據(jù)各特性點(diǎn)的張力計(jì)算傳動(dòng)滾筒的合張力: 動(dòng)滾筒合張力: =4943+31015=35958N 2.7 傳動(dòng)滾筒最大扭矩計(jì)算 單驅(qū)動(dòng)時(shí),傳動(dòng)滾筒的最大扭矩按式（2-32）計(jì)算： （2-32） 式中D——傳動(dòng)滾筒的直徑（mm）。 雙驅(qū)動(dòng)時(shí),傳動(dòng)滾筒的最大扭矩按式（2-33）計(jì)算： （2-33） 初選傳動(dòng)滾筒直徑為500mm,則傳動(dòng)滾筒的最大扭矩為: =＝31015+4943＝35958N =8.98KN/m 2.8 拉緊力和拉緊行程計(jì)算 1）、拉緊裝置拉緊力按式（2-34）計(jì)算 （2-34） 式中——拉緊滾筒趨入點(diǎn)張力（N）； ——拉緊滾筒奔離點(diǎn)張力（N）。 由式（2-34） +=5000+5250+5593+5873＝21716N =21.71KN 查〈〈煤礦機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)〉〉初步選定鋼繩絞車式拉緊裝置。 2）、拉緊行程： △L≧（）L ＝（0.01+0.001）×600 ＝6.6m 式中：—輸送帶彈性伸長率和永久伸長率，由輸送廠家給出，通常帆布帶為0.01～0.015； —拉緊后托輥間允許的垂度，一般取0.001 L—輸送機(jī)長度。 2.9繩芯輸送帶強(qiáng)度校核計(jì)算 繩芯要求的縱向拉伸強(qiáng)度按式（2-35）計(jì)算； （2-35） 式中——靜安全系數(shù)，一般=710。運(yùn)行條件好，傾角好，強(qiáng)度低取小值；反之，取大值。在此選為7。 輸送帶的最工作張力：Smax: (N) ==68571N 式中：B——帶寬，mm; ——輸送帶縱向扯斷強(qiáng)度，N/(mm·層)見《運(yùn)輸機(jī)械設(shè)計(jì)選用手冊(cè)》表1-6，＝100N/（mm·層）。 由式（2-35）得 ＝599.9N/mm 可選輸送帶為NN－100N/(mm·層),6層的即600N/mm大于?？蓾M足要求。 第3章 驅(qū)動(dòng)裝置的選用與設(shè)計(jì) 電磁爐爐盤運(yùn)輸傳送帶裝置的負(fù)載是一種典型的恒轉(zhuǎn)矩負(fù)載，而且不可避免地要帶負(fù)荷起動(dòng)和制動(dòng)。電動(dòng)機(jī)的起動(dòng)特性與負(fù)載的起動(dòng)要求不相適應(yīng)在電磁爐爐盤運(yùn)輸傳送帶裝置上比較突出，一方面為了保證必要的起動(dòng)力矩，電機(jī)起動(dòng)時(shí)的電流要比額定運(yùn)行時(shí)的電流大6～7倍，要保證電動(dòng)機(jī)不因電流的沖擊過熱而燒壞，電網(wǎng)不因大電流使電壓過分降低，這就要求電動(dòng)機(jī)的起動(dòng)要盡量快，即提高轉(zhuǎn)子的加速度，使起動(dòng)過程不超過3～5s。驅(qū)動(dòng)裝置是整個(gè)皮帶輸送機(jī)的動(dòng)力來源，它由電動(dòng)機(jī)、偶合器，減速器 、聯(lián)軸器、傳動(dòng)滾筒組成。驅(qū)動(dòng)滾筒由一臺(tái)或兩臺(tái)電機(jī)通過各自的聯(lián)軸器、減速器、和鏈?zhǔn)铰?lián)軸器傳遞轉(zhuǎn)矩給傳動(dòng)滾筒。 減速器有二級(jí)、三級(jí)及多級(jí)齒輪減速器，第一級(jí)為直齒圓錐齒輪減速傳動(dòng)，第二、三級(jí)為斜齒和直圓柱齒輪降速傳動(dòng)，聯(lián)接電機(jī)和減速器的連軸器有兩種，一是彈性聯(lián)軸器，一種是液力聯(lián)軸器。為此，減速器的錐齒輪也有兩種；用彈性聯(lián)軸器時(shí)，用第一種錐齒輪，軸頭為平鍵連接；用液力偶合器時(shí)，用第二種錐齒輪，軸頭為花鍵齒輪聯(lián)接。 傳動(dòng)滾筒采用焊接結(jié)構(gòu)，主軸承采用調(diào)心軸承，傳動(dòng)滾筒的機(jī)架與電機(jī)、減速器的機(jī)架均安裝在固定大底座上面，電動(dòng)機(jī)可安裝在機(jī)頭任一側(cè)。根據(jù)情況而定。 3.1 電機(jī)的選用 電動(dòng)機(jī)額定轉(zhuǎn)速根據(jù)生產(chǎn)機(jī)械的要求而選定，一般情況下電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速不低500r/min，因?yàn)楣β室欢〞r(shí)，電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速低，其尺寸愈大，價(jià)格愈貴，而效率低。若電機(jī)的轉(zhuǎn)速高，則極對(duì)數(shù)少，尺寸和重量小，價(jià)格也低。本設(shè)計(jì)皮帶機(jī)所采用的電動(dòng)機(jī)的總功率為65.3kw，所以需選用功率為37kw的電機(jī)兩臺(tái)。 擬采用YB225S－4型電動(dòng)機(jī)，該型電機(jī)轉(zhuǎn)矩大，性能良好，可以滿足要求。 查《機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)用手冊(cè)》第二版，它的主要性能參數(shù)如下表： 表3-1 YB225S－４型電動(dòng)機(jī)主要性能參數(shù) 電動(dòng)機(jī)型號(hào) 額定功率kw 滿載 轉(zhuǎn)速r/min 電流A 效率％ 功率因數(shù) YB225S-4 37 1480 69.8 91.8 0.87 起動(dòng)電流/額定電流 起動(dòng)轉(zhuǎn)矩/額定轉(zhuǎn)矩 最大轉(zhuǎn)矩/額定轉(zhuǎn)矩 重量kg 7.0 1.9 2.2 360 3.2 減速器的選用 已知輸送帶寬為500，查《運(yùn)輸機(jī)械選用設(shè)計(jì)手冊(cè)》表2－77選取傳動(dòng)滾筒的直徑D為500，則工作轉(zhuǎn)速為： =76.39r/min 已知電機(jī)轉(zhuǎn)速為=1480 r/min ， 則電機(jī)與滾筒之間的總傳動(dòng)比為： =19.37 3.3 漸開線斜齒圓柱齒輪設(shè)計(jì) （一）高速級(jí)斜齒圓柱齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算表 項(xiàng)目 計(jì)算（或選擇）依據(jù) 計(jì)算過程 單位 計(jì)算（或確定）結(jié)果 1．選齒輪精度等級(jí) 查[1]表10-8 選用7級(jí)精度 級(jí) 7 2．材料選擇 查[1]表10-1 小齒輪選用45號(hào)鋼（調(diào)質(zhì)處理）硬度為250HBS 大齒輪選用45號(hào)鋼（調(diào)質(zhì)處理）硬度為220HBS 小齒輪250HBS 大齒輪220HBS 3．選擇齒數(shù)Z 個(gè) 91 3.458 4．選取螺旋角β 取14 度 14 5．按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) （1）試選Kt 取1.6 1.6 (2)區(qū)域系數(shù)ZH 由[1]圖10-30 （3）εa 由[1]圖10-26查得εa1=0.77 εa2=0.87 1.64 1.64 (4)計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩T1 查表1 Nmm (5)齒寬系數(shù)Фd 由[1]表10-7 1.0 (6)材料的彈性影響系數(shù)ZE 由[1]表10-6 (7) 齒輪接觸疲勞強(qiáng)度極限 由[1]圖10-21c 由[1]圖10-21ｄ 550 540 550 540 （8）應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N 由[1]式10-13 （9）接觸疲勞強(qiáng)度壽命系數(shù)KHN 由[1]圖10-19 KHN1 =1.05 KHN2 =1.12 KHN1 =1.05 KHN2 =1.12 （10）計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度許用應(yīng)力[σH] 取失效概率為１％，安全系數(shù)為S=1，由[1]式10-12得 =(577.5+604.8)=591.15 （11）試算小齒輪分度圓直徑 按[1]式（10－21）試算 mm =53.03 （12）計(jì)算圓周速度v m/s 1.54 （13）計(jì)算齒寬B B1=60 B2=55 mm B1=60 B2=55 （14）模數(shù) h = 2.25mnt =2.25×2.14=4.815 b/h =53.03/4.815=11.01 度 mnt =2.14 h = 4.815 b/h =11.01 （15）計(jì)算縱向重合度 εβ= 0.318φdz1tanβ 1.903 （16）計(jì)算載荷系數(shù)K 由[1]表10-2查得使用系數(shù) 根據(jù)v=1.54 m/s，７級(jí)精度，由[1]圖１０－８查得動(dòng)載荷系數(shù)1.08 由[1]表１０－４查得 KHβ=1.12+0.18(1+0.6φd2) φd2+0.23×10-3b =1.420 由[1]圖１０－１３查得KFβ=1.33 假定，由[1]表１０－３查得1.4 故載荷系數(shù)K=KAKVKHαKHβ=1×1.08×1.4×1.42=2.15 K=2.15 （17）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正分度圓直徑 由[1]式10-10ａ 58.52 （18）計(jì)算模數(shù) mm 2.37 6．按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) （1）計(jì)算載荷系數(shù)K K=KAKVKFαKFβ K=1×1.08×1.4 ×1.33=2.01 K=2.01 （2）螺旋角影響系數(shù) 根據(jù)縱向重合度εβ= 1.903 ，從[1]圖10-28 0.88 0.88 （3）計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)ZV =26.30 =90.94 （4）齒形系數(shù)YFa 由[1]表１０－５ YFa1=2.591 YFa2=2.198 YFa1=2.591 YFa2=2.198 （5）應(yīng)力校正系數(shù)YSa 由[1]表１０－５ YSa1=1.597 YSa2=1.781 YSa1=1.597 YSa2=1.781 （6）齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 由[1]圖10-20b 由[1]圖10-20c 400 350 400 350 （7）彎曲疲勞強(qiáng)度壽命系數(shù) 由[1]圖10-18 利用插值法可得 0.90 0.95 0.90 0.95 （8）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力[σF] 取彎曲疲勞安全系數(shù)S＝1.3，由式10-12得 （9）計(jì)算大小齒輪的并加以比較 結(jié)論：大齒輪的系數(shù)較大，以大齒輪的計(jì)算 ＝0.0153 （10）齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算 由[1]式10-17 　=1.743 mm 1.743 結(jié)論：對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，?。? mm，已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，須按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑d1=58.52 mm來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。于是由 取29，則Z2 = Z1×i齒1 =29×3.59=104.11取Z2 =104 3．幾何尺寸計(jì)算 （1）計(jì)算中心距a =137.1 將中心距圓整為137 mm a=137 （2）按圓整后的中心距修正螺旋角β 因值改變不多，故參數(shù)、、等不必修正。 度 13.88 （3）計(jì)算齒輪的分度圓直徑d mm 59.74 214.26 （4）計(jì)算齒輪的齒根圓直徑df mm 54.74 209.26 （5）計(jì)算齒輪寬度B b = φdd1 b=1.0×59.74 =59.74 圓整后?。? B1 =65 B2 =60 mm B1 =65 B2 =60 （6）驗(yàn)算 所以合適 3.4 低速級(jí)斜齒圓柱齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算表 項(xiàng)目 計(jì)算（或選擇）依據(jù) 計(jì)算過程 單位 計(jì)算（或確定）結(jié)果 1．選齒輪精度等級(jí) 查[1]表10-8 選用7級(jí)精度 級(jí) 7 2．材料選擇 查[1]表10-1 小齒輪選用45號(hào)鋼（調(diào)質(zhì)處理），硬度為250HBS 大齒輪選用45號(hào)鋼（調(diào)質(zhì)處理）硬度為220HBS 小齒輪 250HBS 大齒輪 220HBS 3．選擇齒數(shù)Z 個(gè) U=2.8 4．選取螺旋角β 取14 度 14 5．按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) （1）試選Kt 取1.6 1.6 （2）區(qū)域系數(shù)ZH 由[1]圖10-30 （3） 由[1]圖10-26查得 εa4=0.88 =0.78+0.88=1.66 1.66 (4)計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩TⅡ 查表1 Nmm (5)齒寬系數(shù)Фd 由[1]表10-7 1.0 (6)材料的彈性影響系數(shù)ZE 由[1]表10-6 MPa1/2 (7) 齒輪接觸疲勞強(qiáng)度極限 由[1]圖10-21c 由[1]圖10-21ｄ 550 540 550 540 （8）應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N 由[1]式10-13 （9）接觸疲勞強(qiáng)度壽命系數(shù)KHN 由[1]圖10-19 KHN1 =1.08 KHN2 =1.14 KHN1 =1.08 KHN2 =1.14 （10）計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度許用應(yīng)力[σH] 取失效概率為１％，安全系數(shù)為S=1，由[1]式１０－１２得 [σH]3= 594 =604.8 （11）試算小齒輪分度圓直徑 按[1]式（10－21）試算 mm ＝80.53 （12）計(jì)算圓周速度v m/s =0.65 （13）計(jì)算齒寬B B3=85 B4=80 mm B3=85 B4=80 （14）模數(shù) h = 2.25mnt =2.253.13 ＝7.04 b/h =80.53/7.04=11.44 度 ＝3.13 h ＝7.04 b/h =11.44 （15）計(jì)算縱向重合度 εβ= 0.318φdz3tanβ ＝0.3181.025an14 =1.98 =1.98 （16）計(jì)算載荷系數(shù)K 由[1]表10-2查得使用系數(shù) 根據(jù)v=0.65s，７級(jí)精度，由[1]圖１０－８查得動(dòng)載荷系數(shù)1.1 由[1]表１０－４查得 KHβ=1.12+0.18(1+0.6φd2) φd2+0.23×10-3b =1.43 由[1]圖１０－１３查得KFβ=1.35 假定，由[1]表１０－３查得1.4 故載荷系數(shù) K=KAKVKHαKHβ=11.11.41.43=2.20 K=2.20 （17）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正分度圓直徑d3 由[1]式10-10ａ 89.55 （18）計(jì)算模數(shù) =3.48 mm =3.48 6．按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) （1）計(jì)算載荷系數(shù)K K=KAKVKFαKFβ K=1.01.11.41.35 =2.079 K=2.079 （2）螺旋角影響系數(shù) 根據(jù)縱向重合度εβ=1.981]圖10-28 0.88 0.88 （3）計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)ZV =27.37 76.63 （4）齒形系數(shù)YFa 由[1]表１０－５ YFa3=2.563 YFa4=2.227 YFa3=2.563 YFa4=2.227 （5）應(yīng)力校正系數(shù)YSa 由[1]表１０－５ YSa3=1.604 YSa4=1.763 YSa3=1.604 YSa4=1.763 （6）齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 由[1]圖１０－２０b 由[1]圖１０－２０ｃ 400 350 400 350 （7）彎曲疲勞強(qiáng)度壽命系數(shù) 由[1]圖１０－１８ 0.92 0.96 0.92 0.96 （8）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力[σF] 取彎曲疲勞安全系數(shù)S＝1.3，由式１０－１２得 368 336 （9）計(jì)算大小齒輪的并加以比較 結(jié)論：大齒輪的系數(shù)較大，以大齒輪的計(jì)算 = 0.0117 （10）齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算 由[1]式１０－１７ =2.37 結(jié)論：對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，?。?.5已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，須按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑d3=89.55應(yīng)有的齒數(shù)。于是由 取35 ，則Z4 = Z3×i齒2 =35*2。8=98 取Z4 =98 3．幾何尺寸計(jì)算 （1）計(jì)算中心距a 將中心距圓整為171 mm =171 （2）按圓整后的中心距修正螺旋角β 因值改變不多，故參數(shù)、、等不必修正。 度 （3）計(jì)算齒輪的分度圓直徑d mm 90.00 252.00 （4）計(jì)算齒輪的齒根圓直徑df mm 83.75 =245.75 （5）計(jì)算齒輪寬度B b = φdd3= 1.0*90.00=90.00 圓整后?。? B3 =95 B4 =90 mm B3 =95 B4 =90 （6）驗(yàn)算 故合適 3.5 斜齒輪設(shè)計(jì)參數(shù)表 傳動(dòng)類型 模數(shù) 齒數(shù) 中心距 齒寬 螺旋角 高速級(jí) 斜齒圓柱齒輪 mm mm 低速級(jí) 斜齒圓柱齒輪 第4章 各個(gè)軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 4.1 Ⅰ軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 1．選擇軸的材料及熱處理方法 查[1]表15-1選擇軸的材料為優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼45；根據(jù)齒輪直徑，熱處理方法為正火。 2．確定軸的最小直徑 查[1]的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算軸的最小直徑的公式： mm 再查 [1]表15-3， 考慮鍵：因?yàn)殒I槽對(duì)軸的強(qiáng)度有削弱作用，開有一個(gè)鍵槽，所以軸的軸徑要相應(yīng)增大 mm 3．確定各軸段直徑并填于下表內(nèi) 名稱 依據(jù) 單位 確定結(jié)果 mm 且由前面的帶輪的設(shè) 計(jì)可得，帶輪的孔徑為30，mm ＝30 ＝30 查 [2]表7-12　35 35 因?yàn)樘幯b軸承，所以只要＞即可，選取7類軸承，查 [2]表6-6，選取7208AC，故 ＝40 ＝40 46 由于是齒輪軸所以等于高速級(jí)小齒輪的分度圓直徑： 40 40 4．選擇軸承潤滑方式，確定與軸長有關(guān)的參數(shù)。 查 [2]（2）“潤滑方式”，及說明書“（12）計(jì)算齒輪圓周速度” = 1.54，故選用脂潤滑。 將與軸長度有關(guān)的各參數(shù)填入下表 名稱 依據(jù) 單位 確定結(jié)果 箱體壁厚 查 [2]表11-1 8 地腳螺栓直徑及數(shù)目n 查 [2]表11-1 查 [2]表3-13， ?。?0， ＝16 軸承旁聯(lián)接螺栓直徑 查 [2]表11-1 查 [2]表3-9，?。?6 ＝12 軸承旁聯(lián)接螺栓扳手空間、 查 [2] 表11-1 軸承蓋聯(lián)接螺釘直徑 查 [2]表11-2 查 [2]表11-10，得當(dāng)取 軸承蓋厚度 查 [2]表11-10 ， 小齒輪端面距箱體內(nèi)壁距離 查 [2] =10 軸承內(nèi)端面至箱體內(nèi)壁距離 查 [2] 因?yàn)檫x用脂潤滑，所以 ＝10 軸承支點(diǎn)距軸承寬邊端面距離a 查 [2]表6-6，選取7208AC軸承， 故 5.計(jì)算各軸段長度。 名稱 計(jì)算公式 單位 計(jì)算結(jié)果 由于與大帶輪配合，則： 63 由公式 ＝56 由公式 32 由公式 ＝110.5 齒輪1輪轂寬度： ＝65 由公式 ＝40 L（總長） ＝365.5 （支點(diǎn)距離） ＝197.5 4.2 Ⅱ軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 1．選擇軸的材料及熱處理方法 查[1]表15-1選擇軸的材料為優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼45；根據(jù)齒輪直徑，熱處理方法為正火回火。 2．確定軸的最小直徑 查[1]的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算軸的最小直徑的公式： =(126~103) 再查 [1]表15-3， 3．確定各軸段直徑并填于下表內(nèi) 名稱 依據(jù) 單位 確定結(jié)果 由于和軸承配合，取標(biāo)準(zhǔn)軸徑為： =45 由于和齒輪配合，取 查 [2]表1-6，?。?0 =50 查 [2]表1-6，取=60 =60 與高速級(jí)大齒輪配合，?。? ＝=45 ＝45 4．選擇軸承潤滑方式，確定與軸長有關(guān)的參數(shù)。 查 [2]（二）“滾動(dòng)軸承的潤滑”，及說明書“六、計(jì)算齒輪速度” ，故選用脂潤滑。 將與軸長度有關(guān)的各參數(shù)填入下表 名稱 依據(jù) 單位 確定結(jié)果 軸承支點(diǎn)距軸承寬邊端面距離a 選用7209AC軸承，查 [2]表6-6 得 5.計(jì)算各軸段長度 名稱 計(jì)算公式 單位 計(jì)算結(jié)果 ＝43 ＝93 ＝10 齒輪配合長度： ＝58 ＝45.5 L（總長） L＝249.5 （支點(diǎn)距離） 196.1 4.3 Ⅲ軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 1．選擇軸的材料及熱處理方法 查[1]表15-1選擇軸的材料為優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼45；根據(jù)齒輪直徑，熱處理方法為正火回火。 2．確定軸的最小直徑 查[1]的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算軸的最小直徑的公式： = 再查 [1]表15-3， 考慮鍵：因?yàn)殒I槽對(duì)軸的強(qiáng)度有削弱作用，開有一個(gè)鍵槽，所以軸的軸徑要相應(yīng)增大 3．確定各軸段直徑并填于下表內(nèi) 名稱 依據(jù) 單位 確定結(jié)果 由于與聯(lián)軸器配合，配合軸徑為d1=60mm ＝60 考慮聯(lián)軸器定位： 查 [2]表7-12，?。?0 ＝70 為了軸承裝配的方便： ，取符合軸承標(biāo)準(zhǔn)孔徑大小為 ＝75 考慮軸肩定位，查（1）表1-16，取標(biāo)準(zhǔn)值=86 ＝86 考慮齒輪的定位： 92 由于與齒輪配合=80mm =80 由于軸承配合：＝＝75 ＝75 4．選擇軸承潤滑方式，確定與軸長有關(guān)的參數(shù)。 查 [2]（二）“滾動(dòng)軸承的潤滑”，及說明書“六、計(jì)算齒輪速度”， ，故選用脂潤滑。將與軸長度有關(guān)的各參數(shù)填入下表 名稱 依據(jù) 單位 確定結(jié)果 軸承支點(diǎn)距軸承寬邊端面距離a 選用7015AC軸承，查 [2]表6-6 得 5.計(jì)算各軸段長度 名稱 計(jì)算公式 單位 計(jì)算結(jié)果 選聯(lián)軸器軸孔長度為107mm，則： 105 由公式 ＝47 由公式 ＝39 由公式 ＝73 由公式 ＝10 配合齒輪4： 88 ＝51.5 L（總長） 413.5 （支點(diǎn)距離） ＝184.3 結(jié)論 這次畢業(yè)設(shè)計(jì)是機(jī)械設(shè)計(jì)的重要的綜合性與實(shí)踐性教學(xué)環(huán)節(jié)，是我們進(jìn)入大學(xué)學(xué)習(xí)機(jī)械設(shè)計(jì)這門課程以來的第一次較全面的設(shè)計(jì)訓(xùn)練。在本次課程設(shè)計(jì)過程中，我通過綜合運(yùn)用機(jī)械設(shè)計(jì)課程和其他先修課程的知識(shí)，分析和解決機(jī)械設(shè)計(jì)問題，進(jìn)一步鞏固、加深和拓寬了所學(xué)的知識(shí)。通過本次機(jī)械課程設(shè)計(jì)實(shí)踐，我逐步樹立了正確的設(shè)計(jì)思想，增強(qiáng)了創(chuàng)新意識(shí)和競爭意識(shí)，熟悉掌握了機(jī)械設(shè)計(jì)的一般規(guī)律，提高了分析問題和解決問題的能力。通過設(shè)計(jì)計(jì)算、繪圖以及運(yùn)用技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范、設(shè)計(jì)手冊(cè)等有關(guān)資料，我的機(jī)械設(shè)計(jì)基本技能得到了全面的培訓(xùn)。在設(shè)計(jì)過程中也確實(shí)遇到不少困難，但我明確設(shè)計(jì)任務(wù)，掌握設(shè)計(jì)進(jìn)度，認(rèn)真思考設(shè)計(jì)，在每個(gè)階段完成后認(rèn)真檢查，有錯(cuò)誤認(rèn)真修改，精益求精，最后比較圓滿的完成本次課程設(shè)計(jì)的任務(wù)。 參考文獻(xiàn) [1] 氣動(dòng)工程手冊(cè)編委會(huì).氣動(dòng)工程手冊(cè)[M].北京：國防工業(yè)出版社，1995． [2] 吳宗澤等.簡明機(jī)械零件手冊(cè)[M].北京：中國電力出版社2011. [3] 張建明等.機(jī)電一體化系統(tǒng)設(shè)計(jì)[M].北京：北京理工大學(xué)出版社，2008. [4] 陸鑫盛，周洪.氣動(dòng)自動(dòng)化系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計(jì)[M].上海：上?？茖W(xué)技術(shù)文獻(xiàn)出版社，2000. [5] 馮清秀.機(jī)電傳動(dòng)控制第五版[M].北京：華中科技大學(xué)出版社，2010． [6] 周丹丹.基于PLC控制的三自由度氣動(dòng)機(jī)械手設(shè)計(jì)[D].上海：上海電機(jī)學(xué)院.2010． [7] 岳慶來.可編程控制器[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010. [8] 吳宗澤，羅圣國．機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].北京：高等教育出版社，2006. [9] 吳振彪.工業(yè)機(jī)器人[M].武漢：華中理工大學(xué)出版社，1997． [10] 成大先.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002． [11] 周艷瓊，白杉.電磁爐工作原理[J]．廣東：家電檢修技術(shù)，2001 致 謝 在我的畢業(yè)設(shè)計(jì)，我的老師和同學(xué)，他給了我很大的幫助，在這里我表達(dá)我對(duì)他們的由衷的敬意。 首先，我要感謝導(dǎo)師老師，通過這種程度，他教會(huì)了我如何設(shè)計(jì)，如何設(shè)計(jì)和最初設(shè)計(jì)的，它應(yīng)該指出的是，各種問題。他治學(xué)嚴(yán)謹(jǐn)態(tài)度孜孜不倦地指導(dǎo)我的畢業(yè)設(shè)計(jì)，自律，寬以其他人給我留下了深刻的印象。他的熱情，執(zhí)著，但我永遠(yuǎn)不會(huì)忘記。這一切都將是我的學(xué)習(xí)和有極大的幫助今后的工作。我也想感謝的畢業(yè)設(shè)計(jì)對(duì)所有官員和機(jī)械工程系的其他教師的中期審查，他們很快我指出畢業(yè)設(shè)計(jì)的缺點(diǎn)，并給我多種多樣的設(shè)施，完成設(shè)計(jì)。 在這篇文章中，導(dǎo)師的指導(dǎo)下完成的畢業(yè)設(shè)計(jì)，教授給了我很多幫助，不僅在規(guī)定時(shí)間內(nèi)到我的完成項(xiàng)目畢業(yè)我也