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1、 一、 名詞解釋（每題3分 ，共15分） 可動油氣飽和度 有效滲透率 地層壓力 康普頓效應 填空（每空0.5分，共45分） 1、在砂泥巖剖面，當滲透層SP曲線為_ _，則井眼泥漿為_，此時，水層的泥漿侵入特征是___ __，油氣層的泥漿侵入特征是___ __。反之，若滲透層的SP曲線為_ _，則井眼泥漿為_，此時，水層的泥漿侵入特征是 __，油氣層的泥漿侵入特征是__。 2、地層天然放射性取決于地層的___ _和_ ___。對于沉積巖，一般隨地層__ __增大，地層的放射性_ 增強___。 而在巖性相同時，還原環(huán)境下沉積的地層放射性___高于_氧化環(huán)境

2、下沉積的地層。 3、底部梯度電阻率曲線在_高阻層底部__出現極大值，而頂部梯度電阻率曲線在___高阻層底頂部__出現極大值。由此，用兩條曲線可以確定_高阻層的頂、底界面深度_。 4、電極系B2.5A0.5M 的名稱__電位電極系___，電極距0.5米_______。 5、電極系A3.75M0.5N 的名稱___底部梯度電極系 ，電極距_4米______。 6、在灰?guī)r剖面，滲透層的深、淺雙側向曲線幅度_低___，且_二者不重合_；而致密灰?guī)r的深、淺雙側向曲線幅度_____高__，且_二者基本重合_。 7、感應測井儀的橫向積分幾何因子反映儀器的_橫向探測特性__，若半徑相同，橫向積分幾

3、何因子_越大_，說明感應測井儀的___橫向探測深度越淺___。同理，感應測井儀的縱向積分幾何因子反映儀器的__縱向探測特性_，若地層厚度相同，縱向積分幾何因子_越大_，說明感應測井儀的__縱向分層能力越強_。 8、滲透層的微電極曲線_不重合_，泥巖微電極曲線__重合__，且_幅度低___；高阻致密層微電極曲線__重合___，且__幅度高____。 9、氣層自然伽馬曲線數值__低__，聲波時差曲線___大（周波跳躍）_，密度曲線 低 ，中子孔隙度曲線__低__，深電阻率曲線_高__，2.5米底部梯度電阻率曲線在氣層底部__出現極大值___。用密度或中子孔隙度曲線求地層孔隙度時，應對曲線做

4、 輕質油氣___校正。 10、根據地層壓力與正常地層壓力的關系，可把地層劃分為_正常壓力地層_____、低壓異常地層、_高壓異常地層______。如果某地層的地層壓力_大于（小于）____正常地層壓力，則此地層為_高壓（低壓）異常地層___。 11、伽馬射線與物質的作用分別為___光電效應___、_康普頓效應___、___電子對效應__。伽馬射線穿過一定厚度的介質后，其強度 減弱___，其程度與介質的_密度__有關，介質_密度___越大，其__減弱程度____越大。 12、根據中子能量，把中子分為___快中子__、__中等能量中子__和慢中子；慢中子又分為____超熱中子__、__

5、_熱中子__。它們與介質的作用分別為_ 快中子的非彈性散射__、_快中子的彈性散射_____、__快中子對原子核的活化_、___熱中子俘獲___。 13、單位體積介質中所含__氫_越高，介質對快中子的減速能力_越強__，其補償中子孔隙度__越大__。 14、單位體積介質中所含__氯___越高，介質對熱中子的俘獲能力_越強_，其熱中子壽命__越短_，俘獲中子伽馬射線強度__越強__。 15、地層三要素__傾角、_傾向、_走向，其中，_傾向_與__走向_相差_90o_。 16、蝌蚪圖的四種模式__紅模式_、___藍模式_、__綠模式_、__亂模式__。 17、描述儲集層的四個基本參數_巖

6、性 、_孔隙度_、_滲透率_、含油飽和度__。 18、_______，_，_。，，_____。地層總孔隙度與次生孔隙度、原生孔隙度的關系__。 二、 判斷并改錯（每題2分，共10分） 1、 視地層水電阻率為。 錯誤，視地層水電阻率為。 2、 地層聲波時差越大，其聲波傳播速度越快。 錯誤，地層聲波時差越大，其聲波傳播速度越慢。 或：地層聲波時差越小，其聲波傳播速度越快。 3、 地層含水孔隙度越大，其中子孔隙度越大。 正確。 4、 地層泥質含量越低，地層束縛水飽和度越高。 錯誤。 地層泥質含量越低，地層束縛水飽和度越低。 或： 地層泥質含量越高，地層束縛水飽和度越高

7、。 5、 地層泥質含量越高，其SP曲線異常幅度的絕對值越大。 錯誤。地層泥質含量越高，其SP曲線異常幅度的絕對值越小。 或：地層泥質含量越低，其SP曲線異常幅度的絕對值越大。 四、簡答題（10分） 1、試推導聲波速度測井儀的最小源距表達式。（5分） 解：1)、直達波的到達時間 地層波的到達時間 其中： ---第一臨界角。 （1分） 2）、為了保證來自地層的聲波信號首先到達接收器。則下列不等式應成立。 （2分） 3)、根據上述不等式，即可得到源距L 所應滿足的不等式。

8、 （2分） 2、簡述巖石體積模型的物理意義?寫出含油氣泥質單礦物地層的補償中子孔隙度的表達式?（5分） 根據巖石各部分物理性質的不同，把巖石分為幾部分。巖石的宏觀物理量（聲波時差、密度、中子孔隙度、熱中子俘獲截面）為各部分相應物理量的加權和。 （2分） 含油氣泥質單礦物地層的補償中子孔隙度為： 其中： （13分） 五、綜合分析及計算題（20分） 1、劃分滲透層并確定其頂、

9、底界面深度及厚度。（4分） 2、讀取滲透層的聲波時差、電導率值，計算地層孔隙度、電阻率。（8分） 3、求地層水電阻率及地層含油氣飽和度（a=1，b=1，m=n=2） （8分） 寫出計算過程，并將相應數值填入下表。 層號 頂底深度 厚度 聲波時差 電導率 孔隙度 電阻率 含油氣飽和度 結論 1 1275.5 1280 4.5 430 60 0.366 16.67 0.659 油層 2 1296 1299.5 3.5 425 80 0.359 12.5

10、0.599 油層 3 1302.5 1312 9.5 415 100 0.345 10.0 0.533 油層 4 1336.5 1343 6.5 400 400 0.323 2.5 0.0 水層 解：四層孔隙度的計算結果如下 四層電阻率計算如下： 歐姆米；歐姆米 歐姆米；歐姆米。 第四層為水層，根據水層數據，計算地層水電阻率。 歐姆米。 其他三層的含油飽和度根據下式計算： 15 永磁交流伺服電機位置反饋傳感器檢測相位與電機磁極相位的對齊方式 2008-11-07　　　來源：internet　　　瀏覽

11、：504 主流的伺服電機位置反饋元件包括增量式編碼器，絕對式編碼器，正余弦編碼器，旋轉變壓器等。為支持永磁交流伺服驅動的矢量控制，這些位置反饋元件就必須能夠為伺服驅動器提供永磁交流伺服電機的永磁體磁極相位，或曰電機電角度信息，為此當位置反饋元件與電機完成定位安裝時，就有必要調整好位置反饋元件的角度檢測相位與電機電角度相位之間的相互關系，這種調整可以稱作電角度相位初始化，也可以稱作編碼器零位調整或對齊。下面列出了采用增量式編碼器，絕對式編碼器，正余弦編碼器，旋轉變壓器等位置反饋元件的永磁交流伺服電機的傳感器檢測相位與電機電角度相位的對齊方式。 ? 增量式編碼器的相位對齊方式 ? 在

12、此討論中，增量式編碼器的輸出信號為方波信號，又可以分為帶換相信號的增量式編碼器和普通的增量式編碼器，普通的增量式編碼器具備兩相正交方波脈沖輸出信號A和B，以及零位信號Z；帶換相信號的增量式編碼器除具備ABZ輸出信號外，還具備互差120度的電子換相信號UVW，UVW各自的每轉周期數與電機轉子的磁極對數一致。帶換相信號的增量式編碼器的UVW電子換相信號的相位與轉子磁極相位，或曰電角度相位之間的對齊方法如下： ? 1.用一個直流電源給電機的UV繞組通以小于額定電流的直流電，U入，V出，將電機軸定向至一個平衡位置； ? 2.用示波器觀察編碼器的U相信號和Z信號； ? 3.調整編碼器轉軸與電機軸的

13、相對位置； ? 4.一邊調整，一邊觀察編碼器U相信號跳變沿，和Z信號，直到Z信號穩(wěn)定在高電平上（在此默認Z信號的常態(tài)為低電平），鎖定編碼器與電機的相對位置關系； ? 5.來回扭轉電機軸，撒手后，若電機軸每次自由回復到平衡位置時，Z信號都能穩(wěn)定在高電平上，則對齊有效。 ?撤掉直流電源后，驗證如下： ? 1.用示波器觀察編碼器的U相信號和電機的UV線反電勢波形； ? 2.轉動電機軸，編碼器的U相信號上升沿與電機的UV線反電勢波形由低到高的過零點重合，編碼器的Z信號也出現在這個過零點上。 ? 上述驗證方法，也可以用作對齊方法。 ? 需要注意的是，此時增量式編碼器的U相信號的相位零點即

14、與電機UV線反電勢的相位零點對齊，由于電機的U相反電勢，與UV線反電勢之間相差30度，因而這樣對齊后，增量式編碼器的U相信號的相位零點與電機U相反電勢的-30度相位點對齊，而電機電角度相位與U相反電勢波形的相位一致，所以此時增量式編碼器的U相信號的相位零點與電機電角度相位的-30度點對齊。 ? 有些伺服企業(yè)習慣于將編碼器的U相信號零點與電機電角度的零點直接對齊，為達到此目的，可以： ? 1.用3個阻值相等的電阻接成星型，然后將星型連接的3個電阻分別接入電機的UVW三相繞組引線； ? 2.以示波器觀察電機U相輸入與星型電阻的中點，就可以近似得到電機的U相反電勢波形； ? 3.依據操作的方

15、便程度，調整編碼器轉軸與電機軸的相對位置，或者編碼器外殼與電機外殼的相對位置； ? 4.一邊調整，一邊觀察編碼器的U相信號上升沿和電機U相反電勢波形由低到高的過零點，最終使上升沿和過零點重合，鎖定編碼器與電機的相對位置關系，完成對齊。 ? 由于普通增量式編碼器不具備UVW相位信息，而Z信號也只能反映一圈內的一個點位，不具備直接的相位對齊潛力，因而不作為本討論的話題。 ? 絕對式編碼器的相位對齊方式 ? 絕對式編碼器的相位對齊對于單圈和多圈而言，差別不大，其實都是在一圈內對齊編碼器的檢測相位與電機電角度的相位。早期的絕對式編碼器會以單獨的引腳給出單圈相位的最高位的電平，利用此電平的0和1

16、的翻轉，也可以實現編碼器和電機的相位對齊，方法如下： ? 1.用一個直流電源給電機的UV繞組通以小于額定電流的直流電，U入，V出，將電機軸定向至一個平衡位置； ? 2.用示波器觀察絕對編碼器的最高計數位電平信號； ? 3.調整編碼器轉軸與電機軸的相對位置； ? 4.一邊調整，一邊觀察最高計數位信號的跳變沿，直到跳變沿準確出現在電機軸的定向平衡位置處，鎖定編碼器與電機的相對位置關系； ? 5.來回扭轉電機軸，撒手后，若電機軸每次自由回復到平衡位置時，跳變沿都能準確復現，則對齊有效。 ? 這類絕對式編碼器目前已經被采用EnDAT，BiSS，Hyperface等串行協(xié)議，以及日系專用

17、串行協(xié)議的新型絕對式編碼器廣泛取代，因而最高位信號就不符存在了，此時對齊編碼器和電機相位的方法也有所變化，其中一種非常實用的方法是利用編碼器內部的EEPROM，存儲編碼器隨機安裝在電機軸上后實測的相位，具體方法如下： ? 1.將編碼器隨機安裝在電機上，即固結編碼器轉軸與電機軸，以及編碼器外殼與電機外殼； ? 2.用一個直流電源給電機的UV繞組通以小于額定電流的直流電，U入，V出，將電機軸定向至一個平衡位置； ? 3.用伺服驅動器讀取絕對編碼器的單圈位置值，并存入編碼器內部記錄電機電角度初始相位的EEPROM中； ? 4.對齊過程結束。 ? 由于此時電機軸已定向于電角度相位的-30度方

18、向，因此存入的編碼器內部EEPROM中的位置檢測值就對應電機電角度的-30度相位。此后，驅動器將任意時刻的單圈位置檢測數據與這個存儲值做差，并根據電機極對數進行必要的換算，再加上-30度，就可以得到該時刻的電機電角度相位。? 這種對齊方式需要編碼器和伺服驅動器的支持和配合方能實現，日系伺服的編碼器相位之所以不便于最終用戶直接調整的根本原因就在于不肯向用戶提供這種對齊方式的功能界面和操作方法。這種對齊方法的一大好處是，只需向電機繞組提供確定相序和方向的轉子定向電流，無需調整編碼器和電機軸之間的角度關系，因而編碼器可以以任意初始角度直接安裝在電機上，且無需精細，甚至簡單的調整過程，操作簡單，工藝

19、性好。 ? 如果絕對式編碼器既沒有可供使用的EEPROM，又沒有可供檢測的最高計數位引腳，則對齊方法會相對復雜。如果驅動器支持單圈絕對位置信息的讀出和顯示，則可以考慮： ? 1.用一個直流電源給電機的UV繞組通以小于額定電流的直流電，U入，V出，將電機軸定向至一個平衡位置； ? 2.利用伺服驅動器讀取并顯示絕對編碼器的單圈位置值； ? 3.調整編碼器轉軸與電機軸的相對位置； ? 4.經過上述調整，使顯示的單圈絕對位置值充分接近根據電機的極對數折算出來的電機-30度電角度所應對應的單圈絕對位置點，鎖定編碼器與電機的相對位置關系； ? 5.來回扭轉電機軸，撒手后，若電機軸每次自由回復到

20、平衡位置時，上述折算位置點都能準確復現，則對齊有效。 ? 如果用戶連絕對值信息都無法獲得，那么就只能借助原廠的專用工裝，一邊檢測絕對位置檢測值，一邊檢測電機電角度相位，利用工裝，調整編碼器和電機的相對角位置關系，將編碼器相位與電機電角度相位相互對齊，然后再鎖定。這樣一來，用戶就更加無從自行解決編碼器的相位對齊問題了。 ? 個人推薦采用在EEPROM中存儲初始安裝位置的方法，簡單，實用，適應性好，便于向用戶開放，以便用戶自行安裝編碼器，并完成電機電角度的相位整定。 ? 正余弦編碼器的相位對齊方式 ? 普通的正余弦編碼器具備一對正交的sin，cos 1Vp-p信號，相當于方波信號的增量式編

21、碼器的AB正交信號，每圈會重復許許多多個信號周期，比如2048等；以及一個窄幅的對稱三角波Index信號，相當于增量式編碼器的Z信號，一圈一般出現一個；這種正余弦編碼器實質上也是一種增量式編碼器。另一種正余弦編碼器除了具備上述正交的sin、cos信號外，還具備一對一圈只出現一個信號周期的相互正交的1Vp-p的正弦型C、D信號，如果以C信號為sin，則D信號為cos，通過sin、cos信號的高倍率細分技術，不僅可以使正余弦編碼器獲得比原始信號周期更為細密的名義檢測分辨率，比如2048線的正余弦編碼器經2048細分后，就可以達到每轉400多萬線的名義檢測分辨率，當前很多歐美伺服廠家都提供這類高分辨

22、率的伺服系統(tǒng)，而國內廠家尚不多見；此外帶C、D信號的正余弦編碼器的C、D信號經過細分后，還可以提供較高的每轉絕對位置信息，比如每轉2048個絕對位置，因此帶C、D信號的正余弦編碼器可以視作一種模擬式的單圈絕對編碼器。 ? 采用這種編碼器的伺服電機的初始電角度相位對齊方式如下： ? 1.用一個直流電源給電機的UV繞組通以小于額定電流的直流電，U入，V出，將電機軸定向至一個平衡位置； ? 2.用示波器觀察正余弦編碼器的C信號波形； ? 3.調整編碼器轉軸與電機軸的相對位置； ? 4.一邊調整，一邊觀察C信號波形，直到由低到高的過零點準確出現在電機軸的定向平衡位置處，鎖定編碼器與電機的相對

23、位置關系； ? 5.來回扭轉電機軸，撒手后，若電機軸每次自由回復到平衡位置時，過零點都能準確復現，則對齊有效。 ? 撤掉直流電源后，驗證如下： ? 1.用示波器觀察編碼器的C相信號和電機的UV線反電勢波形； ? 2.轉動電機軸，編碼器的C相信號由低到高的過零點與電機的UV線反電勢波形由低到高的過零點重合。 ? 這種驗證方法，也可以用作對齊方法。 ? 此時C信號的過零點與電機電角度相位的-30度點對齊。? 如果想直接和電機電角度的0度點對齊，可以考慮： ? 1.用3個阻值相等的電阻接成星型，然后將星型連接的3個電阻分別接入電機的UVW三相繞組引線； ? 2.以示波器觀察電機U相

24、輸入與星型電阻的中點，就可以近似得到電機的U相反電勢波形； ? 3.調整編碼器轉軸與電機軸的相對位置； ? 4.一邊調整，一邊觀察編碼器的C相信號由低到高的過零點和電機U相反電勢波形由低到高的過零點，最終使2個過零點重合，鎖定編碼器與電機的相對位置關系，完成對齊。 ? 由于普通正余弦編碼器不具備一圈之內的相位信息，而Index信號也只能反映一圈內的一個點位，不具備直接的相位對齊潛力，因而在此也不作為討論的話題。 ? 如果可接入正余弦編碼器的伺服驅動器能夠為用戶提供從C、D中獲取的單圈絕對位置信息，則可以考慮： ? 1.用一個直流電源給電機的UV繞組通以小于額定電流的直流電，U入，V出

25、，將電機軸定向至一個平衡位置； ? 2.利用伺服驅動器讀取并顯示從C、D信號中獲取的單圈絕對位置信息； ?3.調整旋變軸與電機軸的相對位置； ? 4.經過上述調整，使顯示的絕對位置值充分接近根據電機的極對數折算出來的電機-30度電角度所應對應的絕對位置點，鎖定編碼器與電機的相對位置關系； ? 5.來回扭轉電機軸，撒手后，若電機軸每次自由回復到平衡位置時，上述折算絕對位置點都能準確復現，則對齊有效。 ? 此后可以在撤掉直流電源后，得到與前面基本相同的對齊驗證效果： ?1.用示波器觀察正余弦編碼器的C相信號和電機的UV線反電勢波形； ?2.轉動電機軸，驗證編碼器的C相信號由低到

26、高的過零點與電機的UV線反電勢波形由低到高的過零點重合。 ? 如果利用驅動器內部的EEPROM等非易失性存儲器，也可以存儲正余弦編碼器隨機安裝在電機軸上后實測的相位，具體方法如下： ? 1.將正余弦隨機安裝在電機上，即固結編碼器轉軸與電機軸，以及編碼器外殼與電機外殼； ? 2.用一個直流電源給電機的UV繞組通以小于額定電流的直流電，U入，V出，將電機軸定向至一個平衡位置； ? 3.用伺服驅動器讀取由C、D信號解析出來的單圈絕對位置值，并存入驅動器內部記錄電機電角度初始安裝相位的EEPROM等非易失性存儲器中； ? 4.對齊過程結束。 ? 由于此時電機軸已定向于電角度相位的-30

27、度方向，因此存入的驅動器內部EEPROM等非易失性存儲器中的位置檢測值就對應電機電角度的-30度相位。此后，驅動器將任意時刻由編碼器解析出來的與電角度相關的單圈絕對位置值與這個存儲值做差，并根據電機極對數進行必要的換算，再加上-30度，就可以得到該時刻的電機電角度相位。 ? 這種對齊方式需要伺服驅動器的在國內和操作上予以支持和配合方能實現，而且由于記錄電機電角度初始相位的EEPROM等非易失性存儲器位于伺服驅動器中，因此一旦對齊后，電機就和驅動器事實上綁定了，如果需要更換電機、正余弦編碼器、或者驅動器，都需要重新進行初始安裝相位的對齊操作，并重新綁定電機和驅動器的配套關系。 ? 旋轉變壓器

28、的相位對齊方式 ?旋轉變壓器簡稱旋變，是由經過特殊電磁設計的高性能硅鋼疊片和漆包線構成的，相比于采用光電技術的編碼器而言，具有耐熱，耐振。耐沖擊，耐油污，甚至耐腐蝕等惡劣工作環(huán)境的適應能力，因而為武器系統(tǒng)等工況惡劣的應用廣泛采用，一對極（單速）的旋變可以視作一種單圈絕對式反饋系統(tǒng)，應用也最為廣泛，因而在此僅以單速旋變?yōu)橛懻搶ο螅嗨傩兣c伺服電機配套，個人認為其極對數最好采用電機極對數的約數，一便于電機度的對應和極對數分解。 ? 旋變的信號引線一般為6根，分為3組，分別對應一個激勵線圈，和2個正交的感應線圈，激勵線圈接受輸入的正弦型激勵信號，感應線圈依據旋變轉定子的相互角位置關系，感應出

29、來具有SIN和COS包絡的檢測信號。旋變SIN和COS輸出信號是根據轉定子之間的角度對激勵正弦信號的調制結果，如果激勵信號是sinωt，轉定子之間的角度為θ，則SIN信號為sinωt×sinθ，則COS信號為sinωt×cosθ，根據SIN，COS信號和原始的激勵信號，通過必要的檢測電路，就可以獲得較高分辨率的位置檢測結果，目前商用旋變系統(tǒng)的檢測分辨率可以達到每圈2的12次方，即4096，而科學研究和航空航天系統(tǒng)甚至可以達到2的20次方以上，不過體積和成本也都非常可觀。 ? 商用旋變與伺服電機電角度相位的對齊方法如下： ? 1.用一個直流電源給電機的UV繞組通以小于額定電流的直流電，U入，

30、V出； ? 2.然后用示波器觀察旋變的SIN線圈的信號引線輸出； ? 3.依據操作的方便程度，調整電機軸上的旋變轉子與電機軸的相對位置，或者旋變定子與電機外殼的相對位置； ? 4.一邊調整，一邊觀察旋變SIN信號的包絡，一直調整到信號包絡的幅值完全歸零，鎖定旋變； ? 5.來回扭轉電機軸，撒手后，若電機軸每次自由回復到平衡位置時，信號包絡的幅值過零點都能準確復現，則對齊有效 。 ? 撤掉直流電源，進行對齊驗證： ? 1.用示波器觀察旋變的SIN信號和電機的UV線反電勢波形； ? 2.轉動電機軸，驗證旋變的SIN信號包絡過零點與電機的UV線反電勢波形由低到高的過零點重合。 ? 這

31、個驗證方法，也可以用作對齊方法。 ? 此時SIN信號包絡的過零點與電機電角度相位的-30度點對齊。? 如果想直接和電機電角度的0度點對齊，可以考慮： ? 1.用3個阻值相等的電阻接成星型，然后將星型連接的3個電阻分別接入電機的UVW三相繞組引線； ? 2.以示波器觀察電機U相輸入與星型電阻的中點，就可以近似得到電機的U相反電勢波形； ? 3.依據操作的方便程度，調整編碼器轉軸與電機軸的相對位置，或者編碼器外殼與電機外殼的相對位置； ? 4.一邊調整，一邊觀察旋變的SIN信號包絡的過零點和電機U相反電勢波形由低到高的過零點，最終使這2個過零點重合，鎖定編碼器與電機的相對位置關系，完成

32、對齊。 ? 需要指出的是，在上述操作中需有效區(qū)分旋變的SIN包絡信號中的正半周和負半周。由于SIN信號是以轉定子之間的角度為θ的sinθ值對激勵信號的調制結果，因而與sinθ的正半周對應的SIN信號包絡中，被調制的激勵信號與原始激勵信號同相，而與sinθ的負半周對應的SIN信號包絡中，被調制的激勵信號與原始激勵信號反相，據此可以區(qū)別和判斷旋變輸出的SIN包絡信號波形中的正半周和負半周。對齊時，需要取sinθ由負半周向正半周過渡點對應的SIN包絡信號的過零點，如果取反了，或者未加準確判斷的話，對齊后的電角度有可能錯位180度，從而造成速度外環(huán)進入正反饋。? 如果可接入旋變的伺服驅動器能夠為用

33、戶提供從旋變信號中獲取的與電機電角度相關的絕對位置信息，則可以考慮： ? 1.用一個直流電源給電機的UV繞組通以小于額定電流的直流電，U入，V出，將電機軸定向至一個平衡位置； ? 2.利用伺服驅動器讀取并顯示從旋變信號中獲取的與電機電角度相關的絕對位置信息； ? 3.依據操作的方便程度，調整旋變軸與電機軸的相對位置，或者旋變外殼與電機外殼的相對位置； ? 4.經過上述調整，使顯示的絕對位置值充分接近根據電機的極對數折算出來的電機-30度電角度所應對應的絕對位置點，鎖定編碼器與電機的相對位置關系； ?5.來回扭轉電機軸，撒手后，若電機軸每次自由回復到平衡位置時，上述折算絕對位置點都能

34、準確復現，則對齊有效。 ? 此后可以在撤掉直流電源后，得到與前面基本相同的對齊驗證效果： ? 1.用示波器觀察旋變的SIN信號和電機的UV線反電勢波形； ? 2.轉動電機軸，驗證旋變的SIN信號包絡過零點與電機的UV線反電勢波形由低到高的過零點重合。 ? 如果利用驅動器內部的EEPROM等非易失性存儲器，也可以存儲旋變隨機安裝在電機軸上后實測的相位，具體方法如下： ? 1.將旋變隨機安裝在電機上，即固結旋變轉軸與電機軸，以及旋變外殼與電機外殼； ? 2.用一個直流電源給電機的UV繞組通以小于額定電流的直流電，U入，V出，將電機軸定向至一個平衡位置； ? 3.用伺服驅動器讀取由旋變

35、解析出來的與電角度相關的絕對位置值，并存入驅動器內部記錄電機電角度初始安裝相位的EEPROM等非易失性存儲器中； ?4.對齊過程結束。 ? 由于此時電機軸已定向于電角度相位的-30度方向，因此存入的驅動器內部EEPROM等非易失性存儲器中的位置檢測值就對應電機電角度的-30度相位。此后，驅動器將任意時刻由旋變解析出來的與電角度相關的絕對位置值與這個存儲值做差，并根據電機極對數進行必要的換算，再加上-30度，就可以得到該時刻的電機電角度相位。 ? 這種對齊方式需要伺服驅動器的在國內和操作上予以支持和配合方能實現，而且由于記錄電機電角度初始相位的EEPROM等非易失性存儲器位于伺服驅動器中

36、，因此一旦對齊后，電機就和驅動器事實上綁定了，如果需要更換電機、旋變、或者驅動器，都需要重新進行初始安裝相位的對齊操作，并重新綁定電機和驅動器的配套關系。 ? 注意 ? 1.以上討論中，所謂對齊到電機電角度的-30度相位的提法，是以UV反電勢波形滯后于U相30度的前提為條件。 ? 2.以上討論中，都以UV相通電，并參考UV線反電勢波形為例，有些伺服系統(tǒng)的對齊方式可能會采用UW相通電并參考UW線反電勢波形。 ? 3.如果想直接對齊到電機電角度0度相位點，也可以將U相接入低壓直流源的正極，將V相和W相并聯(lián)后接入直流源的負端，此時電機軸的定向角相對于UV相串聯(lián)通電的方式會偏移30度，以文中給

37、出的相應對齊方法對齊后，原則上將對齊于電機電角度的0度相位，而不再有-30度的偏移量。這樣做看似有好處，但是考慮電機繞組的參數不一致性，V相和W相并聯(lián)后，分別流經V相和W相繞組的電流很可能并不一致，從而會影響電機軸定向角度的準確性。而在UV相通電時，U相和V相繞組為單純的串聯(lián)關系，因此流經U相和V相繞組的電流必然是一致的，電機軸定向角度的準確性不會受到繞組定向電流的影響。 ? 4.不排除伺服廠商有意將初始相位錯位對齊的可能性，尤其是在可以提供絕對位置數據的反饋系統(tǒng)中，初始相位的錯位對齊將很容易被數據的偏置量補償回來，以此種方式也許可以起到某種保護自己產品線的作用。只是這樣一來，用戶就更加無從知道伺服電機反饋元件的初始相位到底該對齊到哪兒了。用戶自然也不愿意遇到這樣的供應商。