《鋼結(jié)構(gòu)施工 單元三 項目三 拉彎壓彎構(gòu)件PPT課件》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《鋼結(jié)構(gòu)施工 單元三 項目三 拉彎壓彎構(gòu)件PPT課件（61頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、一、應(yīng)用一、應(yīng)用 一般工業(yè)廠房和多層房屋的框架柱均為一般工業(yè)廠房和多層房屋的框架柱均為拉彎和壓彎構(gòu)拉彎和壓彎構(gòu)件。件。NMNe1.1拉彎、拉彎、壓彎構(gòu)件的應(yīng)用和截面形式壓彎構(gòu)件的應(yīng)用和截面形式圖1.1.1 壓彎、拉彎構(gòu)件第1頁/共61頁NNeeNNa)b)有節(jié)間荷載作用的桁架上下弦桿、受風荷載作用的墻架柱第2頁/共61頁實腹式和格構(gòu)式。 實腹式截面：熱軋型鋼截面、冷彎薄壁型鋼截面和組合截面。 當構(gòu)件計算長度較大且受力較大時，為了提高截面的抗彎剛度，還常常采用格構(gòu)式截面。 壓彎構(gòu)件的截面通常做成在彎矩作用方向具有較大的截面尺寸。圖圖1.1.2 壓彎構(gòu)件的截面形式壓彎構(gòu)件的截面形式第3頁/共61頁

2、拉彎構(gòu)件：拉彎構(gòu)件： 承載能力極限狀態(tài)：承載能力極限狀態(tài)：強度強度 正常使用極限狀態(tài)：正常使用極限狀態(tài)：剛度剛度 取值同軸壓構(gòu)件。取值同軸壓構(gòu)件。 ,maxmax yx第4頁/共61頁強度穩(wěn)定實腹式 格構(gòu)式 彎矩作用在實軸上 彎矩作用在虛軸上 (分肢穩(wěn)定)整體穩(wěn)定局部穩(wěn)定平面內(nèi)穩(wěn)定 平面外穩(wěn)定 承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài) 取值同軸壓構(gòu)件。取值同軸壓構(gòu)件。 ,maxmax yx剛度壓彎構(gòu)件：第5頁/共61頁1.2 拉彎、壓彎構(gòu)件的截面強度和剛度圖1.2.1 壓彎構(gòu)件截面應(yīng)力的發(fā)展過程Aw=hwtwMxhwxxyyhfyfyfyfyHHN h h(1-2 )hfyfy(a)(b)(c)(d)

3、Af=bt第6頁/共61頁(a)(b)(e)(d)(c)N /AnfM /Wnbm axm inyfyfyfyfyfyfy第7頁/共61頁式中式中 N軸心壓力設(shè)計值軸心壓力設(shè)計值 An毛截面面積毛截面面積 Mx、My兩個主平面內(nèi)的彎矩兩個主平面內(nèi)的彎矩Wn,x、Wn,y毛截面對兩個主軸的抵抗矩毛截面對兩個主軸的抵抗矩 x、 y截面在兩個主平面內(nèi)的截面在兩個主平面內(nèi)的部分截面塑性發(fā)展系數(shù)。按部分截面塑性發(fā)展系數(shù)。按P65表表3-1采用，采用，如工字形截面：如工字形截面： x=1.05， y=1.20 f設(shè)計強度設(shè)計強度（）fWMANnxxxn1.單向拉彎、壓彎構(gòu)件強度計算公式單向拉彎、壓彎構(gòu)件強

4、度計算公式2.雙向拉彎、壓彎構(gòu)件強度計算公式雙向拉彎、壓彎構(gòu)件強度計算公式fWMWMANnyyynxxxn（）第8頁/共61頁表表3-1 3-1 截面塑性發(fā)展系數(shù)截面塑性發(fā)展系數(shù)x x、y y值值P65P65表表3 31 1第9頁/共61頁表表3-1 3-1 截面塑性發(fā)展系數(shù)截面塑性發(fā)展系數(shù)x x、y y值值 續(xù)表續(xù)表第10頁/共61頁 取值同軸壓構(gòu)件。取值同軸壓構(gòu)件。 ,maxmax yx拉彎和壓彎構(gòu)件的剛度仍以構(gòu)件的長細比來控制，即：拉彎和壓彎構(gòu)件的剛度仍以構(gòu)件的長細比來控制，即： 當彎矩為主，軸心力較小或有其他需要時，還需驗算拉彎當彎矩為主，軸心力較小或有其他需要時，還需驗算拉彎和壓彎構(gòu)

5、件的撓度或變形，使其滿足撓度和變形要求。和壓彎構(gòu)件的撓度或變形，使其滿足撓度和變形要求。第11頁/共61頁在N和M同時作用下，一開始構(gòu)件就在彎矩作用平面內(nèi)發(fā)生變形，呈彎曲狀態(tài)，當N和M同時增加到一定大小時則到達極限，在彎矩作用平面內(nèi)只產(chǎn)生彎曲變形（彎曲失穩(wěn))。 a) 彎曲失穩(wěn)b) 彎扭失穩(wěn)NN( a )( b )NN1.3 實腹式壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定計算 壓彎構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)失穩(wěn)第12頁/共61頁a) 彎曲失穩(wěn)b) 彎扭失穩(wěn)NN( a )( b )NN當構(gòu)件在彎矩作用平面外沒有足夠的支撐以阻止其產(chǎn)生側(cè)向位移和扭轉(zhuǎn)時，構(gòu)件可能發(fā)生彎扭屈曲（彎扭失穩(wěn)）而破壞，這種彎扭屈曲又稱為壓彎構(gòu)件

6、彎矩作用平面外的整體失穩(wěn)。 雙向壓彎構(gòu)件的失穩(wěn)同時產(chǎn)生雙向彎曲變形并伴隨有扭轉(zhuǎn)變形屬彎扭失穩(wěn)。 壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外失穩(wěn)第13頁/共61頁mxxxx1Ex10.8/xMNfAWN N（1.3.8）下：下：等效彎矩系數(shù)，取值如等效彎矩系數(shù)，取值如塑性發(fā)展系數(shù)；塑性發(fā)展系數(shù)；量；量；大受壓纖維的毛截面模大受壓纖維的毛截面模在彎矩作用平面內(nèi)對較在彎矩作用平面內(nèi)對較計算區(qū)段的最大彎矩；計算區(qū)段的最大彎矩；件的穩(wěn)定系數(shù)；件的穩(wěn)定系數(shù)；彎矩作用平面內(nèi)軸壓構(gòu)彎矩作用平面內(nèi)軸壓構(gòu)修正系數(shù)修正系數(shù)的均值；的均值；抗力分項系數(shù)抗力分項系數(shù)，；計算段軸心壓力設(shè)計值計算段軸心壓力設(shè)計值式中：式中： mxxxxxRx

7、ExExExWMEANNNN 12;8 . 01 . 11 . 1221 . 1xExEAN第14頁/共61頁1）懸臂構(gòu)件和無支撐框架和弱支撐柱框架）懸臂構(gòu)件和無支撐框架和弱支撐柱框架 mx=1.02）框架柱和兩端支承的構(gòu)件）框架柱和兩端支承的構(gòu)件 無橫向荷載作用時無橫向荷載作用時 mx=0.65+0.35M1/M2， M1和和M2是構(gòu)件兩端的彎矩。是構(gòu)件兩端的彎矩。 M2 M1 。當兩端彎。當兩端彎矩使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率時，取同號，反之取異號。矩使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率時，取同號，反之取異號。 有端彎矩和橫向荷載同時作用時有端彎矩和橫向荷載同時作用時 使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率，使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率， mx=

8、1.0； 產(chǎn)生反向曲率，產(chǎn)生反向曲率， mx=0.85。（3）有關(guān) mx取值，規(guī)范規(guī)定如下： 無端彎矩有橫向荷載作用時無端彎矩有橫向荷載作用時： mx=1.0。+第15頁/共61頁22(1 1.25)mxxxxEXMNfNAWN222xxxWW式中，較小截面的毛截面抵抗矩；與相對應(yīng)的截面塑性發(fā)展系數(shù)。對于單軸對稱的截面（如T形、槽型截面等）的壓彎構(gòu)件，當彎矩作用在對稱軸平面內(nèi)且使較大翼緣受壓時，較小翼緣有可能由于受到較大的拉應(yīng)力而首先屈服，導致構(gòu)件破壞。對這類構(gòu)件，還應(yīng)按下式確定進行驗算。第16頁/共61頁表表3-1 3-1 截面塑性發(fā)展系數(shù)截面塑性發(fā)展系數(shù)x x、y y值值P65P65表表3

9、 31 1第17頁/共61頁zNNleeyxNeNNNezM NeNeNi02NeMdudzdudzu(a)(b)(c)xMNe-NeMNuuy1.4 實腹式壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面外的穩(wěn)定計算 圖圖平面外彎扭屈曲平面外彎扭屈曲第18頁/共61頁壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外整體穩(wěn)定計算公式壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外整體穩(wěn)定計算公式txxybx1MNfAW（）式中：式中：Mx彎矩，取所計算構(gòu)件段范圍內(nèi)的最大彎矩值；彎矩，取所計算構(gòu)件段范圍內(nèi)的最大彎矩值； y軸心受壓構(gòu)件在彎矩作用面外屈曲的穩(wěn)定系數(shù)軸心受壓構(gòu)件在彎矩作用面外屈曲的穩(wěn)定系數(shù); tx等效彎矩系數(shù)，取值方法與彎矩作用平面內(nèi)等效彎矩系等效彎矩系數(shù)，取

10、值方法與彎矩作用平面內(nèi)等效彎矩系數(shù)數(shù) mx相同。相同。 截面影響系數(shù)。截面影響系數(shù)。箱形截面取箱形截面取0.7，其它截面取，其它截面取1.0 b受均布彎矩的受彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)，對箱形截面受均布彎矩的受彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)，對箱形截面 b=1.0，H、T形截面按形截面按P116公式計算；公式計算；第19頁/共61頁2354400007. 12yybf 的慣性矩；的慣性矩；軸軸翼緣對翼緣對分別為受壓翼緣和受拉分別為受壓翼緣和受拉、，yIIIIIfAhWbyybxb2121121235140001 . 0207. 1 ：體穩(wěn)定系數(shù)，計算如下均勻彎曲受彎構(gòu)件的整b（1）工字形（含H型鋼）截面 雙軸

11、對稱時：單軸對稱時：第20頁/共61頁2350017. 00 . 1yybf 2350022. 00 . 1yybf 2350005. 00 . 1yybf 彎矩使翼緣受拉，且腹板寬厚比不大于 時：yf23518（2）T形截面（M繞對稱軸x作用）彎矩使翼緣受壓時：部分T型鋼和兩板組合T形截面：n注意：注意：n用以上公式求得的應(yīng)用以上公式求得的應(yīng) b1.0；n當當 b 0.6時，不需要換算，因已經(jīng)考慮塑性發(fā)展；時，不需要換算，因已經(jīng)考慮塑性發(fā)展；n閉口截面閉口截面 b=1.0。 雙角鋼T形截面：第21頁/共61頁 所計算段內(nèi)有端彎矩又有橫向力作用所計算段內(nèi)有端彎矩又有橫向力作用產(chǎn)生相同曲率時，產(chǎn)

12、生相同曲率時， tx=1.0；產(chǎn)生反向曲率時產(chǎn)生反向曲率時 tx=0.85。 1） 在彎曲矩作用平面外有支承的構(gòu)件，應(yīng)根據(jù)兩相鄰支承點間構(gòu)件段內(nèi)荷載和內(nèi)力情況確定。 tx取值辦法所計算的段內(nèi)無橫向荷載作用 tx =0.65+0.35M2/M1 所計算段內(nèi)無端彎矩，但有橫向力作用所計算段內(nèi)無端彎矩，但有橫向力作用 tx=1.0M1和M2是構(gòu)件兩端的彎矩。 M2 M1 。當兩端彎矩使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率時，取同號，反之取異號。2） 彎矩作用平面外為懸臂構(gòu)件： tx =1.0。+第22頁/共61頁1.5 實腹式壓彎構(gòu)件的局部穩(wěn)定實腹式壓彎構(gòu)件的局部穩(wěn)定 （按梁的規(guī)定）（按梁的規(guī)定） 實腹式壓彎構(gòu)件的板件

13、與軸壓和受彎構(gòu)件的板件的受力相似，其局實腹式壓彎構(gòu)件的板件與軸壓和受彎構(gòu)件的板件的受力相似，其局部穩(wěn)定也是采用限制板件的寬（高）厚比的辦法來保證。部穩(wěn)定也是采用限制板件的寬（高）厚比的辦法來保證。外伸翼緣板yftb23515 y/13 235/b tf（1.5.1a） 當構(gòu)件強度和整體穩(wěn)定不考慮截面塑性發(fā)展時，式（當構(gòu)件強度和整體穩(wěn)定不考慮截面塑性發(fā)展時，式（）可放寬至：可放寬至：第23頁/共61頁圖圖1.5.1 壓彎構(gòu)件腹壓彎構(gòu)件腹板彈性狀態(tài)受力情況板彈性狀態(tài)受力情況 maxminahw板厚tw 腹板受力較復雜。腹板受力較復雜。同時受同時受不均勻壓力不均勻壓力和和剪力剪力的作用的作用。 ke

14、正應(yīng)力與剪應(yīng)力共同作用時，板的屈曲系數(shù)。正應(yīng)力與剪應(yīng)力共同作用時，板的屈曲系數(shù)。 腹板的局部穩(wěn)定主要與壓應(yīng)力的不腹板的局部穩(wěn)定主要與壓應(yīng)力的不均勻分布的均勻分布的梯度梯度有關(guān)。有關(guān)。 0應(yīng)力梯度應(yīng)力梯度 根據(jù)彈性理論，在對邊受非均勻的壓力同根據(jù)彈性理論，在對邊受非均勻的壓力同時有均布剪力的作用的腹板（按四邊簡支板）彈時有均布剪力的作用的腹板（按四邊簡支板）彈性屈曲的臨界應(yīng)力為性屈曲的臨界應(yīng)力為。 22wcre2012 1tEKh（1.5.3a） 0 ( max- min)/ max（1.5.2）第24頁/共61頁當當1.6 o2.0時時:00w235(480.526.2)yhtf（1.5.5）

15、00w235(160.525)yhtf（）當0 o1.6時: o應(yīng)力梯度，應(yīng)力梯度， o =（ max- min）/ max max腹板邊緣最大壓應(yīng)力腹板邊緣最大壓應(yīng)力 min另一邊相應(yīng)的應(yīng)力，壓為正，拉為負。另一邊相應(yīng)的應(yīng)力，壓為正，拉為負。 構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的長細比；構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的長細比； 當當 30時，取時，取 =30， 100時，取時，取 =100。第25頁/共61頁 考慮到兩塊腹板可能受力不均，將按公式（考慮到兩塊腹板可能受力不均，將按公式（）和（和（）確定的高厚比值乘）確定的高厚比值乘0.8，使設(shè)計得厚一些。但，使設(shè)計得厚一些。但不應(yīng)小于不應(yīng)小于。yf/23540 當當

16、 01.0時，時，翼緣板部分進入塑性，對腹板無嵌固作用。翼緣板部分進入塑性，對腹板無嵌固作用。 當 01.0時，翼緣處于彈性，對腹板有嵌固作用。015 235/ywhft（a）018 235/ywhft（1.5.6b）a a、彎矩使腹板自由邊受壓的壓彎構(gòu)件第26頁/共61頁對于熱軋部分對于熱軋部分T型鋼型鋼對于焊接T型鋼0(150.2 ) 235/ywhft（a）0(130.17 ) 235/ywhft（1.5.7b）b b、當彎矩使腹板自由邊受拉時，與軸心受壓構(gòu)件相同第27頁/共61頁 可設(shè)置可設(shè)置腹板加勁肋腹板加勁肋，或在計算構(gòu)件的，或在計算構(gòu)件的強度和穩(wěn)定性強度和穩(wěn)定性時將時將腹板的截面

17、僅考慮計算高度邊緣范圍內(nèi)兩側(cè)寬度各為腹板的截面僅考慮計算高度邊緣范圍內(nèi)兩側(cè)寬度各為 的部分（計算構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)時，仍用全部截面）。但在的部分（計算構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)時，仍用全部截面）。但在受壓較大翼緣與縱向加勁肋之間的腹板仍應(yīng)按上述要求驗受壓較大翼緣與縱向加勁肋之間的腹板仍應(yīng)按上述要求驗算局部穩(wěn)定性。算局部穩(wěn)定性。20235/wytf當腹板的高厚比不符合上述要求時第28頁/共61頁1.6 壓彎構(gòu)件的計算長度第29頁/共61頁軸心受壓構(gòu)件的計算長度系數(shù) P92 P92 表3-9第30頁/共61頁（1 1）單層、多層等截面框架柱在框架平面內(nèi)的計算長度 框架柱在框架平面內(nèi)的計算長度可用下式表達：式中：H

18、柱的幾何長度； 計算長度系數(shù)。HH0柱計算長度系數(shù) 見附表2-92-9。 P265P265有側(cè)移框架第31頁/共61頁第32頁/共61頁第33頁/共61頁第34頁/共61頁無側(cè)移框架a a、強支撐框架當支撐結(jié)構(gòu)（支撐桁架、剪力墻、電梯井等）的側(cè)移剛度Sb滿足下式要求時，為強支撐框架，其柱計算長度系數(shù) 按附表2-8確定：3(1.2)bbioiSNN,bioiNN式中第i層層間所有框架柱用無側(cè)移框架和有側(cè)移框架柱計算長度系數(shù)算得的軸壓桿穩(wěn)定承載力之和。第35頁/共61頁第36頁/共61頁第37頁/共61頁第38頁/共61頁b b、弱支撐框架當支撐結(jié)構(gòu)的側(cè)移剛度Sb不滿足上式要求時，為弱支撐框架，框

19、架柱的壓桿穩(wěn)定系數(shù)按下式計算：010=+3(1.2)bbioiSNN （-）01,- 式中框架柱用附表中無側(cè)移框架柱和按附表中有側(cè)移框架柱計算長度系數(shù)算得的軸心壓桿穩(wěn)定系數(shù)。,bioiNN式中第i層層間所有框架柱用無側(cè)移框架和有側(cè)移框架柱計算長度系數(shù)算得的軸壓桿穩(wěn)定承載力之和。第39頁/共61頁（2 2）框架柱在框架平面外的計算長度框架柱在框架平面外的計算長度可取柱的全長。當有側(cè)向支撐時，取支撐點間的距離。第40頁/共61頁設(shè)計原則：設(shè)計原則： 等穩(wěn)定性、肢寬壁薄、制造省工和連接簡便。等穩(wěn)定性、肢寬壁薄、制造省工和連接簡便。截面設(shè)計步驟：截面設(shè)計步驟： 截面選擇、強度驗算、彎矩作用平面內(nèi)和平面

20、截面選擇、強度驗算、彎矩作用平面內(nèi)和平面外外 的整體穩(wěn)定驗算、局部穩(wěn)定驗算、剛度驗的整體穩(wěn)定驗算、局部穩(wěn)定驗算、剛度驗算等。算等。1.7 實腹式壓彎構(gòu)件的設(shè)計第41頁/共61頁截面形式截面形式1.對于對于N大、大、M小的構(gòu)件，可參照軸壓構(gòu)件初估；小的構(gòu)件，可參照軸壓構(gòu)件初估；2.對于對于N小、小、M大的構(gòu)件，可參照受彎構(gòu)件初估；大的構(gòu)件，可參照受彎構(gòu)件初估；因影響因素多，很難一次確定。因影響因素多，很難一次確定。截面驗算截面驗算1. 強度驗算強度驗算2. 整體穩(wěn)定驗算整體穩(wěn)定驗算3. 局部穩(wěn)定驗算局部穩(wěn)定驗算組合截面組合截面4. 剛度驗算剛度驗算構(gòu)造要求構(gòu)造要求 與實腹式軸心受壓構(gòu)件相似與實腹

21、式軸心受壓構(gòu)件相似。第42頁/共61頁例題1.1： 某壓彎構(gòu)件的簡圖、截面尺寸、受力和側(cè)向支承情況如圖所示，試驗算所用截面是否滿足強度、剛度和整體穩(wěn)定要求。鋼材為Q235鋼，翼緣為焰切邊；構(gòu)件承受靜力荷載設(shè)計值（標準值）F=100kN和N=900kN。 4704002x8000=16000F=100KN(F =100KN)kNN =900KN700KNN =kxxyyBEC+DA+266.7+400+266.7KN.m彎矩圖(設(shè)計值)101515第43頁/共61頁mkN4004/161004/ FlMx解：1.內(nèi)力（設(shè)計值） 軸心力N =900kN 彎 矩 2.截面特性和長細比： l0 x=1

22、6m，l0y=8m 2mm1670015400210470A4633mm104 .79212/ )470390500400(xImm8 .217xi1505 .738 .217/16000 xmm9 .97yi1507 .819 .97/8000y剛度滿足。663792.4 10 / 2503.17 10 xWmm第44頁/共61頁nxxnx36622/()900 10 /16700400 10 / 1.05 3.170 1053.9 120.2174.1N/mm215N/mmN AMWf 3.強度驗算滿足要求。mxxxx1xEx3662(1 0.8/)900 10400 100.729 16

23、7001.05 3.17 10 (1 0.8 1.1 900/6285)73.9 137.5211.4215N/mmMNAWN Nf729. 0, 5 .73xx05. 1xmx14.在彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性驗算滿足要求。第45頁/共61頁22663N/mm215N/mm9 .1683 .896 .7910170. 3918. 01040065. 016700677. 010900fWMANxbxtxy滿足要求！7 .81y677. 0y918. 044000/7 .8107. 144000/07. 1)(22ybb5.在彎矩作用平面外的穩(wěn)定性驗算： AC段（或CB段）兩端彎矩為M1=400

24、kN.m，M20，段內(nèi)無橫向荷載： 65. 0/35. 065. 012MMtx第46頁/共61頁6.局部穩(wěn)定驗算翼緣的寬厚比y400101313 235/2 15bft腹板計算高度邊緣的應(yīng)力066222900000400 1047053.8118.616700792.4 102172.4N/mm (64.8N/mm )xxMhNAI0172.464.81.381.6172.40047047160.5251016 1.380.5 73.52583.8wht腹板高厚比局部穩(wěn)定滿足要求 o =（ max- min）/ max第47頁/共61頁和軸心受壓柱一樣，壓彎柱也由柱頭、柱身和柱腳三部分組成。

25、和軸心受壓柱一樣，壓彎柱也由柱頭、柱身和柱腳三部分組成。由于偏心受壓柱所受的荷載由于偏心受壓柱所受的荷載( (或傳遞的內(nèi)力或傳遞的內(nèi)力) )與軸心受壓柱不同，因與軸心受壓柱不同，因而其柱頭、梁柱連接、柱腳的構(gòu)造也有所差異，但構(gòu)造原則相同，而其柱頭、梁柱連接、柱腳的構(gòu)造也有所差異，但構(gòu)造原則相同，即：即：構(gòu)造簡捷、傳力明確，安全可靠、經(jīng)濟合理構(gòu)造簡捷、傳力明確，安全可靠、經(jīng)濟合理。 1、柱頭、柱頭2.1 壓彎構(gòu)件的柱頭與柱腳的連接構(gòu)造 實腹式壓彎構(gòu)件柱頭分為鉸接和剛接兩種，主要作用是將上部構(gòu)件或梁傳來的荷載(N、M)傳給柱身， 柱頭由頂板和肋板組成?？蚣芰褐倪B接可分為柔性和剛性連接，柔性連接一

26、般采用高強度螺栓連接，屬鉸接，而剛性連接是用焊接連接。第48頁/共61頁第49頁/共61頁 實際設(shè)計當中，實際設(shè)計當中，為防止連接處發(fā)生局為防止連接處發(fā)生局部破壞，柱子的腹板部破壞，柱子的腹板一般需在梁的翼緣板一般需在梁的翼緣板或水平連接板的同一或水平連接板的同一位置位置設(shè)置橫向加勁肋設(shè)置橫向加勁肋，如圖，加勁肋的厚度如圖，加勁肋的厚度一般與梁的翼緣板或一般與梁的翼緣板或連接板相同，這樣相連接板相同，這樣相當于把柱側(cè)兩梁連為當于把柱側(cè)兩梁連為一整體。一整體。如果梁端彎如果梁端彎矩很小，也可不設(shè)加矩很小，也可不設(shè)加勁肋勁肋。圖2.1 梁柱連接構(gòu)造橫向加勁肋柔性連接剛性連接第50頁/共61頁 壓彎

27、柱的柱腳可以做成鉸接和剛接兩種。壓彎柱的柱腳可以做成鉸接和剛接兩種。 鉸接柱腳鉸接柱腳只傳遞軸心壓力和剪力，它的計算和構(gòu)造與軸心受只傳遞軸心壓力和剪力，它的計算和構(gòu)造與軸心受壓柱相同。壓柱相同。剛接柱腳剛接柱腳要求既能傳遞軸向壓力、剪力和彎矩，同時要求既能傳遞軸向壓力、剪力和彎矩，同時要求具有足夠的剛度，使之盡量接近剛接的假定。要求具有足夠的剛度，使之盡量接近剛接的假定。剛接柱腳分為剛接柱腳分為整體式和分離式整體式和分離式兩種，一般實腹式壓彎構(gòu)件多兩種，一般實腹式壓彎構(gòu)件多采用整體式柱腳。采用整體式柱腳。 壓彎柱整體式柱腳與軸心受壓柱柱腳計算上的主要區(qū)別在于：底板的基礎(chǔ)反力不是均勻分布的；靴梁

28、與底板的連接焊縫以及底板的厚度近似地按計算區(qū)段的最大基礎(chǔ)反力值確定；錨栓是用來傳遞彎矩的，要通過計算確定。2、柱腳、柱腳(1)整體式柱腳第51頁/共61頁不進行計算剛接傳遞壓柱腳鉸接構(gòu)造計算均同軸壓彎構(gòu)件與基礎(chǔ)的連接VNMV V由柱腳底板與基礎(chǔ)面摩擦力平衡，必要時可在柱腳下設(shè)置抗剪鍵來承受剪力。由于柱腳要傳遞M M，因此柱腳與基礎(chǔ)間可能出現(xiàn)拉應(yīng)力，此拉力，此拉力只能由錨栓承受，錨栓直徑都要經(jīng)過計算確定這點與軸壓柱腳不同。第52頁/共61頁肋板橫板(a)肋板靴粱橫板(b)肋板靴粱(c)圖2.2 壓彎柱整體式柱腳1 1 整體式用于實腹式壓彎構(gòu)件或肢件間距a a 1.5m1.5m的格構(gòu)式壓彎構(gòu)件。第

29、53頁/共61頁膈 材膈 材圖2.3 壓彎柱分離式柱腳2 2 分離式用于格構(gòu)式壓彎構(gòu)件第54頁/共61頁3 3、整體式剛性柱腳的設(shè)計、整體式剛性柱腳的設(shè)計2min2max66blMblNfblMblNc 2 2）底板厚度確定 同軸壓柱腳，計算各區(qū)格板彎矩時，可取其范圍內(nèi)的最大反力。1 1）底面積確定 底板寬度b b由構(gòu)造確定，其中懸臂長度c=20c=20 50cm;50cm;底板長度由計算確定: :第55頁/共61頁 承擔承擔M M作用下產(chǎn)生的拉力，且錨栓是柱腳與基礎(chǔ)牢固連作用下產(chǎn)生的拉力，且錨栓是柱腳與基礎(chǔ)牢固連接的關(guān)鍵部件，其直徑大小由計算確定。接的關(guān)鍵部件，其直徑大小由計算確定。 xax

30、NMNt 點的距離；點的距離；錨栓至基底受壓區(qū)合力錨栓至基底受壓區(qū)合力作用點的距離；作用點的距離；錨栓至錨栓至彎矩和剪力；彎矩和剪力；換算至底板處的換算至底板處的、式中：式中： xNaNMa ax xtNM N 合力點合力點由NNt t即可查得錨栓個數(shù)和直徑錨栓承擔的拉力：3 3）錨栓計算第56頁/共61頁第57頁/共61頁第58頁/共61頁 同軸壓柱腳，內(nèi)力可偏安全地按計算處的最大基底反力計算。B B、靴梁的強度 按支承于柱邊的懸臂梁計算，內(nèi)力可偏安全地按最大基底反力計算3 3）靴梁、隔板及其焊縫計算A A、靴梁的高度 按柱與其連接焊縫的長度確定，每側(cè)焊縫承擔的軸力為：hMNN 21C C、隔板設(shè)計第59頁/共61頁第60頁/共61頁感謝您的觀看。第61頁/共61頁