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第一章 流體流動(dòng) 第二章 流體輸送設(shè)備 第三章 非均相分離 第四章 傳熱 第五章 蒸餾 第六章 吸收 第七章 萃取 第一章 流體流動(dòng) 一 單選題 1 單位體積流體所具有的 稱為流體的密度 A A 質(zhì)量 B 粘度 C 位能 D 動(dòng)能 2 單位體積流體所具有的質(zhì)量稱為流體的 A A 密度 B 粘度 C 位能 D 動(dòng)能 3 流體是由無數(shù)分子集團(tuán)所組成的連續(xù) B A 空白 B 連續(xù) C 輻射 D 漂流 4 氣體是 的流體 B A 可移動(dòng) B 可壓縮 C 可流動(dòng) D 可測量 5 氣體是可壓縮的 C A 材料 B 物質(zhì) C 流體 D 部分 6 在靜止的流體內(nèi) 單位面積上所受的壓力稱為流體的 C A 絕對壓強(qiáng) B 表壓強(qiáng) C 靜壓強(qiáng) D 真空度 7 以絕對零壓作起點(diǎn)計(jì)算的壓強(qiáng) 稱為 A A 絕對壓強(qiáng) B 表壓強(qiáng) C 靜壓強(qiáng) D 真空度 8 以 作起點(diǎn)計(jì)算的壓強(qiáng) 稱為絕對壓強(qiáng) D A 大氣壓 B 表壓強(qiáng) C 相對零壓 D 絕對零壓 9 當(dāng)被測流體的 大于外界大氣壓強(qiáng)時(shí) 所用的測壓儀表稱為壓強(qiáng)表 D A 真空度 B 表壓強(qiáng) C 相對壓強(qiáng) D 絕對壓強(qiáng) 10 當(dāng)被測流體的絕對壓強(qiáng) 外界大氣壓強(qiáng)時(shí) 所用的測壓儀表稱為壓強(qiáng)表 A A 大于 B 小于 C 等于 D 近似于 11 當(dāng)被測流體的絕對壓強(qiáng)大于外界大氣壓強(qiáng)時(shí) 所用的測壓儀表稱為 A A 壓強(qiáng)表 B 真空表 C 高度表 D 速度表 12 上的讀數(shù)表示被測流體的絕對壓強(qiáng)比大氣壓強(qiáng)高出的數(shù)值 稱為表壓強(qiáng) A A 壓強(qiáng)表 B 真空表 C 高度表 D 速度表 13 壓強(qiáng)表上的讀數(shù)表示被測流體的 比大氣壓強(qiáng)高出的數(shù)值 稱為表壓強(qiáng) D A 大氣壓 B 表壓強(qiáng) C 相對壓強(qiáng) D 絕對壓強(qiáng) 14 壓強(qiáng)表上的讀數(shù)表示被測流體的絕對壓強(qiáng)比 高出的數(shù)值 稱為表壓強(qiáng) A A 大氣壓強(qiáng) B 表壓強(qiáng) C 相對壓強(qiáng) D 絕對壓強(qiáng) 15 壓強(qiáng)表上的讀數(shù)表示被測流體的絕對壓強(qiáng)比大氣壓強(qiáng)高出的數(shù)值 稱為 B A 真空度 B 表壓強(qiáng) C 相對壓強(qiáng) D 附加壓強(qiáng) 16 被測流體的 小于外界大氣壓強(qiáng)時(shí) 所用測壓儀表稱為真空表 D A 大氣壓 B 表壓強(qiáng) C 相對壓強(qiáng) D 絕對壓強(qiáng) 17 被測流體的絕對壓強(qiáng) 外界大氣壓強(qiáng)時(shí) 所用測壓儀表稱為真空表 B A 大于 B 小于 C 等于 D 近似于 18 被測流體的絕對壓強(qiáng)小于外界 時(shí) 所用測壓儀表稱為真空表 A A 大氣壓強(qiáng) B 表壓強(qiáng) C 相對壓強(qiáng) D 真空度 19 被測流體的絕對壓強(qiáng)小于外界大氣壓強(qiáng)時(shí) 所用測壓儀表稱為 B A 壓強(qiáng)表 B 真空表 C 高度表 D 速度表 20 上的讀數(shù)表示被測流體的絕對壓強(qiáng)低于大氣壓強(qiáng)的讀數(shù) B A 壓強(qiáng)表 B 真空表 C 高度表 D 速度表 22 真空表上的讀數(shù)表示被測流體的絕對壓強(qiáng)低于 的讀數(shù) D A 大氣壓強(qiáng) B 表壓強(qiáng) C 相對壓強(qiáng) D 絕對壓強(qiáng) 23 真空表上的讀數(shù)表示被測流體的絕對壓強(qiáng) 大氣壓強(qiáng)的讀數(shù) A A 低于 B 等于 C 高于 D 近似于 24 真空表上的讀數(shù)表示被測流體的絕對壓強(qiáng)低于 的讀數(shù) A A 大氣壓強(qiáng) B 表壓強(qiáng) C 相對壓強(qiáng) D 真空度 25 等于大氣壓強(qiáng)與表壓強(qiáng)之和 A A 大氣壓強(qiáng) B 表壓強(qiáng) C 相對壓強(qiáng) D 絕對壓強(qiáng) 26 絕對壓強(qiáng) 大氣壓強(qiáng)與表壓強(qiáng)之和 C A 大于 B 小于 C 等于 D 近似于 27 絕對壓強(qiáng)等于 與表壓強(qiáng)之和 A A 大氣壓強(qiáng) B 表壓強(qiáng) C 相對壓強(qiáng) D 絕對壓強(qiáng) 28 絕對壓強(qiáng)等于大氣壓強(qiáng)與 之和 B A 大氣壓強(qiáng) B 表壓強(qiáng) C 相對壓強(qiáng) D 絕對壓強(qiáng) 29 絕對壓強(qiáng)等于大氣壓強(qiáng)與表壓強(qiáng) C A 之積 B 之商 C 之和 D 之差 30 表壓強(qiáng) 絕對壓強(qiáng)減去大氣壓強(qiáng) C A 大于 B 小于 C 等于 D 近似于 31 表壓強(qiáng)等于絕對壓強(qiáng) 大氣壓強(qiáng) D A 乘以 B 除以 C 加上 D 減去 32 等于絕對壓強(qiáng)減去大氣壓強(qiáng) A A 表壓強(qiáng) B 真空度 C 相對壓強(qiáng) D 流體壓強(qiáng) 33 表壓強(qiáng)等于 減去大氣壓強(qiáng) A A 絕對壓強(qiáng) B 真空度 C 相對壓強(qiáng) D 流體壓強(qiáng) 34 表壓強(qiáng)等于絕對壓強(qiáng)減去 D A 大氣壓強(qiáng) B 真空度 C 相對壓強(qiáng) D 流體壓強(qiáng) 35 真空度等于大氣壓強(qiáng) 絕對壓強(qiáng) D A 乘以 B 除以 C 加上 D 減去 36 等于大氣壓強(qiáng)減去絕對壓強(qiáng) A A 真空度 B 表壓強(qiáng) C 湍流度 D 粗糙度 37 內(nèi)流過管道任意截面的流體量稱為流量 B A 無限時(shí)間 B 單位時(shí)間 C 長時(shí)間 D 短時(shí)間 38 單位時(shí)間內(nèi)流過管道任意截面的流體量稱為 C A 流速 B 流線 C 流量 D 流函數(shù) 39 內(nèi)流體在流動(dòng)方向上所流過的距離稱為流速 B A 無限時(shí)間 B 單位時(shí)間 C 長時(shí)間 D 短時(shí)間 40 單位時(shí)間內(nèi)流體在流動(dòng)方向上所流過的 稱為流速 C A 寬度 B 高度 C 距離 D 直線 41 單位時(shí)間內(nèi)流體在流動(dòng)方向上所流過的距離稱為 A A 流速 B 流線 C 流量 D 流函數(shù) 42 柏努利方程式中的 項(xiàng)表示單位質(zhì)量流體所具有的位能 A A gz B C D w e 43 柏努利方程式中的 gz 項(xiàng)表示單位質(zhì)量流體所具有的 B A 位能 B 動(dòng)能 C 靜壓能 D 有效功 44 柏努利方程式中的 項(xiàng)表示單位質(zhì)量流體所具有的動(dòng)能 B A gz B C D w e 45 柏努利方程式中的 項(xiàng)表示單位質(zhì)量流體所具有的 B A 位能 B 動(dòng)能 C 靜壓能 D 有效功 46 柏努利方程式中的 項(xiàng)表示單位質(zhì)量流體所具有的靜壓能 C A gz B C D w e 47 柏努利方程式中的 項(xiàng)表示單位質(zhì)量流體所具有的 C A 位能 B 動(dòng)能 C 靜壓能 D 有效功 48 柏努利方程式中的 項(xiàng)表示單位質(zhì)量流體通過泵 或其他輸送設(shè)備 所獲得的能量 稱為有效 功 D A gz B C D w e 49 柏努利方程式中的 we項(xiàng)表示單位質(zhì)量流體通過泵 或其他輸送設(shè)備 所獲得的能量 稱為 D A 位能 B 動(dòng)能 C 靜壓能 D 有效功 50 柏努利方程式中的 項(xiàng)表示單位質(zhì)量流體因克服流動(dòng)阻力而損失的能量 D A gz B C D 51 柏努利方程式中的 項(xiàng)表示單位質(zhì)量流體因克服流動(dòng)阻力而 的能量 D A 增加 B 擴(kuò)大 C 需求 D 損失 52 流體在直管中流動(dòng) 當(dāng) 2000 時(shí) 流體的流動(dòng)類型屬于層流 A A Re B Pr C Nu D Gr 53 流體在直管中流動(dòng) 當(dāng) Re 2000 時(shí) 流體的流動(dòng)類型屬于層流 A A B C D 54 流體在直管中流動(dòng) 當(dāng) Re 時(shí) 流體的流動(dòng)類型屬于層流 B A 1000 B 2000 C 3000 D 4000 55 流體在直管中流動(dòng) 當(dāng) Re 2000 時(shí) 流體的流動(dòng)類型屬于 A A 層流 B 湍流 C 過渡流 D 漩渦流 56 流體在直管中流動(dòng) 當(dāng) 4000 時(shí) 流體的流動(dòng)類型屬于湍流 A A Re B Pr C Nu D Gr 57 流體在直管中流動(dòng) 當(dāng) Re 4000 時(shí) 流體的流動(dòng)類型屬于湍流 B A B C D 58 流體在直管中流動(dòng) 當(dāng) Re 時(shí) 流體的流動(dòng)類型屬于湍流 D A 1000 B 2000 C 3000 D 4000 59 流體在直管中流動(dòng) 當(dāng) Re 4000 時(shí) 流體的流動(dòng)類型屬于 B A 層流 B 湍流 C 過渡流 D 漩渦流 60 流體在直管中流動(dòng) 當(dāng) 2000 4000 時(shí) 流體的流動(dòng)類型屬于不穩(wěn)定的過渡區(qū) A A Re B Pr C Nu D Gr 61 流體在直管中流動(dòng) 當(dāng) 2000 Re 4000 時(shí) 流體的流動(dòng)類型屬于不穩(wěn)定的 C A 層流區(qū) B 湍流區(qū) C 過渡區(qū) D 渦流區(qū) 62 流體在管內(nèi)作 流動(dòng)時(shí) 其質(zhì)點(diǎn)沿管軸作有規(guī)則的平行運(yùn)動(dòng) A A 層流 B 湍流 C 過渡流 D 漩渦流 63 流體在管內(nèi)作層流流動(dòng)時(shí) 其質(zhì)點(diǎn)沿管軸作有規(guī)則的 運(yùn)動(dòng) B A 垂直 B 平行 C 圓周 D 繞行 64 流體在管內(nèi)作 流動(dòng)時(shí) 其質(zhì)點(diǎn)作不規(guī)則的雜亂運(yùn)動(dòng) B A 層流 B 湍流 C 過渡流 D 漩渦流 65 流體在管內(nèi)作湍流流動(dòng)時(shí) 其質(zhì)點(diǎn)作不規(guī)則的 運(yùn)動(dòng) D A 垂直 B 平行 C 圓周 D 雜亂 66 流體在圓管內(nèi) 流動(dòng)時(shí) 平均速度是最大速度的一半 A A 層流 B 湍流 C 過渡流 D 漩渦流 67 流體在圓管內(nèi)層流流動(dòng)時(shí) 是最大速度的一半 A A 平均速度 B 最大速度 C 中間速度 D 瞬時(shí)速度 68 流體在圓管內(nèi)層流流動(dòng)時(shí) 平均速度是 的一半 B A 平均速度 B 最大速度 C 中間速度 D 瞬時(shí)速度 69 流體在圓管內(nèi)層流流動(dòng)時(shí) 平均速度是最大速度的 B A 四分之一 B 一半 C 二倍 D 四倍 70 流體在圓管內(nèi) 流動(dòng)時(shí) 最大速度是平均速度的二倍 A A 層流 B 湍流 C 過渡流 D 漩渦流 71 流體在圓管內(nèi)層流流動(dòng)時(shí) 是平均速度的二倍 B A 平均速度 B 最大速度 C 中間速度 D 瞬時(shí)速度 72 流體在圓管內(nèi)層流流動(dòng)時(shí) 最大速度是 的二倍 A A 平均速度 B 最大速度 C 中間速度 D 瞬時(shí)速度 73 流體在圓管內(nèi)層流流動(dòng)時(shí) 最大速度是平均速度的 C A 四分之一 B 一半 C 二倍 D 四倍 74 對于 當(dāng)量直徑等于四倍的流通截面積除以潤濕周邊 B A 圓形管 B 非圓形管 C 矩形管 D 直管 75 對于非圓形管 等于四倍的流通截面積除以潤濕周邊 C A 摩擦直徑 B 彎曲直徑 C 當(dāng)量直徑 D 公稱直徑 76 對于非圓形管 當(dāng)量直徑 四倍的流通截面積除以潤濕周邊 C A 大于 B 小于 C 等于 D 近似于 77 對于非圓形管 當(dāng)量直徑等于 的流通截面積除以潤濕周邊 D A 四分之一 B 一半 C 二倍 D 四倍 78 對于非圓形管 當(dāng)量直徑等于四倍的 除以潤濕周邊 A A 流通截面積 B 表面積 C 流動(dòng)體積 D 流通體積 79 對于非圓形管 當(dāng)量直徑等于四倍的流通截面積 潤濕周邊 B A 乘以 B 除以 C 加上 D 減去 80 對于非圓形管 當(dāng)量直徑等于四倍的流通截面積除以 C A 流經(jīng)周邊 B 直管周邊 C 潤濕周邊 D 橫截周邊 81 層流與湍流的本質(zhì)區(qū)別是 A 湍流流速 層流流速 B 流道截面大的為湍流 截面小的為層流 C 層流的雷諾數(shù) 湍流的雷諾數(shù) D 層流無徑向脈動(dòng) 而湍流有徑向脈動(dòng) 二 簡答題 1 如何判斷一流體的流動(dòng)類型 Re 2000的流動(dòng)稱為層流流動(dòng) Re 4000 的流動(dòng)稱為湍流流動(dòng) 2 層流與湍流是如何定義的 Re 2000的流動(dòng)稱為層流流動(dòng) Re 4000 的流動(dòng)稱為湍流流動(dòng) 3 簡述層流與湍流的區(qū)別 流體在管內(nèi)作層流流動(dòng)時(shí) 其質(zhì)點(diǎn)沿管軸作有規(guī)則的平行運(yùn)動(dòng) 各質(zhì)點(diǎn)互不碰撞 互不混合 流體在 管內(nèi)作湍流流動(dòng)時(shí) 其質(zhì)點(diǎn)作不規(guī)則的雜亂運(yùn)動(dòng) 并相互碰撞 產(chǎn)生大大小小的漩渦 4 什么是 當(dāng)量直徑 對非圓形截面的通道 可以找到一個(gè)與圓形管直徑相當(dāng)?shù)?直徑 來代替 此直徑即稱為 當(dāng)量直徑 5 當(dāng)量直徑是如何計(jì)算的 當(dāng)量直徑等于四倍的流通橫截面積除以潤濕周邊 6 某液體分別在本題 附圖所示的三根管道中穩(wěn)定流過 各管絕對粗糙度 管徑均 相同 上游截面 1 1 的壓強(qiáng) 流速也相等 問 在三種情況 中 下游截面 2 2 的流速是否相等 答 三種情況中 下游截面 2 2 的流速相等 7 某液體分別在本題 附圖所示的三根管道中穩(wěn)定流過 各管絕對粗糙度 管徑均 相同 上游截面 1 1 的壓強(qiáng) 流速也相等 問 在三種情況 中 下游截面 2 2 的壓強(qiáng)是否相等 如果不等 指出哪一種 情況的數(shù)值最大 哪一種情況的數(shù)值最小 其理由何在 答 三種情況中 下游截面 2 2 的壓強(qiáng)不相等 其中 a 的壓強(qiáng)最大 c 的壓強(qiáng)最小 這是因?yàn)?c 管上不僅有一個(gè)閥門消耗能量 且管子末端垂直上升一段 又使得靜壓強(qiáng)降低 三 計(jì)算題 1 一套管換熱器的內(nèi)管外徑為 80 mm 外管內(nèi)徑為 150 mm 其環(huán)隙的當(dāng)量直徑為多少 解 de 4 4 150 80 70 mm 2 某液體在一管路中穩(wěn)定流過 若將管子直徑減小一半 而流量不變 則液體的流速為原流速的多 少倍 解 V uA u1A1 u2A2 A 當(dāng) d1 2d2 時(shí) u1 u2 有 即 得 u 2 4u1 3 一定量的液體在圓形直管內(nèi)作滯流流動(dòng) 若管長及液體物性不變 而管徑減至原有的一半 問因 流動(dòng)阻力產(chǎn)生的能量損失為原來的多少倍 解 流動(dòng)阻力 設(shè)管徑改變后 則根據(jù) u1A1 u2A2 可得 u2 4u1 滯流時(shí) 4 某設(shè)備上真空表的讀數(shù)為 13 3 103 Pa 計(jì)算設(shè)備內(nèi)的絕對壓強(qiáng)與表壓強(qiáng) 已知該地區(qū)大氣壓強(qiáng) 為 98 7 103 Pa 解 絕對壓強(qiáng) 大氣壓 真空度 98 7 103 13 3 103 85 4 103 Pa 表壓強(qiáng) 真空度 13 3 10 3 Pa 5 甲乙兩地的平均大氣壓強(qiáng)分別為 85 3 103 Pa 和 101 33 103 Pa 在甲地操作的真空精餾塔塔頂?shù)?真空表讀數(shù)為 80 103 Pa 在乙地操作時(shí) 若要求塔內(nèi)維持相同的絕對壓強(qiáng) 真空表讀數(shù)應(yīng)為多少 解 在甲地 絕對壓強(qiáng) 大氣壓 真空度 85 3 103 80 103 5 3 103 Pa 在乙地 真空度 大氣壓 絕對壓強(qiáng) 101 33 103 5 3 103 96 03 103 Pa 6 在蘭州操作的苯乙烯真空精餾塔頂?shù)恼婵毡碜x數(shù)為 80 103 Pa 在天津操作時(shí) 若要求塔內(nèi)維持相 同的絕對壓強(qiáng) 真空表的讀數(shù)應(yīng)為多少 蘭州地區(qū)的平均大氣壓強(qiáng)為 85 3 103 Pa 天津地區(qū)的平均大氣壓 強(qiáng)為 101 33 103 Pa 解 在蘭州 絕對壓強(qiáng) 大氣壓 真空度 85 3 103 80 103 5 3 103 Pa 在天津 真空度 大氣壓 絕對壓強(qiáng) 101 33 103 5 3 103 96 03 103 Pa 7 某設(shè)備的進(jìn) 出口壓強(qiáng)分別為 1200 mmH2O 真空度 和 1 6 kgf cm2 表壓 若當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?760 mmHg 求此設(shè)備進(jìn) 出口的壓強(qiáng)差 用 SI 制表示 解 進(jìn)口 P1 絕壓 P 大氣壓 P 真空度 出口 P2 絕壓 P 大氣壓 P 表壓 P1 真空度 1200 mmH2O 0 12 kgf cm2 P1 絕壓 P2 絕壓 P1 真空度 P 2 表壓 0 12 1 6 1 72 kgf cm 2 1 72 9 81 104 1 687 105 N m2 8 在附圖所示的儲(chǔ)油 罐中盛有密度為 960 kg m3 的油品 油面高于罐底 9 6 m 油 面上方為常壓 在罐側(cè)壁的下部有一直徑為 760 mm 圓孔 其中心距罐底 800 mm 孔蓋用 14 mm 的鋼制螺釘緊固 若 螺釘材料的工作應(yīng)力取為 39 23 106 Pa 問 至少需要幾個(gè) 螺釘 解 設(shè)通過孔蓋中心的水平面上液體的靜壓強(qiáng)為 p 則 p 就是管內(nèi)液體作用與孔蓋上的平均 壓強(qiáng) 由流體靜力學(xué)基本方程式知 作用在孔蓋外側(cè)的是大氣壓強(qiáng) pa 故孔蓋內(nèi)外兩側(cè)所受壓強(qiáng)差為 作用在孔蓋上的靜壓力為 每個(gè)螺釘能承受的力為 螺釘?shù)膫€(gè)數(shù) 3 76 104 6 04 103 6 23 個(gè) 即至少需要 7 個(gè)螺釘 9 某流化床反應(yīng)器上裝有 兩個(gè) U 管壓差計(jì) 如本題附圖所示 測得 R1 400 mm R 2 50 mm 指示液為水銀 為防止水銀蒸氣向空間擴(kuò)散 在右 側(cè)的 U 管與大氣連通的玻璃管內(nèi)灌入一段水 其高度 R3 50 mm 求 A B 兩處的表壓強(qiáng) 解 U 管壓差計(jì)連接管中是氣體 其密度遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于水銀及水 的密度 由氣柱高度所產(chǎn)生的壓強(qiáng)差可以忽略 設(shè) R2 下端為 C 點(diǎn) R 1 下端為 D 點(diǎn) 因此可認(rèn)為 PA PC PB PD PA PC H2OgR3 HggR2 1000 9 81 0 05 13600 9 81 0 05 7161 N m2 表壓 PB PD PA HggR1 7161 13600 9 81 0 4 6 05 104 N m2 表壓 10 根據(jù)本題附圖所示的微差壓 差計(jì)的讀數(shù) 計(jì)算管路中氣體的表壓強(qiáng) p 壓差計(jì)中以油和 水為指示液 其密度分別為 920 kg m3 及 998 kg m3 U 管中 油 水交界面高度差 R 300mm 兩擴(kuò)大室的內(nèi)徑 D 均為 60 mm U 管內(nèi)徑 d 為 6 mm 當(dāng)管路內(nèi)氣體壓強(qiáng)等于大氣壓強(qiáng)時(shí) 兩擴(kuò)大室液面平齊 解 當(dāng)管路內(nèi)的氣體壓強(qiáng)等于大氣壓強(qiáng)時(shí) 兩擴(kuò)大室的液面平齊 則兩擴(kuò)大室液面差 h與微差壓差計(jì)讀數(shù) R 的關(guān)系為 當(dāng)壓差計(jì)讀數(shù) R 300 mm 時(shí) 兩擴(kuò)大室液面差為 m 則管路中氣體的表壓強(qiáng)為 p 998 920 9 81 0 3 920 9 81 0 003 257 N m2 表壓 11 有一內(nèi)徑為 25 mm 的水管 如管中水的流速為 1 0 m s 求 1 管中水的流動(dòng)類型 2 管中水保持層流狀態(tài)的最大流速 水的密度 1000 kg m3 粘度 1 cp 解 1 Re du 0 025 1 1000 0 001 25000 4000 流動(dòng)類型為湍流 2 層流時(shí) Re 2000 流速最大時(shí) Re 2000 即 du 2000 u 2000 d 2000 0 001 0 025 1000 0 08 m s 12 密度為 850 kg m3 粘度為 8 10 3 Pa s 的液體在內(nèi)徑為 14 mm 的鋼管內(nèi)流動(dòng) 液體的流速為 1 m s 計(jì)算 1 雷諾準(zhǔn)數(shù) 并指出屬于何種流型 2 若要使該流動(dòng)達(dá)到湍流 液體的流速至少應(yīng)為 多少 解 1 Re du 0 014 1 850 8 10 3 1487 5 2000 流動(dòng)類型為層流 2 湍流時(shí) Re 4000 流速最小時(shí) Re 4000 即 du 4000 u 4000 d 4000 0 008 0 014 850 2 69 m s 13 用 108 4 mm 的鋼管從水塔將水引至車間 管路長度 150 m 包括管件的當(dāng)量長度 若此 管路的全部能量損失為 118 J kg 此管路輸水量為若干 m3 h 管路摩擦系數(shù)可取為 0 02 水的密度取 為 1000 kg m3 解 能量損失 118 J kg u 2 8 m s 流量 V uA 2 8 79 13 m3 h 14 用 168 9 mm 的鋼管輸送原油 管線總長 100 km 油量為 60000 kg h 油管最大抗壓能力為 1 57 107 Pa 已知 50 時(shí)油的密度為 890 kg m3 粘度為 181 cp 假定輸油管水平放置 其局部阻力忽略 不計(jì) 問 為完成上述輸油任務(wù) 中途需設(shè)幾個(gè)加壓站 解 u 1 u2 Z 1 Z2 u V A 60000 890 3600 0 785 0 152 1 06 m s Re du 0 15 1 06 890 181 10 3 782 層流 64 Re 64 782 0 0818 P l d u2 2 0 0818 105 0 15 1 062 2 890 2 72 107 Pa n 2 72 107 1 57 107 1 73 中途應(yīng)設(shè)一個(gè)加壓站 15 用泵將水從水池送至高位槽 高位槽液面高于水池液面 50 m 管路全部能量損失為 20 J kg 流量為 36 m3 h 高位槽與水池均為敞口 若泵的效 率為 60 求泵的軸功率 水的密度取為 1000 kg m3 解 設(shè)水池液面為 1 1 截面 高位槽液面為 2 2 以水池液面為基準(zhǔn)水平面 在兩截面間列柏努利方 程式 Z1 0 Z 2 50 m u 1 0 u 2 0 P 1 P2 0 表壓 hf 20 J kg w e 9 81 50 20 510 5 J kg 水的質(zhì)量流率 w s 36 1000 3600 10 kg s 有效功率 N e we ws 510 5 10 5105 W 軸功率 N 5105 0 6 8508 3 W 16 高位槽內(nèi)的水面高于 地面 8 m 水從 108 4mm的管道中流出 管路出口高于地 面 2m 在本題特定條件下 水流經(jīng)系統(tǒng)的能量損失可按 hf 6 5u2 計(jì)算 不包括出口的能量損失 其中 u 為水在管內(nèi)的 流速 m s 計(jì)算 1 截面處水的流速 2 水的流量 m 3 h 解 1 以高位槽液面為上游截面 1 1 管路出口內(nèi)側(cè)為下游截面 2 2 并以地面為基準(zhǔn)水平面 在兩 截面間列柏努利方程式 Z1 8 m Z 2 2 m u 1 0 P 1 P2 0 表壓 hf 6 5u 2 6 5 代入上式 得 u 2 2 9 m s 由于輸水管的直徑相同 且水的密度可視為常數(shù) 所以 A A 截面處水的流速為 u A 2 9 m s 2 水的流量 V h 3600Au 3600 4 0 12 2 9 82 m 3 h 17 水以 2 5m s 的流速流經(jīng) 38 2 5 mm 的水平管 此管以錐形管與另一 38 3 mm 的水平管相連 如附圖所示 在錐形管兩側(cè) A B 處各插入一垂直玻璃管以觀察兩截面的壓強(qiáng) 若水流經(jīng) A B 兩截面間的能量損失為 1 5 J kg 求兩玻璃管的水面差 以 mm 記 并在本題附圖中畫出兩玻璃管中水面的相對位 置 水的密度取為 1000 kg m3 解 上游截面 A A 下游截面 B B 通過管子中心線作基準(zhǔn)水平面 在兩截面間列柏努利方程式 式中 Z A ZB 0 u A 2 5 m s hf A B 1 5 J kg 根據(jù)連續(xù)性方程式 對于不可壓縮流體 有 m s 兩截面的壓強(qiáng)差為 868 55 N m2 即 mmH2O 由于 p B p A 18 用離心泵 將水從儲(chǔ)槽送至水洗塔的頂部 槽內(nèi)水位維持恒定 各部 分相對位置如本題附圖所示 管路的直徑均為 76 2 5 mm 在操作條件下 泵入口處真空表的讀數(shù)為 24 66 103 Pa 水流經(jīng)吸入管與排出管 不包括噴頭 的能量損失可 分別按 與 計(jì)算 由于管徑不變 故式中 u 為吸入或排出管的流速 m s 排水管與噴頭處的壓 強(qiáng)為 98 07 103 Pa 表壓 求泵的有效功率 水的密 度取為 1000 kg m3 解 1 水在管內(nèi)的流速與流量 設(shè)儲(chǔ)槽水面為上游截面 1 1 真空表連接處為下游截面 2 2 并以截面 1 1 為基準(zhǔn)水平面 在 兩截面間列柏努利方程 式中 Z 1 0 Z 2 1 5 m p 1 0 表壓 p 2 24 66 103 Pa 表壓 u1 0 將上列數(shù)值代入柏努利方程式 解得水在管內(nèi)的流速 u2 m s 水的流量 w s uA kg s 2 泵的有效功率 設(shè)儲(chǔ)槽水面為上游截面 1 1 排水管與噴頭連接處為下游截面 2 2 仍以截面 1 1 為基準(zhǔn)水平 面 在兩截面間列柏努利方程 式中 Z 1 0 Z 2 14 m u 1 0 u 2 2 m s p 1 0 表壓 p2 98 07 103 Pa 表壓 將上列數(shù)值代入柏努利方程式 解得 J kg 泵的有效功率 N e we ws 285 41 7 92 2260 W 19 在本題附 圖所示的實(shí)驗(yàn)裝置中 于異徑水平管段兩截面間連一倒置 U 管壓差計(jì) 以測量兩截面之間的壓強(qiáng)差 當(dāng)水的流量為 10800 kg h 時(shí) U 管壓差計(jì)讀數(shù) R 為 100 mm 粗 細(xì)管的 直徑分別為 60 3 5 mm 與 42 3 mm 計(jì)算 1 1kg 水流經(jīng)兩截面間的能量損失 2 與該能量損失相當(dāng)?shù)膲?強(qiáng)降為多少 Pa 水的密度取為 1000 kg m3 解 1 1kg 水流經(jīng)兩截面間的能量損失 設(shè)導(dǎo)管在上游的連接處為截面 1 1 下游的連接處為截面 2 2 并通過管軸作基準(zhǔn)水平面 在兩 截面間列柏努利方程 式中 Z 1 Z2 0 u w s A m s m s J kg 將以上各數(shù)值代入柏努利方程式 解得 J kg 2 與該能量損失相當(dāng)?shù)膲簭?qiáng)降 N m2 20 在圖示裝置中 水管 直徑為 57 3 5 mm 當(dāng)閥門全閉時(shí) 壓力表讀數(shù)為 0 3 大氣壓 而在閥門開啟后 壓力表讀數(shù)降至 0 2 大氣壓 設(shè)管路入口至壓力表處的壓頭損失為 0 5 mH 2O 求水的流 量為若干 m3 h 解 閥門全閉時(shí) 由 P 2 gH H 0 3 1 013 10 5 1000 9 81 3 1 m 即水槽液面距閥門中心線的高度為 3 1 m 閥門開啟時(shí) 以水槽液面為上游截面 1 1 壓力表處為下游截面 2 2 管路中心線為基準(zhǔn)水平面 在兩截面間列柏努利方程式 Z1 H 3 m Z 2 0 P 1 0 P 2 0 2 1 013 105 Pa u 1 0 hf g 0 5 mH 2O 代入上式 3 1 0 2 1 013 105 1000 9 81 2 9 81 0 5 解得 u 2 3 24 m s Vh 4 d 2u 3600 22 9 m3 h 21 如圖所示 密度為 850 kg m3的料液從高位槽送入塔中 高位槽內(nèi)的液面維持恒定 塔內(nèi)表壓強(qiáng)為 9 81 103 Pa 進(jìn)料量為 5 m3 h 連接管直 徑為 38 2 5 mm 料液在連接管內(nèi)流動(dòng)時(shí)的能量損失為 30 J kg 不包括出口的能量損失 求 高位槽內(nèi)的液面 應(yīng)比塔的進(jìn)料口高出多少 解 以高位槽液面為上游截面 1 1 連接管出口內(nèi)側(cè)為下游截面 2 2 并以截面 1 1 為基準(zhǔn)水平面 在兩截面間列柏努利方程式 式中 Z 1 0 u 1 0 m s p1 0 表壓 p 2 9 81 103 Pa 表壓 hf 30 J kg 將上述數(shù)值代入柏努利方程 解得 m 高位槽內(nèi)的液面應(yīng)比塔的進(jìn)料口高 4 37 m 22 如圖所示 用泵將 儲(chǔ)槽中密度為 1200 kg m3的溶液送到蒸發(fā)器內(nèi) 儲(chǔ)槽內(nèi)液面 維持恒定 其上方與大氣相同 蒸發(fā)器內(nèi)的操作壓強(qiáng)為 200mmHg 真空度 蒸發(fā)器進(jìn)料口高于儲(chǔ)槽內(nèi)的液面 15 m 輸送管道的直徑為 68 4 mm 送料量為 20 m3 h 溶 液流徑全部管道的能量損失為 120 J kg 求泵的有效功率 解 以儲(chǔ)槽的液面為上游截面 1 1 管路出口內(nèi)側(cè)為下游截面 2 2 并以截面 1 1 為基準(zhǔn)水平面 在兩截面間列柏努利方程式 式中 Z 1 0 Z 2 15 m p 1 0 表壓 Pa 表壓 u1 0 m s hf 120 J kg 將以上各項(xiàng)數(shù)值代入柏努利方程中 J kg kg s Ne we ws 246 9 6 67 1647 W 23 本題附圖所示為冷凍鹽水 循環(huán)系統(tǒng) 鹽水的密度為 1100kg m3 循環(huán)量為 36m3 h 管路 的直徑相同 鹽水由 A 流經(jīng)兩個(gè)換熱器而至 B 的能量損失為 98 1 J kg 由 B 流至 A 的能量損失為 49 J kg 求 1 若 泵的效率是 70 其軸功率為多少 kW 2 若 A 處的壓強(qiáng)表 讀數(shù)為 245 2 103 Pa 時(shí) B 處的壓強(qiáng)表讀數(shù)為多少 Pa 解 1 泵的軸功率 在循環(huán)管路中任選某截面為 1 1 并兼為截面 2 2 意即流體由截面 1 1 出發(fā) 完成一個(gè)流動(dòng) 循環(huán)后達(dá)到截面 2 2 在兩截面間列柏努利方程式 因截面為 1 1 與截面 2 2 重合 所以 u 1 u2 p 1 p2 Z 1 Z2 上式可簡化為 w e hf hf AB hf BA 98 1 49 147 1 J kg 流體的質(zhì)量流量 w s Vs 36 1100 3600 11 kg s 泵的軸功率 N we ws 147 1 11 0 7 2312 W 2 B 處壓強(qiáng)表的讀數(shù) 在兩壓強(qiáng)表所在的截面位置 A 與截面 B 之間列柏努利方程式 并通過截面 A 中心作基準(zhǔn)水平面 得 式中 Z A 0 Z B 7 m u A uB p A 245 2 103 Pa hf AB 98 1 J kg 將以上數(shù)據(jù)代入柏努利方程式 解得 pB 245 2 103 9 81 7 98 1 1100 61753 Pa 61 8 10 3 Pa 24 附圖中所示的高位槽液 面維持恒定 管路中 ab 和 cd 兩段的長度 直徑及粗糙度均 相同 某液體以一定流量流過管路 液體在流動(dòng)中溫度可視 為不變 問 1 液體通過 ab 和 cd 兩管段的能量損失是否 相等 2 此兩管段的壓強(qiáng)差是否相等 寫出它們的表達(dá)式 解 1 直管的能量損失 管段 ab 與 cd 中 長度 直徑均相同 流量不變則流速相同 溫度不變 密度相同 粘度相同 則雷諾數(shù)相同 又由于粗糙度相同 則摩擦系數(shù)相同 所以兩管段的能量損失相等 2 兩管段的壓強(qiáng)差不相等 在兩管段上分別列柏努利方程式 ab 管段 式中 u a ub 則 cd 管段 式中 u c ud Z c Zd 則 25 附圖所示的管路上裝有一個(gè)閥門 如減小閥門的開 度 問 1 液體在管內(nèi)的流速及流量的變化情況 2 液體流經(jīng)整個(gè)管路系統(tǒng)的能量損失情況 解 1 液體在管內(nèi)的流速及流量均減小 2 以水槽液面為上游截面 1 1 管路出口外側(cè)為下游 截面 2 2 并以管路出口中心線為基準(zhǔn)水平面 在兩截面間 列柏努利方程式 式中 Z 1 h Z 2 0 u 1 0 u 2 0 p 1 p2 0 表壓 得 hf gh 即能量損失不變 第二章 流體輸送設(shè)備 一 單選題 1 離心泵 灌泵 是為了防止氣縛現(xiàn)象發(fā)生 C A 停泵前 B 停泵后 C 啟動(dòng)前 D 啟動(dòng)后 2 離心泵啟動(dòng)前 是為了防止氣縛現(xiàn)象發(fā)生 D A 灌水 B 放氣 C 灌油 D 灌泵 3 離心泵啟動(dòng)前灌泵 是為了防止 現(xiàn)象發(fā)生 A A 氣縛 B 氣蝕 C 氣阻 D 氣泡 4 離心泵裝置中 的底閥的作用是防止啟動(dòng)前灌入的液體從泵內(nèi)流出 A A 吸入管路 B 排出管路 C 調(diào)節(jié)管路 D 分支管路 5 離心泵裝置中吸入管路的 的作用是防止啟動(dòng)前灌入的液體從泵內(nèi)流出 B A 調(diào)節(jié)閥 B 底閥 C 出口閥 D 截止閥 6 離心泵裝置中 的濾網(wǎng)可以阻攔液體中的固體顆粒被吸入而堵塞管道和泵殼 A A 吸入管路 B 排出管路 C 調(diào)節(jié)管路 D 分支管路 7 離心泵裝置中吸入管路的 可以阻攔液體中的固體顆粒被吸入而堵塞管道和泵殼 B A 底閥 B 濾網(wǎng) C 彎頭 D 橫管 8 為提高離心泵的經(jīng)濟(jì)指標(biāo) 宜采用 葉片 B A 前彎 B 后彎 C 垂直 D 水平 9 離心泵的 又稱揚(yáng)程 C A 流量 B 軸功率 C 壓頭 D 效率 10 離心泵的壓頭又稱 C A 流量 B 軸功率 C 揚(yáng)程 D 效率 11 離心泵的 安裝高度小于允許安裝高度 就可防止氣蝕現(xiàn)象發(fā)生 D A 最初 B 計(jì)劃 C 模擬 D 實(shí)際 12 離心泵的實(shí)際安裝高度 允許安裝高度 就可防止氣蝕現(xiàn)象發(fā)生 B A 大于 B 小于 C 等于 D 近似于 13 離心泵的實(shí)際安裝高度小于 安裝高度 就可防止氣蝕現(xiàn)象發(fā)生 D A 最初 B 計(jì)劃 C 模擬 D 允許 14 離心泵的實(shí)際安裝高度小于允許安裝高度 就可防止 現(xiàn)象發(fā)生 B A 氣縛 B 氣蝕 C 氣阻 D 氣泡 15 往復(fù)泵的 調(diào)節(jié)是采用回路調(diào)節(jié)裝置 C A 容積 B 體積 C 流量 D 流速 16 往復(fù)泵的流量調(diào)節(jié)是采用 調(diào)節(jié)裝置 D A 閥門 B 放空 C 彎路 D 回路 17 離心泵最常用的調(diào)節(jié)方法是 B A 改變吸入管路中閥門開度 B 改變排出管路中閥門開度 C 安置回流支路 改變循環(huán)量的大小 D 車削離心泵的葉輪 18 往復(fù)泵適用于 A 大流量且流量要求特別均勻的場合 B 介質(zhì)腐蝕性特別強(qiáng)的場合 C 流量較小 揚(yáng)程較高的場合 D 投資較小的場合 19 有兩種說法 1 往復(fù)泵啟動(dòng)不需要灌泵 2 往復(fù)泵的流量隨流量增大而減小 則 C A 兩種說法都對 B 兩種說法都不對 C 說法 1 對 說法 2 不對 D 說法 2 對 說法 1 不對 20 有人認(rèn)為泵的揚(yáng)程就是泵的升揚(yáng)高度 有人認(rèn)為泵的軸功率就是原動(dòng)機(jī)的功率 我認(rèn)為 A A 這兩種說法都不對 B 這兩種說法都對 C 前一種說法對 D 后一種說法對 21 離心泵的調(diào)節(jié)閥 B A 只能安裝在進(jìn)口管路上 B 只能安裝在出口管路上 C 安裝在進(jìn)口管路或出口管路上均可 D 只能安裝在旁路上 22 離心泵調(diào)解法的開度改變時(shí) C A 不會(huì)改變管路特性曲線 B 不會(huì)改變工作點(diǎn) C 不會(huì)改變泵的特性曲線 D 不會(huì)改變管路所需的壓頭 23 離心泵停車時(shí)要 A A 先關(guān)出口閥后斷電 B 先斷電后關(guān)出口閥 C 先關(guān)出口閥或先斷電均可 D 單級式的先斷電 多級式的先關(guān)出口閥 24 泵的工作點(diǎn) D A 由泵銘牌上的流量和揚(yáng)程所決定 B 即泵的最大效率所對應(yīng)的點(diǎn) C 由泵的特性曲線所決定 D 是泵的特性曲線與管路特性曲線的交點(diǎn) 25 往復(fù)泵在操作中 A A 不開旁路閥時(shí) 流量與出口閥的開度無關(guān) B 允許的安裝高度與流量有關(guān) C 流量與轉(zhuǎn)速無關(guān) D 開啟旁路閥后 輸入設(shè)備中的液體流量與出口閥的開度無關(guān) 26 離心泵沒有下面的優(yōu)點(diǎn) D A 結(jié)構(gòu)簡單 B 流量均勻且易于調(diào)節(jié) C 操作維修方便 D 流量受壓頭的影響很小 27 當(dāng)兩臺(tái)規(guī)格相同的離心泵并聯(lián)時(shí) 只能說 A A 在新的工作點(diǎn)處較原工作點(diǎn)處的流量增大一倍 B 當(dāng)揚(yáng)程相同時(shí) 并聯(lián)泵特性曲線上的流量是單臺(tái)泵特性曲線上流量的兩倍 C 在管路中操作的并聯(lián)泵較單臺(tái)泵流量增大一倍 D 在管路中操作的并聯(lián)泵揚(yáng)程與單臺(tái)泵操作時(shí)相同 但流量增大兩倍 28 當(dāng)離心泵內(nèi)充滿空氣時(shí) 將發(fā)生氣縛現(xiàn)象 這是因?yàn)?B A 氣體的粘度太小 B 氣體的密度太小 C 氣體比液體更容易其漩渦 D 氣體破壞了液體的連續(xù)性 29 在測定離心泵的特性曲線時(shí)下面的安裝是錯(cuò)誤的 B A 泵進(jìn)口處安裝真空表 B 進(jìn)口管路上安裝節(jié)流式流量計(jì) C 泵出口處安裝壓力表 D 出口管路上安裝調(diào)節(jié)閥 二 填空題 1 啟動(dòng)離心泵前應(yīng)做的工作有 和 灌泵 關(guān)閉出口閥門 2 啟動(dòng)離心泵前灌泵是為了防止 發(fā)生 氣縛 3 啟動(dòng)離心泵前關(guān)閉出口閥門是為了 啟動(dòng)電流 以保護(hù)電機(jī) 減小 4 啟動(dòng)離心泵前關(guān)閉出口閥門是為了減小 以保護(hù)電機(jī) 啟動(dòng)電流 5 啟動(dòng)離心泵前關(guān)閉出口閥門是為了減小啟動(dòng)電流 以 保護(hù)電機(jī) 6 啟動(dòng)離心泵前如果 有可能會(huì)發(fā)生氣縛現(xiàn)象 不灌泵 7 啟動(dòng)離心泵前如果不灌泵 有可能會(huì)發(fā)生 現(xiàn)象 氣縛 8 停離心泵前首先應(yīng) 關(guān)閉出口閥門 9 停離心泵前首先應(yīng)關(guān)閉 出口閥門 10 停離心泵前首先應(yīng) 閥門 關(guān)閉出口 11 停離心泵前首先應(yīng)關(guān)閉 閥門 出口 12 停離心泵前首先應(yīng)關(guān)閉出口 閥門 13 若離心泵的 安裝高度大于允許安裝高度 在操作中會(huì)發(fā)生氣蝕現(xiàn)象 實(shí)際 14 若離心泵的實(shí)際安裝高度 允許安裝高度 在操作中會(huì)發(fā)生氣蝕現(xiàn)象 大于 15 若離心泵的實(shí)際安裝高度大于 安裝高度 在操作中會(huì)發(fā)生氣蝕現(xiàn)象 允許 16 若離心泵的實(shí)際安裝高度大于允許安裝高度 在操作中會(huì)發(fā)生 現(xiàn)象 氣蝕 17 往復(fù)泵的 調(diào)節(jié)是采用回路調(diào)節(jié)裝置 流量 18 往復(fù)泵的流量調(diào)節(jié)是采用 調(diào)節(jié)裝置 回路 19 啟動(dòng)往復(fù)泵時(shí) 灌泵 不需要 20 啟動(dòng)往復(fù)泵時(shí) 關(guān)閉出口閥門 不能 21 啟動(dòng)往復(fù)泵時(shí)不能 出口閥門 關(guān)閉 22 啟動(dòng)往復(fù)泵時(shí)不能關(guān)閉 閥門 出口 23 啟動(dòng)往復(fù)泵時(shí)不能關(guān)閉出口 閥門 24 離心泵的工作點(diǎn)是 曲線與 曲線的交點(diǎn) 泵的特性 管路特性 三 簡答題 1 啟動(dòng)離心泵前及停泵前應(yīng)做哪些工作 啟動(dòng)離心泵前應(yīng)灌泵 關(guān)閉泵的出口閥門 停泵前也應(yīng)關(guān)閉泵的出口閥門 2 啟動(dòng)離心泵前為什么要灌泵 為了防止氣縛現(xiàn)象發(fā)生 3 啟動(dòng)離心泵前為什么要關(guān)閉泵的出口閥門 為了減小啟動(dòng)電流 以保護(hù)電機(jī) 4 停泵前為什么要關(guān)閉泵的出口閥門 防止高壓液體倒流 對泵造成損害 5 啟動(dòng)離心泵前如果不灌泵會(huì)發(fā)生什么現(xiàn)象 會(huì)發(fā)生氣縛現(xiàn)象 6 若離心泵的實(shí)際安裝高度大于允許安裝高度會(huì)發(fā)生什么現(xiàn)象 會(huì)發(fā)生氣蝕現(xiàn)象 7 如何防止氣蝕現(xiàn)象的發(fā)生 離心泵的實(shí)際安裝高度小于計(jì)算的允許安裝高度就可以防止氣蝕現(xiàn)象的發(fā)生 8 啟動(dòng)往復(fù)泵時(shí)是否需要灌泵 不需要 9 啟動(dòng)往復(fù)泵時(shí)能否關(guān)閉出口閥門 不能 10 往復(fù)泵的流量調(diào)節(jié)能否采用出口閥門調(diào)節(jié) 不能 11 往復(fù)泵的流量調(diào)節(jié)采用何種方式 采用回路調(diào)節(jié)裝置 第三章 非均相分離 一 單選題 1 在滯流區(qū)顆粒的沉降速度正比于 D A s 的 1 2 次方 B 的零次方 C 粒子直徑的 0 5 次方 D 粒子直徑的平方 2 自由沉降的意思是 D A 顆粒在沉降過程中受到的流體阻力可忽略不計(jì) B 顆粒開始的降落速度為零 沒有附加一個(gè)初始速度 C 顆粒在降落的方向上只受重力作用 沒有離心力等的作用 D 顆粒間不發(fā)生碰撞或接觸的情況下的沉降過程 3 顆粒的沉降速度不是指 B A 等速運(yùn)動(dòng)段的顆粒降落的速度 B 加速運(yùn)動(dòng)段任一時(shí)刻顆粒的降落速度 C 加速運(yùn)動(dòng)段結(jié)束時(shí)顆粒的降落速度 D 凈重力 重力減去浮力 與流體阻力平衡時(shí)顆粒的降落速度 4 對于恒壓過濾 D A 濾液體積增大一倍則過濾時(shí)間增大為原來的 倍 B 濾液體積增大一倍則過濾時(shí)間增大至原來的 2 倍 C 濾液體積增大一倍則過濾時(shí)間增大至原來的 4 倍 D 當(dāng)介質(zhì)阻力不計(jì)時(shí) 濾液體積增大一倍 則過濾時(shí)間增大至原來的 倍 5 回轉(zhuǎn)真空過濾機(jī)洗滌速率與最終過濾速率之比為 A A l B 1 2 C 1 4 D 1 3 6 以下說法是正確的 B A 過濾速率與 S 過濾面積 成正比 B 過濾速率與 S2成正比 C 過濾速率與濾液體積成正比 D 過濾速率與濾布阻力成反比 7 葉濾機(jī)洗滌速率與最終過濾速率的比值為 D A 1 2 B 1 4 C 1 3 D l 8 過濾介質(zhì)阻力忽略不計(jì) 濾餅不可壓縮進(jìn)行恒速過濾 如濾液量增大一倍 則 C A 操作壓差增大至原來的 倍 B 操作壓差增大至原來的 4 倍 C 操作壓差增大至原來的 2 倍 D 操作壓差保持不變 9 恒壓過濾 如介質(zhì)阻力不計(jì) 過濾壓差增大一倍時(shí) 同一過濾時(shí)刻所得濾液量 C A 增大至原來的 2 倍 B 增大至原來的 4 倍 C 增大至原來的 倍 D 增大至原來的 1 5 倍 10 以下過濾機(jī)是連續(xù)式過濾機(jī) C A 箱式葉濾機(jī) B 真空葉濾機(jī) C 回轉(zhuǎn)真空過濾機(jī) D 板框壓濾機(jī) 11 過濾推動(dòng)力一般是指 B A 過濾介質(zhì)兩邊的壓差 B 過濾介質(zhì)與濾餅構(gòu)成的過濾層兩邊的壓差 C 濾餅兩面的壓差 D 液體進(jìn)出過濾機(jī)的壓差 12 板框壓濾機(jī)中 最終的過濾速率是洗滌速率的 C A 一倍 B 一半 C 四倍 D 四分之一 13 板框壓濾機(jī)中 B A 框有兩種不同的構(gòu)造 B 板有兩種不同的構(gòu)造 C 框和板都有兩種不同的構(gòu)造 D 板和框都只有一種構(gòu)造 14 非球形顆粒的當(dāng)量直徑的一種是等體積球徑 它的表達(dá)式為 B A dp 6V A 此處 V 為非球形顆粒的體積 A 為非球形顆粒的表面積 B dp 6V 1 3 C dp 4V n l 2 D dp kV 1 3 k 為系數(shù) 與非球形顆粒的形狀有關(guān) 15 球形度 形狀系數(shù) 恒小于或等于 1 此值越小 顆粒的形狀離球形越遠(yuǎn) 球形度的定義式可寫為 B A s Vp V V 為非球形粒子的體積 V p為球形粒子的體積 B s Ap A A 為非球形粒子的表面積 Ap為與非球形粒子體積相同的球形粒子的表面積 C s ap a a 為非球形粒子的比表面積 ap 為球形粒子的比表面積 D s 6 ap d 16 在一般過濾操作中 實(shí)際上起到主要介質(zhì)作用的是濾餅層而不是過濾介質(zhì)本身 濾渣就是濾餅 則 C A 這兩種說法都對 B 兩種說法都不對 C 只有第一種說法正確 D 只有第二種說法正確 17 助濾劑應(yīng)具有以下性質(zhì) B A 顆粒均勻 柔軟 可壓縮 B 顆粒均勻 堅(jiān)硬 不可壓縮 C 粒度分布廣 堅(jiān)硬 不可壓縮 D 顆粒均勻 可壓縮 易變形 18 顆粒的粒度分布愈不均勻 則所形成的床層空隙率越大 壁附近床層空隙率較床層中心的空隙 率大 D A 兩種說法都對 B 兩種說法都不對 C 只有第一種說法對 D 只有第二種說法對 19 床層的平均空隙率與床層的平均自由截面積在以下條件下相等 C A 顆粒粒度均勻 B 沿整個(gè)橫截面上自由截面均勻 C 沿整個(gè)床層高度各截面的自由截面均勻 D 顆粒的比表面積均勻 20 流化的類型有 B A 散式流化和均勻流化 B 聚式流化和散式流化 C 聚式流化和鼓泡流化 D 濃相流化和稀相流化 21 流化床的壓降隨氣速變化的大致規(guī)律是 D A 起始隨氣速增大而直線地增大 B 基本上不隨氣速變化 C P D P u 2 22 在討論旋風(fēng)分離器分離性能時(shí) 臨界直徑這一術(shù)語是指 C A 旋風(fēng)分離器效率最高時(shí)的旋風(fēng)分離器的直徑 B 旋風(fēng)分離器允許的最小直徑 C 旋風(fēng)分離器能夠全部分離出來的最小顆粒的直徑 D 能保持滯流流型時(shí)的最大顆粒直徑 23 旋風(fēng)分離器的總的分離效率是指 D A 顆粒群中具有平均直徑的粒子的分離效率 B 顆粒群中最小粒子的分離效率 C 不同粒級 直徑范圍 粒子分離效率之和 D 全部顆粒中被分離下來的部分所占的質(zhì)量分率 24 在離心沉降中球形顆粒的沉降速度 A A 只與 d s u T R 有關(guān) B 只與 d u T R 有關(guān) C 只與 d u T R g 有關(guān) D 只與 d u T R K c有關(guān) 題中 uT氣體的切向速度 R 旋轉(zhuǎn)半徑 K c分離因數(shù) 25 降塵室沒有以下優(yōu)點(diǎn) A A 分離效率高 B 阻力小 C 結(jié)構(gòu)簡單 D 易于操作 26 降塵室的生產(chǎn)能力 A A 只與沉降面積 A 和顆粒沉降速度 ut有關(guān) B 與 A u t及降塵室高度 H 有關(guān) C 只與沉降面積 A 有關(guān) D 只與 ut和 H 有關(guān) 二 填空題 1 一球形石英顆粒 在空氣中按斯托克斯定律沉降 若空氣溫度由 20 升至 50 則其沉降速度將 下降 2 降塵室的生產(chǎn)能力與降塵室的 和 有關(guān) 長度 寬度 3 降塵室的生產(chǎn)能力與降塵室的 無關(guān) 高度 4 在除去某粒徑的顆粒時(shí) 若降塵室的高度增加一倍 則沉降時(shí)間 增加一倍 5 在除去某粒徑的顆粒時(shí) 若降塵室的高度增加一倍 氣流速度 減少一倍 6 在除去某粒徑的顆粒時(shí) 若降塵室的高度增加一倍 生產(chǎn)能力 不變 7 在滯流 層流 區(qū) 顆粒的沉降速度與顆粒直徑的 次方成正比 2 8 在湍流區(qū) 顆粒的沉降速度與顆粒直徑的 次方成正比 1 2 9 降塵室的高度由式 決定 式中符號(hào)的意義是 L U H Ut L 降塵室長度 H 降塵室高度 U 氣體通過降塵室時(shí)的水平流速 Ut 降塵速度 10 在過濾的大部分時(shí)間中 起到了主要過濾介質(zhì)的作用 濾餅 11 過濾介質(zhì)阻力忽略不計(jì) 濾餅不可壓縮 則恒速過濾過程中濾液體積由 Vl增多至 V2 2Vl時(shí) 則操作 壓差由 P l增大至 P 2 2 P l 12 已知 q 為單位過濾面積所得濾液體積 V S q e為 Ve S V e為過濾介質(zhì)的當(dāng)量濾液體積 濾液體積為 Ve 時(shí)所形成的濾餅層的阻力等于過濾介質(zhì)的阻力 在恒壓過濾時(shí) 測得 q 3740q 200 則過濾常數(shù) K 0 000535 13 已知 q 為單位過濾面積所得濾液體積 V S q e為 Ve S V e為過濾介質(zhì)的當(dāng)量濾液體積 濾液體積為 Ve 時(shí)所形成的濾餅層的阻力等于過濾介質(zhì)的阻力 在恒壓過濾時(shí) 測得 q 3740q 200 則過濾常數(shù) qe 0 0535 14 最常見的間歇式過濾機(jī)有 和 板框過濾機(jī) 葉濾機(jī) 15 在一套板框過濾機(jī)中 板有 種構(gòu)造 框有 種構(gòu)造 2 1 16 板框過濾機(jī)在過濾階段結(jié)束的瞬間 設(shè)框已充滿 則在每一框中 濾液穿過厚度為 的濾餅 框的厚度 17 板框過濾機(jī)在過濾階段結(jié)束的瞬間 設(shè)框已充滿 在洗滌時(shí) 洗滌液穿過厚度為 的濾餅 框厚度之半 18 板框過濾機(jī)在過濾階段結(jié)束的瞬間 設(shè)框已充滿 在洗滌時(shí) 洗滌液穿過的濾布面積等于 框的內(nèi)面積 19 旋風(fēng)分離器性能的好壞 主要以 來衡量 臨界粒徑的大小 20 旋風(fēng)分離器的 越小 說明其分離性能越好 臨界粒徑 21 離心分離設(shè)備的分離因數(shù)定義式為 Kc u T2 gR 或 ur ut 22 回轉(zhuǎn)真空過濾機(jī) 回轉(zhuǎn)一周所需時(shí)間為 T 轉(zhuǎn)鼓的表面積為 S 轉(zhuǎn)鼓的浸沒度為 則一個(gè)過濾周期 中 過濾時(shí)間為 T 23 回轉(zhuǎn)真空過濾機(jī) 回轉(zhuǎn)一周所需時(shí)間為 T 轉(zhuǎn)鼓的表面積為 S 轉(zhuǎn)鼓的浸沒度為 則一個(gè)過濾周期 中 過濾面積為 S 24 回轉(zhuǎn)真空過濾機(jī)的轉(zhuǎn)鼓浸沒度是 與 的比值 轉(zhuǎn)鼓浸沒的表面積 轉(zhuǎn)鼓的總表面積 25 當(dāng)介質(zhì)阻力不計(jì)時(shí) 回轉(zhuǎn)真空過濾機(jī)的生產(chǎn)能力與轉(zhuǎn)速的 次方成正比 1 2 26 間歇過濾機(jī)的生產(chǎn)能力可寫為 Q V 此處 V 為 一個(gè)操作循環(huán)中得到的濾液體積 27 間歇過濾機(jī)的生產(chǎn)能力可寫為 Q V 此處 表示一個(gè)操作循環(huán)所需的 總時(shí)間 28 間歇過濾機(jī)的生產(chǎn)能力可寫為 Q V 等于一個(gè)操作循環(huán)中 和 三項(xiàng)之和 過濾時(shí)間 洗滌時(shí)間 輔助時(shí)間 29 一個(gè)過濾操作周期中 過濾時(shí)間越長 生產(chǎn)能力越大 的看法是否正確 不正確的 30 一個(gè)過濾操作周期中 過濾時(shí)間越短 生產(chǎn)能力越大 的看法是否正確 不正確的 31 一個(gè)過濾操作周期中 過濾時(shí)間有一個(gè) 值 最適宜 32 一個(gè)過濾操作周期中 最適宜的過濾時(shí)間指的是此時(shí)過濾機(jī)生產(chǎn)能力 最大 33 過濾機(jī)操作循環(huán)中 如果輔助時(shí)間越長 則最宜的過濾時(shí)間將 越長 34 對不可壓縮性濾餅 dV d 正比于 P 的 次方 1 35 對可壓縮濾餅 dV d 正比于 P 的 次方 1 s 36 對恒壓過濾 介質(zhì)阻力可以忽略時(shí) 過濾量增大一倍 則過濾速率為原來的 二分之一 37 對恒壓過濾 當(dāng)過濾面積增大一倍時(shí) 如濾餅不可壓縮 則過濾速率增大為原來的 倍 四 38 對恒壓過濾 當(dāng)過濾面積增大一倍時(shí) 如濾餅可壓縮 則過濾速率增大為原來的 倍 四 39 葉濾機(jī)過濾時(shí) 固體顆粒流在濾葉的 部 內(nèi) 40 葉濾機(jī)過濾時(shí) 濾液穿過濾布由濾葉 部抽出 外 第四章 傳熱 一 單選題 1 熱傳遞的基本方式是 對流 輻射 A A 傳導(dǎo) B 傳遞 C 放射 D 流動(dòng) 2 熱傳遞的基本方式是 傳導(dǎo) 輻射 A A 對流 B 流動(dòng) C 傳遞 D 透熱 3 熱傳遞的基本方式是 傳導(dǎo) 對流 D A 流動(dòng) B 傳遞 C 放射 D 輻射 4 物體各部分之間不發(fā)生相對位移 僅借分子 原子和自由電子等微觀粒子的熱運(yùn)動(dòng)而引起的熱量傳遞 稱為 A A 熱傳導(dǎo) B 熱傳遞 C 熱放射 D 熱流動(dòng) 5 流體各部分之間發(fā)生相對位移所引起的熱傳遞過程稱為 A A 對流 B 流動(dòng) C 傳遞 D 透熱 6 因熱的原因而產(chǎn)生的電磁波在空間的傳遞 稱為 D A 熱傳導(dǎo) B 熱傳遞 C 熱放射 D 熱輻射 7 物質(zhì)導(dǎo)熱系數(shù)的順序是 A A 金屬 一般固體 液體 氣體 B 金屬 液體 一般固體 氣體 C 金屬 氣體 液體 一般固體 D 金屬 液體 氣體 一般固體 8 等于 1 的物體稱為黑體 A A 吸收率 B 反射率 C 透過率 D 折射率 9 吸收率 1 的物體稱為黑體 C A 大于 B 小于 C 等于 D 近似于 10 吸收率等于 1 的物體稱為 C A 白體 B 灰體 C 黑體 D 透熱體 11 等于 1 的物體稱為白體 B A 吸收率 B 反射率 C 透過率 D 折射率 12 反射率 1 的物體稱為白體 C A 大于 B 小于 C 等于 D 近似于 13 反射率等于 1 的物體稱為 A A 白體 B 灰體 C 黑體 D 透熱體 14 等于 1 的物體稱為透熱體 C A 吸收率 B 反射率 C 透過率 D 折射率 15 透過率 1 的物體稱為透熱體 C A 大于 B 小于 C 等于 D 近似于 16 透過率等于 1 的物體稱為 D A 白體 B 灰體 C 黑體 D 透熱體 17 單原子氣體和對稱雙原子氣體均可視為 D A 白體 B 灰體 C 黑體 D 透熱體 18 液體是 D A 白體 B 灰體 C 透熱體 D 不透熱體 19 凡能以相同的吸收率且部分地吸收由零到 所有波長范圍的輻射能的物體 定義為 D A 白體 B 灰體 C 透熱體 D 不透熱體 20 灰體是 D A 白體 B 黑體 C 透熱體 D 不透熱體 21 在管殼式換熱器中 不潔凈和易結(jié)垢的流體宜走管內(nèi) 因?yàn)楣軆?nèi) A A 清洗比較方便 B 流速較快 C 流通面積小 D 易于傳熱 22 在管殼式換熱器中 腐蝕性的流體宜走管內(nèi) 以免 而且管子也便于清洗和檢修 A A 殼體和管子同時(shí)受腐蝕 B 流速過快 C 流通面積過小 D 傳熱過多 23 在管殼式換熱器中 壓強(qiáng)高的流體宜走管內(nèi) 以免 可節(jié)省殼程金屬消耗量 A A 殼體受壓 B 流速過快 C 流通面積過小 D 傳熱過多 24 在管殼式換熱器中 飽和蒸氣宜走管間 以便于 且蒸氣較潔凈 它對清洗無要求 A A 及時(shí)排除冷凝液 B 流速不太快 C 流通面積不太小 D 傳熱不過多 25 在管殼式換熱器中 有毒流體宜走管內(nèi) 使