喜歡就充值下載吧。。資源目錄里展示的文件全都有，，請放心下載，，有疑問咨詢QQ:414951605或者1304139763 ======================== 喜歡就充值下載吧。。資源目錄里展示的文件全都有，，請放心下載，，有疑問咨詢QQ:414951605或者1304139763 ======================== 優(yōu)秀畢業(yè)設計（論文）推薦表 題 目 哈弗H3膜片彈簧離合器設計 類別 畢業(yè)設計 學生姓名 張旭 院（系）、專業(yè)、班級 汽車與交通工程學院 指導教師 趙國遷 職 稱 高級實驗師 設計成果明細： 答辯委員會評語： 答辯委員會主任簽字（蓋章）： 院、系公章： 年 月 日 備 注： 注：“類別”欄填寫畢業(yè)論文、畢業(yè)設計、其它 畢業(yè)設計指導教師評分表 學生姓名 張旭 院系 汽車與交通工程學院 專業(yè)、班級 車輛工程、07-03 指導教師姓名 趙國遷 職稱 高級實驗師 從事 專業(yè) 車輛工程 是否外聘 □是否 題目名稱 哈弗H3膜片彈簧離合器設計 序號 評 價 項 目 滿分 得分 1 選題與專業(yè)培養(yǎng)目標的符合程度，綜合訓練情況；題目難易度 10 2 題目工作量；題目與工程實踐、社會實際、科研與實驗室建設等的結合程度 10 3 綜合運用知識能力（設計涉及學科范圍，內容深廣度及問題難易度）；應用文獻資料能力 15 4 設計（實驗）能力；計算能力（數(shù)據(jù)運算與處理能力）；外文應用能力 20 5 計算機應用能力；對實驗結果的分析能力（或綜合分析能力、技術經(jīng)濟分析能力） 10 6 插圖（圖紙）質量；設計說明書撰寫水平；設計的實用性與科學性；創(chuàng)新性 20 7 設計規(guī)范化程度（設計欄目齊全合理、SI制的使用等） 5 8 科學素養(yǎng)、學習態(tài)度、紀律表現(xiàn)；畢業(yè)論文進度 10 得 分 X= 評 語：（參照上述評價項目給出評語，注意反映該論文的特點） 工作態(tài)度： 好□ 較好□ 一般□ 較差□ 很差□ 研究能力或設計能力：強□ 較強□ 一般□ 較弱□ 很弱□ 工作量： 大□ 較大□ 適中□ 較少□ 很少□ 說明書規(guī)范性： 好□ 較好□ 一般□ 較差□ 很差□ 圖紙規(guī)范性： 好□ 較好□ 一般□ 較差□ 很差□ 成果質量（設計方案、設計方法、正確性） 好□ 較好□ 一般□ 較差□ 很差□ 其他： 指導教師簽字： 年 月 日 本科學生畢業(yè)設計 哈弗H3膜片彈簧離合器設計 系部名稱： 汽車與交通工程學院 專業(yè)班級： 車輛工程 B07-3班 學生姓名： 張 旭 指導教師： 趙國遷 職 稱： 高級實驗師 黑 龍 江 工 程 學 院 二○一一年六月 The Graduation Thesis for Bachelor's Degree Design of Haval H3 Diaphragn Spring Clutch Candidate：Zhang Xu Specialty：Vehicle Engineering Class：B07-3 Supervisor：Senior Experimentalist Zhao Guoqian Heilongjiang Institute of Technology 2011-06·Harbin 黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計 摘要 本設計主要進行汽車膜片彈簧離合器的結構設計。首先，分析汽車膜片彈簧離合器發(fā)展現(xiàn)狀以及膜片彈簧離合器的系統(tǒng)組成和工作原理。然后，對膜片彈簧離合器部分的結構和工作原理進行詳細論述，并針對某車型查閱相關國家標準而初選推式膜片彈簧離合器的基本結構尺寸參數(shù)。之后，根據(jù)推式膜片彈簧離合器的性能要求，確定各主要部件的結構，并對具體尺寸參數(shù)進行設計計算、校核、修正。最后，利用Auto-CAD繪制推式膜片彈簧離合器的主要零部件的零件圖及系統(tǒng)裝配圖。 關鍵詞：推式；膜片彈簧；離合器；設計 Abstract The main design of a vehicle diaphragm spring clutch design of the structure. First, the diaphragm spring clutch of motor vehicles and development of the diaphragm spring clutch system components and principle. Then, the diaphragm spring clutch part of the structure and working principle of a detailed exposition, and a model for access to the relevant national standards and diaphragm spring primaries push-type clutch size of the basic structure of parameters. , Under the push-type diaphragm spring clutch performance requirements, and identify the major components of the structure, size and specific design parameters, check and correct. Finally, the use of Auto-CAD drawing push-type diaphragm spring clutch parts of the main components of the plan and the system assembly. Key words: Push-type; diaphragm spring; clutch; design II 畢業(yè)設計答辯評分表 學生 姓名 張旭 專業(yè) 班級 車輛07-3 指導 教師 趙國遷 職 稱 高級實驗師 題目 哈弗H3膜片彈簧離合器設計 答辯 時間 月 日 時 答辯組 成員姓名 出席 人數(shù) 序號 評 審 指 標 滿 分 得 分 1 選題與專業(yè)培養(yǎng)目標的符合程度，綜合訓練情況，題目難易度、工作量、與實際的結合程度 10 2 設計（實驗）能力、對實驗結果的分析能力、計算能力、綜合運用知識能力 10 3 應用文獻資料、計算機、外文的能力 10 4 設計說明書撰寫水平、圖紙質量，設計的規(guī)范化程度（設計欄目齊全合理、SI制的使用等）、實用性、科學性和創(chuàng)新性 15 5 畢業(yè)設計答辯準備情況 5 6 畢業(yè)設計自述情況 20 7 畢業(yè)設計答辯回答問題情況 30 總 分 Z= 答辯過程記錄、評語： 自述思路與表達能力：好□ 較好□ 一般□ 較差□ 很差□ 回答問題： 正確□ 基本正確□ 基本不正確□ 不能回答所提問題□ 研究能力或設計能力：強□ 較強□ 一般□ 較弱□ 很弱□ 工作量： 大□ 較大□ 適中□ 較少□ 很少□ 說明書規(guī)范性： 好□ 較好□ 一般□ 較差□ 很差□ 圖紙規(guī)范性： 好□ 較好□ 一般□ 較差□ 很差□ 成果質量（設計方案、設計方法、正確性） 好□ 較好□ 一般□ 較差□ 很差□ 其他： 　 答辯組長簽字： 年 月 日 畢業(yè)設計評閱人評分表 學生 姓名 張旭 專業(yè) 班級 車輛07-3 指導教 師姓名 趙國遷 職稱 高級實驗師 題目 哈弗H3膜片彈簧離合器設計 評閱組或預答辯組成員姓名 出席 人數(shù) 序號 評 價 項 目 滿分 得分 1 選題與專業(yè)培養(yǎng)目標的符合程度，綜合訓練情況；題目難易度 10 2 題目工作量；題目與工程實踐、社會實際、科研與實驗室建設等的結合程度 10 3 綜合運用知識能力（設計涉及學科范圍，內容深廣度及問題難易度）；應用文獻資料能力 15 4 設計（實驗）能力；計算能力（數(shù)據(jù)運算與處理能力）；外文應用能力 25 5 計算機應用能力；對實驗結果的分析能力（或綜合分析能力、技術經(jīng)濟分析能力） 15 6 插圖（圖紙）質量；設計說明書撰寫水平；設計的實用性與科學性；創(chuàng)新性 20 7 設計規(guī)范化程度（設計欄目齊全合理、SI制的使用等） 5 得 分 Y= 評 語：（參照上述評價項目給出評語，注意反映該論文的特點） 回答問題： 正確□ 基本正確□ 基本不正確□ 不能回答所提問題□ 研究能力或設計能力：強□ 較強□ 一般□ 較弱□ 很弱□ 工作量： 大□ 較大□ 適中□ 較少□ 很少□ 說明書規(guī)范性： 好□ 較好□ 一般□ 較差□ 很差□ 圖紙規(guī)范性： 好□ 較好□ 一般□ 較差□ 很差□ 成果質量（設計方案、設計方法、正確性） 好□ 較好□ 一般□ 較差□ 很差□ 其他： 　 評閱人或預答辯組長簽字： 年 月 日 注：畢業(yè)設計（論文）評閱可以采用2名評閱教師評閱或集體評閱或預答辯等形式。 黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計 第1章 緒論 1.1引言 近年來各國政府都從資金、技術方面大力發(fā)展汽車工業(yè)，使其發(fā)展速度明顯比其它工業(yè)要快的多，因此汽車工業(yè)迅速成為一個國家工業(yè)發(fā)展水平的標志。 對于內燃機汽車來說，離合器在機械傳動系中作為一個獨立的總成而存在，它是汽車傳動系中直接與發(fā)動機相連接聽總成。目前，各種汽車廣泛采用的摩擦式離合器主要依靠主、從動部分之間的摩擦來傳遞動力且能分離的裝置。 在早期研發(fā)的離合器中，錐形離合器最為成功?，F(xiàn)今所用的盤片式離合器的先驅是多片盤式離合器，它是直到1925年以后才出現(xiàn)的。20世紀20年代末，直到進入30年代時，只有工程車輛、賽車和大功率的轎車上才采用多片離合器。多年的實踐經(jīng)驗和技術上的改進使人們逐漸趨向于首選單片干式離合器。 近來，人們對離合器的要求越來越高，傳統(tǒng)的推式膜片彈簧離合器結構正逐步地向拉式膜片彈簧離合器結構發(fā)展，傳統(tǒng)的操縱形式的操縱形式正向自動操縱的形式發(fā)展。因此，提高離合器的可靠性和延長其使用壽命，適應發(fā)動機的高轉速，增加離合器傳遞轉矩的能力和簡化操縱，已成為離合器的發(fā)展趨勢。 隨著汽車發(fā)動機轉速、功率不斷提高和汽車電子技術的高速發(fā)展，人們對離合器的要求越來越高。從提高離合器工作性能的角度出發(fā)，傳統(tǒng)的推式膜片彈簧離合器結構正逐步地向拉式膜片彈簧離合器結構發(fā)展，傳統(tǒng)的操縱形式正向自動操縱的形式發(fā)展。因此，提高離合器的可靠性和延長其使用壽命，適應發(fā)動機的高轉速，增加離合器傳遞轉矩的能力和簡化操縱，已成為離合器的發(fā)展趨勢。隨著計算機的發(fā)展，設計工作已從手工轉向電腦，包括計算、性能演示、計算機繪圖、制成后的故障統(tǒng)計等等。 膜片彈簧離合器是近年來在轎車和輕型載貨汽車上廣泛采用的一種離合器[2]。因其作為壓簧，可以同時兼起分離杠桿的作用，使離合器的結構大為簡化，質量減少，并顯著地縮短了離合器的軸向尺寸。其次，由于膜片彈簧與壓盤以整個圓周接觸，使壓力分布均勻。另外由于膜片彈簧具有非線性彈性特性，故能在從動盤摩擦片磨損后，彈簧仍能可靠的傳遞發(fā)動機的轉矩，而不致產(chǎn)生滑離。離合器分離時，使離合器踏板操縱輕便，減輕駕駛員的勞動強度。此外，因膜片彈簧是一種對稱零件，平衡性好，在高速下，其壓緊力降低很少，而周布置彈離合器在高速時，因受離心力作用會產(chǎn)生橫向撓曲，彈簧嚴重鼓出，從而降低了對壓盤的壓緊力，從而引起離合器傳遞轉矩能力下降[5]。那么可以看出，對于輕型車膜片彈簧離合器的設計研究在改善汽車離合器各方面的性能具有十分重要的意義。 由于膜片彈簧離合器具有上述一系列優(yōu)點，并且制造膜片彈簧離合器的工藝水平在不斷提高，因此這種離合器在轎車及微型、輕型客車上得到廣泛運用，而且正大力擴展到載貨汽車和重型汽車上，國外已經(jīng)設計出了傳遞轉矩為80~2000N.m、最大摩擦片外徑達420的膜片彈簧離合器系列，廣泛用于轎車、客車、輕型和中型貨車上。甚至某些總質量達28~32t的重型汽車也有采用膜片彈簧離合器的，但膜片彈簧的制造成本比圓柱螺旋彈簧要高。膜片彈簧離合器的操縱曾經(jīng)都采用壓式機構，即離合器分離時膜片彈簧彈性杠壓桿內端的分離指處是承受壓力。當前膜片彈簧離合器的操縱機構已經(jīng)為拉式操縱機構所取代。后者的膜片彈簧為反裝，并將支承圈移到膜片彈簧的大端附近，使結構簡化，零件減少、裝拆方便；膜片彈簧的應力分布也得到改善，最大應力下降；支承圈磨損后仍保持與膜片的接觸使離合器踏板的自由行程不受影響。而在壓式結構中支承圈的磨損會形成間隙而增大踏板的自由行程。[12] 離合器的結構由：從動盤、壓盤、膜片彈簧、扭轉減震器、離合器蓋分離軸承等組成。 圖1.1 離合器結構示意圖 1-齒圈 2-從動盤 3-壓盤 4-膜片彈簧 5-離合器蓋 6-分離軸承 7-飛輪 離合器的功用： 1）離合器的主要功用是切斷和實現(xiàn)發(fā)動機對傳動系的動力專遞，保證汽車起步時將發(fā)動機與傳動系平順地結合，確保汽車平穩(wěn)起步； 2）在換擋時發(fā)動機與傳動系分離，減少變速器中換擋此輪之間的沖擊； 3）在工作中受到較大的動載荷時，能限制傳動系所傳動的最大轉矩，以防止傳東西各零部件因超載而損壞； 4）有效的降低傳動系中的震動與噪聲。 1.2離合器研究現(xiàn)狀 1.2.1 國外研究現(xiàn)狀 國外研究狀況：1891 年, 法國人制成了摩擦片式離合器,但多片濕式摩擦離合器的片與片之間容易被油粘住, 致使離合器分離不徹底, 造成換檔困難, 所以它又逐漸被干式多片離合器取代。多片干式離合器的主要優(yōu)點是由于接觸面數(shù)多, 故接合平順柔和, 保證了汽車的平穩(wěn)起步; 但因片數(shù)多, 從動部分的轉動慣量較大, 還是感到換檔不夠容易; 另外, 中間壓盤的通風散熱不良, 容易引起過熱,加快了離合器的磨損, 如果調整不當還可能引起離合器分離不徹底。多年的實踐經(jīng)驗使人們逐漸趨向采用單片干式離合器, 它具有從動部分轉動慣量小、散熱性好、結構簡單、調整方便、尺寸緊湊、分離徹底等優(yōu)點; 但在使用初期接合不夠平順。隨著科學的進步, 通用公司于1938 年推出的液力自動變速器(Hydra2M at ic) , 用液力偶合器代替了普通的離合器裝置, 它的特點是自適應性強, 使得車輛起步平穩(wěn)、迅速, 加速均勻, 乘坐舒適, 但其缺點是效率低。1948 年別克汽車成功地使用了液力變矩器, 變矩器與液力偶合器相比不僅可以傳遞發(fā)動機的扭矩, 還可以將其提高1 倍。自1978 年以來, 克萊斯勒公司的托克弗萊特型自動變速器又有新的改動, 它采用了一個“鎖止式變矩器”, 這種設計消除了車輛在高速擋運轉時常見的動力傳遞損耗, 從而提高了單位燃油的里程數(shù)。80 年代以來除了傳統(tǒng)的裝用液力變矩器的自動變速器外, 又出現(xiàn)了新的、純機械式自動變速器, 它由干式離合器和傳統(tǒng)的手動機械式變速器加上微機控制實現(xiàn)自動操縱。通常比同條件下的液力自動變速器節(jié)油10%～ 30%。在離合器的操縱機構中, 由于重型和中型汽車的離合器壓緊彈簧的壓緊力很大, 人們又采用各種助力裝置來減輕駕駛員的勞動強度, 如日本日產(chǎn)TKL 20 型重型汽車采用彈簧助力[1]。 近年來為了實現(xiàn)離合器的自動操作，有自動離合器。與其他自動傳動系統(tǒng)相比它具有結構簡單成本低，傳動效率高的優(yōu)點。在歐洲小排量汽車上得到廣泛的應用。次外由于多片濕式離合器在技術上的不斷改善，在國外的某些重型牽引車和自卸車上又開始采用多片濕式離合器，并有不斷增加的傾向。隨著汽車行業(yè)的不斷發(fā)展，業(yè)內的國際合作越來越多。從國內外發(fā)展的動向看，汽車的性能在向高速發(fā)展，發(fā)動機的功率和轉速不斷提高，載重汽車趨向大型化，所以離合器還要在現(xiàn)有的基礎上不斷改進和提高以適應性的使用條件。 1.2.2 國內研究狀況 20世紀80年代中期，汽車離合器在國內外迅速發(fā)展，普及率越來越高，不少車型把他作為標準配置推出。汽車離合器在我國一直處于落后狀態(tài)除了70年代長春第一汽車制造廠曾為紅旗牌轎車配置了汽車離合器之后將近二十幾年來國產(chǎn)轎車從未出現(xiàn)過離合器總成。自從20世紀80年代以來，國外大量的現(xiàn)代化轎車進入我國市場，隨著我國改革開放的進一步深入，國家對汽車工業(yè)的投資規(guī)模日益擴大國內外汽車生產(chǎn)企業(yè)對高質量、高水平、高效率的汽車離合器的需求越開越迫切。隨著國內汽車市場的發(fā)育成長，汽車離合器產(chǎn)品逐步細化，產(chǎn)品的針對性越來越強，因此在保證現(xiàn)有汽車離合器生產(chǎn)和改進的同時，從分認識到國際合作開發(fā)機遇，取長補短，開發(fā)和生產(chǎn)具有自主知識產(chǎn)權、適合我國國情的汽車離合器。目前，全國有汽車離合器生產(chǎn)企業(yè)約200多家，其中又有一定產(chǎn)能和規(guī)模的企業(yè)有30多家。2005年我國14離合器生產(chǎn)企業(yè)生產(chǎn)離合器總成為516.49萬套。2006年受國內汽車市場迅猛增長，12家企業(yè)離合器總成產(chǎn)量突破862萬套。但由于乘用車中自動擋比例的上升，傳統(tǒng)汽車離合器所占的份額有下降的趨勢。 目前國內主要汽車離合器生產(chǎn)企業(yè)按目標市場的不同，可分為OEM市場、售后市場和出口市場三類。由于各目標市場對企業(yè)規(guī)模、供貨能力的要求不同，因而進入各市場的難易程度也不同。目前，售后市場中企業(yè)間的差別最大，從小作坊到大型國企，從民營私企到外方獨資、國有控股等呈多樣化，產(chǎn)品質量也參差不齊。據(jù)環(huán)咨人員統(tǒng)計：2006年我國汽車零部件市場中，正規(guī)企業(yè)產(chǎn)品約占市場份額的30%，仿制產(chǎn)品約占40%，翻新產(chǎn)品約占30%。從各類企業(yè)性質來看，國企約占26.2%，外企占34.8%，民企占39%。在產(chǎn)品配套方面，乘用車領域體系內配套的情況較為明顯，而商用車的采購范圍則較廣。 我國汽車離合器行業(yè)在經(jīng)歷了改革改造、引進消化、改制重組， 在激烈的市場競爭中，汽車離合器市場在行業(yè)規(guī)模、產(chǎn)品技術、經(jīng)營管理等方面取得了較好的發(fā)展。目前，國內汽車離合器企業(yè)約100余家(不含家庭作坊)。2005年汽車離合器市場總銷售額約35億元；從業(yè)人員12880人，其中工程技術人員1075人；固定資產(chǎn)總額15．1億元；利稅總額2．79億元；全年共產(chǎn)銷汽車離合器蓋總成1 000萬件，汽車離合器從動盤總成2000萬件，液力變矩器10萬套。到2010年,我國離合器總銷售額將達84億元。 國內汽車工業(yè)的快速發(fā)展吸引了零部件巨頭的加入， 國際著名汽車離合器企業(yè)~zl：lValeo、Luk、Sachs、Exedy、Eaton等都在中國設立了合資或獨資企業(yè)，完成了在華的戰(zhàn)略布局，使得該行業(yè)競爭加劇。他們不僅向原來并無份額的配套市場和售后市場滲透，還不斷擴大其投資規(guī)模，改變股比，提高控制力。加大了專利在中國申報及保護力度，使得國內傳統(tǒng)汽車零部件企業(yè)面臨巨大的技術挑戰(zhàn)和壁壘。供應商的資金實力、技術質量水平和管理水平影響著企業(yè)生產(chǎn)規(guī)模的維持及擴大。 1.3 本設計的目的和意義 目的：通過在大學里所學的汽車專業(yè)知識，利用各種資源，對長城汽車旗下的品牌進一步有所學了解，對哈弗H3的各種技術參數(shù)有所了解。并對離合器的現(xiàn)狀、發(fā)展、以及功用、結構、原理進行全面的理解和掌握，完成對長城哈弗H3膜片彈簧離合器的設計，使其滿足在各種工況下的使用要求的。同時更好的學習和掌握汽車構造、機械設計、和汽車設計等專業(yè)知識和技能。對設計離合器的步驟，方法，注意事項，有所全面的了解，為以后走向工作崗位奠定基礎。 意義：離合器作為底盤傳動系中的重要部件，它起著從發(fā)動機到傳動系中齒輪之間橋梁的作用它的重要性不可忽視。汽車離合器的機構形式和設計參數(shù)不僅對離合器的耐久性、可靠性、質量、效率、壽命和噪聲等方面有重要影響，也對汽車的平穩(wěn)起步、換擋平順、防止傳動系過載有直接影響。此外，離合器不僅僅在汽車行業(yè)有所應用，在其他機械傳動中也有應用。因此，設計出機構簡單，工作可靠，造價低廉的離合器能降低整車生產(chǎn)成本，推動汽車經(jīng)濟的更好發(fā)展。 1.4 本設計的主要內容： 1.摩擦式離合器的基本結構尺寸和參數(shù)的選擇(摩擦片外徑D、離合器后備系數(shù)β和單位壓力p)及計算。 2.離合器零件的結構選型及設計計算 1) 從動盤總成設計； 2) 壓盤設計離合器蓋總成設計； 3) 膜片彈簧主要參數(shù)的選擇、設計和強度校核； 4) 扭轉減震器及操縱機構各設計 5) 繪制離合器裝配圖及各零件的零件圖； 第2章 膜片彈簧離合器基本參數(shù)的選擇 汽車上所用的摩擦離合器，既有傳遞發(fā)動機的轉矩，又要靠它的滑磨來使汽車平穩(wěn)起步。因此，在設計離合器時，不僅在任何情況下都能可靠地傳遞轉矩，而且還應有足夠的使用壽命，這就要合理地選擇其基本結構及設計參數(shù) 2.1 離合器的原理及滿足的要求 工作原理：發(fā)動機是離合器的主動部件，帶有摩擦片的從動盤和從動盤轂由花鍵與變速器第一軸相連。壓緊彈簧將從動盤壓緊在飛輪斷面上。發(fā)動機轉矩即靠飛輪與從動盤接觸面之間的摩擦作用而傳到從動盤上，再由此經(jīng)過變速器的第一軸和傳動系統(tǒng)一系列部件傳給驅動輪。壓緊彈簧的壓緊力越大，則離合器所能傳遞的轉矩也越大。 離合器應滿足的要求： 1) 在任何行駛條件下，既能可靠地傳遞發(fā)動機的轉矩并有適當?shù)霓D矩儲備又能防止傳動系超載。 2） 結合時要完全、平順、柔和，保證汽車起步是沒有抖動和沖擊。 3） 分離時要迅速、徹底。 4） 從動部分轉動慣性要小，以減輕換擋時變速器齒輪間的沖擊，便于換擋和減小同步器的磨損。 5） 應有足夠的吸熱能力，和良好的通風散熱效果，以保證工作溫度不致過高，延長期使用壽命。 6） 應該避免和衰減傳動系的扭轉振動并有具有吸收震動緩和沖擊和減低噪聲的能力。 7） 操縱輕便準確，以減輕件駕駛員的疲勞。 8） 作用在從動盤上的總壓力和摩擦材料的摩擦因子在離合器工作過程中變化盡可能的小，以保證有穩(wěn)定的工作性能。 9） 具有足夠的強度和良好的動平衡，以保證其工作可靠使用壽命長。 10）結構簡單、緊湊、質量小、制造工藝性好，拆裝、維修、調整方便。 2.2 壓緊彈簧的結構型式 離合器壓緊彈簧的結構型式有：圓柱螺旋彈簧、矩形斷面的圓錐螺旋彈簧和膜片彈簧等?？刹捎醚貓A周布置、中央布置和斜置等布置型式。根據(jù)壓緊彈簧的型式及布置，離合器分為： 2.2.1 周置彈簧離合器 周置彈簧離合器的壓緊彈簧是采用圓柱螺旋彈簧并均勻布置在一個圓周上。有的重型汽車將壓緊彈簧布置在同心的兩個圓周上。周置彈簧離合器的結構簡單、制造方便，過去廣泛用于各種類型的汽車上?，F(xiàn)代由于轎車發(fā)動機轉速的提高(最高轉速高達5000～7000r／min或更高)，在高轉速離心力的作用下，周置彈簧易歪斜甚至嚴重彎曲鼓出而顯著降低壓緊力；另外，也使彈簧靠到定位座柱上而使接觸部位嚴重磨損甚至出現(xiàn)斷裂現(xiàn)象。因此，現(xiàn)代轎車及微、輕、中型客車多改用膜片彈簧離合器。但在中、重型貨車上，周置彈簧離合器仍得到廣泛采用。 2.2.2 中央彈簧離合器 采用一個矩形斷面的圓錐螺旋彈簧或用1～2個圓柱螺旋彈簧做壓簧并布置在離合接觸，因此壓盤由于摩擦而產(chǎn)生的熱量不會直接傳給彈簧而使其回火失效。壓簧的壓緊力是經(jīng)杠桿系統(tǒng)作用于壓盤，并按杠桿比放大，因此可用力量較小的彈簧得到足夠的壓盤壓緊力，使操縱較輕便。采用中央圓柱螺旋彈簧時離合器的軸向尺寸較大，而矩形斷面的錐形彈簧則可明顯縮小軸向尺寸，但其制造卻比較困難，故中央彈簧離合器多用在重型汽車上以減輕其操縱力。 2.2.3 斜置彈簧離合器 斜置彈簧離合器是重型汽車采用的一種新型結構。以數(shù)目較多的一組圓柱螺旋彈簧為壓緊彈簧，分別以傾角（彈簧中心線與離合器中心線間的夾角）斜向作用于傳力套上，后者再推動壓桿并按杠桿比放大后作用到壓盤上。這時，作用在壓桿內端的軸向推力等于彈簧壓力的軸向分力。當摩擦片磨損后壓桿內端隨傳力套前移，使彈簧伸長，壓力減小，傾角亦減小，而余弦值則增大。這樣即可使在摩擦片磨損范圍內壓緊彈簧的軸向推力幾乎保持不變，從而使壓盤的壓緊力也幾乎保持不變。同樣，當離合器分離時后移傳力套，壓盤的壓緊力也大致不變。因此，斜置彈簧離合器與前兩種離合器相比，其突出優(yōu)點是工作性能十分穩(wěn)定。與周置彈簧離合器比較，其踏板力約可降低35％。 2.2.4 膜片彈簧離合器 膜片彈簧離合器是用膜片彈簧代替了一般螺旋彈簧及分離桿機構而做成的離合器，在離合器中采用膜片彈簧做壓簧有很多優(yōu)點： 1）膜片彈簧具有非常理想的非線性特性，彈簧壓力在摩擦片的允許范圍內基本保持不變，因而離合器工作中能能保持傳遞的轉矩大致保持不變。 2）膜片彈簧兼起壓緊彈簧和分離杠桿的作用，結構簡單、緊湊、軸向尺寸小零件數(shù)目少，質量小。 3）膜片彈簧以整個圓周與壓盤接觸是壓力分布均勻摩擦片接觸良好，磨損均勻。 4）高速旋轉是彈簧壓力降低很少，性能穩(wěn)定。 5）易于實現(xiàn)良好的通風散熱，使用壽命長。 6）膜片彈簧中心與離合器中心線重合，平行性好。 因此，綜合以上因素考慮，采用膜片彈簧作為離合器的壓緊彈簧。 2.3 基本結構尺寸參數(shù)的選擇 2.3.1 摩擦片的設計 表2. 1 設計技術數(shù)據(jù)參數(shù)表 整備質量 1830 kg 前后輪胎規(guī)格 235 70/R16 最大功率---功率值 100 kw 主減速器傳動比 4.55 最大功率---轉速 5250 r/min (rpm) 一檔傳動比 3.11 最大扭矩---轉速 2500 r/min (rpm) 最高時速 160 km/h 1）摩擦片外徑D的確定 按發(fā)動機最大轉矩來選定D時用如下公式 A --- 系數(shù) 取 33 小轎車A=47，一般貨車A=36，載貨汽車A=19 Temax --- 發(fā)動機最大轉矩 根據(jù)參考資料[2]表3.2.1離合器摩擦片尺寸系列和參數(shù) 選擇基本尺寸如下 表2.2 摩擦片參數(shù)表 外徑D /mm 內徑d /mm 厚度 /mm C'=d/D 1-C'3 250 155 3.5 0.620 0.762 2.3.2 后備系數(shù)β的確定 后備系數(shù)β是離合器設計中的一個重要參數(shù)，他反映了離合器傳遞發(fā)動機最大轉矩的可靠程度。在選擇β時，應考慮摩擦片在使用中磨損后離合器仍能可靠地傳遞發(fā)動機最大轉矩、防止離合器滑磨時間過長、防止傳動系過載以及操縱輕便等因素。 為可靠傳遞發(fā)動機最大轉矩和防止離合器滑磨時間過長，β不宜選的太?。粸槭请x合器尺寸不致過大，減少傳動系過載，保證操縱輕便，β不宜選的太大；當發(fā)動機后備功率較大、使用條件好時β可選的小些；當使用條件惡劣、需要提高起步能力，減少離合器滑磨，β應選大些；汽車質量越β應選的越大大；膜片彈簧離合器由于摩擦片磨損后壓力保持穩(wěn)定，β可選的小些； 表2.3　離合器后備系數(shù)的取值范圍 車型 后備系數(shù)β 乘用車及最大總質量小于6t的商用車 1.20～1.75 最大總質量為6～14t的商用車 1.60～2.25 掛車 1.80～4.00 由表2.3 選取β=1.9 2.3.3 單位壓力P0的確定 單位壓力P0對離合器工作性能和使用壽命有很大影響，選取時應考慮離合器的工作條件，發(fā)動機后備功率大小，摩擦片尺寸、材料及其質量和后備系數(shù)等因素。離合器使用頻繁，發(fā)動機后備系數(shù)較小時，加應取小些；當摩擦片外徑較大時，為了降低摩擦片外緣處的熱負荷，應取小些；后備系數(shù)較大時，可適當增大P0金屬陶瓷材料的單位允許壓力為0.44 -0.82 P0 = 0.7 2.3.4 摩擦因子f的選擇 摩擦片的摩擦因數(shù)取決于摩擦片所用的材料及基工作溫度、單位壓力和滑磨速度等因素。 表2.4　摩擦材料的摩擦因數(shù)的取值范圍 摩擦材料 摩擦因數(shù) 石棉基材料 模壓 0.20～0.25 編織 0.25～0.35 粉末冶金材料 銅基 0.25～0.35 鐵基 0.30～0.50 金屬陶瓷材料 0.4 摩擦片采用金屬陶瓷材料 根據(jù)表2.4取 f=0.4 2.4 摩擦片的優(yōu)化 1) 摩擦片外徑Dc（mm）的選取應使最大圓周速度VD不超過65~70 m/s 2） 為了保證扭轉減震器的安裝，摩擦片內徑d 必須大于減震器彈簧位置直徑2R0約50mm 3） 為了反映離合器傳遞的轉矩并保護超載的能力，單位摩擦面積傳遞的轉矩應小于其許用值，即 （2.1） （2.2） 根據(jù)參考資料《汽車設計 第四版》表2-5單位摩擦面積傳遞轉矩許用值 Tc0符合使用規(guī)定 4） 為了減少汽車起步過程中離合器的滑磨，防止摩擦片表面溫度過高而發(fā)生燒傷，離合器每一次結合的單位摩擦面積滑磨功應小于其使用值 W-----為單位摩擦面積滑磨功（J/mm）為汽車總質量 -----為輪胎輪胎滾動半徑 -----為汽車起步時所用變速器單位的傳動比 -----為主減速傳動比 -----為發(fā)動機轉速 2.5 本章小結 在離合器的基本性能關系著很多基本參數(shù)，通過查閱資料，工具用書，圖表和汽車的工作環(huán)境等選取合適的后備系數(shù)；摩擦因數(shù)；單位壓力等一些基本參數(shù)。本設計將通過這些參數(shù)的選取對離合器進行進一步的設計。 第3章 從動盤總成設計 從動盤是離合器的主要部件，在設計時應確定其結構形式（是否帶有扭轉減震器）和從動片的結構形式（整體式、分開式、混合式）。從動盤的結構對離合器在工作過程中的性能等各方面有很大影響，因此在設計時應擇優(yōu)設計最合適的從動盤總成。 3.1 從動盤的組成型式及要求 組成： 從動盤主要由：從動片、摩擦片、從動盤轂和扭轉減震器等組成。 要求： 1）為了減少變速器換擋時輪間的沖擊載荷，從動盤的轉動慣量應盡可能小。 2）為了保證汽車平穩(wěn)起步、摩擦面上的壓力分布均勻等，從動盤應具有軸向彈性。 3）為了避免傳動系的扭轉共振以及緩和沖擊載荷，從動盤中應有扭轉減震器。 4）要有足夠的抗爆裂強度。 3.2 從動片設計 為了使單盤離合器結合柔和，起步平穩(wěn)，從動盤一般應具有軸向彈性。具有軸向彈性的從動片結構可分為：整體式、分開式和組合式長城哈弗H3膜片彈簧離合器的從動盤采用分開式設計。 其是將從動片的直徑做的較小，而在外緣上鉚接8個扇形狀的波形彈簧片，倆摩擦片分別于從動片和波形彈簧片鉚接在一起。由于波形彈簧片比從動片薄，容易的到較小的轉動慣量，另外波形彈簧片是由同一模具沖制而成其剛度可一保證一致。 設計從動片時需盡量減輕其重量并使其質量的分布盡可能地靠近旋轉中心，已獲得較小的轉動慣量。從動片一般做的比較薄通常是1.3~2.0的鋼板沖制而。 選取從從動盤厚度為2mm 3.3 從動盤轂設計 根據(jù)參考資料[2]表4.1.2按國標GB1144--1974選定花鍵標準，設計時花鍵的結構尺寸可根據(jù)從動盤外徑和發(fā)動機轉矩選取，選從動盤轂直徑D=140mm。 表3 .1 從動盤轂花鍵尺寸表 從動盤外徑D/mm 花鍵齒數(shù) n 花鍵外徑 D'/mm 花鍵內徑 d'/mm 齒厚 b/mm 有效長度 L/ mm 擠壓應力 σ/MPa 250 10 35 28 4 35 10.4 3.4 花鍵強度校核 （3.1） （3.2） D' d'-------分別是花間的外內徑，m； Z-----------從動盤轂的數(shù)目； Temax--------發(fā)動機最大轉矩，N.m; n-----------花鍵齒數(shù)； h-----------花鍵齒工作高度， h=（D'-d'）/2 l -----------花間有效長度， m 3.5 從動盤摩擦材料選擇 離合器摩擦面片在離合器結合過程中將遭到嚴重的滑磨，在相對很短的時間內產(chǎn)生大量的熱量，因此要求摩擦片應有下列一些綜合性能： 1） 在工作時有相對較高的摩擦系數(shù)； 2） 在整個工作壽命期內應維持其摩擦特性，不希望出現(xiàn)摩擦系數(shù)衰退現(xiàn)象； 3） 在短時間內能吸收相對高的能量，其有好的耐磨性能； 4） 能承受較高的壓盤作用載荷，在離合器結合過程中表現(xiàn)出良好的性能； 5） 能抵抗高轉速下大的離心力載荷而不破壞； 6） 在傳遞發(fā)動機轉矩時，有足夠的剪切強度； 7） 在整個正常工作溫度下范圍內，和對偶材料壓盤、飛輪等有良好的兼容摩擦性能； 8） 摩擦副對偶面有高度的容污性能，不宜影響他的們的摩擦作用； 9） 具有較小的轉動慣量，材料加工性能良好； 10）具有優(yōu)良的性價比，不會污染環(huán)境。 摩擦片的摩擦材料有：石棉基摩擦材料、替代石棉基有機摩擦材料和金屬陶瓷摩擦材料。綜合綜合各種要求，選擇金屬陶瓷作為從動盤的摩擦材料，其摩擦系數(shù)大約在0.4左右，允許的單位壓力0.7MPa左右 摩擦片與從動盤之間可以鉚接，也可以粘接。鉚接的鉚釘應用銅或鋁等更軟的金屬制造，其優(yōu)點是連接可靠，更換方便，適合在從動片上安裝波形彈簧片，但摩擦面積利用率小，使用壽命短；粘接可增加摩擦面積，且有較高的抗離心力，但更換摩擦片困難，午飯在從動盤上安裝波形彈簧片，是從動盤不具有軸向彈性。綜上考慮，設計時摩擦片與從動片之間的連接方式確定為以鉚釘連接。 3.6 扭轉減震器的設計 3.6.1 扭轉減震器的功能 1) 降低發(fā)動機曲軸與傳動系結合部分的扭轉剛度，調諧傳動系扭轉固有頻率。 2) 增加傳動系扭轉阻尼，抑制扭轉共振影響振幅，并衰減因沖擊二產(chǎn)生的瞬態(tài)扭振。 3）控制動力傳動系總成怠速是離合器與變速器軸系的扭振，消減變速器怠速噪聲和主減速器與變速器的扭振及噪聲。 4）緩和非穩(wěn)定工況下傳動系的扭轉沖擊載荷，改善離合器的結合平順性。 3.6.2 扭轉減震器主要參數(shù)的選擇 1）極限轉矩 極限轉矩是指減震器在消除了限位銷與從動盤轂缺口之間的間隙 時所能傳遞的最大轉矩，即限位銷起作用時的轉矩。 （3.3） 300 Nm 2）預緊轉矩 減震彈簧在安裝時有一定的預緊力。增加，其頻率將向減小頻率的方向移動，這是有利的。但是，不應大于 佛則反響工作時，扭轉減震器將提前停止工作。 （3.4） 3） 阻尼摩擦轉矩 由于減震器扭轉剛度 受結構及發(fā)動機最大轉矩的影響限制，不可能很低，故為了在發(fā)動機工作轉速范圍內最有效抵消振，必須合理選擇減震器阻尼裝 置的阻尼摩擦轉矩。 （3.5） 4）扭轉剛度 為了避免引起傳動系統(tǒng)共振，要合理選擇減震器的扭轉角剛度，使共振現(xiàn)象不發(fā)生在發(fā)動機正常的工作轉速范圍內。 5）減震彈簧位置半徑 的尺寸應盡可能大些， （3.6） 6）極限轉角 減震器從預緊轉矩 增加到極限轉矩時 從動片相對從動盤轂的極限轉矩為 （3.7） 為減震彈簧的的工作變形量 7）減震器彈剛度k : k= （3.8） 8）減震彈簧總壓力 當限位銷與從動盤轂之間的間隙和被消除，減震彈簧傳遞的轉矩達到最大值時，減震彈簧受到的壓力 （3.9） 3.6.3 減震彈簧的計算 1）彈簧中徑一般由結構布置決定通常，=11~15mm 選擇 =12mm 2）彈簧鋼絲直徑 mm （3.10） 取d=4 mm 3）減震彈簧最小高度24.4mm n 為彈簧的總圈數(shù) 4）減震彈簧變形量: 指減震彈簧在最大工作負荷下所生產(chǎn)的最大壓縮變形 3.8 mm （3.11） 5）減震彈簧自由高度 28.2mm （3.12） 6）減震彈簧的預變形 ：減震彈簧安裝時的預緊壓縮變形 0.25 mm （3.13） 安裝工作高度 27.95mm （3.14） 7）從動盤相對從動盤轂的最大轉角 （3.15） （3.16） 8）限位銷與從動盤轂缺口側邊的間隙 取 9）先微笑的安裝尺寸 ： 58 mm 10）限位銷直徑 10 mm 3.7 本章小結 從動盤對離合器來說是一個十分重要的部件它由摩擦片、從動盤轂、從動片、波形彈簧片。本章分析了從動盤的結構和對摩擦片的尺寸，從動盤轂花鍵尺寸進行設計和校核，以及扭轉減震器的設計，數(shù)據(jù)徑校核都滿足正常使用的要求。 第4章 膜片彈簧、壓盤和離合器蓋的設計 膜片彈簧是離合器的關鍵零件，在設計時應參照參樣初步確定膜片彈簧的設計尺寸，然后對其進行優(yōu)化，最后選定出其合理的結構尺寸。 壓盤和離合器蓋都是離合器的組要部件且還是主動部件，在設計壓盤時應考慮壓盤與離合器蓋的連接形式，離合器蓋應有足夠的剛度和強度。 4.1 膜片彈簧基本參數(shù)的選擇 4.1.1 H/h 比值的選擇 比值H/h對膜片彈簧的彈性特性影響極大，為保證離合器壓緊力變化不大和操縱輕便，汽車離合器用膜片彈簧的H/h一般為1.5~2.0，板厚h為2~4 mm 。 初選H/h= 1.73 H= 4.5 h=2.6 4.1.2 碟簧部分大端半徑R、內半徑r及R/r 的比值確定 R/r越大彈簧材料利用率越低，彈簧越硬，彈簧彈性特性線受直徑誤差的影響越大，且應力越大。根據(jù)結構布置的壓緊力的要求，R/r一般為1.2~1.35。為使摩擦片上的壓力分布均勻，推式膜片彈簧的R值應取為大于或等于摩擦片的平均半徑RC。 R/r = 1.25 R = 120 mm r = 94mm 4.1.3 彈簧起始圓錐底角的選擇 膜片彈簧自由狀態(tài)下圓錐底角與內截高度H 關系密切， =arctanH/(R-r) H/(R-r),一般在9o~15o范圍內。 4.1.4 膜片彈簧小端半徑r0 及分離軸承作用半徑 rf 的值主要由結構決定其最小值應大于變速器第一軸花鍵軸半徑， 且 rf > r0 r0 = 27 mm rf = 29mm 4.1.5 分離指數(shù)目n 切槽寬度窗口槽寬及半徑re尺寸選擇 分離指目n常取 18 = 3.2~3.5 = 9~10 的取值應滿足 = 85 4.1.6壓盤加載點R1 和支撐環(huán)加載點半徑r1尺寸半徑尺寸選擇 R1 和 r1 的取值將影響膜片彈簧的剛度，r1 應略大于r 且盡量盡量， R1 應略小于R且盡量接近。 R1 = 117 mm r1 = 96 mm 圖 4.1 膜片彈簧尺寸示意圖 表4.1 膜片彈簧尺寸表 H 4.5 h 2.6 H/h 1.73 碟簧部分大端外徑R/ mm 120 碟簧部分內半徑r / mm 94 壓盤加載點半徑R1 / mm 117 支撐環(huán)加載半 r1 / mm 96 切槽寬度 δ1 /mm 3.5 窗口切槽寬度 δ2 / mm 9 自由狀態(tài)圓錐底角 α 10o 半徑 re / mm 85 膜片彈簧小端半徑r0 /mm 27 分離軸承作用半徑rf /mm 29 4.2 膜片彈簧的設計 4.2.1繪制特性曲線 工作壓力F1和膜片彈簧在壓盤接觸點出的軸向變形關系式 （4.1） ———彈性模數(shù)，鋼材料取 ———泊松比，鋼材料取 h ———彈簧厚度， mm H ———彈簧部分內截錐高， mm λ1———最大變形量，mm R ———碟簧部分外半徑 ， mm r ———碟簧部分內半徑 ， mm R1 ———膜片彈簧與壓盤接觸半徑 ， mm r1 ———支撐環(huán)平均半徑 ， mm 設 （4.2） （4.3） 因此公式（5.1）就變成 （4.4） （4.5） （4.6） （4.7） 表4.2 及 的值表 0.1 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 2.2 0.089 0.164 0.276 0.342 0.373 0.377 0.363 0.340 0.317 0.303 0.339 0.406 0.26 0.52 1.04 1.56 2.08 2.6 3.12 3.64 4.16 4.52 5.20 5.72 1113 2052 3453 4279 4667 4717 4542 3966 3791 3854 4242 4080 圖4.2 特性曲線 4.3 膜片彈簧工作點位置的選擇 離合器結合時膜片彈簧的大端變形量為 3 .3 mm 根據(jù)公式 （4.5）（4.6）（4.7）算出 離合器結合時膜片彈簧的壓緊力F1 F1 = 4434 N A點：為摩擦片磨損的極限位置，根據(jù)B點 ———摩擦片的總工作面數(shù)， 單片= 2 ———每摩擦片最大磨損量， 0.65~1.1 mm C點： 離合器分離時膜片彈簧的工作位置，一般在特性曲線的凹點附近，C點的位置取決于壓盤升程 1.5 mm ———徹底分離時每對摩擦片之間的間隙，單片 = 0.75~1.0 mm 離合器徹底分離時，膜片彈簧的變形量為 mm mm 4.4 求離合器徹底分離時分離軸承作用的載荷F2的計算 由公式 （4.8） （4.9） （4.10） （4.11） 即 （4.9） 1762 N 4.5 分離軸承的行程的計算 膜片彈簧和壓盤接觸處的軸向變形 和小端分離軸承處的軸向變形 的關系式 5.21 mm ———壓盤的行程 根據(jù)公式 0.822 （5.12） 0.711 （4.13） （4.14） 4.82mm 10.03 mm 4.6 膜片彈簧的強度校核 膜片彈簧的最大變形 4.8 mm （4.15) 1753 MPa 4.7 膜片彈簧的優(yōu)化 1) 為了保證各工作點，A、B、C有較合適的位置，（A點咋凸點M左邊，B點在拐點H附近，C點在凹點N附近，）應正確選擇 相對于拐點的位置。 2） 為了滿足離合器使用性能的要求，彈簧的H/h與初始第錐角應在一定范圍內，即 3）彈簧各部分有關尺寸的比值應符合一定范圍，即 4）為了使摩擦片上的壓緊力分布比較均勻，推式膜片彈簧的壓盤加載半徑R1應位于摩擦片的平均半徑與外半徑之間，即 5）根據(jù)彈簧結構布置要求， 6）膜片彈簧的分離指起分離杠桿的作用，因此其杠桿比例應在一定范圍內選取，即 4.8 壓盤傳動方案的選擇 壓盤是離合器的主動部分，在傳遞發(fā)動機轉矩時，他和飛輪一起帶動從動盤轉動，所以他必須和飛輪有一定的聯(lián)系，但這種聯(lián)系有應允許壓盤在離合器分離過程能自由地做軸向移動，使壓盤和從動盤脫離接觸。壓盤和離合器蓋常見的有：凸臺式連接方式、鍵式連接方式、銷式連接方式和傳動片式連接方式。經(jīng)多方面考慮，采用傳動片傳動。設定為3組，每組3片，長75mm，寬15mm，厚度為1mm 。由彈簧鋼60Si2MnA制成。 4.9 壓盤的材料選擇 壓盤應具有較大的質量、較大的剛度、受熱變形小、有較高的摩擦因子。 選擇灰鑄鐵HT150 硬度為 170~227HBS 4.10 壓盤幾何尺寸的確定 在摩擦片尺寸確定之后與它摩擦相接處的壓盤接觸的內外徑也就確定了。初步定壓盤的尺寸為= 254 mm ，= 150 mm。最后只確定壓盤的厚度： 1）壓盤應具有足夠的質量 壓盤在工作過程中由于滑磨的存在，結合一次會產(chǎn)生大量熱量，而每次結合的時間又很短，因此熱量根本來不及全部傳到周圍空氣中去，不然會導致摩擦副的升溫。在使用頻繁和艱難條件下工作的離合器，這種升溫就更為嚴重。他不僅會引起摩擦片系數(shù)下降，加劇磨損，嚴重時會引起摩擦片的壓盤的燒損。 由于石棉基后其他有機材料，制成的摩擦片導熱相差，在滑磨過程中產(chǎn)生的熱量主要由飛輪和壓盤的零件吸收，為了使每次接合時的升溫不致過高，故要求壓盤覺有足夠大的質量來吸收熱量。 2）壓盤應具有較大的剛度 壓盤應具有足夠大的剛度和合理的形狀，防止在受熱情況下不致因產(chǎn)生翹起變形而影響離合器的徹底分離，和摩擦片的均勻壓緊。 鑒于以上兩個原因，壓盤一般做的比較厚，而且咋內緣做成一定錐度以彌補壓盤因受熱變形后內緣的凸起。此外壓盤的結構設計還應注意加強通風冷卻。初步確定壓盤厚度：20 mm。 壓盤質量計算： （4.1） 3）壓盤在設計時在初步確定壓盤厚度后，應校核離合器結合一次時的升溫，它變化不應超過 校核公式： （4.2） Τ-------升高溫度； W----------滑磨功 ； C----------壓盤比熱容 c=544.28J/(kg·K)； ----------分配在壓盤上的滑磨功，所占的百分比單片離合器壓盤=0.5； --------壓盤質量； 4.11 離合器蓋的設計 離合器蓋與飛輪用螺栓固定在一起，通過它傳遞發(fā)動的一部分轉矩給壓盤。此外它還是離合器壓緊彈簧的支撐殼體。在設計時應注意以下幾個問題。 1） 剛度問題： 壓緊彈簧的支撐鉚釘支撐在離合器蓋上，如果蓋的鋼度不夠，則當離合器分離時，可能會使蓋產(chǎn)生較大的變形，這樣會降低離合器操縱負分的傳動效率，嚴重時可能導致分離不徹底，引起摩擦片的早期磨損，還會造成變速器換擋困難。 為了減輕重量和增加剛度，離合器蓋常用厚度約為3~5mm的低碳鋼板沖壓成比較復雜的形狀。為了降低成本增加剛度常采用鑄鐵的離合器蓋。 2） 通風散熱問題： 為了加強離合器的冷卻，離合器蓋上必須開許多通風口。 3） 對中問題： 離合器蓋內裝有壓盤，壓緊彈簧等零件，因此他相對發(fā)動機飛輪曲軸中心線必須有良好的定心對中，否則會破壞整體的平衡，嚴重影響立得起的正常工作。 對中方式常用的有兩種：一是用止口對中，鑄造的離合器蓋以外圓與飛輪上的內止口對中。二是用定位銷對中，此設計采用定位螺栓孔對中。 離合器蓋材料選?。? mm的低碳鋼板沖壓成比較復雜的形狀。 4.12 本章小結 通過初選，可以初步確定膜片彈簧的各個尺寸，用公式分析計算可得知初選的尺寸是否合理，最后通過校核，得到了符合本設計要求的膜片彈簧。 壓盤的驅動方式有很多種如：傳力銷式、鍵式等。本設計采用傳動片的驅動動方式。在合理的計算出壓盤的質量后，校核結合時的升溫變化也符合要求。 完成離合器蓋設計后，也滿足了其各種使用要求。 第5章 離合器操縱機構的設計 5.1 離合器操縱機構的要求 1） 踏板力要盡可能的小乘用車一般在80~150N范圍內，商用車不大于150~200N； 2） 踏板行程一般在80~150內最大不得超過180mm； 3） 應用踏板行程裝置，以保證摩擦片磨損后分離軸承的自由行程可復原; 4） 應用踏板行程限位裝置，以防止操縱機構的零件因受力過大而損壞； 5） 應具有足夠的剛度； 6） 傳動效率高； 7） 發(fā)動機的振動，車架和駕駛室變形不會影響正常工作； 8） 工作可靠壽命長，維修保養(yǎng)方便。 5.2 操縱機構的設計 52.1 操縱機構的組成及優(yōu)點 長城H3膜片彈簧離合器使用液壓式操縱機構，其組成由：離合器踏板、主缸、工作缸、管路系統(tǒng)、回位彈簧。 優(yōu)點：傳動效率高質量小，布置方便、便于采用單掛踏板，駕駛室容易密封，結合柔和，發(fā)動機的和駕駛室或車架變形不會影響其正常工作。 5.2.2 踏板行程S的計算 踏板行程S由自由行程S1和工作行程S2組成 圖5.1 操縱系統(tǒng)示意圖 91.12 mm （5.1） ------為離合器的自由行程，一般為1.5~3.0 取2.5mm , 反映到踏板上的自由 為20~30 mm； ------分別為主缸和工作缸直徑； Z-------為摩擦片面數(shù)； ------為離合器分離時對偶摩擦片間的間隙，單片=0.85~1.3mm =1mm； 為杠桿尺寸。 5.3 踏板力的計算 142.6N （5.2） -------為離合器分離時壓緊彈簧對壓盤的總壓力，當離合器徹底分離時C點的力；mm根據(jù)公式（4.5）（4.6）（4.7）計算 =3787.98N； --------為操縱機構總傳動比 ； -------為機械效率，液壓式 =80%~90% 取 =85% ； -------為克服回位彈簧1、2的拉力所需的踏板力，初步計算可忽略 5.4 助力器缸直徑計算 助力器缸直徑為,根據(jù)踏板力=14.6。 離合器工作缸活塞上的輸出力為兩部分，即踏板力和氣助力之和。 （5.3） 因為通過分離撥叉和離合器分離桿放大后成，故和之間有如下關系： （5.4） （5.5） （5.6） = 12.5mm 初選液壓工作缸直徑為40mm, 助理氣缸直徑為38mm，主缸直徑為25mm。 5.5分離軸承的選擇和校核 根據(jù)花鍵外徑，分離軸承作用半徑 選擇角接觸球軸承7011C 表5.1 分離軸承尺寸參數(shù)表 型號 軸承內徑d 軸承外徑D 軸承寬度B 額定動載荷Cr 額定靜載荷C0r 7011C 55mm 90mm 18mm 37.2 kN 30.5 kN （5.7） （5.8) Fa------ 離合器徹底分離時分離軸承作用的載荷 n ------ 發(fā)動機轉速 5.6 本章小結 本章講述了哈弗H3操縱機構的設計和計算、及分離軸承的選取與校核最后選擇氣壓助力液壓操縱機構和角接觸球軸承。根據(jù)計算，數(shù)據(jù)滿足使用要求。 結 論 本設計針對長城哈弗H3豪華版設計了一款推式膜片彈簧離合器，長城哈弗H3汽車發(fā)動機的最大輸出轉矩是離合器設計的主要依據(jù)。 先確定摩擦片的外徑，再根據(jù)摩擦片的外徑選取從動盤和從動盤轂，根據(jù)離合器的工作性能確定膜片彈簧的尺寸。最后根據(jù)公式算出氣壓助力器氣缸的大小，再選出主缸和工作缸的大小，完成操縱機構的設計。設計所得尺寸既符合工作機理的需求又滿足安裝的要求。 各零件和機構的設計經(jīng)過各種校核、優(yōu)化等都能滿足其正常使用的要求。 設計的膜片彈簧離合器，能夠滿足長城哈弗H3汽車在正常行駛中，保證汽車平穩(wěn)起步、順利換擋、防止傳動系過載等基本要求。選擇的離合器后備系數(shù)β適當增大，以保證對離合器的使用要求。 在滿足使用要求的同時，由于條件限制，本設計還存在一些缺陷，本設計采用的是推式分離軸承，而不是優(yōu)點更多的拉式分離軸承等，這些缺陷還需要在以后進一步設計中進行改善。 對于我在設計中出現(xiàn)的錯誤，希望廣大讀者和專家批評指正。 參考資料 [1] 郝琪,過學迅,羅永革,馮櫻.車用離合器的發(fā)展分析及應用研究[J].汽車工程,2003. 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