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文摘 為探討金剛石砂輪的磨削特點(diǎn)和磨損行為對(duì)磨削光學(xué)連接器箍研究了有限元分析(FEA)和磨損試驗(yàn)。有限元分析金剛石砂輪和套圈節(jié)目之間的聯(lián)系地下?lián)p傷區(qū)域的套圈是13μm磨料顆粒和基體的界面。磨料的影響粒子在界面應(yīng)力狀態(tài)的影響。建立二維有限元模型計(jì)算在接口溫度應(yīng)力的分布。作為有限元分析的結(jié)果,影響磨料條件是關(guān)心的比率關(guān)鍵突出;粒度之比約為0.6。有限元模型建立的影響進(jìn)行調(diào)查鉆石砂輪濃度。有限元分析結(jié)果表明,低濃度有較大的磨損體積小壓力傳播。 1。介紹 與綁定磨料磨具磨削已廣泛在形成和完成的組件使用許多材料[1 - 5]。相關(guān)的零件的需求與先進(jìn)的光學(xué)技術(shù)正在增加，由于經(jīng)濟(jì)增長(zhǎng)和光學(xué)的擴(kuò)張行業(yè)。特別是,超精密光學(xué)部分與之相關(guān),NT和BT antideviation要求高完成超精密加工。陶瓷材料的磨損特性刀具是控制精度的重要因素的產(chǎn)品,廣泛研究了許多研究人員:如材料去除機(jī)制磨陶瓷[6、7],[8 -氮化硅的磨削10),與磨削(11 - 14)能源問(wèn)題, 有關(guān)磨削力和能量不同參數(shù)與芯片不變形幾何的理解(15、16)。 2。理論背景　　 2.1切削點(diǎn)間距連續(xù)切割點(diǎn)間距和接觸創(chuàng)建有限元弧長(zhǎng)是必要的模型通過(guò)考慮濃度。首先,接觸弧長(zhǎng)、lc是運(yùn)動(dòng)學(xué)的制定表面磨削,情商所示。(1)。 v:工件速度:車輪速度(rpm)v:切削深度(rpm)Δ,d:工件直徑(毫米)(μm),D:車輪直徑(毫米)。理論連續(xù)切削點(diǎn)間距,計(jì)算了等式。(2) dg是一個(gè)當(dāng)量直徑(毫米)，磨料假定為球形,Vg的比率磨料粒子。 2.2為單身磨料磨削力 商的理論被用來(lái)評(píng)估比磨削能創(chuàng)建一個(gè)磨料有限元模型的微元素磨輪。磨料的影響是主要的影響切向磨削力。切向的價(jià)值磨削力是2.31×身手[N]。尤其這個(gè)值是有限元模型的加載條件。 　2.3在磨料磨削作用力 [21]Shaw模型用于這項(xiàng)研究。應(yīng)用Shaw模型有限元模型,鉆石形狀粒子被轉(zhuǎn)化成的球體徑20μm和摩擦力是被忽視的。切向磨削力被認(rèn)為是直接與研磨劑的影響之間的關(guān)系。 　2.4具體的磨損率和磨削比穿的砂輪的磨削量有關(guān)。逆值的具體磨損率是研磨比,G,Eq。(3)所示。 T是材料的磨損量,和年代輪的磨損體積。參數(shù)G進(jìn)行了評(píng)價(jià)作為一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)的經(jīng)濟(jì)效率金剛石砂輪。 3。材料的特點(diǎn) 3.1氧化鋯箍的特性 　　TZP(四方氧化鋯多晶體)中使用本研究測(cè)試材料。它已經(jīng)被使用在廣泛的行業(yè),因?yàn)樽吭接捕?強(qiáng)度/重量比,熱穩(wěn)定性,耐蝕性。 3.2金剛石砂輪的特性表1顯示了鉆石的材料特性和樹脂,這是鉆石的規(guī)范輪。在加工套圈,鉆石輪是由酚醛樹脂;使用它相對(duì)較高的彈性,但低磨阻。酚醛樹脂可以帶來(lái)革命,很高的磨削量由于適當(dāng)?shù)膭h除flash和規(guī)模。通常使用酚醛樹脂但纖維增強(qiáng)酚醛樹脂也用于特殊需求。金剛石砂輪的彈性模量應(yīng)用有限元模擬46 GPa的決心彈性模量的N個(gè)年級(jí)。 表1。材料特性和規(guī)格的鉆石輪。 4。有限元分析 4.1輪之間的聯(lián)系分析和套圈 4.1.1有限元模型磨削的表面相互作用,面積每分鐘除以4-node矩形平面應(yīng)變的元素,是生成最準(zhǔn)確的梯度在這個(gè)區(qū)域的壓力很大。被形容為車輪的運(yùn)動(dòng)模型和套圈相對(duì)旋轉(zhuǎn)和套圈輸入。在這個(gè)分析,切削深度　　被設(shè)置為十分之一的實(shí)際切削深度分析立即聯(lián)系。時(shí)間設(shè)置為1在0.4毫秒,毫秒箍感動(dòng)前面的金剛石砂輪,在在另一個(gè)0.3 毫秒,研磨處理。其余的時(shí)間, 磨削過(guò)程已經(jīng)結(jié)束。在這個(gè)分析, 粘滑運(yùn)動(dòng)摩擦模型的接口使用車輪和套圈。 4.1.2有限元分析的結(jié)果 圖1顯示了界面應(yīng)力的變化車輪和套圈之間的深度接觸點(diǎn)。箍應(yīng)力超過(guò)自己的彎曲力量,1 GPa,接觸后持續(xù)時(shí)間為0.1毫秒。這一刻后,研磨過(guò)程發(fā)展迅速的裂縫延伸套圈。 圖2顯示了·馮·米塞斯的分布輪和套圈的深度之間的壓力從接觸點(diǎn)。最大的振幅在接觸點(diǎn)生成,減少壓力從接觸的增加其深度點(diǎn)。壓力下的撓曲強(qiáng)度達(dá)到100年μm接觸點(diǎn)的深度。壓力在大約63μm深度下的區(qū)域,從表面上看, 已經(jīng)超過(guò)1 GPa的撓曲強(qiáng)度。估計(jì)地下?lián)p失約為13μm除了50μm的切削深度。 4.2砂和樹脂之間的界面分析　 4.2.1有限元模型準(zhǔn)備法向力和摩擦力是生成的相對(duì)運(yùn)動(dòng)的磨料和套圈。這些部隊(duì)將產(chǎn)生接觸壓力磨料和樹脂之間的界面。這種狀態(tài)壓力是由負(fù)載和穿的磨料[5]。半無(wú)限矩陣模型創(chuàng)建,比實(shí)際大600倍金剛石磨料。被選中的粘滑運(yùn)動(dòng)條件接觸界面的邊界條件。 4.2.2有限元模型的磨損機(jī)制四種類型的假設(shè)模型被用作在這個(gè)分析磨損機(jī)制。沒(méi)有穿,對(duì)稱穿,對(duì)稱前戴鉆石粒子分離;非對(duì)稱穿它只發(fā)生在一側(cè)的樹脂鉆石粒子和另一邊仍然;粒子穿它的磨料量是相對(duì)的高于樹脂。 4.2.3 .有限元分析的結(jié)果圖3顯示了所有模型的應(yīng)力分布。圖3(b)和(d)顯示了一個(gè)時(shí)刻之前的狀態(tài)磨料的分離。的應(yīng)力集中發(fā)生在角落的粒子。應(yīng)力集中具有最大的價(jià)值,特別是粒子的根源。的應(yīng)力集中增加粒子的根源為穿什么進(jìn)展在兩個(gè)穿的情況下,對(duì)稱和不對(duì)稱。壓力界面的樹脂和粒子的壓力高于粒子　　提示,直接應(yīng)用于磨削力。比發(fā)現(xiàn),導(dǎo)致部分覆蓋分離的磨料約為0.6,它對(duì)應(yīng)與其他論文[5]。圖4顯示界面的應(yīng)力分布9例粒子穿。特點(diǎn)列出了每個(gè)樣本的測(cè)試之前和之后在表2中。應(yīng)力幅值是三到四次比對(duì)稱和非對(duì)稱磨損。磨料之間的接口的較小的壓力和樹脂,因此,估計(jì)的根源磨料。在這種情況下,它可以估計(jì)車輪必須執(zhí)行著裝過(guò)程。 4.3分析砂輪濃度　　 4.3.1有限元模型金剛石濃度作為一個(gè)參數(shù)的評(píng)估。砂輪由磨料、樹脂和空白?？仗撌鞘占淖饔眯酒?主要影響放電的芯片。表2顯示了連續(xù)切削點(diǎn)的間距的三個(gè)不同的濃度Eq。(2),比例的磨料的濃度。在每種情況下,金剛石濃度磨料粒子的數(shù)量75% 4; 100%的有5個(gè),有6 125%。接觸弧長(zhǎng), 計(jì)算了情商。(1),是374年μm和應(yīng)用該模型。有兩個(gè)約束條件x方向的兩側(cè)邊緣,另一個(gè)是y方向模型的底部。 4.3.2有限元分析的結(jié)果 　100%的等效應(yīng)變分布鉆石圖5所示。分布應(yīng)變的分布是相似的的壓力除了磨料磨具。拉伸的一面矩陣,磨削力和應(yīng)用側(cè)邊,有更大的壓力。這是所造成的應(yīng)力集中在側(cè)邊。越大濃度的鉆石,更大的壓力發(fā)生。 在75%濃度的情況下,邊界的壓力粒子的第一個(gè)比第二個(gè)大的最小值應(yīng)變分布密切。100%濃度的現(xiàn)象,類似125%,75%濃度的正相反。在低濃度的情況下,空間中粒子相互遠(yuǎn)非這樣的影響在粒子幾乎不存在。因此, 的第一個(gè)粒子相對(duì)較大, 廣泛分布由于磨削作用力第一個(gè)金剛石粒子是比任何其他的人。100%的濃度,交互第一和第二之間粒子不是可以忽略不計(jì)，由于粒子之間的空間接近于75%。由于磨料粒子之間的影響,應(yīng)變?cè)黾恿嗽黾拥男再|(zhì)。 5。磨損試驗(yàn) 　5.1磨損試驗(yàn)的結(jié)果釘住閥瓣類型的磨損試驗(yàn)對(duì)鉆石車輪不同濃度。進(jìn)氣壓力溫度、氣氛都是否定的潤(rùn)滑。摩擦系數(shù)在范圍內(nèi)0.44到0.46,所有測(cè)試條件。換句話說(shuō),它可以驗(yàn)證不穩(wěn)定磨損行為沒(méi)有在測(cè)試期間發(fā)生。圖6顯示了條形圖的磨損量套圈和金剛石砂輪。磨損量箍成為大10倍左右,而不是的輪。磨損體積濃度的75% 是最小的一個(gè)。金剛石濃度越高小輪的磨損發(fā)生。在100%濃度的情況下,箍的最大的磨損體積。它看起來(lái)像自動(dòng)發(fā)生的,但玻璃或加載幾乎不發(fā)生。圖7顯示了每個(gè)測(cè)試集的磨削比。100%的情況下,磨削率最高。在75%的情況下,另一方面,它有最低的磨削比。在125%的情況下,這是估計(jì)的有研磨率由于最高最小的磨損體積。 　5.2顯微觀察磨損表面，圖8顯示了截面的掃描電鏡照片認(rèn)為,75%濃度的金剛石砂輪。一個(gè)　　空白,許多粒子脫落的樹脂,可以視為V標(biāo)志。實(shí)線表示的一個(gè)接口金剛石砂輪的表面和部分?？梢杂^察到顆粒分離的痕跡。在125%濃度的情況下,的痕跡金剛石(標(biāo)記為D)的分離所無(wú)法企及的觀察,磨面有一個(gè)平坦的表面。如果平面磨削的臉變得像, 磨削阻力將會(huì)增加。然后,面對(duì)箍和穿發(fā)生在處理輪。因此面對(duì)箍地面的質(zhì)量　　成為一個(gè)低水平。 6。結(jié)論 的結(jié)果分析表明,該地區(qū)的聯(lián)系時(shí)的深度成了13μm地下?lián)p傷削減50μm。界面分析表明,磨料的結(jié)果　　分離條件的比例是至關(guān)重要的突出;磨料顆粒的分離0.6。有限元分析的結(jié)果,根據(jù)濃度比率, 較低的金剛石濃度比率越高應(yīng)力集中,由于較低的互動(dòng)在磨料粒子。磨料分離, 因此,速度和金剛石砂輪的磨損迅速傳播。這些結(jié)果很一致與磨損試驗(yàn)也證實(shí)了由掃描電鏡觀察。金剛石濃度的最優(yōu)條件比例是100%,這是最糟糕的情況75%。 應(yīng)答 　本研究支持的項(xiàng)目研究生在區(qū)域創(chuàng)新的培訓(xùn)，這是由韓國(guó)工業(yè)技術(shù)基金會(huì)和商務(wù)部工業(yè)和能源朝鮮政府。 參考文獻(xiàn) [1]彼得·布萊克,托馬斯?Bifano托馬斯?陶氏Ronald O大肆揮霍的人,陶瓷材料的精密加工,67年美國(guó)陶瓷協(xié)會(huì)公告(6)(1988)1038 - 1041。 [2]s·馬爾金和j·e·里特對(duì)陶瓷磨削機(jī)理和強(qiáng)度退化,工業(yè)工程學(xué)報(bào),(1989)167 - 174。 [3]s·馬爾金,磨削技術(shù)理論和應(yīng)用程序與精密機(jī)械加工,Ch。我,埃利斯Horwood,奇切斯特(1989)9-17。 [4]j·l·Mertzger超級(jí)磨料研磨,Ch。1、巴特沃斯,牛津(1986)3-11。周 [5]y . p . d . Funkenbusch奎斯奈爾·d·j·Abrasives-matrix界面的應(yīng)力分布在綁定磨料磨削刀具磨損-有限元分析,穿209(1997)247 - 1997。 [6]Bi。張,豪斯和d·特雷弗在磨削陶瓷材料去除機(jī)制,CIRP年報(bào)- 43(1)制造技術(shù)(1994） [7]馬爾金和t·w·黃磨機(jī)制陶瓷、安。CIRP,45(2)(1996)569 - 580。 [8]t·w·黃c·j·埃文斯和s·馬爾金,尺寸效應(yīng)對(duì)特定的能源在氮化硅研磨,穿225 - 229(第二部分)(1999)862 - 867。 [9]t·w·黃c·j·埃文斯,e . p . Whitenton和年代。馬爾金,高速磨削與電鍍金剛石氮化硅的輪子,第1部分:磨損和輪生活,制造科學(xué)與工程學(xué)報(bào),交易的ASME 122(1)(2000)32-41。 [10]t·w·黃c·j·埃文斯和s·馬爾金高速磨削與電鍍金剛石氮化硅的輪子,第2部分:車輪地形和研磨機(jī)制,制造科學(xué)與工程學(xué)報(bào),交易的ASME 122(1)(2000)42-50。 [11]馬爾金和n .約瑟,最低能量在研磨過(guò)程中,穿32(1),(1975)15 - 23。 [12]t·w·黃和s·馬爾金上界分析特定能量在陶瓷磨削,穿231(2)(1999)161 - 171。 [13]s·馬爾金,固體顆粒侵蝕的金屬之間的相關(guān)性及其能量融化,穿68(3)(1981)391 - 396。 [14]g . n .沙a·c·貝爾和s·馬爾金定量表征磨料表面使用新的剖面測(cè)量系統(tǒng),穿41(2)(1977)315 - 325 [15]c . Chen y榮格和i . Inasaki表面,圓柱和內(nèi)部先進(jìn)陶瓷的磨削,磨削原理和應(yīng)用程序,PED-Vol。39歲的ASME(1989)201 - 211。 [16]t·w·黃和s·馬爾金研磨機(jī)制和能量平衡為陶瓷、ASME J。Manuf?？茖W(xué)。Eng。,121,(1999)623 - 631。[17]d·米勒和a .球孕鑲金剛石鉆頭鉆穿的鉆石,穿141(1991)311 - 1991。 [18]y Uao和s . y .羅穿燒結(jié)金剛石復(fù)合的特點(diǎn)在圓形的搖擺,穿157(1992)325 - 1992。 [19]x田,田,孕鑲金剛石的磨損機(jī)制,穿177(1994)81 - 1994。 [20]w·康尼錫和a . Neises穿ultrahard機(jī)制,于穿162/164(1993)12日至21日非金屬切割材料舉行 [21]m . c . Shaw磨削的新理論,本月Eng歐斯特。工作?；瘜W(xué)。反式MC8 Eng(1)(1972)73 - 78。 Chang-Min書釘收到了他的學(xué)士和碩士學(xué)位從釜山國(guó)家大學(xué)機(jī)械工程在1964年和1968年分別獲得了1981年?yáng)|京大學(xué)博士學(xué)位。他現(xiàn)在是慶北國(guó)立大學(xué)教授。他擔(dān)任機(jī)械工程系的慶北國(guó)立大學(xué)客座教授在加州大學(xué)伯克利分校材料科學(xué)與工程研究所的一頭慶Nat將會(huì)大學(xué)工程設(shè)計(jì)技術(shù),以及技術(shù)創(chuàng)新中心指定的工商部門。 　 　　 存檔編碼：湖湖南南科科技技大大學(xué)學(xué) 2015 屆屆畢畢業(yè)業(yè)作作業(yè)業(yè)周周次次進(jìn)進(jìn)度度計(jì)計(jì)劃劃、檢檢查查落落實(shí)實(shí)表表 系別：機(jī)電系 班級(jí)：機(jī)械4 學(xué)生姓名：肖瀟 課題（設(shè)計(jì)）名稱：泵前蓋加工工藝及其設(shè)計(jì) 開(kāi)始日期：2014年11月7日周次起止日期工作計(jì)劃、進(jìn)度每周主要完成內(nèi)容存在問(wèn)題、改進(jìn)方法指導(dǎo)教師意見(jiàn)并簽字備 注1-32014年11月7日-2014年11月27日教師下達(dá)畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)，學(xué)生初步閱讀資料，完成畢業(yè)設(shè)計(jì)開(kāi)題報(bào)告。按照任務(wù)書要求查閱論文相關(guān)參考資料，填寫畢業(yè)設(shè)計(jì)開(kāi)題報(bào)告書剛接觸畢業(yè)設(shè)計(jì)不是非常熟悉，深化課題有難度，存在問(wèn)題有點(diǎn)多，需要老師指導(dǎo)查閱資料4-82014年11月28日-12月31日指導(dǎo)專業(yè)實(shí)訓(xùn)跟隨導(dǎo)師的指導(dǎo)，了解畢業(yè)設(shè)計(jì)中需要做的工作，對(duì)自己的設(shè)計(jì)有大體的了解按照老師的指導(dǎo)確定自己的設(shè)計(jì)，開(kāi)始的時(shí)候要點(diǎn)難下手，需要準(zhǔn)備工作做的充實(shí)9-102015年1月9日-2月12日指導(dǎo)畢業(yè)實(shí)習(xí)填寫畢業(yè)實(shí)習(xí)報(bào)告無(wú)問(wèn)題112015年2月13日-2月17日制定設(shè)計(jì)方案在老師指導(dǎo)下制定設(shè)計(jì)方案制定方案有難度，需要大量資料122015年2月20日-2月24日制定設(shè)計(jì)方案在老師指導(dǎo)下制定設(shè)計(jì)方案制定方案有難度，需要大量資料132015年2月27日-3月2日設(shè)計(jì)計(jì)算及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)在老師指導(dǎo)下進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)有點(diǎn)難，設(shè)計(jì)需要大量資料142015年3月5日-3月9日設(shè)計(jì)計(jì)算及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)在老師指導(dǎo)下進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)有點(diǎn)難，設(shè)計(jì)需要大量資料152015年3月12日-3月16日設(shè)計(jì)計(jì)算及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)在老師指導(dǎo)下進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)有點(diǎn)難，設(shè)計(jì)需要大量資料162015年3月19日-3月23日繪制裝配圖在老師指導(dǎo)下繪制裝配圖查閱有關(guān)制圖標(biāo)準(zhǔn)172015年3月26日-3月30日繪制裝配圖在老師指導(dǎo)下繪制裝配圖查閱有關(guān)制圖標(biāo)準(zhǔn)182015年4月2日-4月6日繪制零件圖在老師指導(dǎo)下繪制零件圖查閱有關(guān)制圖標(biāo)準(zhǔn)192015年4月9日-4月13日編寫說(shuō)明書編寫畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書需老師指導(dǎo)202015年4月16日-4月20日編寫說(shuō)明書編寫畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書需老師指導(dǎo)212015年4月23日-4月27日編寫說(shuō)明書編寫畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書需老師指導(dǎo)222015年4月30日-5月4日編寫說(shuō)明書編寫畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書需老師指導(dǎo)232015年5月7日-5月11日檢查學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)在老師指導(dǎo)下修改設(shè)計(jì)內(nèi)容及設(shè)計(jì)說(shuō)明書需老師進(jìn)一步指導(dǎo)242015年5月14日-5月18日修改打印設(shè)計(jì)資料在老師指導(dǎo)下進(jìn)一步修改設(shè)計(jì)內(nèi)容及設(shè)計(jì)說(shuō)明書，按學(xué)校要求進(jìn)行編排打印資料按學(xué)校要求做252015年5月21日-5月25日答辯準(zhǔn)備在老師指導(dǎo)下準(zhǔn)備答辯資料溫習(xí)說(shuō)明書，準(zhǔn)備答辯 周次起止日期工作計(jì)劃、進(jìn)度每周主要完成內(nèi)容存在問(wèn)題、改進(jìn)方法指導(dǎo)教師意見(jiàn)并簽字備 注湖南科技大學(xué) 2015 屆畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）開(kāi)題報(bào)告 題 目 泵前蓋加工工藝及其夾具設(shè)計(jì) 作者姓名 肖瀟 學(xué)號(hào) 1103010409 所學(xué)專業(yè) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 1、科學(xué)依據(jù)（包括課題的科學(xué)意義；國(guó)內(nèi)外研究概況、水平和發(fā)展趨勢(shì)；應(yīng)用前景等） （1）課題科學(xué)意義 液壓泵蓋的機(jī)械加工工藝及普通夾具、液壓設(shè)計(jì)為本課題的研究?jī)?nèi)容，對(duì)此研究查閱的大量的資料，首先明白機(jī)械加工工藝過(guò)程就是用切削的方法改變毛坯的形狀、尺寸和材料的物理機(jī)械性質(zhì)成為具有所需要的一定精度、粗糙度等的零件。為了能具體確切的說(shuō)明過(guò)程，使工件能按照零件圖的技術(shù)要求加工出來(lái)，就得制定復(fù)雜的機(jī)械加工工藝規(guī)程來(lái)作為生產(chǎn)的指導(dǎo)性技術(shù)文件，學(xué)習(xí)研究制定機(jī)械加工工藝規(guī)程的意義與作用以及普通夾具、液壓夾具的設(shè)計(jì)就是本課題研究目的。 （2）研究狀況及其發(fā)展前景 目前中國(guó)制造業(yè)發(fā)展迅猛，以前的我國(guó)制造業(yè)普遍使用剛性專機(jī)加工各種各樣的零部件，導(dǎo)致改型和生產(chǎn)個(gè)零部件周期較長(zhǎng)。隨著我國(guó)制造業(yè)發(fā)展和各種各樣零件的需求與日俱增，加工設(shè)備和工藝也向著柔性化的方向轉(zhuǎn)變。加工裝備的柔性概念和需求主要體現(xiàn)在對(duì)設(shè)備快速性和適應(yīng)性的需求上，因此制造商不得不尋求柔性和產(chǎn)量之間的最佳組合。 現(xiàn)在常采用研究傳統(tǒng)切削加工機(jī)理的實(shí)驗(yàn)統(tǒng)計(jì)方 法來(lái)了解特種加工的工藝規(guī)律，以便實(shí)際應(yīng)用，但還缺乏系統(tǒng)性。受其限制，目前特種加工 的工藝參數(shù)只能憑經(jīng)驗(yàn)選取，還難以實(shí)現(xiàn)最優(yōu)化和自動(dòng)化。 夾具是機(jī)械加工不可缺少的部件，在機(jī)床技術(shù)向高速、高效、精密、復(fù)合、智能、環(huán)保方向發(fā)展的帶動(dòng)下，夾具技術(shù)正朝著高精、高效、模塊、組合、通用、經(jīng)濟(jì)的方向發(fā)展。其中液壓夾具的主要優(yōu)勢(shì)是能節(jié)省夾緊和松卸工件時(shí)所花的大量的時(shí)間。有關(guān)統(tǒng)計(jì)資料表明液壓夾緊相比機(jī)械夾緊節(jié)省90%~95%的時(shí)間，縮小了生產(chǎn)循環(huán)周期，從而增加了產(chǎn)量也就意味著降低了成本。液壓夾具系統(tǒng)的第二項(xiàng)重要特點(diǎn)是可實(shí)現(xiàn)非常高的定位精度。關(guān)鍵在于夾緊力在定位和夾緊過(guò)程中保持恒定不變。從而確保了同一道工序下的加工質(zhì)量一致性。由于變形造成的廢品率將會(huì)微乎其微。 2、研究?jī)?nèi)容 ①我們必須仔細(xì)了解零件結(jié)構(gòu)，認(rèn)真分析零件圖,培養(yǎng)我們獨(dú)立識(shí)圖能力,增強(qiáng)我們對(duì)零件圖的認(rèn)識(shí)和了解,通過(guò)對(duì)零件圖、三維圖的繪制,還能增強(qiáng)我們的繪圖能力和運(yùn)用AutoCAD、PRO/E軟件的能力。 ②制訂工藝規(guī)程、確定加工余量、工藝尺寸計(jì)算、工時(shí)定額計(jì)算、定位誤差分析等。 ③我們還必須考慮工件的安裝和夾緊.安裝的正確與否直接影響工件加工精度,安裝是否方便和迅速,又會(huì)影響輔助時(shí)間的長(zhǎng)短,從而影響生產(chǎn)率,夾具是加工工件時(shí),為完成某道工序,用來(lái)正確迅速安裝工件的裝置。它對(duì)保證加工精度、提高生產(chǎn)率和減輕工人勞動(dòng)量有很大作用。這是整個(gè)設(shè)計(jì)的重點(diǎn),也是一個(gè)難點(diǎn)。 3、擬采取的研究方法、技術(shù)路線、實(shí)驗(yàn)方案及可行性分析 根據(jù)不同的研究對(duì)象擬采用不同的研究方法，本課題包括兩方面內(nèi)容：液壓泵蓋零件工藝及夾具設(shè)計(jì)。 （1）制定工藝規(guī)程的研究途徑和可行性分析：毛坯的選擇；擬訂工藝路線；計(jì)算切削用量、加工余量。 （2）夾具設(shè)計(jì)的研究途徑和可行性分析：夾具設(shè)計(jì)最關(guān)鍵是要求對(duì)工件定位正確，且滿足定位精度要求。然后采取措施解決具體的問(wèn)題。如定位基準(zhǔn)與定位元件的配合狀況和影響定位精度，那么可以提高夾具的制造精度，減小配合間隙就能提高夾具在機(jī)床上的定位精度。 4、特色或創(chuàng)新之處 ①選擇了最好的零件加工工序，夾具設(shè)計(jì)也具針對(duì)性，對(duì)工件生產(chǎn)更有幫助。 1. ②鞏固了AutoCAD畫圖，同時(shí)也學(xué)會(huì)了PRO/E的基本操作 5、已具備的條件和尚需解決的問(wèn)題 ①液壓泵蓋零件的工藝思路明確，夾具的設(shè)計(jì)也得當(dāng)。 ② 液壓這塊還需作更多的了解，PRO/E軟件用的不熟悉。 6、參考文獻(xiàn) 1] 吳雄彪．機(jī)械制造技術(shù)課程設(shè)計(jì)[M]．浙江大學(xué)出版社，2005：68-75，2. [2] 孫已德.機(jī)床夾具圖冊(cè)[M].北京機(jī)械工業(yè)出版社，1984. [3] 貴州工學(xué)院機(jī)械制造工藝教研室.機(jī)床夾具結(jié)構(gòu)圖冊(cè)[M].貴州人民出版社，1983：12-13，17. [4] 劉友才.機(jī)床夾具設(shè)計(jì)[M].北京機(jī)械工業(yè)出版社，1992. [5] 孟少龍.機(jī)械加工工藝手冊(cè)第一卷[M].北京機(jī)械工業(yè)出版社，1991：55-58，17. [6] 金屬機(jī)械加工工藝人員手冊(cè)[M]修訂組.上?？茖W(xué)技術(shù)出版社，1979：256-258，12. [7] 李洪.機(jī)械加工工藝師手冊(cè)[M].北京機(jī)械工業(yè)出版社，1990. [8] 馬賢智.機(jī)械加工余量與公差手冊(cè)[M].中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社，1994：23-24，25. [9] 上海金屬切削技術(shù)協(xié)會(huì).金屬切削手冊(cè)[M].上?？茖W(xué)技術(shù)出版社，1984. [10] 周永強(qiáng).高等學(xué)校畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)[M].中國(guó)建材工業(yè)出版社：28. [11] 王光斗.王春福.機(jī)床夾具設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].上?？茖W(xué)技術(shù)出版社 ,2000：300-310，28. [12] 何存興.液壓傳動(dòng)與氣壓傳動(dòng)[M].華中科技大學(xué)出版社：31. 注： 1、開(kāi)題報(bào)告是本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的一個(gè)重要組成部分。學(xué)生應(yīng)根據(jù)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書的要求和文獻(xiàn)調(diào)研結(jié)果，在開(kāi)始撰寫論文之前寫出開(kāi)題報(bào)告。 2、參考文獻(xiàn)按下列格式（A為期刊，B為專著） A：[序號(hào)]、作者（外文姓前名后，名縮寫，不加縮寫點(diǎn)，3人以上作者只寫前3人，后用“等”代替。）、題名、期刊名（外文可縮寫，不加縮寫點(diǎn)）年份、卷號(hào)（期號(hào)）：起止頁(yè)碼。 B：[序號(hào)]、作者、書名、版次、（初版不寫）、出版地、出版單位、出版時(shí)間、頁(yè)碼。 3、表中各項(xiàng)可加附頁(yè)。 3 文摘 為探討金剛石砂輪的磨削特點(diǎn)和磨損行為對(duì)磨削光學(xué)連接器箍研究了有限元分析(FEA)和磨損試驗(yàn)。有限元分析金剛石砂輪和套圈節(jié)目之間的聯(lián)系地下?lián)p傷區(qū)域的套圈是13μm磨料顆粒和基體的界面。磨料的影響粒子在界面應(yīng)力狀態(tài)的影響。建立二維有限元模型計(jì)算在接口溫度應(yīng)力的分布。作為有限元分析的結(jié)果,影響磨料條件是關(guān)心的比率關(guān)鍵突出;粒度之比約為0.6。有限元模型建立的影響進(jìn)行調(diào)查鉆石砂輪濃度。有限元分析結(jié)果表明,低濃度有較大的磨損體積小壓力傳播。 1。介紹 與綁定磨料磨具磨削已廣泛在形成和完成的組件使用許多材料[1 - 5]。相關(guān)的零件的需求與先進(jìn)的光學(xué)技術(shù)正在增加，由于經(jīng)濟(jì)增長(zhǎng)和光學(xué)的擴(kuò)張行業(yè)。特別是,超精密光學(xué)部分與之相關(guān),NT和BT antideviation要求高完成超精密加工。陶瓷材料的磨損特性刀具是控制精度的重要因素的產(chǎn)品,廣泛研究了許多研究人員:如材料去除機(jī)制磨陶瓷[6、7],[8 -氮化硅的磨削10),與磨削(11 - 14)能源問(wèn)題, 有關(guān)磨削力和能量不同參數(shù)與芯片不變形幾何的理解(15、16)。 2。理論背景　　 2.1切削點(diǎn)間距連續(xù)切割點(diǎn)間距和接觸創(chuàng)建有限元弧長(zhǎng)是必要的模型通過(guò)考慮濃度。首先,接觸弧長(zhǎng)、lc是運(yùn)動(dòng)學(xué)的制定表面磨削,情商所示。(1)。 v:工件速度:車輪速度(rpm)v:切削深度(rpm)Δ,d:工件直徑(毫米)(μm),D:車輪直徑(毫米)。理論連續(xù)切削點(diǎn)間距,計(jì)算了等式。(2) dg是一個(gè)當(dāng)量直徑(毫米)，磨料假定為球形,Vg的比率磨料粒子。 2.2為單身磨料磨削力 商的理論被用來(lái)評(píng)估比磨削能創(chuàng)建一個(gè)磨料有限元模型的微元素磨輪。磨料的影響是主要的影響切向磨削力。切向的價(jià)值磨削力是2.31×身手[N]。尤其這個(gè)值是有限元模型的加載條件。 　2.3在磨料磨削作用力 [21]Shaw模型用于這項(xiàng)研究。應(yīng)用Shaw模型有限元模型,鉆石形狀粒子被轉(zhuǎn)化成的球體徑20μm和摩擦力是被忽視的。切向磨削力被認(rèn)為是直接與研磨劑的影響之間的關(guān)系。 　2.4具體的磨損率和磨削比穿的砂輪的磨削量有關(guān)。逆值的具體磨損率是研磨比,G,Eq。(3)所示。 T是材料的磨損量,和年代輪的磨損體積。參數(shù)G進(jìn)行了評(píng)價(jià)作為一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)的經(jīng)濟(jì)效率金剛石砂輪。 3。材料的特點(diǎn) 3.1氧化鋯箍的特性 　　TZP(四方氧化鋯多晶體)中使用本研究測(cè)試材料。它已經(jīng)被使用在廣泛的行業(yè),因?yàn)樽吭接捕?強(qiáng)度/重量比,熱穩(wěn)定性,耐蝕性。 3.2金剛石砂輪的特性表1顯示了鉆石的材料特性和樹脂,這是鉆石的規(guī)范輪。在加工套圈,鉆石輪是由酚醛樹脂;使用它相對(duì)較高的彈性,但低磨阻。酚醛樹脂可以帶來(lái)革命,很高的磨削量由于適當(dāng)?shù)膭h除flash和規(guī)模。通常使用酚醛樹脂但纖維增強(qiáng)酚醛樹脂也用于特殊需求。金剛石砂輪的彈性模量應(yīng)用有限元模擬46 GPa的決心彈性模量的N個(gè)年級(jí)。 表1。材料特性和規(guī)格的鉆石輪。 4。有限元分析 4.1輪之間的聯(lián)系分析和套圈 4.1.1有限元模型磨削的表面相互作用,面積每分鐘除以4-node矩形平面應(yīng)變的元素,是生成最準(zhǔn)確的梯度在這個(gè)區(qū)域的壓力很大。被形容為車輪的運(yùn)動(dòng)模型和套圈相對(duì)旋轉(zhuǎn)和套圈輸入。在這個(gè)分析,切削深度　　被設(shè)置為十分之一的實(shí)際切削深度分析立即聯(lián)系。時(shí)間設(shè)置為1在0.4毫秒,毫秒箍感動(dòng)前面的金剛石砂輪,在在另一個(gè)0.3 毫秒,研磨處理。其余的時(shí)間, 磨削過(guò)程已經(jīng)結(jié)束。在這個(gè)分析, 粘滑運(yùn)動(dòng)摩擦模型的接口使用車輪和套圈。 4.1.2有限元分析的結(jié)果 圖1顯示了界面應(yīng)力的變化車輪和套圈之間的深度接觸點(diǎn)。箍應(yīng)力超過(guò)自己的彎曲力量,1 GPa,接觸后持續(xù)時(shí)間為0.1毫秒。這一刻后,研磨過(guò)程發(fā)展迅速的裂縫延伸套圈。 圖2顯示了·馮·米塞斯的分布輪和套圈的深度之間的壓力從接觸點(diǎn)。最大的振幅在接觸點(diǎn)生成,減少壓力從接觸的增加其深度點(diǎn)。壓力下的撓曲強(qiáng)度達(dá)到100年μm接觸點(diǎn)的深度。壓力在大約63μm深度下的區(qū)域,從表面上看, 已經(jīng)超過(guò)1 GPa的撓曲強(qiáng)度。估計(jì)地下?lián)p失約為13μm除了50μm的切削深度。 4.2砂和樹脂之間的界面分析　 4.2.1有限元模型準(zhǔn)備法向力和摩擦力是生成的相對(duì)運(yùn)動(dòng)的磨料和套圈。這些部隊(duì)將產(chǎn)生接觸壓力磨料和樹脂之間的界面。這種狀態(tài)壓力是由負(fù)載和穿的磨料[5]。半無(wú)限矩陣模型創(chuàng)建,比實(shí)際大600倍金剛石磨料。被選中的粘滑運(yùn)動(dòng)條件接觸界面的邊界條件。 4.2.2有限元模型的磨損機(jī)制四種類型的假設(shè)模型被用作在這個(gè)分析磨損機(jī)制。沒(méi)有穿,對(duì)稱穿,對(duì)稱前戴鉆石粒子分離;非對(duì)稱穿它只發(fā)生在一側(cè)的樹脂鉆石粒子和另一邊仍然;粒子穿它的磨料量是相對(duì)的高于樹脂。 4.2.3 .有限元分析的結(jié)果圖3顯示了所有模型的應(yīng)力分布。圖3(b)和(d)顯示了一個(gè)時(shí)刻之前的狀態(tài)磨料的分離。的應(yīng)力集中發(fā)生在角落的粒子。應(yīng)力集中具有最大的價(jià)值,特別是粒子的根源。的應(yīng)力集中增加粒子的根源為穿什么進(jìn)展在兩個(gè)穿的情況下,對(duì)稱和不對(duì)稱。壓力界面的樹脂和粒子的壓力高于粒子　　提示,直接應(yīng)用于磨削力。比發(fā)現(xiàn),導(dǎo)致部分覆蓋分離的磨料約為0.6,它對(duì)應(yīng)與其他論文[5]。圖4顯示界面的應(yīng)力分布9例粒子穿。特點(diǎn)列出了每個(gè)樣本的測(cè)試之前和之后在表2中。應(yīng)力幅值是三到四次比對(duì)稱和非對(duì)稱磨損。磨料之間的接口的較小的壓力和樹脂,因此,估計(jì)的根源磨料。在這種情況下,它可以估計(jì)車輪必須執(zhí)行著裝過(guò)程。 4.3分析砂輪濃度　　 4.3.1有限元模型金剛石濃度作為一個(gè)參數(shù)的評(píng)估。砂輪由磨料、樹脂和空白?？仗撌鞘占淖饔眯酒?主要影響放電的芯片。表2顯示了連續(xù)切削點(diǎn)的間距的三個(gè)不同的濃度Eq。(2),比例的磨料的濃度。在每種情況下,金剛石濃度磨料粒子的數(shù)量75% 4; 100%的有5個(gè),有6 125%。接觸弧長(zhǎng), 計(jì)算了情商。(1),是374年μm和應(yīng)用該模型。有兩個(gè)約束條件x方向的兩側(cè)邊緣,另一個(gè)是y方向模型的底部。 4.3.2有限元分析的結(jié)果 　100%的等效應(yīng)變分布鉆石圖5所示。分布應(yīng)變的分布是相似的的壓力除了磨料磨具。拉伸的一面矩陣,磨削力和應(yīng)用側(cè)邊,有更大的壓力。這是所造成的應(yīng)力集中在側(cè)邊。越大濃度的鉆石,更大的壓力發(fā)生。 在75%濃度的情況下,邊界的壓力粒子的第一個(gè)比第二個(gè)大的最小值應(yīng)變分布密切。100%濃度的現(xiàn)象,類似125%,75%濃度的正相反。在低濃度的情況下,空間中粒子相互遠(yuǎn)非這樣的影響在粒子幾乎不存在。因此, 的第一個(gè)粒子相對(duì)較大, 廣泛分布由于磨削作用力第一個(gè)金剛石粒子是比任何其他的人。100%的濃度,交互第一和第二之間粒子不是可以忽略不計(jì)，由于粒子之間的空間接近于75%。由于磨料粒子之間的影響,應(yīng)變?cè)黾恿嗽黾拥男再|(zhì)。 5。磨損試驗(yàn) 　5.1磨損試驗(yàn)的結(jié)果釘住閥瓣類型的磨損試驗(yàn)對(duì)鉆石車輪不同濃度。進(jìn)氣壓力溫度、氣氛都是否定的潤(rùn)滑。摩擦系數(shù)在范圍內(nèi)0.44到0.46,所有測(cè)試條件。換句話說(shuō),它可以驗(yàn)證不穩(wěn)定磨損行為沒(méi)有在測(cè)試期間發(fā)生。圖6顯示了條形圖的磨損量套圈和金剛石砂輪。磨損量箍成為大10倍左右,而不是的輪。磨損體積濃度的75% 是最小的一個(gè)。金剛石濃度越高小輪的磨損發(fā)生。在100%濃度的情況下,箍的最大的磨損體積。它看起來(lái)像自動(dòng)發(fā)生的,但玻璃或加載幾乎不發(fā)生。圖7顯示了每個(gè)測(cè)試集的磨削比。100%的情況下,磨削率最高。在75%的情況下,另一方面,它有最低的磨削比。在125%的情況下,這是估計(jì)的有研磨率由于最高最小的磨損體積。 　5.2顯微觀察磨損表面，圖8顯示了截面的掃描電鏡照片認(rèn)為,75%濃度的金剛石砂輪。一個(gè)　　空白,許多粒子脫落的樹脂,可以視為V標(biāo)志。實(shí)線表示的一個(gè)接口金剛石砂輪的表面和部分?？梢杂^察到顆粒分離的痕跡。在125%濃度的情況下,的痕跡金剛石(標(biāo)記為D)的分離所無(wú)法企及的觀察,磨面有一個(gè)平坦的表面。如果平面磨削的臉變得像, 磨削阻力將會(huì)增加。然后,面對(duì)箍和穿發(fā)生在處理輪。因此面對(duì)箍地面的質(zhì)量　　成為一個(gè)低水平。 6。結(jié)論 的結(jié)果分析表明,該地區(qū)的聯(lián)系時(shí)的深度成了13μm地下?lián)p傷削減50μm。界面分析表明,磨料的結(jié)果　　分離條件的比例是至關(guān)重要的突出;磨料顆粒的分離0.6。有限元分析的結(jié)果,根據(jù)濃度比率, 較低的金剛石濃度比率越高應(yīng)力集中,由于較低的互動(dòng)在磨料粒子。磨料分離, 因此,速度和金剛石砂輪的磨損迅速傳播。這些結(jié)果很一致與磨損試驗(yàn)也證實(shí)了由掃描電鏡觀察。金剛石濃度的最優(yōu)條件比例是100%,這是最糟糕的情況75%。 應(yīng)答 　本研究支持的項(xiàng)目研究生在區(qū)域創(chuàng)新的培訓(xùn)，這是由韓國(guó)工業(yè)技術(shù)基金會(huì)和商務(wù)部工業(yè)和能源朝鮮政府。 參考文獻(xiàn) [1]彼得·布萊克,托馬斯?Bifano托馬斯?陶氏Ronald O大肆揮霍的人,陶瓷材料的精密加工,67年美國(guó)陶瓷協(xié)會(huì)公告(6)(1988)1038 - 1041。 [2]s·馬爾金和j·e·里特對(duì)陶瓷磨削機(jī)理和強(qiáng)度退化,工業(yè)工程學(xué)報(bào),(1989)167 - 174。 [3]s·馬爾金,磨削技術(shù)理論和應(yīng)用程序與精密機(jī)械加工,Ch。我,埃利斯Horwood,奇切斯特(1989)9-17。 [4]j·l·Mertzger超級(jí)磨料研磨,Ch。1、巴特沃斯,牛津(1986)3-11。周 [5]y . p . d . Funkenbusch奎斯奈爾·d·j·Abrasives-matrix界面的應(yīng)力分布在綁定磨料磨削刀具磨損-有限元分析,穿209(1997)247 - 1997。 [6]Bi。張,豪斯和d·特雷弗在磨削陶瓷材料去除機(jī)制,CIRP年報(bào)- 43(1)制造技術(shù)(1994） [7]馬爾金和t·w·黃磨機(jī)制陶瓷、安。CIRP,45(2)(1996)569 - 580。 [8]t·w·黃c·j·埃文斯和s·馬爾金,尺寸效應(yīng)對(duì)特定的能源在氮化硅研磨,穿225 - 229(第二部分)(1999)862 - 867。 [9]t·w·黃c·j·埃文斯,e . p . Whitenton和年代。馬爾金,高速磨削與電鍍金剛石氮化硅的輪子,第1部分:磨損和輪生活,制造科學(xué)與工程學(xué)報(bào),交易的ASME 122(1)(2000)32-41。 [10]t·w·黃c·j·埃文斯和s·馬爾金高速磨削與電鍍金剛石氮化硅的輪子,第2部分:車輪地形和研磨機(jī)制,制造科學(xué)與工程學(xué)報(bào),交易的ASME 122(1)(2000)42-50。 [11]馬爾金和n .約瑟,最低能量在研磨過(guò)程中,穿32(1),(1975)15 - 23。 [12]t·w·黃和s·馬爾金上界分析特定能量在陶瓷磨削,穿231(2)(1999)161 - 171。 [13]s·馬爾金,固體顆粒侵蝕的金屬之間的相關(guān)性及其能量融化,穿68(3)(1981)391 - 396。 [14]g . n .沙a·c·貝爾和s·馬爾金定量表征磨料表面使用新的剖面測(cè)量系統(tǒng),穿41(2)(1977)315 - 325 [15]c . Chen y榮格和i . Inasaki表面,圓柱和內(nèi)部先進(jìn)陶瓷的磨削,磨削原理和應(yīng)用程序,PED-Vol。39歲的ASME(1989)201 - 211。 [16]t·w·黃和s·馬爾金研磨機(jī)制和能量平衡為陶瓷、ASME J。Manuf?？茖W(xué)。Eng。,121,(1999)623 - 631。[17]d·米勒和a .球孕鑲金剛石鉆頭鉆穿的鉆石,穿141(1991)311 - 1991。 [18]y Uao和s . y .羅穿燒結(jié)金剛石復(fù)合的特點(diǎn)在圓形的搖擺,穿157(1992)325 - 1992。 [19]x田,田,孕鑲金剛石的磨損機(jī)制,穿177(1994)81 - 1994。 [20]w·康尼錫和a . Neises穿ultrahard機(jī)制,于穿162/164(1993)12日至21日非金屬切割材料舉行 [21]m . c . Shaw磨削的新理論,本月Eng歐斯特。工作?；瘜W(xué)。反式MC8 Eng(1)(1972)73 - 78。 Chang-Min書釘收到了他的學(xué)士和碩士學(xué)位從釜山國(guó)家大學(xué)機(jī)械工程在1964年和1968年分別獲得了1981年?yáng)|京大學(xué)博士學(xué)位。他現(xiàn)在是慶北國(guó)立大學(xué)教授。他擔(dān)任機(jī)械工程系的慶北國(guó)立大學(xué)客座教授在加州大學(xué)伯克利分校材料科學(xué)與工程研究所的一頭慶Nat將會(huì)大學(xué)工程設(shè)計(jì)技術(shù),以及技術(shù)創(chuàng)新中心指定的工商部門。 　 　　 機(jī) 械 加 工 工 序 卡 產(chǎn)品型號(hào) 零件名稱 零件號(hào) 工序名稱 粗精銑上平面 工序號(hào) 01 技檢要求 基準(zhǔn)面 下平面與側(cè)面 材料 同時(shí)加工零件數(shù) 設(shè)備 牌號(hào) 硬度 名稱 型號(hào) 200HBS 1 立式銑床 X52K 夾具 定 額 代號(hào) 名稱 單件時(shí)間（分） 每班次數(shù) 每臺(tái)件數(shù) 工人等級(jí) 工步號(hào) 工步內(nèi)容 走刀長(zhǎng)度(毫米） 走刀次數(shù) 切削深度(毫米） 切削速度（米/秒） 主軸轉(zhuǎn)速（轉(zhuǎn)/分） 進(jìn)給量（毫米/轉(zhuǎn)） 機(jī)動(dòng)時(shí)間（分） 輔助時(shí)間（分） 刀具 輔具 量具 名稱規(guī)格 數(shù)量 名稱規(guī)格 數(shù)量 名稱規(guī)格 1 240 1 2 1.57 300 4.8 1.13 1.04 高速鋼三面刃圓盤銑刀 1 粗銑平面,控制尺寸到101mm 2 240 1 1 0.4 75 0.8 1.09 1.04 高速鋼三面刃圓盤銑刀 1 專用量具 3 擬制 日期 審核 日期 批準(zhǔn) 日期 共 頁(yè) 第 頁(yè) 機(jī) 械 加 工 工 序 卡 產(chǎn)品型號(hào) 零件名稱 零件號(hào) 液壓泵蓋 工序名稱 粗精銑下平面 工序號(hào) 02 技檢要求 基準(zhǔn)面 下平面與側(cè)面 材料 同時(shí)加工零件數(shù) 設(shè)備 牌號(hào) 硬度 名稱 型號(hào) ZL106 200HBS 1 立式銑床 X52K 夾具 定 額 代號(hào) 名稱 單件時(shí)間（分） 每班次數(shù) 每臺(tái)件數(shù) 工人等級(jí) 工步號(hào) 工步內(nèi)容 走刀長(zhǎng)度(毫米） 走刀次數(shù) 切削深度(毫米） 切削速度（米/秒） 主軸轉(zhuǎn)速（轉(zhuǎn)/分） 進(jìn)給量（毫米/轉(zhuǎn)） 機(jī)動(dòng)時(shí)間（分） 輔助時(shí)間（分） 刀具 輔具 量具 名稱規(guī)格 數(shù)量 名稱規(guī)格 數(shù)量 名稱規(guī)格 1 粗銑平面,控制尺寸到45mm 240 1 2 1.57 300 4.8 1.13 1.04 高速鋼三面刃圓盤銑刀 1 粗銑平面,控制尺寸到45mm 2 精銑平面,控制尺寸到44mm 240 1 1 0.4 75 0.8 1.09 1.04 高速鋼三面刃圓盤銑刀 1 專用量具 3 擬制 日期 審核 日期 批準(zhǔn) 日期 共 頁(yè) 第 頁(yè) 機(jī) 械 加 工 工 序 卡 產(chǎn)品型號(hào) 零件名稱 零件號(hào) 液壓泵蓋 工序名稱 鉆孔3—φ11 工序號(hào) 03 技檢要求 按照?qǐng)D示要求保證粗糙度并保證各孔尺寸,各孔表面沒(méi)有明顯可見(jiàn)的刀痕跡,控制各孔的軸之間的同軸度要求 基準(zhǔn)面 下平面與側(cè)面 材料 同時(shí)加工零件數(shù) 設(shè)備 牌號(hào) 硬度 名稱 型號(hào) ZL106 200HBS 1 立式銑床 X52K 夾具 定 額 代號(hào) 名稱 單件時(shí)間（分） 每班次數(shù) 每臺(tái)件數(shù) 工人等級(jí) 工步號(hào) 工步內(nèi)容 走刀長(zhǎng)度(毫米） 走刀次數(shù) 切削深度(毫米） 切削速度（米/秒） 主軸轉(zhuǎn)速（轉(zhuǎn)/分） 進(jìn)給量（毫米/轉(zhuǎn)） 機(jī)動(dòng)時(shí)間（分） 輔助時(shí)間（分） 刀具 輔具 量具 名稱規(guī)格 數(shù)量 名稱規(guī)格 數(shù)量 名稱規(guī)格 1 定位夾緊 2 鉆上面孔至Φ11 15 1 0.24 900 0.25 0.118 1.77 Φ11的麻花鉆頭 1 專用塞規(guī) 擬制 日期 審核 日期 批準(zhǔn) 日期 共 頁(yè) 第 頁(yè) 機(jī) 械 加 工 工 序 卡 產(chǎn)品型號(hào) 零件名稱 零件號(hào) 液壓泵蓋 工序名稱 鉆孔7—φ8.5 工序號(hào) 04 技檢要求 按照?qǐng)D示要求保證粗糙度并保證各孔尺寸,各孔表面沒(méi)有明顯可見(jiàn)的刀痕跡,控制各孔的軸之間的同軸度要求 基準(zhǔn)面 上平面與側(cè)面 材料 同時(shí)加工零件數(shù) 設(shè)備 牌號(hào) 硬度 名稱 型號(hào) ZL106 200HBS 1 立式銑床 X52K 夾具 定 額 代號(hào) 名稱 單件時(shí)間（分） 每班次數(shù) 每臺(tái)件數(shù) 工人等級(jí) 工步號(hào) 工步內(nèi)容 走刀長(zhǎng)度(毫米） 走刀次數(shù) 切削深度(毫米） 切削速度（米/秒） 主軸轉(zhuǎn)速（轉(zhuǎn)/分） 進(jìn)給量（毫米/轉(zhuǎn)） 機(jī)動(dòng)時(shí)間（分） 輔助時(shí)間（分） 刀具 輔具 量具 名稱規(guī)格 數(shù)量 名稱規(guī)格 數(shù)量 名稱規(guī)格 1 定位夾緊 2 鉆上面各孔至Φ8.5 15 1 0.24 900 0.25 0.1128 1.77 Φ8.5的麻花鉆頭 1 專用塞規(guī) 擬制 日期 審核 日期 批準(zhǔn) 日期 共 頁(yè) 第 頁(yè) 機(jī) 械 加 工 工 序 卡 產(chǎn)品型號(hào) 零件名稱 零件號(hào) 液壓泵蓋 工序名稱 鉆孔23度φ4孔 工序號(hào) 05 技檢要求 采用塞規(guī)檢查各孔的尺寸大小,不合格的產(chǎn)品杜決流入下道工序 基準(zhǔn)面 下平面與側(cè)面 材料 同時(shí)加工零件數(shù) 設(shè)備 牌號(hào) 硬度 名稱 型號(hào) ZL106 200HBS 1 立式鉆床 Z535 夾具 定 額 代號(hào) 名稱 單件時(shí)間（分） 每班次數(shù) 每臺(tái)件數(shù) 工人等級(jí) 工步號(hào) 工步內(nèi)容 走刀長(zhǎng)度(毫米） 走刀次數(shù) 切削深度(毫米） 切削速度（米/秒） 主軸轉(zhuǎn)速（轉(zhuǎn)/分） 進(jìn)給量（毫米/轉(zhuǎn)） 機(jī)動(dòng)時(shí)間（分） 輔助時(shí)間（分） 刀具 輔具 量具 名稱規(guī)格 數(shù)量 名稱規(guī)格 數(shù)量 名稱規(guī)格 1 定位夾緊 2 鉆上面各孔至Φ4 15 1 0.24 900 0.25 0.118 1.77 Φ4的麻花鉆頭 1 專用塞規(guī) 擬制 日期 審核 日期 批準(zhǔn) 日期 共 頁(yè) 第 頁(yè) 機(jī) 械 加 工 工 序 卡 產(chǎn)品型號(hào) 零件名稱 零件號(hào) 液壓泵蓋 工序名稱 擴(kuò)孔φ25.5盲孔 工序號(hào) 06 技檢要求 采用塞規(guī)檢查各孔的尺寸大小,不合格的產(chǎn)品杜決流入下道工序 基準(zhǔn)面 上平面與側(cè)面 材料 同時(shí)加工零件數(shù) 設(shè)備 牌號(hào) 硬度 名稱 型號(hào) ZL106 200HBS 1 立式鉆床 Z535 夾具 定 額 代號(hào) 名稱 單件時(shí)間（分） 每班次數(shù) 每臺(tái)件數(shù) 工人等級(jí) 工步號(hào) 工步內(nèi)容 走刀長(zhǎng)度(毫米） 走刀次數(shù) 切削深度(毫米） 切削速度（米/秒） 主軸轉(zhuǎn)速（轉(zhuǎn)/分） 進(jìn)給量（毫米/轉(zhuǎn)） 機(jī)動(dòng)時(shí)間（分） 輔助時(shí)間（分） 刀具 輔具 量具 名稱規(guī)格 數(shù)量 名稱規(guī)格 數(shù)量 名稱規(guī)格 1 定位裝夾 2 鉆上面各孔至Φ25.5 20 1 0.33 900 0.25 0.128 0.177 Φ7的麻花鉆頭 1 專用塞規(guī) 擬制 日期 審核 日期 批準(zhǔn) 日期 共 頁(yè) 第 頁(yè) 機(jī) 械 加 工 工 序 卡 產(chǎn)品型號(hào) 零件名稱 零件號(hào) 液壓泵蓋 08 工序名稱 鏜孔φ25.5與φ26兩級(jí)孔 工序號(hào) 07 技檢要求 采用塞規(guī)檢查各孔的尺寸大小,不合格的產(chǎn)品杜決流入下道工序 基準(zhǔn)面 上平面與側(cè)面 材料 同時(shí)加工零件數(shù) 設(shè)備 牌號(hào) 硬度 名稱 型號(hào) ZL106 200HBS 1 臥式鏜床 T618 夾具 定 額 代號(hào) 名稱 單件時(shí)間（分） 每班次數(shù) 每臺(tái)件數(shù) 工人等級(jí) 工步號(hào) 工步內(nèi)容 走刀長(zhǎng)度(毫米） 走刀次數(shù) 切削深度(毫米） 切削速度（米/秒） 主軸轉(zhuǎn)速（轉(zhuǎn)/分） 進(jìn)給量（毫米/轉(zhuǎn)） 機(jī)動(dòng)時(shí)間（分） 輔助時(shí)間（分） 刀具 輔具 量具 名稱規(guī)格 數(shù)量 名稱規(guī)格 數(shù)量 名稱規(guī)格 1 粗鏜上面各孔,鏜削余量單邊為2mm 35 1 2 2.98 1000 0.2 0.227 2.61 硬質(zhì)合金鏜刀 1 塞規(guī) 2 精鏜上面各孔,鏜削余量單邊為0.5mm 35 1 0.5 3.09 1000 0.15 0.279 1.86 硬質(zhì)合金鏜刀 1 塞規(guī) 擬制 日期 審核 日期 批準(zhǔn) 日期 共 頁(yè) 第 頁(yè) 機(jī) 械 加 工 工 序 卡 產(chǎn)品型號(hào) 零件名稱 零件號(hào) 液壓泵蓋 工序名稱 鏜φ32孔 工序號(hào) 08 技檢要求 采用塞規(guī)檢查各螺紋孔的尺寸大小,不合格的產(chǎn)品杜決流入下道工序 基準(zhǔn)面 下平面 材料 同時(shí)加工零件數(shù) 設(shè)備 牌號(hào) 硬度 名稱 型號(hào) ZL106 200HBS 1 臥式鏜床 T618 夾具 定 額 代號(hào) 名稱 單件時(shí)間（分） 每班次數(shù) 每臺(tái)件數(shù) 工人等級(jí) 工步號(hào) 工步內(nèi)容 走刀長(zhǎng)度(毫米） 走刀次數(shù) 切削深度(毫米） 切削速度（米/秒） 主軸轉(zhuǎn)速（轉(zhuǎn)/分） 進(jìn)給量（毫米/轉(zhuǎn)） 機(jī)動(dòng)時(shí)間（分） 輔助時(shí)間（分） 刀具 輔具 量具 名稱規(guī)格 數(shù)量 名稱規(guī)格 數(shù)量 名稱規(guī)格 1 粗鏜下端孔φ32 15 1 0.25 900 0.25 0.118 1.77 硬質(zhì)合金鏜刀 專用塞規(guī) 2 精鏜下端孔φ32 15 1 0.15 480 0.15 0.05 1.77 硬質(zhì)合金鏜刀 專用塞規(guī) 擬制 日期 審核 日期 批準(zhǔn) 日期 共 頁(yè) 第 頁(yè) 機(jī) 械 加 工 工 序 卡 產(chǎn)品型號(hào) 零件名稱 零件號(hào) 液壓泵蓋 工序名稱 精磨平面 工序號(hào) 09 技檢要求 嚴(yán)格控制的尺寸大小,不合格的產(chǎn)品杜決流入庫(kù) 基準(zhǔn)面 下平面 材料 同時(shí)加工零件數(shù) 設(shè)備 牌號(hào) 硬度 名稱 型號(hào) ZL106 200HBS 1 立式磨床 M7475B 夾具 定 額 代號(hào) 名稱 單件時(shí)間（分） 每班次數(shù) 每臺(tái)件數(shù) 工人等級(jí) 工步號(hào) 工步內(nèi)容 走刀長(zhǎng)度(毫米） 走刀次數(shù) 切削深度(毫米） 切削速度（米/秒） 主軸轉(zhuǎn)速（轉(zhuǎn)/分） 進(jìn)給量（毫米/轉(zhuǎn)） 機(jī)動(dòng)時(shí)間（分） 輔助時(shí)間（分） 刀具 輔具 量具 名稱規(guī)格 數(shù)量 名稱規(guī)格 數(shù)量 名稱規(guī)格 1 定位夾緊 2 磨削 111 1 0.10 0.0527 0.008 擬制 日期 審核 日期 批準(zhǔn) 日期 共 頁(yè) 第 頁(yè)