CA6140的后托架加工工藝及鉆三杠孔夾具設(shè)計【含CAD圖紙、說明書】
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機械加工工序卡片
產(chǎn)品型號
零件圖號
A4
共1 頁
產(chǎn)品名稱
零件名稱
后托架
第 1 頁
車間
工序號
工序名稱
材料牌號
三
擴、鉸φ40,φ30.2、φ25.5
HT200
毛坯種類
毛坯外型尺寸
每坯件數(shù)
每臺件數(shù)
鑄件
69×222
1
1
設(shè)備名稱
設(shè)備型號
設(shè)備編號
同時加工件數(shù)
搖臂鉆床
Z3040
1
夾具編號
夾具名稱
切削液
乳化液
工序工時
準(zhǔn)終
單件
73.29S
工步號
工步內(nèi)容
工藝裝備
主軸轉(zhuǎn)速
(r/min)
切削速度
(m/min)
進給量
(mm/r)
背吃刀量
(mm)
進給次數(shù)
工時定額
機動
輔助
1
粗?jǐn)Uφ40mm孔
800
79.9
1
2
1
8.29S
0.47S
2
粗?jǐn)Uφ30.2 mm孔
1250
75.3
1
2
1
6.18S
0.35S
3
粗?jǐn)Uφ25.5mm孔
1250
77.6
1
2
1
4.99S
0.28S
精擴φ40mm孔
800
105.9
0.8
1.7
1
8.29S
0.47S
精擴φ30.2mm孔
1250
80
0.8
1.8
1
7.99S
0.45S
精擴φ25.5mm孔
1250
83.5
0.8
1.8
1
6.18S
0.35S
鉸φ40mm孔
80
8.42
0.8
0.3
1
11.46S
0.65S
鉸φ30.2mm孔
100
8.06
0.8
0.2
1
9.51S
0.54S
鉸φ25.5mm孔
100
8.41
0.8
0.2
1
7.68S
0.44S
課程設(shè)計題目
設(shè)計”CA6140車床后托架”零件的機械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計
序言
本次設(shè)計是在我們學(xué)完了大學(xué)的全部基礎(chǔ)課之后進行的。也是我們在進行畢業(yè)設(shè)計之前對所學(xué)的各課程的一次深入的綜合性的總復(fù)習(xí),也是一次理論聯(lián)系實際的訓(xùn)練。因此,它在我們四年的大學(xué)生活中占有重要的地位。另外在做完這次畢業(yè)設(shè)計之后,我得到一次在畢業(yè)工作前的綜合性訓(xùn)練,我在想我能在下面幾方面得到鍛煉:
(1)運用機械制造工藝學(xué)課程中的基本理論以及在生產(chǎn)實習(xí)中學(xué)到的實踐知識,正確地解決一個零件在加工中的定位,夾緊以及工藝路線安排,工藝尺寸確定等問題,保證零件的加工質(zhì)量。
(2)提高結(jié)構(gòu)設(shè)計能力。通過設(shè)計夾具的訓(xùn)練,獲得根據(jù)被加工零件的加工要求,設(shè)計出高效,省力,經(jīng)濟合理而能保證加工質(zhì)量的夾具的能力。
(3)學(xué)會使用手冊以及圖表資料。掌握與本設(shè)計有關(guān)的各種資料的名稱,出處,能夠做到熟練的運用。
就我個人而言,我希望通過這次畢業(yè)設(shè)計對自己未來將從事的工作進行一次適應(yīng)性訓(xùn)練,從中鍛煉自己發(fā)現(xiàn)問題、分析問題和解決問題的能力。
目錄
一 后托架工藝的分析及生產(chǎn)類型—————————3
二 確定毛坯尺寸和畫毛坯圖————————— 4
三 擬定工藝路線——————————————— 4
四 機床設(shè)備和工藝裝備的選用————————— 5
五 加工余量、工序尺寸和公差的確定—————— 6
六 切削用量、時間定額的計算————————— 7
七 卡具設(shè)計 ———————————————— 16
八 參考文獻————————————————— 19
課程設(shè)計說明書
1. 后托架的工藝分析
1.1 后托架的用途
該后托架用于CA6140車床上支承光桿和絲桿,后托架在CA6140車床床身的尾部,三個孔分別裝絲杠、光杠、轉(zhuǎn)向開關(guān),起加強固定作用;在?40mm與?30.2mm之間的孔為毛線孔,用于導(dǎo)通油路;旁路的螺紋孔是連接油蓋的;正面的四個孔將后托架固定于車床尾部。
1.2 后托架的技術(shù)要求
現(xiàn)將該后托架的全部技術(shù)要求列于表1中。
表1
加工表面
尺寸及偏差
㎜
公差及精度等級
表面粗糙度Ra
μm
形位公差/㎜
后托架底面
35±0.07
IT9
1.6
◇
0.03
Ф40㎜孔
Ф40
IT7
1.6
∥
100:0.07
A
Ф30.2㎜孔
Ф30.2
IT11
1.6
∥
100:0.07
A
Ф25.5㎜孔
Ф25.5
IT12
1.6
∥
100:0.08
B
三杠孔中心距
63±0.05
IT8
2-Ф20㎜沉孔
Ф20
IT12
6.3,Rz50
2-Ф13㎜孔
Ф13
IT12
6.3,Rz50
2-Ф10㎜錐孔
Ф10
IT12
1.6,Rz50
Ф6㎜孔
Ф6
IT12
Rz50
該后托架為保證傳動精確,要求三杠孔的軸線平行度為100:0.07、100:0.08;且中心距尺寸公差為±0.05㎜。為保證三杠孔的位置準(zhǔn)確,要求后托架的底面的平面度為0.03㎜。為保證安裝精度,要求2-Ф20沉孔、2-Ф13孔的表面粗糙度為6.3μm;2-Ф10錐孔的表面粗糙度為1.6μm。
1.3 審查后托架的工藝性
分析零件圖可知,后托架的底面要求銑削加工,并保證其加工精度以其為基準(zhǔn)加工其他表面;三杠孔、2-Ф20沉孔、2-Ф13孔和2-Ф10錐孔采用搖臂鉆床加工;Ф6孔及M6螺紋孔采用立式鉆床加工。
1.4 確定生產(chǎn)類型
根據(jù)設(shè)計任務(wù)要求已知該后托架生產(chǎn)類型為大批量生產(chǎn)。
2. 確定毛坯、繪制毛坯簡圖
2.1 選擇毛坯
零件材料為HT200,采用鑄造。由于零件年產(chǎn)量為5000件,已達大批量生產(chǎn)水平,故采用鑄造精度較高的金屬型鑄造。
2.2 確定毛坯的尺寸公差和機械加工余量
零件材料為HT200,硬度170~220HBS,毛坯重量為4kg。 查表2-1選取金屬型鑄造,采用CT8的公差等級。再查取表2-5選取毛坯要求的機械加工余量等級為F級。然后查表2-3和表2-4可確定該鑄件的尺寸公差及機械加工余量。后托架的最大輪廓尺寸為其長度222㎜,故鑄件要求的機械加工余量為2㎜。由此查表將毛坯尺寸公差及機械加工余量列于表2中。
表2
項目/㎜
機械加工余量/㎜
尺寸公差/㎜
三杠孔中心與底面的距離35
2
(±0.65)
孔徑Ф40
2
(±0.65)
孔徑Ф30.2
2
(±0.65)
孔徑Ф25.5
2
(±0.65)
三杠孔中心距63
(±0.7)
3. 擬定工藝路線
3.1 定位基準(zhǔn)的選擇
基面的選擇是工藝規(guī)程設(shè)計中的重要工作之一?;娴倪x擇的正確與合理,可以使加工質(zhì)量得到保證,生產(chǎn)率得以提高。否則,加工工藝過程中會問題百出,甚至還會造成零件大批報廢,使生產(chǎn)無法正常進行。
3.1.1 精基準(zhǔn)的選擇
根據(jù)該后托架零件的技術(shù)要求和裝配要求,選擇后托架的底面和右側(cè)面為精基準(zhǔn),零件上很多表面都可以采有它們作為基準(zhǔn)進行加工,即遵循了“基準(zhǔn)統(tǒng)一”原則。又底面是設(shè)計基準(zhǔn),選用其作精基準(zhǔn)定位加工三杠孔和裝配孔,實現(xiàn)了設(shè)計基準(zhǔn)和工藝基準(zhǔn)重合,即遵循了“基準(zhǔn)重合”原則。
3.1.2 粗基準(zhǔn)的選擇
因本零件毛坯是金屬模鑄造成型,鑄件精度較高,所以選擇三杠孔表面和左側(cè)面作為粗基準(zhǔn)加工底面。
3.2 表面加工方法的確定
根據(jù)后托架零件圖上的各加工表面的尺寸精度和表面粗糙度,確定工件各表面的加工方法,如表3所示。
加工表面
尺寸精度等級
表面粗糙度Ra
加工方案
A端面
IT12
1.6
粗銑-精銑-磨
φ40mm
IT7
1.6
擴-粗鉸-精較
φ30.2
IT12
1.6
擴-粗鉸-精較
φ25.5
IT13
1.6
鉆-擴-粗鉸-精較
φ6長孔
Rz50
鉆
φ6螺紋孔
鉆-攻螺紋
2-φ20沉孔
Rz50
锪
2-φ10
1.6
鉸
2-φ13
Rz50
鉆
3.3 加工階段的劃分
該后托架加工工質(zhì)量要求較高,可將加工階段劃分為粗加工、半精加工和精加工三個階段。在粗加工階段,先將精基準(zhǔn)加工好,使后續(xù)工序可采用其作精基準(zhǔn)定位加工,保證加工精度。在半精加工階段,完成孔的鉆、擴和鉸加工。在精加工階段,保證各加工表面的加工精度和表面粗糙度。
3.4 工序的集中與分散
選用工序集中原則安排后托架的加工工序,該零件的生產(chǎn)類型為大批量生產(chǎn),可以采用萬能型機床配以專用工、夾具,以提高生產(chǎn)率;而且可使工件的裝夾次數(shù)少,不但可以縮短輔肋時間,而且由于在一次裝夾中加工了許多表面,有利于保證各加工表面的相對位置度要求。
3.5 工序順序的安排
3.5.1 遵循“先基準(zhǔn)后其他”原則,先加工精基準(zhǔn)—后托架的底面。
3.5.2 遵循“先粗后精”原則,先安排粗加工工序,后安排精加工工序。
3.5.3 遵循“先主后次”原則,先加工主要表面—三杠孔,后加工次要表面。
3.5.4 遵循“先面后孔”原則,先加工后托架底面,后加工孔。
3.6 機床裝備及工藝裝備的選用
在大批量生產(chǎn)的條件下,可以選用高效率的專用設(shè)備和組合機床,也可選用通用設(shè)備。工藝裝備主要包括刀具、夾具和量具。大批量生產(chǎn)應(yīng)選用專用夾具。
3.7 確定工藝路線
綜上所述,將后托架的工藝路線如下:
工藝路線方案一:
工序1:粗精銑A面長為120mm,銑后側(cè)面
工序2:磨研A面
工序3:鉆、擴、粗、精鉸φ40,φ30.2、φ25.5
工序4:锪2-φ20孔到12mm,鉆2-φ13的孔,锪φ13的孔到40mm,鉆2-φ10的錐孔
工序5:鉆φ6長孔,鉆φ5、攻M6的螺紋孔
工序6:锪平,保證Ra=6.3
工序7:檢查
工藝路線方案二:
工序1:粗精銑A面長為120mm,銑后側(cè)面
工序2:磨削A面
工序3:鉆孔φ40,φ30.2,φ25.5
工序4:粗精鏜φ40,φ30.2,φ25.5
工序5:鉆φ6長孔,φ6的螺紋孔
工序6:攻M6的螺紋
工序7:鉆φ13的孔,锪φ20孔到12mm,鉆2-φ9.8的孔,粗鉸2-φ9.96
的孔,精鉸2-φ10的孔,锪2-φ13的孔到40
工序8:锪平,保證Ra=6.3
工序9:檢查
根據(jù)零件的技術(shù)要求和加工成本選用方案一
以上工藝過程祥見“機械加工工藝卡片”。
4. 加工余量、工序尺寸和公差的確定
4.1 工序1、2和3的加工余量、工序尺寸和公差的確定
由表2-36可查得,磨削余量Z磨=0.1㎜,取其加工精度等級為IT9,公差值為±0.07㎜;精銑余量Z精銑=0.4㎜,其加工精度等級為IT11,公差值為±0.16㎜;粗銑余量Z粗銑=1.5㎜,其加工精度等級為IT13,公差值為±0.39㎜。按“入體原則”可知各工步的工序尺寸及公差分別為
磨削:35±0.07㎜;
精銑:35.1±0.16㎜;
粗銑:35.5±0.39㎜。
4.2 工序4的加工余量、工序尺寸和公差的確定
4.2.1 Ф40孔的加工余量、工序尺寸和公差的確定
由表2-29可查得,鉸余量Z鉸=0.3㎜;精擴余量Z精擴=1.7㎜;粗?jǐn)U余量Z粗?jǐn)U=2㎜。查表1-20可依次確定各工序尺寸的加工精度等級為,鉸:IT7;精擴:IT10;粗?jǐn)U:IT12。再查標(biāo)準(zhǔn)公差數(shù)值可確定各工步的公差值分別為,鉸:0.025㎜;精擴:0.1㎜;粗?jǐn)U:0.25㎜。故各工步的工序尺寸及公差分別為
鉸:Ф40㎜;
精擴:Ф39.7㎜;
粗?jǐn)U:Ф38㎜。
4.2.2 Ф30.2孔的加工余量、工序尺寸和公差
由表2-29可查得,鉸余量Z鉸=0.2㎜;精擴余量Z精擴=1.8㎜;粗?jǐn)U余量Z粗?jǐn)U= 2㎜。同理各工序尺寸的加工精度等級為,鉸:IT7;精擴:IT10;粗?jǐn)U:IT12。查標(biāo)準(zhǔn)公差數(shù)值可確定各工步的公差值分別為,鉸:0.021㎜;精擴:0.084㎜;粗?jǐn)U:0.21㎜。故各工步的工序尺寸及公差分別為
鉸:Ф30.2㎜;
精擴:Ф30㎜;
粗?jǐn)U:Ф28.2㎜。
4.2.3 Ф25.5孔的加工余量、工序尺寸和公差
由表可查得,鉸余量Z鉸=0.2㎜;精擴余量Z精擴=1.8㎜;粗?jǐn)U余量Z粗?jǐn)U= 2㎜。各工序尺寸的加工精度等級為,鉸:IT7;精擴:IT10;粗?jǐn)U:IT12。查標(biāo)準(zhǔn)公差數(shù)值可確定各工步的公差值分別為,鉸:0.021㎜;精擴:0.084㎜;粗?jǐn)U:0.21㎜。故各工步的工序尺寸及公差分別為
鉸:Ф25.5㎜;
精擴:Ф25.3㎜;
粗?jǐn)U:Ф23.5㎜。
4.3工序4的加工余量、工序尺寸的確定
4.3.1 2-Ф10裝配鉸孔的加工余量、工序尺寸
由表2-28查得,鉸余量Z鉸=0.2㎜,鉆孔到Ф9.8。故各工步的工序尺寸分別為,鉸:Ф10㎜;鉆孔:Ф9.8㎜;
4.3.2 2-Ф13孔的加工余量、工序尺寸
由表可查得,擴孔余量Z擴= 0.85㎜。故各工步的工序尺寸分別為,鉆:Ф12.25㎜;擴孔:Ф13㎜;
4.3.3 2-Ф20沉孔的加工余量、工序尺寸由表可查得,精擴余量Z精擴=0.2㎜,粗?jǐn)U余量Z粗?jǐn)U= 6.95㎜。故各工步的工序尺寸分別為,精擴:Ф20㎜;粗?jǐn)U:Ф19.8㎜。
4.4工序5的加工余量、工序尺寸的確定
由于Ф6長孔孔表面質(zhì)量要求不高,故直接鉆孔到Ф6。根據(jù)螺紋孔要求鉆M6孔到5.1mm,然后進行攻螺紋。
5. 切削用量、時間定額的計算
5.1 切削用量的計算
5.1.1加工底端面
工步1—粗銑底端面
5.1.1.1 背吃刀量的確定 取ap=1.5㎜。
5.1.1.2 進給量的確定 由表5-7,按機床功率5~10,工件—夾具系統(tǒng)剛度為中等條件選取,該工序的每齒進給量fz取為0.2㎜/z。
5.1.1.3 銑削速度的計算 由表5-9,按鑲式銑刀、d/z=125/14的條件選取,銑削速度可取為33.4m/mim。由公式n=1000v/πd可求得該工序的銑刀轉(zhuǎn)速,n=1000×33.4/π×125(r/mm)=85.1(r/mm)。參照表4-15所列X51型立式銑床的主軸轉(zhuǎn)速,取n=85r/mm。再將此轉(zhuǎn)速代入公式v=nπd/1000=85×π×125/1000 (m/mim)=33.36(m/mim)。
5.1.2 工步2—精銑底端面
5.1.2.1 背吃刀量的確定 取ap=0.4㎜。
5.1.2.2 進給量的確定 由表5-8,按表面粗糙度Ra2.5μm的條件選取,該工序的每齒進給量fz取為0.3㎜/z。
5.1.2.3 銑削速度的計算 由表5-12,按鑲式銑刀、d/z=125/14,fz=f/z=0.03㎜/z的條件選取,銑削速度可取為55.4m/mim。由公式n=1000v/πd可求得該工序的銑刀轉(zhuǎn)速,n=1000×55.4/π×125(r/mm)=141.16(r/mm)。參照表4-15所列X51型立式銑床的主軸轉(zhuǎn)速,取n=160r/mm。再將此轉(zhuǎn)速代入公式v=nπd/1000=160×π×125/1000 (m/mim)=62.8(m/mim)。
5.1.3 工步3—磨削底端面M
5.1.3.1背吃刀量的確定 取ap=0.1㎜。
5.1.3.2 進給量的確定 由表5-36查取工作臺的磨削深度進給量f為0.015mm/r。
5.1.2.3 磨削速度的確定 工件的運動速度v取10m/mim。
5.1.4 工序3—粗?jǐn)U、精擴、鉸三杠孔及锪平R22
5.1.4.1 粗?jǐn)U工步
5.1.4.1.2背吃刀量的確定 取ap=2㎜。
5.1.4.1.3 進給量的確定 由表5-23,取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f為1mm/r。
3)切削速度的計算 由表5-24,按工件材料為鑄鐵的條件選取切削速度v。由公式n=1000v/πd可求得該工步的鉆頭轉(zhuǎn)速。
粗?jǐn)UФ40孔:取v=83.7 m/mim ,n=1000×83.7/π×38(r/mm)=701.45(r/mm)。參照表4-7所列搖臂鉆床Z3040的主軸轉(zhuǎn)速,取n=800r/mm。再將此轉(zhuǎn)速代入公式v=nπd/1000=800×π×38/1000 (m/mim)=79.9(m/mim)。
粗?jǐn)UФ30.2孔:取v=79.1m/mim ,n=1000×79.1/π×28.2(r/mm)=893.3(r/mm)。參照表4-7所列搖臂鉆床Z3040的主軸轉(zhuǎn)速,取n=1250r/mm。再將此轉(zhuǎn)速代入公式v=nπd/1000=1250×π×28.2/1000 (m/mim)=75.3(m/mim)。
粗?jǐn)UФ25.5孔:取v=79.1m/mim ,n=1000×79.1/π×23.5(r/mm)=1071.96(r/mm)。參照表4-7所列搖臂鉆床Z3040的主軸轉(zhuǎn)速,取n=1250r/mm。再將此轉(zhuǎn)速代入公式v=nπd/1000=1250×π×23.5/1000 (m/mim)=77.6(m/mim)。
5.1.4.2精擴工步
5.1.4.2.1 背吃刀量的確定 精擴Ф40孔取ap=1.7㎜;精擴Ф30.2、Ф25.5孔取ap=1.8㎜。
5.1.4.2.2進給量的確定 由表5-23,取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f為0.8mm/r。
5.1.4.2.3 切削速度的計算 由表5-24,按工件材料為鑄鐵的條件選取切削速度v。由公式n=1000v/πd可求得該工步的鉆頭轉(zhuǎn)速。
精擴Ф40孔:取v=92.5m/mim ,n=1000×92.5/π×39.7(r/mm)=742.03(r/mm)。參照表4-7所列搖臂鉆床Z3040的主軸轉(zhuǎn)速,取n=800/mm。再將此轉(zhuǎn)速代入公式v=nπd/1000=800×π×39.7/1000 (m/mim)=105.9(m/mim)。
精擴Ф30.2孔:取v=87.5m/mim ,n=1000×87.5/π×30(r/mm)=928.87(r/mm)。參照表4-7所列搖臂鉆床Z3040的主軸轉(zhuǎn)速,取n=1250r/mm。再將此轉(zhuǎn)速代入公式v=nπd/1000=1250×π×30/1000 (m/mim)=80(m/mim)。
精擴Ф25.5孔:取v=87.5m/mim ,n=1000×87.5/π×25.3(r/mm)=1101.43(r/mm)。參照表4-7所列搖臂鉆床Z3040的主軸轉(zhuǎn)速,取n=1250r/mm。再將此轉(zhuǎn)速代入公式v=nπd/1000=1250×π×25.3/1000 (m/mim)=83.5m/mim)。
5.1.4.3 鉸工步
5.1.4.3.1 背吃刀量的確定 鉸Ф40孔取ap=0.3㎜;鉸Ф30.2、Ф25.5孔取ap=0.2㎜。
5.1.4.3.2 進給量的確定 由表5-31,取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f為0.8mm/r。
5.1.4.3.3 切削速度的計算 由表5-26,按工件材料為鑄鐵的條件選取切削速度v=8m/mim。由公式n=1000v/πd可求得該工步的鉸刀轉(zhuǎn)速。
鉸Ф40孔:n=1000×8/π×40(r/mm)=63.7(r/mm)。參照表4-7所列搖臂鉆床Z3040的主軸轉(zhuǎn)速,取n=80r/mm。再將此轉(zhuǎn)速代入公式v=nπd/1000=80×π×40/1000 (m/mim)=8.42(m/mim)。
鉸Ф30.2孔:n=1000×8/π×30.2(r/mm)=84.36(r/mm)。參照表4-7所列搖臂鉆床Z3040的主軸轉(zhuǎn)速,取n=100r/mm。再將此轉(zhuǎn)速代入公式v=nπd/1000=100×π×30.2/1000 (m/mim)=8.06 (m/mim)。
鉸Ф25.5孔:n=1000×8/π×25.5(r/mm)=99.91(r/mm)。參照表4-7所列搖臂鉆床Z3040的主軸轉(zhuǎn)速,取n=100r/mm。再將此轉(zhuǎn)速代入公式v=nπd/1000=100×π×25.50/1000 (m/mim)=8.41(m/mim)。
5.1.4.4 锪平R22
5.1.4.4.1 背吃刀量的確定 取ap=18.5㎜。
5.1.4.4.2 進給量的確定 查表5-32,取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f為0.2mm/r。
5.1.4.4.3 切削速度的確定 由表5-32可取切削速度v為25m/mim。由公式n=1000v/πd可求得n=180.95r/mim。參照表4-7所列搖臂鉆床Z3040的主軸轉(zhuǎn)速,取n=170r/mm。再將此轉(zhuǎn)速代入公式v=nπd/1000=170×π×44/1000 (m/mim)=23.49(m/mim)。
5.1.5 工序4—鉆、擴2-Ф13和2-Ф20孔及鉆、鉸2-Ф10錐孔
5.1.5.1 鉆2-Ф10錐孔工步
5.1.5.1.1 背吃刀量的確定 取ap=9.8㎜。
5.1.5.1.2進給量的確定 查表5-21,取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f為0.2mm/r。
5.1.5.1.3 切削速度的確定 由表5-21可取切削速度v為24m/mim。由公式n=1000v/πd可求得n=779.53r/mim。參照表4-7所列搖臂鉆床Z3040的主軸轉(zhuǎn)速,取n=850r/mm。再將此轉(zhuǎn)速代入公式v=nπd/1000=850×π×9.8/1000 (m/mim)=26.17(m/mim)。
5.1.5.2 擴2-Ф13孔工步
5.1.5.2.1 背吃刀量的確定 取ap=3.2㎜。
5.1.5.2.2 進給量的確定 查表5-21,取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f為0.2mm/r。
5.1.5.2.3 切削速度的確定 由表5-32可取切削速度v為24m/mim。由公式n=1000v/πd可求得n=594.81r/mim。參照表4-7所列搖臂鉆床Z3040的主軸轉(zhuǎn)速,取n=530r/mm。再將此轉(zhuǎn)速代入公式v=nπd/1000=530×π×13/1000 (m/mim)=21.38(m/mim)。
5.1.5.3 鉆2-Ф13孔工步
5.1.5.3.1 背吃刀量的確定 取ap=12.25㎜。
5.1.5.3.2 進給量的確定 查表5-21,取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f為0.2mm/r。
5.1.5.3.3 切削速度的確定 由表5-21可取切削速度v為24m/mim。由公式n=1000v/πd可求得n=590.45r/mim。參照表4-7所列搖臂鉆床Z3040的主軸轉(zhuǎn)速,取n=530r/mm。再將此轉(zhuǎn)速代入公式v=nπd/1000=530×π×12.25/1000 (m/mim)=20.58(m/mim)。
5.1.5.4 擴2-Ф13孔工步
5.1.5.4.1 背吃刀量的確定 取ap=0.85㎜。
5.1.5.4.2 進給量的確定 查表5-21,取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f為0.2mm/r。
5.1.5.4.3 切削速度的確定 由表5-32可取切削速度v為24m/mim。由公式n=1000v/πd可求得n=594.81r/mim。參照表4-7所列搖臂鉆床Z3040的主軸轉(zhuǎn)速,取n=530r/mm。再將此轉(zhuǎn)速代入公式v=nπd/1000=530×π×13/1000 (m/mim)=21.38(m/mim)。
5.1.5.5 粗?jǐn)U2-Ф20孔工步
5.1.5.5.1 背吃刀量的確定 取ap=6.95㎜。
5.1.5.5.2 進給量的確定 查表5-21,取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f為0.2mm/r。
5.1.5.5.3 切削速度的確定 由表5-32可取切削速度v為24m/mim。由公式n=1000v/πd可求得n=378.35r/mim。參照表4-7所列搖臂鉆床Z3040的主軸轉(zhuǎn)速,取n=420r/mm。再將此轉(zhuǎn)速代入公式v=nπd/1000=420×π×20/1000 (m/mim)=26.18(m/mim)。
5.1.5.6 精擴2-Ф20孔工步
5.1.5.6.1 背吃刀量的確定 取ap=0.2㎜。
5.1.5.6.2 進給量的確定 查表5-21,取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f為0.15mm/r。
5.1.5.6.3 切削速度的確定 由表5-32可取切削速度v為24m/mim。由公式n=1000v/πd可求得n=386.02r/mim。參照表4-7所列搖臂鉆床Z3040的主軸轉(zhuǎn)速,取n=420r/mm。再將此轉(zhuǎn)速代入公式v=nπd/1000=420×π×19.8/1000 (m/mim)=26.11(m/mim)。
5.1.5.7 鉸2-Ф10錐孔工步
5.1.5.7.1 背吃刀量的確定 取ap=0.2㎜。
5.1.5.7.2 進給量的確定 查表5-21,取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f為0.15mm/r。
5.1.5.7.3 切削速度的確定 由表5-32可取切削速度v為24m/mim。由公式n=1000v/πd可求得n=386.02r/mim。參照表4-7所列搖臂鉆床Z3040的主軸轉(zhuǎn)速,取n=420r/mm。再將此轉(zhuǎn)速代入公式v=nπd/1000=420×π×19.8/1000 (m/mim)=26.11(m/mim)。
5.1.6 工序5—鉆Ф6長孔和M6螺紋孔
5.1.6.1 鉆Ф6長孔工步
5.1.6.1.1 背吃刀量的確定 取ap=6㎜。
5.1.6.1.2 進給量的確定 查表5-21,取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f為0.12mm/r。
5.1.6.1.3 切削速度的確定 由表5-21可取切削速度v為18m/mim。由公式n=1000v/πd可求得n=955.41r/mim。參照表4-9所列立式鉆床Z525的主軸轉(zhuǎn)速,取n=960r/mm。再將此轉(zhuǎn)速代入公式v=nπd/1000=960×π×6/1000 (m/mim)=18.1(m/mim)。
5.1.6.2 鉆M6螺紋孔工步
5.1.6.2.1 背吃刀量的確定 取ap=5.1㎜。
5.1.6.2.2 進給量的確定 查表5-21,取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f為0.12mm/r。
5.1.6.2.3 切削速度的確定 由表5-21可取切削速度v為18m/mim。由公式n=1000v/πd可求得n=1124.02r/mim。參照表4-7所列搖臂鉆床Z35的主軸轉(zhuǎn)速,取n=960r/mm。再將此轉(zhuǎn)速代入公式v=nπd/1000=960×π×6/1000 (m/mim)=18.1(m/mim)。
5.1.7 工序7—攻M6螺紋 由表5-38可知v=6.9m/mim。由公式n=1000v/πd可求得n=366.24r/mim。參照表4-9所列立式鉆床Z525的主軸轉(zhuǎn)速,取n=392r/mm。再將此轉(zhuǎn)速代入公式v=nπd/1000=392×π×6/1000 (m/mim)=7.4(m/mim)。
5.2 時間定額的計算
5.2.1 基本時間tm計算
5.2.1.1 工序1—粗銑底端面
根據(jù)銑刀銑平面基本時間計算公式tm=(l+l1+l2)/fMz可求得該工序的基本時間。式中l(wèi)=120mm;l2=1~3mm,取l2=1mm;l1=0.5(d-)+(1~3)=[0.5×(125-)+1]mm=46mm;fMz=f×n=fz×Z×n=0.2×85×14=238(mm)。故tm=0.7mim=42.1s。
5.2.1.2 工序2—精銑底端面
同理根據(jù)銑刀銑平面基本時間計算公式tm=(l+l1+l2)/fMz可求得該工序的基本時間。式中l(wèi)=120mm;;l1=46mm;l2=1mm fMz=f×n=fz×Z×n=0.3×160×14=672(mm)。故tm=0.25mim=14.9s。
5.2.1.3 工序3—磨削底端面
根據(jù)磨削平面基本時間計算公式tm=(l+l1+l2)/fMz可求得該工序的基本時間。式中l(wèi)=120mm; l1=0.5mm;l2=1mm;fMz=f×n= 0.015×1500=22.5(mm)。故tm=5.4mim=325s。
5.2.1.4 工序—粗?jǐn)U、精擴、鉸三杠孔及锪平R22
5.2.1.4.1 粗?jǐn)U孔工步
根據(jù)擴孔的基本時間計算公式tm=L/fn=(l+l1+l2)/fn,可求得該工步的基本時間。
粗?jǐn)UФ40孔:式中l(wèi)=60mm;l2=2mm;l1=(D-d1)cotΚr/2 +(1~2)=(38-36)×cot54/2+1=14.8mm;f=1mm/r;n=670r/min。故tm=0.11mim=6.8s。
粗?jǐn)UФ30.2孔:式中l(wèi)=60mm;l1=11.24mm l2=2mm;f=1mm/r;n=850r/min。故tm=0.08mim=5.2s。
粗?jǐn)UФ25.5孔:式中l(wèi)=60mm;l1=10.2mm;l2=2mm;f=1mm/r;n=1051r/min。故tm=0.07mim=4.1s。
5.2.1.4.2 精擴孔工步
根據(jù)擴孔的基本時間計算公式tm=L/fn=(l+l1+l2)/fn,可求得該工步的基本時間。
精擴Ф40孔:式中l(wèi)=60mm;l1=15.42mm;l2=2mm;f=0.8mm/r;n=850r/min。故tm=0.11mim=6.8s。
精擴Ф30.2孔:式中l(wèi)=60mm;l1=11.9mm;l2=2mm;f=0.8mm/r;n=850r/min。故tm=0.1mim=6.5s。
精擴Ф25.5孔:式中l(wèi)=60mm;l1=10.2mm;l2=2mm;f=0.8mm/r;n=1051r/min。故tm=0.09mim=5.2s。
5.2.1.4.3 鉸孔工步
根據(jù)鉸孔的基本時間計算公式tm=L/fn=(l+l1+l2)/fn,再根據(jù)Κr=15、ap由表5-42查得l1、l2??汕蟮迷摴げ降幕緯r間。
鉸擴Ф40孔:式中l(wèi)=60mm;l1=1.1mm;l2=45mm;f=0.8mm/r;n=850r/min。故tm=0.16mim=9.4s。
鉸擴Ф30.2孔:式中l(wèi)=60mm;l1=1.75mm;l2=28mm;f=0.8mm/r;n=850r/min。故tm=0.13mim=7.8s。
鉸擴Ф25.5孔:式中l(wèi)=60mm;l1=1.75mm;l2=28mm;f=0.8mm/r;n=1051r/min。故tm=0.11mim=6.3s。
5.2.1.4.4 锪平工步
根據(jù)公式tm=L/fn=(l+l1)/fn,式中l(wèi)=2,l1=(1~2)mm,取為1mm;f=0.2mm/r,n=0.2 r/min。所以tm=0.09 min=5.4s。
5.2.1.5 工序4—鉆、擴Ф13和Ф20孔及鉆、鉸Ф10錐孔
5.2.1.5.1 鉆2-Ф10錐孔工步
根據(jù)鉆孔的基本時間計算公式tm=L/fn=(l+l1+l2)/fn,可求得該工步的基本時間。式中l(wèi)=65mm;l2=2mm;l1=DcotΚr/2 +(1~2)=9.8×cot54/2+1=4.6mm;f=0.2mm/r;n=850r/min。故tm=0.42mim=25.3s。
5.2.1.5.2 擴2-Ф13孔工步
根據(jù)擴孔的基本時間計算公式tm=L/fn=(l+l1+l2)/fn,可求得該工步的基本時間。式中l(wèi)=45mm;l2=2mm;l1=(D-d1)cotΚr/2 +(1~2)=(13-9.8)×cot54/2+1=2.1mm;f=0.2 mm/r;n=530r/min。故tm=0.46mim=27.5s。
5.2.1.5.3 鉆2-Ф13孔工步
根據(jù)鉆孔的基本時間計算公式tm=L/fn=(l+l1+l2)/fn,可求得該工步的基本時間。式中l(wèi)=65mm;l2=2mm;l1=DcotΚr/2 +(1~2)= 12.25×cot54/2+1=5.5mm;f=0.2 mm/r;n=850r/min。故tm=0.68mim=39.7s。
5.2.1.5.4 擴2-Ф13孔工步
根據(jù)擴孔的基本時間計算公式tm=L/fn=(l+l1+l2)/fn,可求得該工步的基本時間。式中l(wèi)=65mm;l2=2mm;l1=(D-d1)cotΚr/2 +(1~2)=(13-12.25)×cot54/2+1=1.2mm;f=0.2 mm/r;n=530r/min。故tm=0.64mim=38.6s。
5.2.1.5.5 粗?jǐn)U2-Ф20孔工步
根據(jù)擴孔的基本時間計算公式tm=L/fn=(l+l1+l2)/fn,可求得該工步的基本時間。式中l(wèi)=12mm;l2=2mm;l1=(D-d1)cotΚr/2 +(1~2)=(19.8-12.85)×cot54/2+1=3.5mm;f=0.2 mm/r;n=420r/min。故tm=0.21mim=12.5s。
5.2.1.5.6 精擴2-Ф20孔工步
根據(jù)擴孔的基本時間計算公式tm=L/fn=(l+l1+l2)/fn,可求得該工步的基本時間。式中l(wèi)=12mm;l2=2mm;l1=(D-d1)cotΚr/2 +(1~2)=(20-19.8)×cot54/2+1=1.1mm;f=0.15 mm/r;n=420r/min。故tm=0.24mim=14.4s。
5.2.1.5.7 鉸2-Ф10錐孔工步
根據(jù)鉸孔的基本時間計算公式tm=L/fn=(l+l1+l2)/fn,再根據(jù)Κr=45、ap由表5-42查得l1=0。20.2mm,l2=28mm;又l=20mm,f=0.15 mm/r,n=420mm??汕蟮迷摴げ降幕緯r間tm=0.76mim=46s。
5.2.1.6 工序6—鉆Ф6長孔和M6螺紋孔
5.2.1.6.1 鉆Ф6長孔工步
根據(jù)鉆孔的基本時間計算公式tm=L/fn=(l+l1+l2)/fn,可求得該工步的基本時間。式中l(wèi)=80mm;盲孔取l2=0mm;l1=DcotΚr/2 +(1~2)= 6×cot54/2+1=3.2mm;f=0.12 mm/r;n=960r/min。故tm=0.74mim=44.4s。
5.2.1.6.2 鉆M6螺紋孔工步
根據(jù)鉆孔的基本時間計算公式tm=L/fn=(l+l1+l2)/fn,可求得該工步的基本時間。式中l(wèi)=18mm;盲孔取l2=0mm;l1=DcotΚr/2 +(1~2)= 5.1×cot54/2+1=2.9mm;f=0.12 mm/r;n=960r/min。故tm=0.2mim=12s。
5.2.1.7 工序7—攻M6螺紋
根據(jù)攻螺紋的基本時間計算公式tm=L/fn=2(l+l1+l2)/fn,可求得該工步的基本時間。式中l(wèi)=18mm;攻盲孔取l2=0mm;l1= (1~3)p =2mm;f=1mm/r;n=392r/min。故tm=0.1mim=6s。
5.2.2輔助時間ta的計算
根據(jù)輔助時間ta與基本時間tm之間的關(guān)系為ta=(0.15~0.2) tm,取ta=0.15tm,則各工序的輔助時間分別為:
工序1:ta=0.15×42.1s=6.32s;
工序2:ta=0.15×14.9s=2.36s;
工序3:ta=0.15×325s=48.75s;
工序4的工步1):ta=0.15×6.8s=1.02s;
工步2):ta=0.15×5.2s=0.624s;
工步3):ta=0.15×4.1s=0.615s;
工步4):ta=0.15×6.8s=1.02s;
工步5):ta=0.15×6.5s=0.975s;
工步6):ta=0.15×5.2s=0.624s;
工步7):ta=0.15×9.4s=1.41s;
工步8):ta=0.15×7.8s=1.17s;
工步9):ta=0.15×6.3s=0.945s;
工步10):ta=0.15×5.2s=0.78s;
工序5的工步1):ta=0.15×25.3s=3.8s;
工步2):ta=0.15×27.5s=4.13s;
工步3):ta=0.15×39.7s=5.96s;
工步4):ta=0.15×38.6s=5.79s;
工步5):ta=0.15×12.5s=1.88s;
工步6):ta=0.15×14.4s=2.16s;
工步7):ta=0.15×46s=6.9s;
工序6的工步1):ta=0.15×44.4s=6.66s;
工步2):ta=0.15×12s=1.8s;
5.3 其他時間的計算
由于后托架的生產(chǎn)類型為大批量生產(chǎn),分?jǐn)偟矫總€工件上的準(zhǔn)備時間與終結(jié)時間甚微,可忽略不計;布置工作地時間tb是作業(yè)時間的2%~7%,休息與生理需要時間tx是作業(yè)時間的2%~4%,此處取為3%,則各工序的其他時間(tb+tx)可按關(guān)系式(3%+3%)×(tm+ta)計算,它們分別為:
工序1:tb+tx=6%×(42.1+6.32)s=2.91s;
工序2:tb+tx=6%×(14.9+2.36)s=1.04s;
工序3:tb+tx=6%×(325+48.75)s=22.43s;
工序4的工步1):tb+tx=6%×(6.8+1.02)s=0.47s;
工步2):tb+tx=6%×(5.2+0.624)s=0.35s;
工步3):tb+tx=6%×(4.1+0.615)s=0.28s;
工步4):tb+tx=6%×(6.8+1.02)s=0.47s;
工步5):tb+tx=6%×(6.5+0.975)s=0.45s;
工步6):tb+tx=6%×(5.2+0.624)s=0.35s;
工步7):tb+tx=6%×(9.4+1.41)s=0.65s;
工步8):tb+tx=6%×(7.8+1.17)s=0.54s;
工步9):tb+tx=6%×(6.3+0.945)s=0.435s;
工步10):tb+tx=6%×(5.2+0.78)s=0.36s;
工序5的工步1):tb+tx=6%×(25.3+3.8)s=1.75s;
工步2):tb+tx=6%×(27.5+4.13)s=1.9s;
工步3):tb+tx=6%×(39.7+5.96)s=2.74s;
工步4):tb+tx=6%×(38.6+5.79)s=2.66s;
工步5):tb+tx=6%×(12.5+1.88)s=0.86s;
工步6):tb+tx=6%×(14.4+2.16)s=0.99s;
工步7):ta= tb+tx=6%×(46+6.9)s=3.17s;;
工序6的工步1):tb+tx=6%×(44.4+6.66)s=3.06s;
工步2):tb+tx=6%×(12+1.8)s=0.83s;
5.4 單件時間tdj的計算
各工序的單件時間分別為:
工序1:tdj=(42.1+6.32+2.91)s=34.9s;
工序2:tdj=(14.9+2.36+1.04)s=s18.3;
工序3:tdj=(325+48.75+22.43)s=396.2s;
工序4的工步1):tdj=(6.8+1.02+0.47)s=8.29s;
工步2):tdj=(5.2+0.624+0.35)s=6.174s;
工步3):tdj=(4.1+0.615+0.28)s=4.995s;
工步4):tdj=(6.8+1.02+0.47)s=8.29s;
工步5):tdj=(6.5+0.975+0.45)s=7.99s;
工步6):tdj=(5.2+0.624+0.35)s=6.174s;
工步7):tdj=(9.4++1.41+0.65)s=11.46s;
工步8):tdj=(7.8+1.17+0.54)s=9.51s;
工步9):tdj=(6.3+0.945+0.435)s=7.68s;
工步10):tdj=(5.2+0.78+0.36)s=6.34s;
工序4的單件時間:
tdj=(8.29+6.174+4.995+8.29+7.99+6.174+11.46+9.51+7.68+6.43)s=73.29s;
工序5的工步1):tdj=(25.3+3.8+1.75)s=30.85s;
工步2):tdj=(27.5+4.13+1.9)s=33.53s;
工步3):tdj=(39.7+5.96+2.74)s=48.4s;
工步4):tdj=(38.6+5.79+2.66)s=47.05s;
工步5):tdj=(12.5+1.88+0.86)s=15.24s;
工步6):tdj=(14.4+2.16+0.99)s=17.55s;
工步7):tdj=(46+6.9+3.17)s=56.07s;
工序5的單件時間:
tdj=(30.85+33.53+48.4+47.05+15.24+17.55+56.07)s=248.69s;
工序6的工步1):tdj=(44.4+6.66+3.06)s=54.12s;
工步2):tdj=(12+1.8+0.83)s=14.63s;
工序4的單件時間:tdj=(54.12+14.63)s=68.75s;
將上述零件工藝規(guī)程設(shè)計結(jié)果填入工藝文件,即將以上計算結(jié)果整理好填入機械加工工藝過程卡片和機械加工工序卡片。
6. 夾具設(shè)計
6.1 夾具設(shè)計任務(wù)
本夾具用于在搖臂鉆床上加工后托架的三杠孔。毛坯為鑄鐵件,所用的機床為Z35型搖臂鉆床,生產(chǎn)類型為大批量生產(chǎn)。工件以底平面、側(cè)平面和蓋板平面為定位基準(zhǔn),在支承釘和止推板上實現(xiàn)完全定位。為使工件夾緊可靠,采用了輔助支承。采用手動螺旋壓板機構(gòu)夾緊工件。
6.2 確定夾具的結(jié)構(gòu)方案
6.2.1 確定定位元件 根據(jù)工序規(guī)定的定基準(zhǔn),選用支承釘和止推板實現(xiàn)完全定位。另外,由于切削力較大,為使工件夾緊可靠,采用了輔助支承。
6.2.2 確定導(dǎo)向裝置 本工序要求對被加工孔依次進行粗?jǐn)U、精擴、鉸和锪平等工步的加工,故選用快換式鉆套作為刀具的導(dǎo)向元件。
6.2.3 確定夾緊裝置 針對生產(chǎn)的工藝特征,此夾具采用手動螺旋壓板機構(gòu)。
6.2.3.1 鉆削力和夾緊力計算
計算夾緊力時,應(yīng)按應(yīng)用本夾具加工時工件承受的最大鉆削力進行計算,本工序中粗?jǐn)UФ38時的鉆削力最大。查《機床夾具設(shè)計手冊》表1-2-9,得鉆削力計算公式:
式中P───鉆削力
t───鉆削深度,60mm
Sz───每齒進給量,0.15mm
D───鉆刀直徑,38mm
B───鉆削寬度,1.5mm
Z───鉆刀齒數(shù),4
所以:P=490X601.0X0.150.74X38-1.0X1.50.9X4
=1095(N)
查表可知夾緊力與工切削力方向垂直時的夾緊力計算公式為:
FJ=KFL/(f1H+L)
安全系數(shù) K=K1K2K3K4
其中:K1 為基本安全系數(shù)1.5
K2 為加工性質(zhì)系數(shù)1.2
K3 為刀具鈍化系數(shù)1.3
K4 為斷續(xù)切削系數(shù)1.1
所以K=2.574
將F=1095N,H=190mm,L=162mm,代入上式得實際所需夾緊力FJ=2.574 X1059 X162/(0.45 X190+162)=1845(N)。
查《機床夾具手冊》表1-2-26,查得螺旋夾緊機構(gòu)夾緊力的計算公式:
式中WQ───產(chǎn)生的夾緊力
MK───實際所需夾緊力,1845N
r1───螺桿端部與工件間的當(dāng)量摩擦半徑,0
───螺桿端部與工件間的摩擦角,
a───螺紋升角,00471
r2───螺紋中徑一半,11.675
───螺旋副當(dāng)量摩擦角,80321
───除夾緊機構(gòu)之外的效率,0.85~0.95
計算得出WQ=2907N大于所需夾緊力1845N,故本夾具可安全工作。
6.2.3.2 定位誤差分析
本夾具以底面、側(cè)面和蓋板平面為定位基準(zhǔn),用支承釘和止推板實現(xiàn)定位。底面同時是設(shè)計基準(zhǔn)和工序基準(zhǔn),所以不存在基準(zhǔn)不重合誤差,只有定位副制造不準(zhǔn)確引起的定位誤差,底面、側(cè)面和蓋板平面的精度要求達到生產(chǎn)要求,故
該夾具應(yīng)能滿足定位要求。
參考文獻
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5、李益民主編.機械制造工藝設(shè)計簡明手冊.北京:機械工業(yè)出版社,1994
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8、趙家齊主編.機械制造工藝學(xué)課程設(shè)計指導(dǎo)書.北京.
械工業(yè)出版社,2000
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10、田春霞主編.數(shù)控加工工藝.北京:機械工業(yè)出版社,2006
11、吳拓、方瓊珊主編. 機械制造工藝與機床夾具課程設(shè)計指導(dǎo)書.北京:機械工業(yè)出版社,2005
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