《管廊主體結(jié)構(gòu)支架法施工方案 -修改.doc》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《管廊主體結(jié)構(gòu)支架法施工方案 -修改.doc（30頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

。 目 錄 1.編制依據(jù)、范圍 - 1 - 1.1編制依據(jù) - 1 - 1.2編制范圍 - 1 - 2.工程概況 - 1 - 3.施工準備 - 2 - 3.1技術(shù)準備 - 2 - 3.2、材料準備 - 2 - 3.3、模板選型 - 2 - 4、支撐體系設(shè)計 - 3 - 5、施工工藝 - 3 - 5.1模板體系 - 3 - 5.2模板支設(shè)要求 - 3 - 5.3剪力墻 - 4 - 5.4板模板 - 8 - 6、計算書 - 9 - 6.1頂板模板計算書 - 9 - 6.2墻體模板計算書 - 16 - -可編輯修改- 。 綜合管廊主體結(jié)構(gòu)支架法施工方案 1.編制依據(jù)、范圍 1.1編制依據(jù) (1)《城市綜合管廊工程技術(shù)規(guī)范》（GB 50838-2012）; (2)《通港大路道路、管廊及地下空間工程施工組織設(shè)計》； (3)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》（GB 50666-2011）； (4) 綜合管廊工程施工圖； (5)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011； (6)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ 162-2008； (7)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012； (8)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003； (9)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010； (10)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2011； (11)《建筑施工木腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ 164-2008； 1.2編制范圍 本施工方案適用于通港大路綜合管廊工程范圍內(nèi)主體結(jié)構(gòu)支架法的現(xiàn)場施工。 2.工程概況 通港大路管廊（濱河?xùn)|路-新城大街）為干線管廊，全長4.3公里，沿通港大路敷設(shè)，沿途與濱河?xùn)|街支線管廊、松花江胡同纜線管廊、興港大街干線管廊、建蘭街支線管廊以及新城大街支線管廊相接。與城市地鐵空港線在通港大路段平行敷設(shè)，途徑民俗館站，中央廣場站及建蘭街站。 基坑均采用明挖法施工，即開挖至坑底后澆筑結(jié)構(gòu)底板、外側(cè)墻和頂板。 綜合管廊平面位置布置在綠化帶下，綜合管廊頂面距路面平均高度3.5米，綜合管廊為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，采用現(xiàn)澆施工，混凝土為C40防水混凝土，抗?jié)B等級P8。 3.施工準備 3.1技術(shù)準備 施工前項目管理人員認真查閱圖紙（包括與建筑圖對應(yīng)的情況）、方案、相關(guān)安全質(zhì)量規(guī)范，遇到圖紙上的問題提前與設(shè)計聯(lián)系解決。并對班組進行書面的技術(shù)交底，交底要有針對性和可操作性。交底要根據(jù)施工部位的不同，施工側(cè)重點的轉(zhuǎn)換進行，交底時應(yīng)注意可操作性。 勞務(wù)隊管理人員帶領(lǐng)班組長熟悉圖紙，熟讀方案，明確注意事項，質(zhì)量目標等，增強每一位操作人員質(zhì)量責(zé)任感。 3.2、材料準備 （1）分項工程開始前勞務(wù)隊應(yīng)對模板木方等用量進行仔細計劃，并提前進場，按項目部相關(guān)要求規(guī)范堆碼整齊，模板厚度為15mm，鋼管規(guī)格為φ48×3.5mm。 （2）管廊墻體根據(jù)其規(guī)格必須使用對拉螺桿進行加固，均使用止水對拉螺桿。要求勞務(wù)隊伍認真組織加固所用材料如螺桿、蝴蝶卡、鋼管、模板等。 （3）其他材料設(shè)備如安全通道鋪設(shè)用的竹跳板、封閉用密目網(wǎng)以及鐵絲鋼絲等準備到位并根據(jù)操作面需求合理調(diào)配。 3.3、模板選型 本工程模板均選用模板厚15mm，主龍骨為雙鋼管規(guī)格為φ48×3.5mm，次龍骨為50mm×100mm木方，支撐體系為扣件式鋼管腳手架，鋼管規(guī)格為φ48×2.7mm，為保證工期要求，對拉螺桿均采用防水對拉螺桿一次性使用。 4、支撐體系設(shè)計 此方案涉及板厚最厚為400mm，墻厚最厚為400mm。各構(gòu)件搭設(shè)參數(shù)見下表： 表一：板支撐體系 部位 計算書 板厚（單位mm） 模板及背楞 支撐 面板mm 次楞mm 主楞mm 支撐形式 立桿縱距mm 立桿橫距mm 立桿步距mm 綜合艙頂板 計算書（一） 400 15厚竹膠板 50×100木方， 間距200 φ48×3.5雙鋼管， 間距500 扣件式鋼管支撐 1000 800 1700 電力艙頂板 計算書（一） 400 15厚竹膠板 50×100木方， 間距200 φ48×3.5雙鋼管， 間距500 扣件式鋼管支撐 500 900 400 表二：墻模板支撐體系 部位 計算書 墻厚（單位mm） 側(cè)模 其他 模板mm 次楞mm 主楞mm 側(cè)墻及內(nèi)墻 計算書（二） 400 15厚竹膠板 50×100雙木方，間距200mm。 φ48×3.5雙鋼管， 第一道距下部結(jié)構(gòu)200，最上面一道為200，其余間距均為500mm。 沿墻方向3米一道斜撐 5、施工工藝 5.1模板體系 剪力墻和板的模板采用15mm厚竹膠板、50×100木方和φ48×3.5mm鋼管配制成型模板。 5.2模板支設(shè)要求 （1）鋼管支架的搭設(shè)，立桿的布置間距必須均勻，避免局部間距過大或過小的現(xiàn)象，以免造成澆筑混凝土后局部撓度過大，混凝土表面局部不平整；水平桿、剪刀撐和板底立桿必須在上木方之前全部做完，嚴禁在支架沒有做完就上木方和模板，堅決杜絕在澆混凝土之前二次加固支架的做法。 （2）模板拼裝接縫處粘貼雙面膠，防止混凝土在澆筑過程中漏漿。 （3）板底大龍骨，拉通線調(diào)整頂托高度，將大龍骨鋼管規(guī)格為φ48×3.5mm找平，此工作必須拉通線，嚴禁憑感覺找平。 （4）跨度大于或等于4m的板必須起拱，起拱高度為全跨高度的3/1000，跨度小于4m的板不必起拱。 （5）板底和剪力墻次龍骨（50×100）的布置間距為150mm-200mm，且間距必須布置均勻，避免局部過大或過小的現(xiàn)象，以免局部撓度過大，造成板面不平整。 （6）立桿的布置盡量靠近墻邊，以免此部位大龍骨懸臂過長，造成澆混凝土后此部位撓度過大。 5.3剪力墻 5.3.1內(nèi)墻與外墻支設(shè) 剪力墻外墻模板采用50×100規(guī)格雙木方做次龍骨，。主龍骨采用φ48×3.5mm雙鋼管，φ48×3.5mm鋼管成對放置并用φ14螺桿拉結(jié)固定。第一道距結(jié)構(gòu)面200mm，以上間距均為500mm。采用雙螺帽、雙卡扣，設(shè)置對拉螺桿水平間距450mm。豎龍骨采用雙鋼管固定，豎向次龍骨的間距均為200mm一道，每隔3m墻體兩側(cè)設(shè)置斜撐。 見下圖： 側(cè)墻體模板支設(shè)立面圖 管廊結(jié)構(gòu)外墻采用Ф14工具式止水螺桿，配套膠杯，模板拆除時僅拆除膠杯和工具式螺桿即可，固定模板用螺栓留在墻體內(nèi)。中間止水環(huán)為50×50×3mm。膠杯拆除后，在凹槽填充耐候硅酮密封膠，然后待膠體凝固后在采用聚合物水泥砂漿將凹槽填充至墻面平。 剪力墻止水螺桿加工示意圖 剪力墻內(nèi)墻模板采用50×100規(guī)格雙木方做次龍骨。主龍骨采用φ48×3.5mm雙鋼管，φ48×3.5mm鋼管成對放置并用φ14工具式止水螺桿拉結(jié)固定。第一道距結(jié)構(gòu)面200mm，以上間距均為450mm。采用雙螺帽、雙卡扣，設(shè)置對拉螺桿水平間距450mm。豎向次龍骨采用50mm×100mm木方加固，豎向次龍骨的間距均為200mm一道。每隔3m墻體兩側(cè)設(shè)置斜撐。 內(nèi)剪力墻模板支設(shè)立面圖 5.3.2墻體模板支設(shè)施工順序 墻筋綁扎及板支撐架、操作架搭設(shè)→定位放線→墻根部水泥砂漿找平→一側(cè)墻模板安裝及調(diào)整→穿對拉螺桿→墻另一側(cè)模板安裝→調(diào)整驗收 （1）墻體合模之前，墻體區(qū)域內(nèi)的雜質(zhì)應(yīng)徹底清理干凈。 （2）墻體的外（主）背楞采用φ48×3.5mm雙鋼管，螺桿加雙螺母，內(nèi)（次）背楞采用（50×100）木方，且必須均勻放置，間距200mm。模板拼縫處單獨添加木方，用鐵釘進行加固，防止拼縫處漏漿。 （5）墻體模板必須邊安裝邊檢查垂直度和平整度，模板的拼縫應(yīng)嚴密，要求拼縫小于2mm，平整度（錯臺）小于1.5mm。 （6）模板安裝就位后，必須吊線調(diào)整垂直度，要求垂直偏差不大于2mm。 （7）支頂板模板時，為防止?jié)仓敯寤炷陵幗翘幝{，在龍骨側(cè)面靠墻處，或頂板模板靠墻處貼海綿條，海綿條粘貼在模板或龍骨上。模板與墻體的轉(zhuǎn)角處采用50×100木方壓角。 5.3.3吊模支設(shè) 結(jié)構(gòu)底板澆筑時，為保證吊模處結(jié)構(gòu)尺寸準確。在結(jié)構(gòu)導(dǎo)墻處放置同墻強度及寬度的支撐條，水平間距500mm設(shè)置，支撐條高度為結(jié)構(gòu)面往下第二根水平鋼筋處設(shè)置，第二根支撐條與第一根內(nèi)撐條間距300mm。豎向木方下部設(shè)置豎向混凝土支撐條，支撐條同板厚，強度同板的混凝土強度。斜撐鋼管下部設(shè)置內(nèi)撐鋼筋，確保模板凈空尺寸。內(nèi)撐鋼筋采用14的鋼筋制作，內(nèi)撐鋼筋高出板面5cm,木放下內(nèi)撐鋼筋與底板齊平，板內(nèi)內(nèi)撐筋橫向間距500mm,縱向間距500mm一道。內(nèi)撐鋼筋伸出模板并抵住斜向木方支撐。內(nèi)撐鋼筋與結(jié)構(gòu)鋼筋點焊牢固，并在內(nèi)撐鋼筋下部單獨設(shè)置墊塊。 5.4板模板 板支模順序：滿堂架搭設(shè)→鋪板底木方→鋪板底模板→與墻模連接→綁板筋→加固。 綜合艙板底立桿間距1000mm（橫向）×500mm（縱向），水平桿步距1200mm，步距平均分布，根據(jù)凈空確定。自由端長度≤500mm，頂托伸出長度≤300mm，掃地桿距地面長度≤200mm。豎向剪刀撐5米設(shè)置一道連續(xù)的豎向剪刀撐。 電力艙板底立桿間距900mm（橫向）×500mm（縱向），水平桿步距1200mm，步距平均分布，根據(jù)凈空確定。自由端長度≤500mm，頂托伸出長度≤300mm，掃地桿距地面長度≤200mm。豎向剪刀撐5米設(shè)置一道連續(xù)的豎向剪刀撐。 6、計算書 6.1頂板模板計算書 本工程結(jié)構(gòu)中，綜合艙與電力艙高度一致，頂板模板驗算以綜合艙頂板為例。綜合艙高度為4m，立桿間距取1.0×0.8m。 圖4-1支架安裝橫斷面圖 圖4-2支架安裝縱斷面圖 1、參數(shù)信息 （1）模板支架參數(shù) 橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):1.00；步距(m):1.70； 立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.30；模板支架搭設(shè)高度(m):4； 采用的鋼管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐； 立桿承重連接方式:可調(diào)托座； （2）荷載參數(shù) 模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500； 施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000； （3）材料參數(shù) 面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用方木； 面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13； 木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):200.000； 木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :Ф48×3.5； 2、模板面板計算 模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度 模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 50×1.52/6 = 18.75 cm3； I = 50×1.53/12 = 14.062 cm4； 模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖 （1）荷載計算 1）靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25.5×0.35×0.5+0.5×0.5 = 4.712 kN/m； 2）活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)： q2 = 1×0.5= 0.5 kN/m； （2）強度計算 計算公式如下: M=0.1ql2 其中：q=1.2×4.712+1.4×0.5= 6.355kN/m 最大彎矩M=0.1×6.355×2002= 25420 N·mm； 面板最大應(yīng)力計算值 σ =M/W= 25420/18750 = 1.356 N/mm2； 面板的抗彎強度設(shè)計值 [f]=13 N/mm2； 面板的最大應(yīng)力計算值為 1.356 N/mm2 小于面板的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求。 （3）撓度計算 撓度計算公式為： ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1= 4.712kN/m 面板最大撓度計算值 ν= 0.677×4.712×2004/(100×9500×14.062×104)=0.038 mm； 面板最大允許撓度 [ν]=200/ 250=0.8 mm； 面板的最大撓度計算值 0.038 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.8 mm,滿足要求。 3、模板支撐方木的計算 方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖（mm） （1）荷載的計算 1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 25.5×0.2×0.35+0.5×0.2 = 1.885 kN/m ； 2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)： q2 = 1×0.2 = 0.2 kN/m； （2）強度驗算 計算公式如下: M=0.1ql2 均布荷載 q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×1.885+1.4×0.2 = 2.542 kN/m； 最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.1×2.542×0.52 = 0.064 kN·m； 方木最大應(yīng)力計算值 σ= M /W = 0.064×106/83333.33 = 0.763 N/mm2； 方木的抗彎強度設(shè)計值 [f]=13.000 N/mm2； 方木的最大應(yīng)力計算值為 0.763 N/mm2 小于方木的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求。 （3）抗剪驗算 截面抗剪強度必須滿足: τ = 3V/2bhn < [τ] 其中最大剪力: V = 0.6×2.542×0.5 = 0.763 kN； 方木受剪應(yīng)力計算值 τ = 3 ×0.763×103/(2 ×50×100) = 0.229 N/mm2； 方木抗剪強度設(shè)計值 [τ] = 1.4 N/mm2； 方木的受剪應(yīng)力計算值 0.229 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設(shè)計值 1.4 N/mm2，滿足要求。 （4）撓度驗算 計算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 均布荷載 q = q1 = 1.885 kN/m； 最大撓度計算值 ν= 0.677×1.885×5004 /(100×9000×4166666.667)= 0.021 mm； 最大允許撓度 [ν]=500/ 250=2 mm； 方木的最大撓度計算值 0.021 mm 小于 方木的最大允許撓度 2 mm,滿足要求。 4、托梁材料計算 托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算； 托梁采用：鋼管(雙鋼管) :Ф48×3.5； W=10.16 cm3； I=26.16 cm4； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P＝1.271kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kN·m) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.61 kN·m ； 最大變形 Vmax = 0.791 mm ； 最大支座力 Qmax = 6.965 kN ； 最大應(yīng)力 σ= 610156.252/10160 = 60.055 N/mm2； 托梁的抗壓強度設(shè)計值 [f]=205 N/mm2； 托梁的最大應(yīng)力計算值 60.055 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求! 托梁的最大撓度為 0.791mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求。 5、模板支架立桿荷載設(shè)計值(軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。 （1）靜荷載標準值包括以下內(nèi)容 1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.149×4 = 0.596 kN； 2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5×0.5×1 = 0.25 kN； 3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.5×0.35×0.5×1 = 4.462 kN； 靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.211 kN； （2）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 活荷載標準值 NQ = (1+2 ) ×1×0.5 = 1.5 kN； （3）立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.354 kN； 6、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ =N/(φA)≤[f] 其中 N ---- 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N = 8.354 kN； φ---- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 Lo/i 查表得到； i ---- 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W ---- 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 (N/mm2)； [f]---- 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 計算長度 (m)； 根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即L0=max[1.155×1.7×1.2，1.2+2×0.3]=2.356； k ---- 計算長度附加系數(shù)，取1.155； μ ---- 考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，取1.7； a ---- 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.3 m； 得到計算結(jié)果： 立桿計算長度 L0=2.356； L0 / i = 2356.2 / 15.8=149 ； 由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.312 ； 鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=8353.578/(0.312×489) = 54.753 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 σ= 54.753 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 [f]= 205 N/mm2，滿足要求。 6.2墻體模板計算書 墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。 根據(jù)《建筑施工手冊》，當采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為2.00kN/m2； 1、參數(shù)信息 （1）基本參數(shù) 次楞間距(mm):200；穿墻螺栓水平間距(mm):400； 主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500； 對拉螺栓直徑(mm):M14； （2）主楞信息 主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2； 直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.50； （3）次楞信息 次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2； 寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00； （4）面板參數(shù) 面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00； 面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50； （5）木方和鋼楞 方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50； 鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設(shè)計簡圖 2、墻模板荷載標準值計算 按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T -- 混凝土的入模溫度，取20.000℃； V -- 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H -- 模板計算高度，取3.000m； β1-- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 分別計算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。 計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=17.031kN/m2； 傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。 3、墻模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)《建筑施工手冊》，強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖 （1）抗彎強度驗算 彎矩計算公式如下: M=0.1q1l2+0.117q2l2 其中， M--面板計算最大彎矩(N·mm)； l--計算跨度(次楞間距): l =200.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m； 其中0.90為按《施工手冊》取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 面板的最大彎矩：M =0.1×9.197×200.02+0.117×1.260×200.02= 4.27×104N·mm； 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： σ = M/W< f 其中， σ --面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M --面板計算最大彎矩(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 500×15.0×15.0/6=1.88×104 mm3； f --面板截面的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板截面的最大應(yīng)力計算值：σ = M/W = 4.27×104 / 1.88×104 = 2.3N/mm2； 面板截面的最大應(yīng)力計算值 σ =2.3N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設(shè)計值 [f]=13N/mm2，滿足要求。 （2）抗剪強度驗算 計算公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l 其中，V--面板計算最大剪力(N)； l--計算跨度(次楞間距): l =200.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m； 面板的最大剪力：V = 0.6×9.197×200.0 + 0.617×1.260×200.0 = 1259.1N； 截面抗剪強度必須滿足: τ= 3V/(2bhn)≤fv 其中， τ--面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V--面板計算最大剪力(N)：V = 1259.1N； b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv--面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值: τ =3×1259.1/(2×500×15.0)=0.252N/mm2； 面板截面抗剪強度設(shè)計值: [fv]=1.500N/mm2； 面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值 τ=0.252N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設(shè)計值 [τ]=1.5N/mm2，滿足要求。 （3）撓度驗算 根據(jù)《建筑施工手冊》，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 撓度計算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載: q = 17.03×0.5 = 8.516N/mm； l--計算跨度(次楞間距): l = 200mm； E--面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I--面板的截面慣性矩: I = 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4； 面板的最大允許撓度值:[ν] = 0.8mm； 面板的最大撓度計算值: ν= 0.677×8.52×2004/(100×9500×1.41×105) = 0.069 mm； 面板的最大撓度計算值: ν=0.069mm 小于等于面板的最大允許撓度值 [ν]=0.8mm，滿足要求。 4、墻模板主次楞的計算 次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5×10×10/6×2= 166.666cm3； I = 5×10×10×10/12×2= 833.334cm4； 次楞計算簡圖 （1）次楞的抗彎強度驗算 次楞最大彎矩按下式計算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2 其中， M--次楞計算最大彎矩(N·mm)； l--計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×17.031×0.200×0.900=3.679kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。 次楞的最大彎矩：M =0.1×3.679×500.02+0.117×0.504×500.02= 1.07×105N·mm； 次楞的抗彎強度應(yīng)滿足下式： σ = M/W< f 其中， σ --次楞承受的應(yīng)力(N/mm2)； M --次楞計算最大彎矩(N·mm)； W --次楞的截面抵抗矩，W=1.67×105mm3； f --次楞的抗彎強度設(shè)計值； f=13.000N/mm2； 次楞的最大應(yīng)力計算值：σ = 1.07×105/1.67×105 = 0.6 N/mm2； 次楞的抗彎強度設(shè)計值: [f] = 13N/mm2； 次楞的最大應(yīng)力計算值 σ = 0.6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設(shè)計值 [f]=13N/mm2，滿足要求。 （2）次楞的抗剪強度驗算 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l 其中， V－次楞承受的最大剪力； l--計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×17.031×0.200×0.900/2=1.839kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4×2.00×0.20×0.90/2=0.252kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。 次楞的最大剪力：V = 0.6×1.839×500.0+ 0.617×0.252×500.0 = 629.5N； 截面抗剪強度必須滿足下式： τ=3V/(2bh0) 其中， τ--次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V--次楞計算最大剪力(N)：V = 629.5N； b--次楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn--次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv--次楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 次楞截面的受剪應(yīng)力計算值: τ =3×629.5/(2×50.0×100.0×2)=0.094N/mm2； 次楞截面的受剪應(yīng)力計算值 τ =0.094N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設(shè)計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求。 （3）次楞的撓度驗算 根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中， ν--次楞的最大撓度(mm)； q--作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 17.03×0.20=3.41 kN/m； l--計算跨度(主楞間距): l =500.0mm ； E--次楞彈性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I--次楞截面慣性矩(mm4)，I=8.33×106mm4； 次楞的最大撓度計算值: ν= 0.677×6.81/2×5004/(100×9000×8.33×106) = 0.019 mm； 次楞的最大容許撓度值: [ν] = 2mm； 次楞的最大撓度計算值 ν=0.019mm 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν]=2mm，滿足要求。 主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W =5.078×2= 10.156cm3； I =12.187×2= 24.374cm4； E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kN·m) 主楞計算變形圖(mm) （4）主楞的抗彎強度驗算 作用在主楞的荷載: P＝1.2×17.03×0.2×0.5＋1.4×2×0.2×0.5＝2.324kN； 主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 400mm； 強度驗算公式： σ = M/W< f 其中，σ-- 主楞的最大應(yīng)力計算值(N/mm2) M -- 主楞的最大彎矩(N·mm)；M = 8.36×104 N·mm W -- 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 1.02×104 mm3； f --主楞的強度設(shè)計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2； 主楞的最大應(yīng)力計算值: σ = 8.36×104/1.02×104 = 8.2 N/mm2； 主楞的最大應(yīng)力計算值 σ =8.2N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2,滿足要求。 （5）主楞的抗剪強度驗算 主楞截面抗剪強度必須滿足: τ=2V/A≤fv 其中， τ--主楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V--主楞計算最大剪力(N)：V = 1138.0N； A --鋼管的截面面積(mm2)：A = 978.606mm2 ； fv--主楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2； 主楞截面的受剪應(yīng)力計算值: τ =2×1138.0/978.606=2.326N/mm2； 主楞截面的受剪應(yīng)力計算值 τ =2.326N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設(shè)計值 fv=120N/mm2，滿足要求。 （6）主楞的撓度驗算 主楞的最大撓度計算值: ν= 0.036mm； 主楞的最大容許撓度值: [ν] = 1.6mm； 主楞的最大撓度計算值 ν=0.036mm 小于 主楞的最大容許撓度值 [ν]=1.6mm，滿足要求。 5、穿墻螺栓的計算 計算公式如下: N<[N]=f×A 其中 N -- 穿墻螺栓所受的拉力； A -- 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f -- 穿墻螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2； 查表得： 穿墻螺栓的型號: M14 ； 穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2； 穿墻螺栓最大容許拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN； 主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 2.07 kN。 穿墻螺栓所受的最大拉力 N=2.067kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 [N]=17.85kN，滿足要求。  THANKS !!! 致力為企業(yè)和個人提供合同協(xié)議，策劃案計劃書，學(xué)習(xí)課件等等 打造全網(wǎng)一站式需求 歡迎您的下載，資料僅供參考 -可編輯修改-