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樓板計(jì)算書

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樓板計(jì)算書

樓板計(jì)算書日期:5/23/2009時(shí)間:12:33:26:96 am一、基本資料:1、房間編號(hào):2;次房間號(hào):1。2、邊界條件(左端/下端/右端/上端):固定/固定/固定/固定/3、荷載:永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值:g 8.60 kN/M2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q 2.00 kN/M2 計(jì)算跨度Lx=4000 mm;計(jì)算跨度Ly=3750 mm 板厚H=100 mm;砼強(qiáng)度等級(jí):C30;鋼筋強(qiáng)度等級(jí):HRB335 4、計(jì)算方法:彈性算法。5、泊松比:1/5.6、考慮活荷載不利組合。二、計(jì)算結(jié)果:Mx=(0.01703+0.02035/5)*(1.35*8.6+0.98*1.0)*3.82=3.74kNM 考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩:Mxa=(0.03626+0.04210/5)*(1.4*1.0)*3.82=0.62kNM Mx=3.74+0.62=4.35kNM Asx=214.93mm2,實(shí)配 8200(As 251.mm2)min 0.215%,0.251%My=(0.02035+0.01703/5)*(1.35*8.6+0.98*1.0)*3.82=4.21kNM 考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩:Mya=(0.04210+0.03626/5)*(1.4*1.0)*3.82=0.68kNM My=4.21+0.68=4.89kNM Asy=214.93mm2,實(shí)配 8200(As 251.mm2)min 0.215%,0.251%Mx=0.05311*(1.35*8.6+0.98*2.0)*3.82=10.14kNM Asx=523.63mm2,實(shí)配 8100(As 503.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)min 0.215%,0.503%My=0.05591*(1.35*8.6+0.98*2.0)*3.82=10.67kNM Asy=473.95mm2,實(shí)配32100(As 8042.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)min 0.215%,8.042%三、跨中撓度驗(yàn)算:Mk-按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩值 Mq-按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù):Mk=(0.02035+0.01703/5)*(1.0*8.6+1.0*2.0 )*3.82=3.54kNM Mq=(0.02035+0.01703/5)*(1.0*8.6+0.5*2.0 )*3.82=3.21kNM Es 200000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N/mm2 Fy 300.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下,受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs:、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù),按下列公式計(jì)算:1.1-0.65*ftk/(te*sk)(混凝土規(guī)范式 8.1.22)sk Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式 8.1.33)sk 3.54/(0.87*81.*251.)=199.96N/mm 矩形截面,Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24)te 251./50000.=0.00503 1.1-0.65*2.01/(0.00503*199.96)=-0.197 當(dāng) 0.2 時(shí),取 0.2、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E:E Es/Ec 200000.0/29791.5=6.713、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f:矩形截面,f 0、縱向受拉鋼筋配筋率 As/b/ho 251./1000/81.=0.00310、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 Bs 按公式(混凝土規(guī)范式 8.2.31)計(jì)算:Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+3.5f)Bs 200000.*251.*81.2/1.15*0.200+0.2+6*6.713*0.00310/(1+3.5*0.00)=594.24kNM(3)、考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響增大影響系數(shù):按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條,當(dāng) 0時(shí),2.0(4)、受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度 B,可按下列公式計(jì)算:B Mk/Mq*(-1)+Mk*Bs(混凝土規(guī)范式 8.2.2)B 3.54/3.21*(2-1)+3.54*594.24=311.829kNM(5)、撓度 f *Qk*L 4/B f 0.00143*10.6*3.84/311.829=9.621mm f/L 9.621/3750.=1/390.,滿足規(guī)范要求!四、裂縫寬度驗(yàn)算:、X方向板帶跨中裂縫:裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù),按下列公式計(jì)算:1.1-0.65*ftk/(te*sk)(混凝土規(guī)范式 8.1.22)sk Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式 8.1.33)sk 3.15*106/(0.87*73.*251.)=197.07N/mm 矩形截面,Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24)te 251./50000.=0.005當(dāng) te 0.01 時(shí),取te 0.01 1.1-0.65*2.01/(0.01*197.07)=0.438max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)(混凝土規(guī)范式 8.1.21)max 2.1*0.438*197.1/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.093,滿足規(guī)范要求!、Y方向板帶跨中裂縫:裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù),按下列公式計(jì)算:1.1-0.65*ftk/(te*sk)(混凝土規(guī)范式 8.1.22)sk Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式 8.1.33)sk 3.54*106/(0.87*81.*251.)=199.96N/mm 矩形截面,Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24)te 251./50000.=0.005當(dāng) te 0.01 時(shí),取te 0.01 1.1-0.65*2.01/(0.01*199.96)=0.448max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)(混凝土規(guī)范式 8.1.21)max 2.1*0.448*200.0/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.096,滿足規(guī)范要求!、左端支座跨中裂縫:裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù),按下列公式計(jì)算:1.1-0.65*ftk/(te*sk)(混凝土規(guī)范式 8.1.22)sk Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式 8.1.33)sk 7.92*106/(0.87*81.*503.)=223.50N/mm 矩形截面,Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24)te 503./50000.=0.010 1.1-0.65*2.01/(0.01*223.50)=0.520max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)(混凝土規(guī)范式 8.1.21)max 2.1*0.520*223.5/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01005)=0.124,滿足規(guī)范要求!、下端支座跨中裂縫:裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù),按下列公式計(jì)算:1.1-0.65*ftk/(te*sk)(混凝土規(guī)范式 8.1.22)sk Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式 8.1.33)sk 8.33*106/(0.87*69.*8042.)=17.26N/mm 矩形截面,Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24)te 8042./50000.=0.161 1.1-0.65*2.01/(0.16*17.26)=0.630max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)(混凝土規(guī)范式 8.1.21)max 2.1*0.630*17.3/200000.*(1.9*20.+0.08*32.00/0.16085)=0.006,滿足規(guī)范要求!、右端支座跨中裂縫:裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù),按下列公式計(jì)算:1.1-0.65*ftk/(te*sk)(混凝土規(guī)范式 8.1.22)sk Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式 8.1.33)sk 7.92*106/(0.87*81.*503.)=223.50N/mm 矩形截面,Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24)te 503./50000.=0.010 1.1-0.65*2.01/(0.01*223.50)=0.520max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)(混凝土規(guī)范式 8.1.21)max 2.1*0.520*223.5/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01005)=0.124,滿足規(guī)范要求!、上端支座跨中裂縫:裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù),按下列公式計(jì)算:1.1-0.65*ftk/(te*sk)(混凝土規(guī)范式 8.1.22)sk Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式 8.1.33)sk 8.33*106/(0.87*81.*503.)=235.29N/mm 矩形截面,Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24)te 503./50000.=0.010 1.1-0.65*2.01/(0.01*235.29)=0.549max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)(混凝土規(guī)范式 8.1.21)max 2.1*0.549*235.3/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01005)=0.138,滿足規(guī)范要求!-一、基本資料:1、房間編號(hào):2;次房間號(hào):2。2、邊界條件(左端/下端/右端/上端):固定/固定/固定/固定/3、荷載:永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值:g 8.60 kN/M2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q 2.00 kN/M2 計(jì)算跨度Lx=4000 mm;計(jì)算跨度Ly=3750 mm 板厚H=100 mm;砼強(qiáng)度等級(jí):C30;鋼筋強(qiáng)度等級(jí):HRB335 4、計(jì)算方法:彈性算法。5、泊松比:1/5.6、考慮活荷載不利組合。二、計(jì)算結(jié)果:Mx=(0.01703+0.02035/5)*(1.35*8.6+0.98*1.0)*3.82=3.74kNM 考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩:Mxa=(0.03626+0.04210/5)*(1.4*1.0)*3.82=0.62kNM Mx=3.74+0.62=4.35kNM Asx=214.93mm2,實(shí)配 8200(As 251.mm2)min 0.215%,0.251%My=(0.02035+0.01703/5)*(1.35*8.6+0.98*1.0)*3.82=4.21kNM 考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩:Mya=(0.04210+0.03626/5)*(1.4*1.0)*3.82=0.68kNM My=4.21+0.68=4.89kNM Asy=214.93mm2,實(shí)配 8200(As 251.mm2)min 0.215%,0.251%Mx=0.05311*(1.35*8.6+0.98*2.0)*3.82=10.14kNM Asx=523.63mm2,實(shí)配 8100(As 503.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)min 0.215%,0.503%My=0.05591*(1.35*8.6+0.98*2.0)*3.82=10.67kNM Asy=473.95mm2,實(shí)配 8100(As 503.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)min 0.215%,0.503%三、跨中撓度驗(yàn)算:Mk-按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩值 Mq-按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù):Mk=(0.02035+0.01703/5)*(1.0*8.6+1.0*2.0 )*3.82=3.54kNM Mq=(0.02035+0.01703/5)*(1.0*8.6+0.5*2.0 )*3.82=3.21kNM Es 200000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N/mm2 Fy 300.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下,受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs:、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù),按下列公式計(jì)算:1.1-0.65*ftk/(te*sk)(混凝土規(guī)范式 8.1.22)sk Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式 8.1.33)sk 3.54/(0.87*81.*251.)=199.96N/mm 矩形截面,Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24)te 251./50000.=0.00503 1.1-0.65*2.01/(0.00503*199.96)=-0.197 當(dāng) 0.2 時(shí),取 0.2、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E:E Es/Ec 200000.0/29791.5=6.713、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f:矩形截面,f 0、縱向受拉鋼筋配筋率 As/b/ho 251./1000/81.=0.00310、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 Bs 按公式(混凝土規(guī)范式 8.2.31)計(jì)算:Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+3.5f)Bs 200000.*251.*81.2/1.15*0.200+0.2+6*6.713*0.00310/(1+3.5*0.00)=594.24kNM(3)、考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響增大影響系數(shù):按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條,當(dāng) 0時(shí),2.0(4)、受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度 B,可按下列公式計(jì)算:B Mk/Mq*(-1)+Mk*Bs(混凝土規(guī)范式 8.2.2)B 3.54/3.21*(2-1)+3.54*594.24=311.829kNM(5)、撓度 f *Qk*L 4/B f 0.00143*10.6*3.84/311.829=9.621mm f/L 9.621/3750.=1/390.,滿足規(guī)范要求!四、裂縫寬度驗(yàn)算:、X方向板帶跨中裂縫:裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù),按下列公式計(jì)算:1.1-0.65*ftk/(te*sk)(混凝土規(guī)范式 8.1.22)sk Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式 8.1.33)sk 3.15*106/(0.87*73.*251.)=197.07N/mm 矩形截面,Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24)te 251./50000.=0.005當(dāng) te 0.01 時(shí),取te 0.01 1.1-0.65*2.01/(0.01*197.07)=0.438max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)(混凝土規(guī)范式 8.1.21)max 2.1*0.438*197.1/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.093,滿足規(guī)范要求!、Y方向板帶跨中裂縫:裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù),按下列公式計(jì)算:1.1-0.65*ftk/(te*sk)(混凝土規(guī)范式 8.1.22)sk Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式 8.1.33)sk 3.54*106/(0.87*81.*251.)=199.96N/mm 矩形截面,Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24)te 251./50000.=0.005當(dāng) te 0.01 時(shí),取te 0.01 1.1-0.65*2.01/(0.01*199.96)=0.448max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)(混凝土規(guī)范式 8.1.21)max 2.1*0.448*200.0/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.096,滿足規(guī)范要求!、左端支座跨中裂縫:裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù),按下列公式計(jì)算:1.1-0.65*ftk/(te*sk)(混凝土規(guī)范式 8.1.22)sk Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式 8.1.33)sk 7.92*106/(0.87*81.*503.)=223.50N/mm 矩形截面,Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24)te 503./50000.=0.010 1.1-0.65*2.01/(0.01*223.50)=0.520max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)(混凝土規(guī)范式 8.1.21)max 2.1*0.520*223.5/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01005)=0.124,滿足規(guī)范要求!、下端支座跨中裂縫:裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù),按下列公式計(jì)算:1.1-0.65*ftk/(te*sk)(混凝土規(guī)范式 8.1.22)sk Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式 8.1.33)sk 8.33*106/(0.87*81.*503.)=235.29N/mm 矩形截面,Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24)te 503./50000.=0.010 1.1-0.65*2.01/(0.01*235.29)=0.549max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)(混凝土規(guī)范式 8.1.21)max 2.1*0.549*235.3/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01005)=0.138,滿足規(guī)范要求!、右端支座跨中裂縫:裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù),按下列公式計(jì)算:1.1-0.65*ftk/(te*sk)(混凝土規(guī)范式 8.1.22)sk Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式 8.1.33)sk 7.92*106/(0.87*81.*503.)=223.50N/mm 矩形截面,Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24)te 503./50000.=0.010 1.1-0.65*2.01/(0.01*223.50)=0.520max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)(混凝土規(guī)范式 8.1.21)max 2.1*0.520*223.5/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01005)=0.124,滿足規(guī)范要求!、上端支座跨中裂縫:裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù),按下列公式計(jì)算:1.1-0.65*ftk/(te*sk)(混凝土規(guī)范式 8.1.22)sk Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式 8.1.33)sk 8.33*106/(0.87*81.*503.)=235.29N/mm 矩形截面,Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24)te 503./50000.=0.010 1.1-0.65*2.01/(0.01*235.29)=0.549max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)(混凝土規(guī)范式 8.1.21)max 2.1*0.549*235.3/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01005)=0.138,滿足規(guī)范要求!

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