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1、 天津科技大學(xué)外文資料翻譯 天津科技大學(xué)本科生 畢業(yè)設(shè)計（論文）外文資料翻譯 學(xué)院： 材料科學(xué)與化學(xué)工程學(xué)院 專業(yè)： 高分子材料與工程 姓名： 阮孝順 學(xué)號： 10032411 指導(dǎo)教師（簽名）： 2014年 3月 15日 19 基底機械附著防水體系A(chǔ)CC板 適宜性的確認(rèn)及其高風(fēng)壓下的強度 Michal Bartkoa, Hiroyuki Miyauchia,*, Kyoji Tanakab

2、 a忠南大學(xué)，305-764，大田，南韓 b日本東京工業(yè)大學(xué)，226-8503，神奈川縣，日本 2012年9月7日收到，2013年5月9日收到修改稿，2013年5月19日接受，2013年6月19日發(fā)表 【摘要】受到強風(fēng)的影響，機械連接防水體系的蒸氣壓混凝土板（AAC）的可靠性需要驗證。通過靜態(tài)和動態(tài)拉伸試驗研究AAC面板緊固件的優(yōu)點。對最常用的機械和化學(xué)緊固件的優(yōu)點和AAC斷裂類型進行測試觀察。靜態(tài)強度值介于2.0至5.0kN之間，動態(tài)強度下降范圍在１.5到 2.2kN之間。而且，我們創(chuàng)造性的應(yīng)用了彈性粘合劑來代替常用的環(huán)氧樹脂從而廣泛的消除了ACC斷裂。 我們使用專門設(shè)計和生產(chǎn)的

3、恒定負(fù)載型動態(tài)測試儀，檢查完整的機械連接的防水體系的特征。我們測試了兩種聚氯乙烯（PVC）卷材的類型和兩種不同的卷材和圓盤連接方法。重復(fù)實驗，直到失敗的次數(shù)高達100,000次，并記錄在相同強度的強風(fēng)下實際屋頂發(fā)生的斷裂類型。 也發(fā)現(xiàn)了緊固件的動態(tài)強度和完全防水體系之間的關(guān)系，證明了AAC面板有足夠承載力能夠作為機械連接防水體系的基底，也探究出了確定緊固件最大間距的方法。 2013年愛思唯爾公司保留所有權(quán)。 【關(guān)鍵詞】：機械連接防水體系；AAC鑲基板；阻力風(fēng)；靜態(tài)和動態(tài)測試；斷口模式；體系設(shè)計方法

4、 2013年愛思唯爾公司保留所有權(quán)。 1. 前言 機械連接防水體系是一種干式防水體系，有幾個優(yōu)勢，比如不受裂縫和聯(lián)合移動的影響。該防水體系適用于多種類型的基板，安裝簡單容易，可以方便的修復(fù)，在技術(shù)上和經(jīng)濟上可行。因此，該體系在日本和全球的使用量正在增長。蒸壓加氣混凝土板（AAC板）經(jīng)常被用作住宅樓屋頂基底上。 機械連接體系的目的是要為日本抵御許多臺風(fēng)的襲擊。從充分實現(xiàn)防水體系的透視性看，如圖1中所示的負(fù)風(fēng)壓，該行為在低坡屋頂表面，是設(shè)計緊固件類型和負(fù)風(fēng)壓的基礎(chǔ)。AAC面板常用的緊固件類型如圖2所示?？紤]到跟常規(guī)鋼筋混泥土相比AAC板強度明顯較低，已經(jīng)有人注意到風(fēng)應(yīng)力不持久的AAC

5、緊固件，但在文獻里還未被提到。 圖1 影響防水卷材的風(fēng)向 圖2 蒸汽壓混泥土板的緊固件類型（AAC緊固件類型） 這種防水體系已經(jīng)被安裝在許多帶低坡的屋頂，但不幸的是，常造成了一些重大事故（比如AIJ,2005;RICOWI,2006,2007a,b）。這種機械式連接體系由若干材料和部件組成，和風(fēng)力載荷一起被傳輸至卷材，隨后傳送到光盤、緊固件，并最終到基板上。對防水體系發(fā)生會發(fā)生實質(zhì)性傷害。 從故障情況看，我們可以從風(fēng)動態(tài)重復(fù)特征的影響確定造成的損害，而不是從靜態(tài)特征。圖3總結(jié)了幾種故障。 圖3 機械連接屋面的可能斷裂類型 測量是Baskaran（Bask

6、aran 等人進行的，1999年，2009年；baskaran，2002；Baskaran和Smith，2005年；）Gerhartd（Gerhardt and Gerbatsch ,1991年;Gerhardt 2011年；Gerhardt 2011年；Gerhardt等人，1990年；Gerhardt和Kramer1990，1992,1986），Miyauch（Miyauchi等人，2008年，2011年）和其他人（Furuichi等人，2006年；Yamble等人，2007；Silva等人，2010年；Fukuda et all，2009）通過集中在同一基板和不同類型基板上面的體系部件、

7、低重復(fù)頻率和重復(fù)測試的次數(shù)，通過觀察屋頂?shù)谋【聿墓囊?，考慮到其壽命長過多個年， 需要大量重復(fù)動態(tài)試驗。 在這種情形下，我們可以研究安裝AAC面板的緊固件的靜態(tài)和動態(tài)特性，來開發(fā)測試儀器和進行抗風(fēng)試驗，抗風(fēng)試驗的標(biāo)本是由普通機械連接的防水體系相同的部分組成。 2. 緊固件和AAC基板靜態(tài)拉伸試驗 2.1 試樣 制作基板，我們使用專用作低坡屋頂和由聚酰胺（PA）插頭和不銹鋼螺釘組成的最常用的鋼絲網(wǎng)增強的AAC面板。光盤作為防水體系里必不可少的一部分在這里被省略了?；宓暮穸葹?00mm，而直徑為860mm的PA插頭分別插入920mm深的預(yù)鉆孔里。螺絲是設(shè)計完成后從表面安裝完后，高出表面20

8、mm，以方便用專用夾具夾住?；瘜W(xué)緊固件也用相同的方法制備?；瘜W(xué)劑、環(huán)氧樹脂在安裝插頭前注入到預(yù)鉆孔，圖4給出了測試用緊固件的安裝方法。 圖4 緊固件的安裝方法 2.2 測試參數(shù)和條件 我們研究了緊固件的拉伸強度和緊固件強度方向上預(yù)鉆孔直徑的影響。為了完成實驗，使用英斯特朗型應(yīng)力機，連著緊固件的AAC面板安裝在應(yīng)力機底部，螺釘通過夾具牽拉并，固定在應(yīng)力機的頂端，如圖5所示，測試速度為1mm/min，測試參數(shù)已經(jīng)概括在表1中。 圖5 靜態(tài)試驗裝置和測試機 表1 靜態(tài)拉伸試驗參數(shù) 2.3 實驗結(jié)果 研究極限拉伸強度和AAC基板斷口。圖6給出了機械緊固件和化學(xué)緊固件之間拉伸強

9、度的關(guān)系和對預(yù)鉆孔直徑的影響。機械緊固件的一個直徑8mm的基本孔的平均極限強度為2.0kN，隨著直徑的增加，強度降低到0，而化學(xué)緊固件的平均極限強度是經(jīng)過很多測量驗證過的幾乎恒定的，為5kN。 圖6 靜態(tài)拉伸強度的結(jié)果 圖7 靜態(tài)拉伸試驗中出現(xiàn)的AAC斷裂類型：（a）無AAC斷裂的機械緊固件斷裂；（b）AAC部分?jǐn)嗔鸦瘜W(xué)緊固件斷裂；（c）主要是AAC斷裂的化學(xué)緊固件斷裂。 圖8 使用緊固件作為PA插頭的半切AAC試樣 表2 彈性粘結(jié)試樣的測試參數(shù) PA插頭插頭插入粘合劑硬化一周 前注入到預(yù)鉆孔：混合環(huán)氧樹脂和彈性 模量E=1.0MPa的有機硅聚合物 圖9

10、帶彈性粘合劑試樣的測試結(jié)果：（a）拉伸強度結(jié)果；（b）無AAC斷裂的基底斷裂結(jié)果 AAC基板斷口類型可以從圖7觀察到。AAC緊固件被基板拉出，AAC基板無斷口。另外，還觀察到了化學(xué)緊固件兩種決然不同的AAC斷口類型：一種是局部類型，一種AAC面板被徹底摧毀。造成兩種斷裂類型的原因是沿一個可變插頭長度方向的厚度和從尼龍插頭到AAC面板最大壓力的位置。圖8分析了一個較厚的插頭穩(wěn)定器和較厚底部的半切削試樣，如圖7中所示的AAC斷裂圖，在最遠(yuǎn)點，螺釘是決定因素：如果螺釘完全通過插頭，發(fā)生的是這種斷裂，然而，沒有通過的螺釘在插頭的穩(wěn)定器部分產(chǎn)生最大壓力，從而引起如圖7b的斷裂類型。 2.4 AAC面

11、板斷口消除 對重新裝修過的屋頂，屋面被強風(fēng)破壞后，斷裂的AAC面板不能再使用，而要進行維修貨徹底更換，從而產(chǎn)生額外費用和勞動力。理想的緊固件應(yīng)具有高拉伸強度而不導(dǎo)致AAC面板出現(xiàn)斷口。在同一組實驗中，我們研究了加有彈性粘合劑的化學(xué)緊固件，發(fā)現(xiàn)跟加入環(huán)氧樹脂的化學(xué)緊固件的斷口不同。測試參數(shù)已經(jīng)總結(jié)在表2中，并且測試結(jié)果如圖9所示。最后的拉伸強度值為4.0kN（圖9a），AAC斷口已經(jīng)成功消除（圖9b）。 3. 緊固件和AAC基板動態(tài)拉伸試驗 3.1 試樣 動態(tài)拉伸試驗是在對試樣進行完全相同的靜態(tài)拉伸試驗條件下進行的，即對一個100mm厚的的AAC面板和一個60mm長、8mm直徑的插頭和

12、不銹鋼，對機械緊固件和兩種類型（環(huán)氧樹脂型和彈性粘合劑型）的化學(xué)緊固件進行測試。 3.2 試驗參數(shù)和條件 為進行動態(tài)試驗，使用液壓壓力機械（如圖10），循環(huán)測試。和靜態(tài)試驗類似，裝有緊固件的AAC面板連接到液壓壓力機械的底部部分，并且螺釘上產(chǎn)生循環(huán)載荷，該循環(huán)載荷是夾具附著在裝置頂部的。 圖10 動態(tài)測試設(shè)置和測試機 3.3 重復(fù)次數(shù)計算 對于防水卷材的重復(fù)次數(shù)，需要氣象站提供特殊設(shè)備和臺風(fēng)的統(tǒng)計數(shù)據(jù)，但這樣分析超出了研究的范圍而不進行。相反我們簡化假設(shè)和計算出最大次數(shù)。重復(fù)次數(shù)依賴于振動頻率和強風(fēng)的周期，能用下列公式表示： n=tf n是重復(fù)的次數(shù)，t是強風(fēng)周期，f是防水體

13、系的振動頻率。 在補充實驗的基礎(chǔ)上，鼓卷材的估計頻率看作f=10Hz，為計算，假設(shè)每年發(fā)生兩次臺風(fēng)，每一次持續(xù)12個小時，防水體系的壽命有10年，周期可以用以下公式計算： t=ot1tL o是指臺風(fēng)一年發(fā)生的次數(shù)，t1是臺風(fēng)的周期，tL是防水體系的壽命（單位：年）。 在這些實驗的基礎(chǔ)上，機械連接防水體系能承受的循環(huán)次數(shù)必須等于10,000,000，并且設(shè)置第10,000,000作為最后一次，此外，因為試驗次數(shù)太多，小于10Hz的頻率將顯著延長實驗時間，測試條件和參數(shù)分別總結(jié)在了表3和表4中。 表3 動態(tài)拉伸試驗的條件 表4 動態(tài)拉伸試驗中的參數(shù) 3.4 實驗結(jié)果 對每一

14、類緊固件，設(shè)置不同的最大拉伸載荷，重復(fù)進行黃莊實驗，最大拉伸載荷值等于靜態(tài)拉伸強度的值。換裝實驗的目的是獲得不同載荷下的強度曲線，還有重復(fù)測量的次數(shù)，和最終動態(tài)拉伸強度值。圖11給出了強度曲線和極限強度值。表5給出了靜態(tài)和動態(tài)強度還有相關(guān)系數(shù)的值。 圖11 重復(fù)107次動態(tài)拉伸強度曲線和值 表5 靜態(tài)和動態(tài)拉伸強度之間的相關(guān)參數(shù) AAC斷口和靜態(tài)拉伸試驗觀察到的相同，一個簡單的插件被拉出，AAC基板沒受損傷， 機械膠黏劑和彈性膠粘劑試樣也沒減少，環(huán)氧樹脂標(biāo)本損失也很少。如圖12所示。 圖12 動態(tài)拉伸試驗中出現(xiàn)的AAC斷裂模式：（a）無AAC機械緊固件斷裂；（b）環(huán)

15、氧樹脂型的AAC基板斷裂；（c）無AAC基板斷裂的彈性粘合劑的化學(xué)緊固件斷裂。 4． 防水體系的動態(tài)試驗 4.1 試驗設(shè)備 為進行防水體系的動態(tài)試驗，我們設(shè)計和建立了一個樣片試驗裝置。為了盡可能準(zhǔn)確的模擬實際屋頂，我們設(shè)計了一個給以恒定負(fù)載的裝置，這種裝置比恒定負(fù)載裝置更合適。在研究中，Miyauchi (Miyauchi等人., 2011)到了施加在緊固件上的垂直力和水平力。考慮到卷材的使用壽命長和風(fēng)向快速變化，我們不考慮水平力的影響，只考慮負(fù)壓力的影響。試驗室條件下，負(fù)壓力難以被氣動壓力抵消，負(fù)壓力從下方作用于卷材，如圖13所示。負(fù)壓力是通過空氣壓縮機壓縮空氣到卷材下面裝有乙烯-

16、丙烯-二烯的袋子(EPDM袋)里，然后將負(fù)壓力轉(zhuǎn)至防水體系組件。圖14是了乙烯-丙烯-二烯袋子。緊固件的位置是在中心，如圖15所示，空氣經(jīng)過乙烯軟管到達一個高度適當(dāng)?shù)乃畨汉愣ㄑb置。通過使用由鏈條連接到所述馬達的曲柄機構(gòu)，對防水體系無動態(tài)重復(fù)得地連續(xù)施加載荷。螺旋彈簧連接到曲柄機構(gòu)，帶有該螺旋彈簧的加壓夾具加壓到盤附近試樣的卷材上，夾具下方的緊固件也受到夾具的壓力，從而減輕了盤片和卷材上的負(fù)荷。向上運動時，加壓夾具和卷材被分開，負(fù)載從而由EPDM袋下方作用在緊固件、光盤和卷材上。完整的測試設(shè)備如圖16所示。 圖13 執(zhí)行體系動態(tài)測試的壓力替代體系 圖14 用于氣動壓力程序的乙烯—丙

17、烯—二烯單體氣囊（EPDM袋） 圖15.定壓體系 圖16 設(shè)計和制作動態(tài)測試設(shè)備 4.2 試樣 為制作基底，使用10mm厚的平面屋頂用的11m2大的AAC面板，AAC面板通過卷材中間的一個緊固件L型的側(cè)邊連接到基底，根據(jù)Gerhart和Jung（1991年）的研究，由于卷材的負(fù)荷根據(jù)情況而不同，在中心只有一個緊固件的試樣會產(chǎn)生扭曲，試樣周圍比較緊固件而言負(fù)載更多。但在我們的研究中這個情況并沒有被考慮在內(nèi)，但在后來我們研究中，對結(jié)果進行比較發(fā)現(xiàn)，由Gerhart和Jung（1991年）校正出來的值是適用的。 緊接著，用兩種不同的卷材，即用兩種不同的基氯乙烯卷材和按兩個緊固件的長度最

18、大限度的覆蓋。下面已經(jīng)給出了標(biāo)本摘要。 4.2.1 卷材的應(yīng)用方法 用了兩種不同的方法進行測試。第一種方法中，盤放在卷材下，頂部有粘合劑（厚度0.65mm，直徑87mm）和緊固件的金屬圓盤安裝在基板底；然后，將卷材鋪在基板。接著，將卷材通過感應(yīng)加熱附著到圓盤上。在這種方法中，卷材不穿孔，而且非常迅速。第二種方法中，，盤被放置在卷材上面。相反這種方法中卷材直接放在基底上，帶有緊固件的金屬圓盤（1.1mm厚，7.5mm直徑）在陌上，這種方法中卷材是多孔的，所以圓盤上方和卷材上面必須加保護蓋。試驗中為了更好的觀察試樣，不用保護蓋。 4.2.2 PVC卷材的類型 實驗中我們使用兩種類型的卷材

19、，一種是玻璃纖維網(wǎng)格的1.5mm厚的PVC卷材，一種是類似的1.5mm厚的聚酯卷材（高強卷材），圖17給出了兩種卷材的機械性能。 圖17 所使用聚氯乙烯膜的性能 4.2.3緊固件長度 把8mm直徑、長度分別為40,mm和60mm的不銹鋼螺絲安裝到PA插頭 4.3 負(fù)吸引力 風(fēng)速和負(fù)壓力彼此相關(guān)。根據(jù)《建筑物負(fù)載研究》（2004年版），風(fēng)壓的定義公式為：qH=1/2CPEρU2H， qH是風(fēng)壓，ρ是空氣密度，1.22kg/m3，UH設(shè)計風(fēng)速，CPE是最大風(fēng)壓系數(shù)。 考慮到將更可能大的力施加到平面屋頂?shù)奈萁?，我們進行了抗風(fēng)測試。我們認(rèn)為日本最典型的兩種風(fēng)速是最低的30m/s和最高

20、的50m/s，CPE的最大值為-5.4，運用公式3，我們計算出負(fù)壓和在0-2.965kN/m2和0-8.235 kN/m2兩個水平幅度進行疲勞測試。 首先，使用空氣壓縮機將EPDM袋里的空氣壓縮至設(shè)定水平，測試時一直持續(xù)壓縮，每5s按一次緊固件的拉鏈獲得，導(dǎo)致了有時施加在緊固件上的力為0,。在Baskaran測量的基礎(chǔ)上（Baskarand等，1999年），，頻率設(shè)置為2Hz,。為確定負(fù)重載量的變化，記錄壓力的頻率，將負(fù)載電池安裝在試樣的底部。測試過程中，試樣受到損失，重復(fù)次數(shù)不做限定，當(dāng)樣品被損壞的時候中斷實驗。測試參數(shù)在表6中已經(jīng)給出。 表6 體系動態(tài)拉伸試驗參數(shù) 4.4 實驗結(jié)

21、果 開始時候我們將盤里的試樣放在卷材下面，現(xiàn)在機械連接體系常這樣安防。采用感應(yīng)加熱將標(biāo)準(zhǔn)的PVC卷材（含玻璃纖維增強材料）附著到光盤上方，緊固件的有效長度分別為40mm和60mm。 測試時，壓力在0-2.965kN/m2范圍之間變化，卷材和盤之間的粘合劑使用達到1000次后停止使用，圖18a是實驗完畢后的盤和卷材。另外，試驗時壓力在0-8.235kN/m2之間變化，如圖18所示，在1000次重復(fù)實驗后元盤中周邊的卷材開始撕裂。即使是PVC作為加強卷材，卷材和網(wǎng)格都會遭到破壞兩種類型的損壞常出現(xiàn)在屋頂上。 圖18 疲勞實驗里發(fā)生的損壞。（a）測試中壓力在0—2.965kN/m2之間變化

22、時卷材和盤之間的粘合劑損壞；（b）測試中壓力在0—2.965kN/m2之間變化時圓盤周圍的卷材撕裂；（c）測試中壓力在0—2.965kN/m2之間變化時圓盤損壞；（d）測試中壓力在0—8.235kN/m2之間變化時圓盤周圍的膜撕裂；（e）測試中壓力在0—8.235kN/m2之間變化時緊固件穿透時的膜撕裂；（f）測試中壓力在0—8.235kN/m2之間變化時圓盤損壞；（g）測試中壓力在0—8.235kN/m2之間變化時較長緊固件從較短緊固件中拉出。 為了防止盤和卷材之間的粘合劑失效，我們變換了卷材和盤的位置，測試了帶卷材盤的體系，，這種實驗裝置常常用。 測試中以壓力為2.965kN/

23、m2為例，如圖18（b），在重復(fù)實驗1000次后圓盤周圍的卷材開始發(fā)生撕裂。 此外，在測試中壓力為8.235kN/m2時，卷材撕裂如圖18（e）所示，因為緊固件穿透卷材開始發(fā)生損壞，卷材的損壞是瞬間的，當(dāng)重復(fù)實驗50次以后，卷材已經(jīng)完全被損壞了。在高壓力下云盤一開始就被卷材轉(zhuǎn)移過來的損壞。緊接著，我們用一個不同的、高強度的、聚氨酯加固 PVC卷材做試樣，緊固件部分和之前實驗的一樣。 在試驗中，壓力在0-2.965kN/m2之間變化，緊固件成了最脆弱的部分，尤其是緊固件的金屬盤。如圖18c，在重復(fù)實驗20，000-30，000次后，金屬發(fā)生疲勞現(xiàn)象，光盤呈現(xiàn)完全的圓形斷口，這種疲勞性斷裂是因

24、為由卷材傳至圓盤的垂直向上的重復(fù)力。 表7 測試結(jié)果（壓力范圍：0—2.965kN/m2） 表8 實驗結(jié)果（壓力范圍：0kN/m2—8.235kN/m2） 在實驗中，壓力在0—8.235kN/m2范圍之間變化時，如圖18f所示，圓盤第一次因為高壓力而變形，光盤彎曲，然后，中間部分?jǐn)嗔选τ趬毫?.235kN/m2時所有試樣進行測試，如圖18g所示，40毫米長的緊固件被拉出。重復(fù)次數(shù)按表7在壓力在0-2.965k/m2之間變化時測試和如表8壓力在0-8.235kN/m2之間變化時測試試樣損壞停止。 5. 討論 如圖19和圖20所示的例子，我們闡釋了作為機械連接防水體系的一部分

25、理論—AAC基板緊固件的評估理論。 圖19 給定安裝間距和緊固件強度防水體系強度評估方法示例 圖20 設(shè)定風(fēng)速和緊固件最大間距的關(guān)系 5.1 緊固件強度和防水體系做幾件的關(guān)系 如圖19所示的例子，使用60毫米的PA插頭的機械緊固件安裝在光盤上后，將PVC卷材安裝到AAC基板上，考慮600mm的AAC面板的寬度和面板中心線處的最佳緊固件位置，0.50.5mm的有效面積表示600420mm的緊固件距離。分析不同載荷時的測試結(jié)果和所記錄的重復(fù)次數(shù)，在堅固件的動態(tài)拉伸強度值由曲線表示。該帶一個60mm長的PA插頭的機械緊固件的適用范圍被示為曲線下的白色區(qū)域。通過對體系進行疲勞實驗，

26、我們獲得的結(jié)果在圖里以十字表示，是說由虛線連接的試樣已經(jīng)損壞。在該示例中，緊固件始終承受載荷，直到測試結(jié)束時，該體系的其他組件發(fā)生故障（粘合劑破壞，卷材撕裂，光盤破損）。我們可以說，經(jīng)證明AAC面板適合于機械地附著防水體系，仍然在較高的承載能力方面潛力也高。 5.2設(shè)定風(fēng)速和緊固件間距之間的關(guān)系 圖20是設(shè)計風(fēng)速和防水體系堅固件最大間距的關(guān)系，我們設(shè)計風(fēng)速為30-50m/s的同時確定緊固件間距和屋頂角落的等效負(fù)壓值，因此緊固件靜態(tài)和動態(tài)強度的關(guān)系就出來了。比如，帶60mm長尼龍插頭機械緊固件的防水體系的安全區(qū)域由水平線以下的白色區(qū)域下表示，水平線指緊固件的動態(tài)強度。又例如，對一個設(shè)計風(fēng)速為

27、40m/s的在某一區(qū)域的建筑，通過考慮其動態(tài)強度值，我們在圖中找到圓圈，緊固件的安全位置是在箭頭下方730mm，此外，，通過考慮AAC面板的寬度為600mm和在AAC中心線上的最佳緊固件位置，設(shè)計緊固件陣列以使間距是600730mm，圖中的左側(cè)的灰色區(qū)域，緊固件間距小于150mm時由于AAC面板強度較小并可加工性變差，認(rèn)為是不安全的。 6.結(jié)論 評價機械連接防水體系A(chǔ)AC面板作為基底的可靠性，我們研究了安裝在AAC面板上機械和化學(xué)緊固件的最終靜態(tài)和動態(tài)拉伸強度。機械緊固件平均靜態(tài)抗拉強度等于2.0kN。隨著化學(xué)手段的改進，加入了環(huán)氧樹脂和彈性粘結(jié)劑后同樣的緊固件平均靜態(tài)拉伸強度分別達到5.

28、0kN和4.0kN。機械緊固件動態(tài)拉伸強度重復(fù)107 次后下降至1.5kN，加環(huán)氧樹脂的緊固件靜態(tài)拉伸強度下降至2.2kN，加彈性粘合劑的緊固件的靜態(tài)強度下降至2.0kN。 接著，通過利用專門開發(fā)的原型測試儀器，我們對屋頂常用的材料的試樣成功進行了大量重復(fù)實驗。斷口證明了屋頂防水體系的失敗之處，我們總結(jié)實驗中的損壞和屋頂發(fā)生的損壞如下：因為風(fēng)的原因在屋頂能觀察到圓盤和卷材之間的粘合劑失效，通過實驗設(shè)備觀察到已經(jīng)是完全失效，卷材撕裂是更為常見的失效類型，通過實驗設(shè)備觀察卷材失效也非常接近于完全失效，由于作者知識有限，圓盤失效還未納入市級研究體系中。 此外，通過研究緊固件和完整的防水體系動態(tài)強

29、度之間的關(guān)系，總結(jié)出AAC面板完全能作為機械連接防水體系的基板，歸納出緊固件安全負(fù)載的條件，提出在設(shè)定風(fēng)速的情況下緊固件最大間距的測定方法。 致謝 作者對東京工業(yè)大學(xué)材料與結(jié)構(gòu)實驗室的之肇石井先生表示衷心的感謝，感謝他對本實驗測試設(shè)備制作的指導(dǎo)，感謝建筑山出公司和三星皮帶有限公司在試樣制備過程中的合作，以及東急建設(shè)和技術(shù)研究所對有關(guān)研究的有益討論。此外，這項研究是韓國政府（MEST）（No.2012R1-A2A2A01014582）資助的國家研究基金會（NRF）授予的，韓國政府智囊團也提供了一些研究人員。我們衷心的感謝各方的支持。 參考文獻 AIJ,，2005．The Third Sy

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