《提高CW6163主軸箱傳動箱體的生產(chǎn)率畢業(yè)設(shè)計》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《提高CW6163主軸箱傳動箱體的生產(chǎn)率畢業(yè)設(shè)計（45頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、畢業(yè)設(shè)計 提高 CW6163 主軸箱傳動箱體的生產(chǎn)率 2 第 1 章 Error! No bookmark name given. 緒 論 本次設(shè)計是為了提高 CW6163 主軸箱傳動箱體的生產(chǎn)率，最重要的是我們的大學(xué)生 活即將結(jié)束，為了使我們具備綜合運用所學(xué)理論知識和實踐技能的能力，初步解決本專 用范圍內(nèi)的工程技術(shù)問題的能力，善于運用新工藝、新技術(shù)、新材料以及具備一定的創(chuàng) 新思維;同時，應(yīng)當(dāng)具備使用各種工具手冊，查閱科技文獻資料的能力；最后，也能使我 們深刻認識理論聯(lián)系實際的重要性。也為我們以后從事工作奠定堅實良好的理論基礎(chǔ)。 縱觀組合鏜床的發(fā)展，臥式鏜床是 鏜 床 中 應(yīng) 用 最 廣 泛

2、的 一 種 。 它 主 要 是 孔 加 工 ， 鏜 孔 精 度 可 達 IT7-9 級 。 主 軸 水 平 布 置 、 主 軸 箱 能 沿 前 導(dǎo) 軌 移 動 。 使 用 臥 式 鏜 床 加 工 時 ， 刀 具 裝 在 主 軸 上 ， 通 過 主 軸 箱 可 獲 得 需 要 的 各 種 轉(zhuǎn) 速 和 進 給 量 。 工 件 安 裝 在 工 作 臺 上 ， 工 作 臺 可 隨 滑 座 作 縱 橫 向 移 動 ， 以 適 應(yīng) 各 種 加 工 情 況 。 近幾年來，國內(nèi)外臥式鉆鏜床和落地鉆鏜床的技術(shù)發(fā)展非常快,其特點是產(chǎn)品結(jié)構(gòu)不 斷更新，新技術(shù)應(yīng)用層出不窮，工藝性能復(fù)合化，速度、效率不斷提高，突出精細

3、化制 造。 臥式鉆鏜床的主要關(guān)鍵部件是主軸箱，安裝在移動工作臺上，這種結(jié)構(gòu)最大特點是 剛性、平衡性、散熱性能好，為主軸箱高速運行提供了可靠保證。但是，這種結(jié)構(gòu)不便 于維護保養(yǎng)，是當(dāng)今采用的廠家不多的原因。主軸箱移動多通過電機驅(qū)動滾珠絲桿進行 傳動，是主軸驅(qū)動核心傳動裝置，多采用靜壓軸承支承，由伺服電機驅(qū)動滾珠絲桿進行 驅(qū)動。由于主軸轉(zhuǎn)速越來越高，主軸升溫快，現(xiàn)在，已有很多廠家將采用油霧冷卻以替 代油冷卻，更有效地控制主軸升溫，使其精度得到有效保證。 主軸系統(tǒng)主要有兩種結(jié)構(gòu)型式，一種是傳統(tǒng)的刀桿伸縮式結(jié)構(gòu)，具有鉆深孔及大功 率切削的特點；另一種是現(xiàn)代高速電主軸結(jié)構(gòu)，具有轉(zhuǎn)速高，運行速度快，高效、

4、高精 的優(yōu)點。 綜上所述，當(dāng)代臥式鉆鏜床技術(shù)發(fā)展非常快，主要體現(xiàn)在設(shè)計理念的更新和機床運 行速度及制造工藝水平有很大的提高，另一方面是機床結(jié)構(gòu)變化大，新技術(shù)的應(yīng)用層出 不窮。臥式鉆鏜床的結(jié)構(gòu)向高速電主軸方向發(fā)展，這將是今后一個時期技術(shù)發(fā)展的新趨 勢。 本次設(shè)計是為了提高 CW6163 主軸箱傳動箱體的生產(chǎn)率，最重要的是我們的大學(xué)生活即將結(jié)束， 為了使我們具備綜合運用所學(xué)理論知識和實踐技能的能力，初步解決本專用范圍內(nèi)的工程技術(shù)問題的 能力，善于運用新工藝、新技術(shù)、新材料以及具備一定的創(chuàng)新思維;同時，應(yīng)當(dāng)具備使用各種工具手冊， 查閱科技文獻資料的能力；最后，也能使我們深刻認識理論聯(lián)系實際的重要性。

5、也為我們以后從事工 作奠定堅實良好的理論基礎(chǔ)。 第 2 章 零件分析 21 零件作用 所給的題目是CW6163 床頭箱工藝規(guī)程及工藝裝備 。主要是用來安裝各齒輪和 軸，其主要作用是在機器中起到支撐和定位各傳動軸，借傳遞各種速度和動力。 22 零件工藝分析 CW6163 床頭箱加工表面有圖示的 A、B、C、D、面， 60 度斜面及前面。 工藝表 2-1 工序號 工序內(nèi)容 1 劃線，檢查毛坯缺陷及加工余量，劃 A、B、C、D、前面及上面各面加 工。 2 按線找正，粗銑上面。 3 精銑上面，保證粗糙度 3.2 平面度 0.04。 4 以上面為基準(zhǔn)，粗銑 A、B 面。 5 精銑 A、B 面，保證尺寸

6、480，A、B 面平面度為 0.04。 6 刮 A、B 面至 16 點/25 25，保證 B 面對 A 面垂直度 0.025。 7 以 A 面為基準(zhǔn)，粗銑前面。 8 精銑前面，保證平面度為 0.05，對 A 面的垂直度為 0.08。 9 粗銑 60 度斜面，保證尺寸 110，粗糙度 6.3。 10 以 A 為基準(zhǔn)，粗銑 C、D 面。 11 精銑 C、D 面，保證尺寸 8500.45，C、D 面平面度為 0.04，C、D 面與 A、B 面垂直度為 0.10 12 粗鏜、孔（專用夾具）。 13 精鏜、孔。 14 粗鏜、孔。 15 精鏜、孔。 16 前面鉆：4-M6、10-M8 15 后面：2-M1

7、2-6H 深 25，2-M16-6H 深 35 鉆 M20 孔。 17 D 面：鉆 8-M8 孔，鉸 8H7 孔要求； C 面：鉆 15-M8 20 及配合 4-M8 25 底孔 6.7。 鉆、擴、鉸軸 28H7 孔 鉆、擴、鉸軸 30H7 孔 鉆、擴、鉸軸 42H7 孔。 18 上面：鉆 8-M8-6H 深孔 15 6-6.8 孔 下面：鉆 2-M20-6H 深 45 孔深 50 鉆 12-M6-6H 深 10 配作 鉆 2-22 孔 38 锪平 19 鉆 0.7、10、8 油孔。 4 第 3 章 工藝規(guī)程設(shè)計 31 確定毛坯的制造形式 毛坯為：HT200 材料，選擇鑄件毛坯。 32 基面的

8、選擇 基面的選擇是工藝規(guī)程設(shè)計中的重要工作之一。基面的選擇的正確與合理可以使加 工質(zhì)量得到保證，生產(chǎn)率得以提高否則，加工工藝過程中會問題百出，更有甚者，還會 造成零件的大批報廢，使生產(chǎn)無法正常進行。 3.2.1 粗基準(zhǔn)的選擇 對于零件而言，盡可能選擇不加工表面為粗基準(zhǔn)；而對有若干不加工表面的工件， 則應(yīng)以與加工表面要求相對位置精度較高的不加工表面為粗基準(zhǔn)。 3.2.2 精基準(zhǔn)的選擇 主要應(yīng)該考慮基準(zhǔn)重合的問題。 33 制定工藝路線 制定工藝路線的出發(fā)點，應(yīng)當(dāng)是使零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等技術(shù)要 求得到合理保證，在生產(chǎn)綱領(lǐng)已確定的情況下，可以考慮采用組合機床和專業(yè)夾具，并 盡量使工序集

9、中來提高生產(chǎn)率。除此之外，還應(yīng)當(dāng)考慮經(jīng)濟效益，以便使生產(chǎn)成本盡量 下降。綜合考慮之后確定出一下工藝路線 1.工序：檢查毛坯缺陷，確定機加工余量，劃 A、B 、C、D 前面及上面各面加工線。 2.工序：粗銑上面 加工材料HT200, b =200HBS; 工件尺寸寬度 ae=534.5mm, 長度 L=850mm;銑刀銑削，加工余量 h=5mm 加工要求用標(biāo)準(zhǔn)硬質(zhì)合金端銑刀銑削，加工余量 h=2.5mm 機床專用臥式銑床。 （1）刀具 （2）切削用量 （3）基本工時 (1)選擇刀具 根據(jù)參考文獻 1 表 1-2，選擇 YG6 硬質(zhì)合金刀片。 根據(jù)參考文獻 1 表 3-1.銑削深度 ap5 時，端

10、銑刀直徑 d0 為 550mm,ae 為 535mm。但銑削 寬度為 535 mm，故應(yīng)根據(jù)銑削寬度 ae550mm,選擇 d0=550mm.由于采用標(biāo)準(zhǔn)硬質(zhì)合金端 銑刀，頂齒數(shù) Z=32，參考文獻 1 表 3-16 銑刀幾何形狀 由于 b =220HBS，故選擇 r0=00，a 0=80,a0=80,kr=600,s=-200 (2)選擇切削用量 1)決定銑削深度 ap 由于加工余量 h=5mm.故在一次走到內(nèi)切完，則 ap=5mm 2)決定每齒進給量 fz.采用不對稱端銑以提高進給量。 根據(jù)參考文獻 1 表 3-5.當(dāng)使用 YG6，銑床功率為 13.3KW，,參考文獻 1 表 3- 30，

11、XA5032 型立銑說明書時。 fz=0.14-0.24mm/z 但因采用不對稱端銑，故取 fz=0.24mm/z 3)選擇銑刀磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及刀具壽命 根據(jù)參考文獻 1 表 3-7，銑刀刀齒后刀面最大磨損量為 1.5mm；由于銑刀直徑 d0=550mm,故刀具壽命 T=450min 4)決定銑削速度 Vc 和每分鐘進給量 vf 根據(jù)參考文獻 1 表 3-16， 當(dāng) d0=550mm，z=32, a p5mm,fz0.24mm/z 時， Vt=60m/min,nt=40r/min,vft=200mm/min 各修正系數(shù)為：K mv=Kmn=Kmvt= 1 Ksv=Ksn=Ksvt=0.8 故 vc=

12、vtKv=60 0.8 1=48 m/min n=ntKm=40 0.8 1=154.84 r/min vf=vftKvt=200 0.8 1=160 mm/min 根據(jù)立銑說明書。,參考文獻 1 表 3-30 選擇 Nc=37.5r/min vfc=190mm/min 因此實際切削速度和毎齒進給量為： Vc= d0n/1000=(3.14 550 37.5)/1000=64.8m/min Fzc=vfc/ncz=190/37.5 32=0.16mm/z 5)校驗機床功率 根據(jù)參考文獻 1 表 3-24，當(dāng) b=200HBS，a e535mm,ap5mm, d0=550mm, z=32,vf=

13、190mm/min. 近似為： pcc=13.3kw 根據(jù)立銑說明書,參考文獻 1 表 3-30，機床主軸允許的功率為： Pcm=7.5 0.75kw=5.63kw; 故 Pccpcm，因此所選擇的切削用量可以采用，即 ap=2mm,vf=475mm/min,nc=190r/min,vc=74.575m/min,fz=0.21m/mz. (3)計算工時。 Tm=L/vf=l+y+/vf=850+180/190min=5.42min 3.工序：精銑上面 加工材料HT200, b =200HBS,鑄件; 工件尺寸寬度 ae=534.5mm, 長度 L=850mm; 加工要求用標(biāo)準(zhǔn)硬質(zhì)合金端銑刀銑削

14、，加工余量 h=2.5mm 機床專用臥式銑床。 （1）刀具 （2）切削用量 （3）基本工時 (1)選擇刀具 根據(jù)參考文獻 1 表 1-2，選擇 YG6 硬質(zhì)合金刀片。 根據(jù)參考文獻 1 表 3-1.銑削深度 ap4mm 時，端銑刀直徑 d0 為 550mm,ae 為 535mm。但銑 削寬度為 535mm，故應(yīng)根據(jù)銑削寬度 ae535mm,選擇 d0=550mm.由于采用標(biāo)準(zhǔn)硬質(zhì)合金 端銑刀，頂齒數(shù) Z=32 參考文獻 1 表 3-16 1)銑刀幾何形狀 由于 b =220HBS，故選擇 r0=00，a 0=80,a0=80,kr=600,s=-200 (2)選擇切削用量 1）決定銑削深度 a

15、p 由于加工余量 h=2.5mm.故在一次走刀內(nèi)切完，則 ap=2.5mm 2)決定每齒進給量 fz.采用對稱端銑以提高銑削精度。 根據(jù)參考文獻 1 表 3.5.當(dāng)使用 YG6，銑床功率為 13.3KW，,參考文獻 1 表 3-30，時。 fz=0.14-0.24mm/z 但因采用不對稱端銑，故取 fz=0.24mm/z 3）選擇銑刀磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及刀具壽命 根據(jù)參考文獻 1 表 3-7，銑刀刀齒后刀面最大磨損量為 1.5mm；由于銑刀直徑 d0=550mm,故刀具壽命 T=450min 6 4)決定銑削速度 vc 和每分鐘進給量 vf 根據(jù)參考文獻 1 表 3-16，當(dāng) d0=550mm，z=32

16、,a p2.5mm,fz0.24mm/z 時: Vt=65m/min nt=50r/min vft=220mm/min 各修正系數(shù)為：K mv=Kmn=Kmvt=1 Ksv=Ksn=Ksvt=0.8 故 vc=vtKv=65 0.8x1=52 m/min n=ntKm=50 0.8 1=40 r/min vf=vftKvt=20 0.8 1=176 mm/min 根據(jù)臥式銑床說明書，參考文獻 1 表 3-30 選擇 Nc=47.5r/min vfc=190mm/min 因此實際切削速度和毎齒進給量為： Vc= d0n/1000=(3.14 550 47.5)/1000=82.03m/min F

17、zc=vfc/ncz=190/47.5 32=0.15mm/z 5)校驗機床功率 根據(jù)參考文獻 1 表 3-24，當(dāng) b=200HBS，a e535mm,ap2.5mm, d0=550mm, z=32,vf=190mm/min. 近似為： pcc=6.6kw 故 Pccpcm，因此所選擇的切削用量可以采用，即 ap=2.5mm,vf=190mm/min,nc=47.5r/min,vc=82.03m/min, fz=0.125m/mz. (3)計算工時。 Tm=L/vf=l+y+/vf=850+180/190min=5.42min 4.工序：粗銑 A、B 面 粗銑 A 面 加工材料HT200,

18、b =200HBS,鑄件; 工件尺寸寬度 ae=80mm, 長度 L=890mm; 加工要求用標(biāo)準(zhǔn)硬質(zhì)合金端銑刀銑削，加工余量 h=3.5mm 機床組合臥式銑床。 （1）刀具 （2）切削用量 （3）基本工時 (1)選擇刀具 1)根據(jù)參考文獻 1 表 1-2，選擇 YG6 硬質(zhì)合金刀片。 根據(jù)參考文獻 1 表 3-1.銑削深度 ap3.5mm 時，端銑刀直徑 d0 為 100mm,ae 為 80mm。但銑削寬度為 80 mm，故應(yīng)根據(jù)銑削寬度 ae80mm,選擇 d0=100mm.由于采用標(biāo)準(zhǔn) 硬質(zhì)合金端銑刀，頂齒數(shù) Z=10，參考文獻 1 表 3-16 2)銑刀幾何形狀 由于 b =220HB

19、S，故選擇 r0=00，a 0=80,a0=80,kr=600,s=-200 (2)選擇切削用量 1）決定銑削深度 ap 由于加工余量 h=3.5mm.故在一次走刀內(nèi)切完，則 ap=h=3.5mm 2)決定每齒進給量 fz.采用對稱端銑以提高進給量。 根據(jù)參考文獻 1 表 3-5.當(dāng)使用 YG6，銑床功率為 17.5KW，,參考文獻 1 表 3-30 時。 fz=0.14-0.24mm/z 但因采用不對稱端銑，故取 fz=0.18mm/z 3) 選擇銑刀磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及刀具壽命 根據(jù)參考文獻 1 表 3-7，銑刀刀齒后刀面最大磨損量為 1.5mm；由于銑刀直徑 d0=100mm,故刀具壽命 T=18

20、0min 4) 決定銑削速度 vc 和每分鐘進給量 vf 根據(jù)參考文獻 1 表 3-16，當(dāng) d0=100mm，z=10, a p3.5mm,fz0.18mm/z 時: Vt=86m/min,nt=275r/min,vft=432mm/min 各修正系數(shù)為：K mv=Kmn=Kmvt= 1 Ksv=Ksn=Ksvt=0.8 故 vc=vtKv=6 0.8 1=68.8 m/min n=ntKm=275 0.8 1=220 r/min vf=vftKvt=432 0.8 1=345.6 mm/min 根據(jù) XA5032 型立銑說明書。,參考文獻 1 表 3-30 選擇 Nc=235r/min v

21、fc=375mm/min 因此實際切削速度和毎齒進給量為： Vc= d0n/1000=(3.14 100 235)/1000=73.79m/min Fzc=vfc/ncz=375/235 10=0.16mm/z 5)校驗機床功率 根據(jù)參考文獻 1 表 3-24，當(dāng) b=200HBS，a e100mm,ap3.5mm,d0=100mm,z=10,vf=375mm/min. 近似為： pcc=3.8kw 根據(jù) XA5032 型立銑說明書,參考文獻 1 表 3-30，機床主軸允許的功率為： Pcm=17.5 0.75kw=13.125kw; 故 Pccpcm，因此所選擇的切削用量可以采用，即 ap=

22、3.5mm,vf=375mm/min,nc=235r/min,vc=73.79m/min,fz=0.16m/mz. (3)計算工時。 Tm=L/vf=l+y+/vf=890+20/375min=2.43min 粗銑 B 面 加工材料HT200, b =200HBS,鑄件; 工件尺寸寬度 ae=35mm, 長度 L=80mm; 加工要求用標(biāo)準(zhǔn)硬質(zhì)合金端銑刀銑削，加工余量 h=3.5mm 機床臥式組合銑床。 （1）刀具 （2）切削用量 （3）基本工時 (1)選擇刀具 根據(jù)參考文獻 1 表 1-2，選擇 YG6 硬質(zhì)合金刀片。 根據(jù)參考文獻 1 表 3-1.銑削深度 ap3.5mm 時，端銑刀直徑

23、d0 為 80mm,ae 為 60mm。但銑 削寬度為 35 mm，故應(yīng)根據(jù)銑削寬度 ae100mm,選擇 d0=80mm.由于采用標(biāo)準(zhǔn)硬質(zhì)合金端 銑刀，頂齒數(shù) Z=10 參考文獻 1 表 3-14 銑刀幾何形狀 由于 b =220HBS，故選擇 r0=00，a 0=80,a0=80,kr=600,s=-200 (2)選擇切削用量 1）決定銑削深度 ap 由于加工余量 h=3.5mm.故在一次走到內(nèi)切完，則 ap=h=3.5mm 2)決定每齒進給量 fz.采用對稱端銑以提高進給量。 根據(jù)參考文獻 1 表 3.5.當(dāng)使用 YG6，銑床功率為 17.5KW,參考文獻 1 表 3-30 時。 fz=

24、0.14-0.24mm/z 但因采用不對稱端銑，故取 fz=0.24mm/z 3)選擇銑刀磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及刀具壽命 根據(jù)參考文獻 1 表 3-7，銑刀刀齒后刀面最大磨損量為 1.5mm；由于銑刀直徑 d0=80mm,故刀具壽命 T=180min 4)決定銑削速度 Vc 和每分鐘進給量 vf 8 根據(jù)參考文獻 1 表 3-16，當(dāng) d0=80mm，z=10,a p3.5mm,fz0.24mm/z 時， Vt=97m/min,nt=387r/min,vft=433mm/min 各修正系數(shù)為：K mv=Kmn=Kmvt= 1 Ksv=Ksn=Ksvt=0.8 故 vc=vtKv=97 0.8 1=77.6

25、 m/min n=ntKm=387 0.8 1=309.6 r/min vf=vftKvt=433 0.8 1=346.4 mm/min 根據(jù),參考文獻 1 表 3-30 選擇 Nc=375r/min vfc=375mm/min 因此實際切削速度和毎齒進給量為： Vc= d0n/1000=(3.14 80 375)/1000=94.2m/min Fzc=vfc/ncz=375/375 10=0.1mm/z 5)校驗機床功率 根據(jù)參考文獻 1 表 3-24，當(dāng) b=200，a e35mm,ap3.5mm,d0=80mm,z=10，v f=346.4mm/min. 近似為： pcc=1.6kw 根

26、據(jù) XA5032 型立銑說明書,參考文獻 1 表 3-30，機床主軸允許的功率為： Pcm=17.5 0.75kw=13.125kw; 故 Pcc84mm, 選擇 d0=100mm.由于采用標(biāo)準(zhǔn)硬質(zhì)合金端銑刀，頂齒數(shù) Z=10,參考 文獻 1 表 3-16 2)銑刀幾何形狀 由于 b =220HBS，故選擇 r0=00，a 0=80,a0=80,kr=600,s=-200 (2)選擇切削用量 1）決定銑削深度 ap 由于加工余量 h=1.5mm.故在一次走刀內(nèi)切完，則 ap=1.5mm 2) 決定每齒進給量 fz.采用不對稱端銑以提高進給量。 根據(jù)參考文獻 1 表 3.5.當(dāng)使用 YG6，銑床

27、功率為 17.5KW,參考文獻 1 表 3-30 時。 fz=0.14-0.24mm/z 但因采用對稱端銑，故取 fz=0.14mm/z 3) 選擇銑刀磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及刀具壽命 根據(jù)參考文獻 1 表 3-7，銑刀刀齒后刀面最大磨損量為 1.5mm；由于銑刀直徑 d0=100mm,故刀具壽命 T=180min 4）決定銑削速度 Vc 和每分鐘進給量 vf 根據(jù)參考文獻 1 表 3-16，當(dāng) d0=100mm，z=10, a p1.5mm,fz0.14mm/z 時， Vt=110m/min,nt=352r/min,vft=394mm/min 各修正系數(shù)為：K mv=Kmn=Kmvt=1 Ksv=Ksn=

28、Ksvt=0.8 故 vc=vtKv=110 0.8 1=88 m/min h=ntKm=352 0.8 1=281.6 r/min vf=vftKvt=394 0.8 1=315.2 mm/min 根據(jù),參考文獻 1 表 3-30 選擇 Nc=300r/min vfc=375mm/min 因此實際切削速度和毎齒進給量為： Vc= d0n/1000=(3.14 100 300)/1000=94.2m/min Fzc=vfc/ncz=375/300 10=0.125mm/z 5) 校驗機床功率 根據(jù)參考文獻 1 表 3-24，當(dāng) b=200，a e80mm,ap1.5mm,d0=100mm,z=

29、10,vf=375mm/min. 近似為： pcc=1.9kw 根據(jù) XA5032 型立銑說明書,參考文獻 1 表 3-30，機床主軸允許的功率為： Pcm=17.5 0.75kw=13.125kw; 故 Pccpcm，因此所選擇的切削用量可以采用，即 ap=1.5mm,vf=375mm/min,nc=300r/min,vc=94.2m/min,fz=0.125mm/z. (3)計算工時。 Tm=L/vf=l+y+/vf=890+20/375min=2.43min 精銑 B 面 加工材料HT200, b =200HBS,鑄件; 工件尺寸寬度 ae=35mm, 長度 L=80mm; 加工要求用標(biāo)

30、準(zhǔn)硬質(zhì)合金端銑刀銑削，加工余量 h=1.5mm 機床臥式組合銑床。 （1）刀具 （2）切削用量 （3）基本工時 (1)選擇刀具 1)根據(jù)參考文獻 1 表 1-2，選擇 YG6 硬質(zhì)合金刀片。 根據(jù)參考文獻 1 表 3-1.銑削深度 ap1.5mm 時，端銑刀直徑 d0 為 80mm,ae 為 60mm。 但銑削寬度為 35mm，故應(yīng)根據(jù)銑削寬度 ae35mm,選擇 d0=80mm.由于采用標(biāo)準(zhǔn)硬質(zhì)合金 端銑刀，頂齒數(shù) Z=10,參考文獻 1 表 3-16 2)銑刀幾何形狀 由于 b =220HBS，故選擇 r0=00，a 0=80,a0=80,kr=600,s=-200 (2)選擇切削用量 1

31、）決定銑削深度 ap 由于加工余量 h=1.5mm.故在二次走到內(nèi)切完，則 ap= 1.5mm 2)決定每齒進給量 fz.采用不對稱端銑以提高進給量。 根據(jù)參考文獻 1 表 3.5.當(dāng)使用 YG6，銑床功率為 17.5kw,參考文獻 1 表 3-30 時。 fz=0.14-0.24mm/z 但因采用不對稱端銑，故取 fz=0.14mm/z 3)選擇銑刀磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及刀具壽命 根據(jù)參考文獻 1 表 3-7，銑刀刀齒后刀面最大磨損量為 1.5mm；由于銑刀直徑 d0=80mm,故刀具壽命 T=180min 10 4)決定銑削速度 Vc 和每分鐘進給量 vf 根據(jù)參考文獻 1 表 3-16，當(dāng) d0=8

32、0mm，z=10,a p1.5mm, fz014mm/z 時: Vt=110m/min,nt=439r/min,vft=492mm/min 各修正系數(shù)為：K mv=Kmn=Kmvt=1 Ksv=Ksn=Ksvt=0.8 故 vc=vtKv=110 0.8 1=88 m/min n=ntKm=439 0.8 1=351.2 r/min vf=vftKvt=492 0.8 1=393.6 mm/min 根據(jù),參考文獻 1 表 3-30 選擇 Nc=375r/min vfc=475mm/min 因此實際切削速度和毎齒進給量為： Vc= d0n/1000=(3.14 80 375)/1000=94.2

33、m/min Fzc=vfc/ncz=475/375 10=0.13mm/z 5)校驗機床功率 根據(jù)參考文獻 1 表 3-24，當(dāng) b=200HBS， ae35mm,ap1.5mm,d0=80mm,z=10,vf=475mm/min550mm/min. 近似為： pcc=1.2kw 故 Pccpcm，因此所選擇的切削用量可以采用，即 ap=1.5mm,vf=475mm/min,nc=375r/min,vc=94.2m/min,fz=0.13m/mz. (3)計算工時。 Tm=L/vf=l+y+/vf=80+10/475min=0.19min 6.工序：刮 AB 面至 16 點25 25，保證 B

34、 面對 A 面的垂直度 0.025。 7.工序：粗銑前面 加工材料HT200, b =200HBS,鑄件; 工件尺寸寬度 ae=370mm, 長度 L=850mm; 加工要求用標(biāo)準(zhǔn)硬質(zhì)合金端銑刀銑削，加工余量 h=3.5mm 機床組合臥式銑床。 （1）刀具 （2）切削用量 （3）基本工時 (1)選擇刀具 1)根據(jù)參考文獻 1 表 1-2，選擇 YG6 硬質(zhì)合金刀片。 根據(jù)參考文獻 1 表 3-1.銑削深度 ap3.5mm 時，端銑刀直徑 d0 為 400mm,ae 為 370mm。但銑削寬度為 370mm，故應(yīng)根據(jù)銑削寬度 ae370mm,選擇 d0=400mm.由于采用 標(biāo)準(zhǔn)硬質(zhì)合金端銑刀，

35、頂齒數(shù) Z=28,參考文獻 1 表 3-16 2）銑刀幾何形狀 由于 b =220HBS，故選擇 r0=00，a 0=80,a0=80,kr=600,s=-200 2選擇切削用量 1）決定銑削深度 ap 由于加工余量 h=3.5mm.故在一次走刀內(nèi)切完，則 ap=h=3.5mm 2）決定每齒進給量 fz.采用不對稱端銑以提高進給量。 根據(jù)參考文獻 1 表 3.5.當(dāng)使用 YG6，銑床功率為 17.5KW,參考文獻 1 表 3-30 時。 fz=0.14-0.24mm/z 但因采用不對稱端銑，故取 fz=0.18mm/z 3）選擇銑刀磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及刀具壽命 根據(jù)參考文獻 1 表 3-7，銑刀刀齒后刀

36、面最大磨損量為 1.5mm；由于銑刀直徑 d0=400mm,故刀具壽命 T=180min 4）決定銑削速度 Vc 和每分鐘進給量 vf 根據(jù)參考文獻 1 表 3-16，當(dāng) d0=400mm，z=28,a p3.5mm,fz0.18mm/z 時: Vt=66m/min nt=52r/min vft=230mm/min 各修正系數(shù)為：K mv=Kmn=Kmvt= 1 Ksv=Ksn=Ksvt=0.8 故 vc=vtKv=66 0.8 1=52.8 m/min h=ntKm=52 0.8 1=41.6 r/min vf=vftKvt=230 0.8 1=184 mm/min 根據(jù),參考文獻 1 表

37、3-30 選擇 Nc=47.5r/min vfc=190mm/min 因此實際切削速度和毎齒進給量為： Vc= d0n/1000=(3.14 400 47.5)/1000=59.66m/min Fzc=vfc/ncz=190/47.5 28=0.14mm/z 5) 校驗機床功率 根據(jù)參考文獻 1 表 3-24，當(dāng) b=200HBS，a e370mm,ap3.5mm,d0=400mm,z=28,vf=190550mm/min. 近似為： pcc=7.8kw 根據(jù),參考文獻 1 表 3-30，機床主軸允許的功率為： Pcm=17.5 0.75kw=13.125kw; 故 Pccpcm，因此所選擇的

38、切削用量可以采用，即 ap=3.5mm,vf=190mm/min,nc=47.5r/min,vc=59.66m/min,fz=0.14m/mz. (3)計算工時: Tm=L/vf=l+y+/vf=50+130/190min=5.16min 8.工序：精銑前面 加工材料HT200, b =200HBS,鑄件; 工件尺寸寬度 ae=370mm, 長度 L=850mm; 加工要求用標(biāo)準(zhǔn)硬質(zhì)合金端銑刀銑削，加工余量 h=1.5mm 機床臥式組合銑床。 （1）刀具 （2）切削用量 （3）基本工時 (1)選擇刀具 1) 根據(jù)參考文獻 1 表 1-2，選擇 YG6 硬質(zhì)合金刀片。 根據(jù)參考文獻 1 表 3-

39、1.銑削深度 ap1.5mm 時，端銑刀直徑 d0 為 400mm,ae 為 370mm。但銑削寬度為 370 mm，故應(yīng)根據(jù)銑削寬度 ae3700mm,選擇 d0=400mm.由于采用 標(biāo)準(zhǔn)硬質(zhì)合金端銑刀，頂齒數(shù) Z=28,參考文獻 1 表 3-16 2) 銑刀幾何形狀 由于 b =220HBS，故選擇 r0=00，a 0=80,a0=80,kr=600,s=-200 (2)選擇切削用量 1）決定銑削深度 ap 由于加工余量 h=1.5mm.故在一次走刀內(nèi)切完，則 ap=h=1.5mm 2)決定每齒進給量 fz.采用不對稱端銑以提高進給量。 根據(jù)參考文獻 1 表 3.5.當(dāng)使用 YG6，銑床

40、功率為 17.5KW,參考文獻 1 表 3-30 時。 fz=0.14-0.24mm/z 但因采用不對稱端銑，故取 fz=0.14mm/z 3)選擇銑刀磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及刀具壽命 根據(jù)參考文獻 1 表 3-7，銑刀刀齒后刀面最大磨損量為 1.5mm；由于銑刀直徑 d0=400mm,故刀具壽命 T=420min 4)決定銑削速度 Vc 和每分鐘進給量 vf 12 根據(jù)參考文獻 1 表 3-16，當(dāng) d0=400mm，z=28,a p1.5mm,fz0.14mm/z 時， Vt=72m/min,nt=60r/min,vft=270mm/min 各修正系數(shù)為：K mv=Kmn=Kmvt= 1 Ksv=Ksn

41、=Ksvt=0.8 故 vc=vtKv=72 0.8 1=57.6 m/min n=ntKm=60 0.8 1=48 r/min vf=vftKvt=270 0.8 1=216 mm/min 根據(jù),參考文獻 1 表 3-30 選擇 Nc=60r/min vfc=235mm/min 因此實際切削速度和毎齒進給量為： Vc= d0n/1000=(3.14 60 400)/1000=75.36m/min Fzc=vfc/ncz=235/60 28=0.14mm/z 5)校驗機床功率 根據(jù)參考文獻 1 表 3-24，當(dāng) b=200HBS，a e370mm,ap1.5mm,d0=400mm,z=28,v

42、f=216mm/min. 近似為： pcc=5.5kw 根據(jù),參考文獻 1 表 3-30，機床主軸允許的功率為： Pcm=17.5 0.75kw=13.125kw; 故 Pccpcm，因此所選擇的切削用量可以采用，即 ap=1.5mm,vf=235mm/min,nc=60r/min,vc=75.36m/min,fz=0.14m/mz. (3)計算工時。 Tm=L/vf=l+y+/vf=850+130/235min=4.17min 9.工序 ：粗銑 60 度斜面 加工材料HT200, b =200HBS,鑄件; 工件尺寸寬度 ae=110mm, 長度 L=850mm; 加工要求用標(biāo)準(zhǔn)硬質(zhì)合金端銑

43、刀銑削，加工余量 h=5mm 機床臥式組合銑床。 （1）刀具 （2）切削用量 （3）基本工時 (1)選擇刀具 1) 根據(jù)參考文獻 1 表 1-2，選擇 YG6 硬質(zhì)合金刀片。 根據(jù)參考文獻 1 表 3-1.銑削深度 ap5mm 時，端銑刀直徑 d0 為 125mm,ae 為 110mm。 但銑削寬度為 110 mm，故應(yīng)根據(jù)銑削寬度 ae110mm,選擇 d0=125mm.由于采用標(biāo)準(zhǔn)硬質(zhì) 合金端銑刀，頂齒數(shù) Z=12,參考文獻 1 表 3-16 2) 銑刀幾何形狀 由于 b =220HBS，故選擇 r0=00，a 0=80,a0=80,kr=600,s=-200 (2)選擇切削用量 1）決定

44、銑削深度 ap 由于加工余量 h=5mm.故在一次走刀內(nèi)切完，則 ap=h=5mm 2)決定每齒進給量 fz.采用不對稱端銑以提高進給量。 根據(jù)參考文獻 1 表 3.5.當(dāng)使用 YG6，銑床功率為 17.5KW,參考文獻 1 表 3-30 時。 fz=0.14-0.24mm/z 但因采用不對稱端銑，故取 fz=0.18mm/z 3)選擇銑刀磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及刀具壽命 根據(jù)參考文獻 1 表 3-7，銑刀刀齒后刀面最大磨損量為 1.5mm；由于銑刀直徑 d0=125mm,故刀具壽命 T=180min 4)決定銑削速度 Vc 和每分鐘進給量 vf 根據(jù)參考文獻 1 表 3-16，當(dāng) d0=125mm，z=1

45、2, a p5mm, fz0.18mm/z 時， Vt=90m/min,nt=210r/min,vft=390mm/min 各修正系數(shù)為：K mv=Kmn=Kmvt= 1 Ksv=Ksn=Ksvt=0.8 故 vc=vtKv=90 0.8 1=72m/min n=ntKm=210 0.8 1=168 r/min vf=vftKvt=390 0.8 1=312 mm/min 根據(jù),參考文獻 1 表 3-30 選擇 Nc=190r/min vfc=375mm/min 因此實際切削速度和毎齒進給量為： Vc= d0n/1000=(3.14 125 190)/1000=374.6m/min Fzc=v

46、fc/ncz=375/190 12=0.16mm/z 5)校驗機床功率 根據(jù)參考文獻 1 表 3-24，當(dāng) b=200HBS，a e110mm,ap5mm,d0=125mm,z=12,vf=375mm/min. 近似為： pcc=3.8kw 根據(jù),參考文獻 1 表 3-30，機床主軸允許的功率為： Pcm=17.5 0.75kw=13.125kw; 故 Pccpcm，因此所選擇的切削用量可以采用，即 ap=5mm,vf=375mm/min,nc=190r/min,vc=74.6m/min,fz=0.16m/mz. (3)計算工時。 Tm=L/vf=l+y+/vf=850+44/375min=2

47、.38min 10.工序 X：粗銑 C、D 面 加工材料HT200, b =200HBS,鑄件; 工件尺寸寬度 ae=480mm, 長度 L=598mm; 加工要求用標(biāo)準(zhǔn)硬質(zhì)合金端銑刀銑削，加工余量 h=3.5mm 機床臥式組合銑床。 （1）刀具 （2）切削用量 （3）基本工時 表 1-2，選擇 YG6 硬質(zhì)合金刀片。 根據(jù)參考文獻 1 表 3-1.銑削(1)選擇刀具 1) 根據(jù)參考文獻 1 深度 ap3.5mm 時，端銑刀直徑 d0 為 500mm,ae 為 480mm。但銑削寬 度為 480 mm，故應(yīng)根據(jù)銑削寬度 ae480mm,選擇 d0=500mm.由于采用標(biāo)準(zhǔn)硬質(zhì)合金端銑 刀，頂齒

48、數(shù) Z=32,參考文獻 1 表 3-16 2) 銑刀幾何形狀 由于 b =220HBS，故選擇 r0=00，a 0=80,a0=80,kr=600,s=-200 (2)選擇切削用量 1）決定銑削深度 ap 由于加工余量 h=3.5mm.故在一次走刀內(nèi)切完，則 ap=h=3.5mm 2)決定每齒進給量 fz.采用不對稱端銑以提高進給量。 根據(jù)參考文獻 1 表 3.5.當(dāng)使用 YG6，銑床功率為 17.5KW,參考文獻 1 表 3-30 時。 fz=0.14-0.24mm/z 但因采用不對稱端銑，故取 fz=0.18mm/z 3)選擇銑刀磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及刀具壽命 根據(jù)參考文獻 1 表 3-7，銑刀刀齒后

49、刀面最大磨損量為 1.5mm；由于銑刀直徑 d0=500mm,故刀具壽命 T=450min 4)決定銑削速度 Vc 和每分鐘進給量 vf 14 根據(jù)參考文獻 1 表 3-16，當(dāng) d0=500mm，z=32,a p3.5mm,fz0.18mm/z 時， Vt=59m/min,nt=47r/min,vft=287mm/min 各修正系數(shù)為：K mv=Kmn=Kmvt= 1 Ksv=Ksn=Ksvt=0.8 故 vc=vtKv=59 0.8 1=47.2m/min n=ntKm=47 0.8 1=37.6 r/min vf=vftKvt=287 0.8 1=229.6mm/min 根據(jù),參考文獻

50、1 表 3-30 選擇 Nc=37.5r/min vfc=235mm/min 因此實際切削速度和毎齒進給量為： Vc= d0n/1000=(3.14 500 37.5)/1000=58.9m/min Fzc=vfc/ncz=235/37.5 32=0.2mm/z 5)校驗機床功率 根據(jù)參考文獻 1 表 3-24，當(dāng) b=200HBS，a e480mm,ap3.5mm,d0=500mm,z=32,vf=235mm/min. 近似為： pcc=13.0kw 根據(jù),參考文獻 1 表 3-30，機床主軸允許的功率為： Pcm=17.5 0.75kw=13.125kw; 故 Pccpcm，因此所選擇的切

51、削用量可以采用，即 ap=3.5mm,vf=235mm/min,nc=37.5r/min,vc=58.9m/min,fz=0.2m/mz. (3)計算工時。 Tm=L/vf=l+y+/vf=598+120/235min=3.06min 11.工序 ： 精銑 C、D 面 加工材料HT200, b =200HBS,鑄件; 工件尺寸寬度 ae=480mm, 長度 L=598mm; 加工要求用標(biāo)準(zhǔn)硬質(zhì)合金端銑刀銑削，加工余量 h=1.5mm 機床臥式組合銑床。 （1）刀具 （2）切削用量 （3）基本工時 (1)選擇刀具 1) 根據(jù)參考文獻 1 表 1-2，選擇 YG6 硬質(zhì)合金刀片。 根據(jù)參考文獻 1

52、 表 3-1.銑削深度 ap1.5mm 時，端銑刀直徑 d0 為 500mm,ae 為 480mm。但銑削寬度為 480 mm，故應(yīng)根據(jù)銑削寬度 ae480mm,選擇 d0=500mm.由于采用 標(biāo)準(zhǔn)硬質(zhì)合金端銑刀，頂齒數(shù) Z=32,參考文獻 1 表 3-16 2) 銑刀幾何形狀 由于 b =220HBS，故選擇 r0=00，a 0=80,a0=80,kr=600,s=-200 (2)選擇切削用量 1）決定銑削深度 ap 由于加工余量 h=1.5mm.故在一次走刀內(nèi)切完，則 ap=h=1.5mm 2)決定每齒進給量 fz.采用不對稱端銑以提高進給量。 根據(jù)參考文獻 1 表 3.5.當(dāng)使用 YG

53、6，銑床功率為 17.5KW,參考文獻 1 表 3-30 時。 fz=0.14-0.24mm/z 但因采用不對稱端銑，故取 fz=0.18mm/z 3)選擇銑刀磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及刀具壽命 根據(jù)參考文獻 1 表 3-7，銑刀刀齒后刀面最大磨損量為 1.5mm；由于銑刀直徑 d0=500mm,故刀具壽命 T=450min 4)決定銑削速度 Vc 和每分鐘進給量 vf 根據(jù)參考文獻 1 表 3-16，當(dāng) d0=500mm，z=32,a p1.5mm,fz0.18mm/z 時， Vt=80m/min,nt=127r/min,vft=446mm/min 各修正系數(shù)為：K mv=Kmn=Kmvt= 1 Ksv=K

54、sn=Ksvt=0.8 故 vc=vtKv=80 0.8 1=64m/min n=ntKm=127 0.8 1=101.6 r/min vf=vftKvt=446 0.8 1=356.8mm/min 根據(jù),參考文獻 1 表 3-30 選擇 Nc=118r/min vfc=375mm/min 因此實際切削速度和毎齒進給量為： Vc= d0n/1000=(3.14 500 118)/1000=185.26m/min Fzc=vfc/ncz=375/118 32=0.1mm/z 5)校驗機床功率 根據(jù)參考文獻 1 表 3-24，當(dāng) b=200HBS，a e480mm,ap1.5mm,d0=500mm

55、,z=32,vf=235mm/min. 近似為： pcc=9.4kw 根據(jù),參考文獻 1 表 3-30，機床主軸允許的功率為： Pcm=17.5 0.75kw=13.125kw; 故 Pcc （N 切+N 進）/ （kw） -傳動效率，當(dāng)主軸箱的主軸少于 15 時取其值為 0.9，主軸多于 15 時取 0.8 N 動1.5/0.9=1.7kw 故選其功率值為 5.5kw （2)進給力的選擇 每一型號都有其最大允許進給力，選用時計算的切削進給力必須稍小于動力頭允許 的最大進給力，并注各主軸切削力的合力中心應(yīng)處在動力頭接合面范圍內(nèi)，力求使其處 在動力頭接合面的下方，為此，應(yīng)將重負荷的粗加工工序安排

56、在主軸箱的下部。 （3）進給速度的選擇 每一種型號的動力頭都有快速行程速度，最小進給量的規(guī)定對于機械動力頭來說， 其進給量是有級的，選用時必須按主軸轉(zhuǎn)速及進給變換齒輪來驗算每分鐘的進給量及其 主軸每一轉(zhuǎn)的進給量，對于精加工機床：實際使用的進給量應(yīng)大于其 0.51 倍，還必須注 意在采用壓力繼電器裝置時動力頭所能實現(xiàn)的最小進給量數(shù)值還應(yīng)加大。 （4）最大行程的確定 選用動力頭時必須考慮其最大允許行程，除滿足機床工作循環(huán)的要求外，還必須保 證調(diào)整和裝卸刀具的方便性。對于多工位移動工作臺式機床，要保證移動時工作臺上的 刀具不與刀具發(fā)生碰撞等。 40 （5） 主軸箱最大輪廓尺寸的影響 為了使動力頭在加

57、工進程中有良好的穩(wěn)定性，需根據(jù)主軸箱的輪廓尺寸來選擇相應(yīng) 規(guī)格的動力頭，同時要考慮主軸箱上刀具的分布情況，力求使各刀具進給抗力的合力中 心不超出主軸箱與動力頭的接合面，并使其在垂直方向上盡量接近油缸的中心。 結(jié) 論 設(shè)計本著降低成本提高生產(chǎn)率的目的就蘭州機床廠 CW6163 機床傳動箱體的加工工 藝過程進行改進和優(yōu)化。整個過程本著理論聯(lián)系實際的要求，在老師的指導(dǎo)下經(jīng)過分析 研究制定了幾套工藝方案，經(jīng)過多方面考慮選擇了一套比較實用的方案。依這套方案繪 制了零件毛坯圖，夾具圖，加工示意圖，機床聯(lián)系尺寸圖，主軸箱裝配圖。整個過程是 進行了大量的計算，查閱了大量的文獻資料。本次畢業(yè)設(shè)計是對大學(xué)三年所學(xué)

58、課程和生 產(chǎn)綜合實習(xí)的檢測和應(yīng)用，將課本上所學(xué)的和實習(xí)中看到的結(jié)合起來，在此基礎(chǔ)上，發(fā) 揮自己的創(chuàng)造力，進行實際設(shè)計工藝過程和夾具。因此，本次設(shè)計不僅加強了對自己所 學(xué)專業(yè)課程的理解和認識，而且也對自己的知識面進行了拓寬。此外，本次設(shè)在繪圖的 過程中，使用了 AUTOCAD 繪圖軟件，并同時進行了手工繪圖，這些都不同程度地使我 們學(xué)到了更多的知識，進一步提高了我們繪圖識圖的能力。 但知識所學(xué)有限，實際經(jīng)驗更加不足，因此我的設(shè)計還存在著很多的不足之處。如： 在夾具設(shè)計中，加緊機構(gòu)為手動，盡管降低成本，但過于簡單。這些在以后的設(shè)計中都 是需要改進的。 最后，在這里，感謝老師的認真指導(dǎo)和同學(xué)們的幫助

59、。 42 致 謝 本論文是在我的指導(dǎo)老師老師的親切關(guān)懷和悉心指導(dǎo)下完成的。她嚴(yán)肅的教 學(xué)態(tài)度，嚴(yán)謹?shù)闹螌W(xué)精神，精益求精的工作作風(fēng)，深深地感染和激勵著我。她不僅在學(xué) 業(yè)上給我精心指導(dǎo)，同時還在思想、生活上給我以無微不至的關(guān)懷，在此謹向羅老師致 以誠摯的謝意和崇高的敬意。我還要感謝在一起愉快的度過畢業(yè)設(shè)計小組的同學(xué)們，正 是由于你們的幫助和支持，我才能克服一個一個的困難和疑惑，直至本設(shè)計的順利完成。 在設(shè)計即將完成之際，我的心情無法平靜，從開始進入課題到設(shè)計的順利完成，有 多少可敬的師長、同學(xué)、朋友給了我無言的幫助，在這里請接受我誠摯的謝意! 最后，再次對關(guān)心、幫助我的老師和同學(xué)表示衷心地感謝！

60、參考文獻 1 馬名祥,梁秋蓉,閻慕良.參考文獻 1 .四川科學(xué)技術(shù)出版社 .1979 2 艾興,肖詩綱.參考文獻 2.機械工業(yè)出版社.1985 3 大連組合機床研究所. 組合機床設(shè)計.第一冊.機械工業(yè)出版社 .1975 4 謝家瀛.參考文獻 4. 機械工業(yè)出版社,1975 5 大連組合機床研究所.組合機床設(shè)計參考圖冊.機械工業(yè)出版社， 1975 6 徐嘉元,曾家駒.機械制造工藝學(xué).機械工業(yè)出版社， 1999 7 機械設(shè)計手冊編委會.機械設(shè)計手冊.北京.機械工業(yè)出版社， 2004. 8 萬蘇文.機械設(shè)計基礎(chǔ).重慶，重慶大學(xué)出版社， 2005. 9 徐起賀,孟玲琴,劉靜香.現(xiàn)代機械原理.西安.山西

61、科學(xué)技術(shù)出版社， 2004. 10 潘兆慶,周濟主編.現(xiàn)代設(shè)計方法概論.北京：高等教育出版社， 1991. 11 高玉芬,卜桂玲.機械制圖.大連理工大學(xué)出版社， 2006. 12 劉小年.機械制圖.北京：機械工業(yè)出版社，1999. 13 錢可強.機械制圖.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2001. 14 元正有,宮波.公差配合與測量技術(shù).大連：大連理工大學(xué)出版社， 2004. 15 傅祥志.機械原理.2 版.武漢：華中科技大學(xué)出版社， 2000. 16 董剛,李建功,潘風(fēng)章.機械設(shè)計.3 版.北京：機械工業(yè)出版社 .2003. 17 龔溎義主編.機械設(shè)計課程設(shè)計圖冊.3 版.哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社， 20

62、06. 18 機械設(shè)計手冊編委會.機械設(shè)計手冊.北京：機械工業(yè)出版社， 2004. 44 目 錄 第 1 章 緒 論 .1 第 2 章 零件分析 .2 21 零件作用 .2 22 零件工藝分析 .2 第 3 章 工藝規(guī)程設(shè)計 .3 31 確定毛坯的制造形式 .3 32 基面的選擇 .3 3.2.1 粗基準(zhǔn)的選擇 .3 3.2.2 精基準(zhǔn)的選擇 .3 33 制定工藝路線 .3 第 4 章 組合機床夾具設(shè)計 .31 41.定位支承系統(tǒng) .31 42 導(dǎo)向裝置 .31 43 夾緊機構(gòu) .31 44 夾緊力的確定 .32 45 夾緊力的計算 .32 第 5 章 組合機床總體設(shè)計 .33 51 被加工零

63、件工序圖 .33 52 加工示意圖 .33 第 6 章 組合機床主軸箱設(shè)計 .36 61 主軸箱的用途 .36 62 主軸箱的種類 .36 63 主軸箱的編號 .36 64 通用主軸和傳動軸 .36 6.4.1 通用主軸 .36 6.4.2 通用傳動軸 .36 65 通用齒輪 .36 66 主軸形式和直徑 .36 67 傳動系統(tǒng)的設(shè)計要求 .36 68 主軸分布類型及傳動系統(tǒng)設(shè)計方法 .37 6.8.1 主軸分布 .37 6.8.2 傳動系統(tǒng)設(shè)計方法 .37 69 主軸箱的確定 .37 6.9.1 機床裝料高度的確定 .37 6.9.2 標(biāo)準(zhǔn)主軸箱的厚度 .37 6.9.3 機床間距離尺寸的確定 .37 6.9.4 輔助裝置與機床間聯(lián)系尺寸的確定 .37 6.9.5 主軸箱輪廓尺寸確定 .38 6.9.6 電動機的選取 .38 結(jié) 論 .40 致 謝 .41 參考文獻 .42