蝸桿-直齒輪減速器,蝸桿,齒輪,減速器 蝸桿-直齒輪減速器 設(shè)計(jì)說明書 題 目： 蝸桿-直齒輪減速器 專 業(yè)： 機(jī)械工程及自動(dòng)化 學(xué)生姓名： 學(xué) 號(hào)： 指導(dǎo)教師： 設(shè)計(jì)日期：2013.12.29. - 3 - 目錄 一、課程設(shè)計(jì)任務(wù)書----------------------------------------------------------1 二、傳動(dòng)裝置的擬定和選擇------------------------------------------------2 三、電動(dòng)機(jī)的選擇及總傳動(dòng)比的分配----------------------------------5 四、蝸桿及直齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算--------------------------------------------7 五、軸的設(shè)計(jì)計(jì)算------------------------------------------------------------15 六、軸的強(qiáng)度校核------------------------------------------------------------20 七、軸承的壽命計(jì)算--------------------------------------------------------31 八、鍵的強(qiáng)度校核-----------------------------------------------------------33 九、參考資料------------------------------------------------------------------35 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置 設(shè)計(jì)任務(wù)書 一.帶式運(yùn)輸機(jī)工作原理 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)示意圖： 二.已知條件 1）工作條件：兩班制，連續(xù)單項(xiàng)運(yùn)轉(zhuǎn)，載荷較平穩(wěn)，室內(nèi)工作，有粉塵，環(huán)境最高溫度35℃； 2）使用折舊期：8年； 3）動(dòng)力來源：電力，三相交流，電壓308/220ⅴ； 4）運(yùn)輸帶速度允許誤差：±5%； 5）制造條件及生產(chǎn)批量：一般機(jī)械制造，小批量生產(chǎn)； 6）設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)：運(yùn)輸帶工作拉力3300N，運(yùn)輸帶工作速度1.2m/s，卷筒直徑350mm；（07） 傳動(dòng)裝置方案擬定和選擇 1. 方案一:兩級(jí)展開式直齒輪傳動(dòng) 優(yōu)點(diǎn)：傳動(dòng)減速器橫向轉(zhuǎn)速較小，兩大齒輪浸油深度可以大致相 同。 缺點(diǎn)：減速器軸向尺寸及重量較大，高級(jí)齒輪的承載能力不能充分利用；中間軸承潤滑困難；中間軸較長，剛度差；僅有一份輸入和輸出端，傳動(dòng)布置不夠靈活。 2. 方案二：錐齒輪加直齒輪同軸傳動(dòng) 優(yōu)點(diǎn)：傳動(dòng)效率高，使用功率和范圍廣，使用壽命較長。 缺點(diǎn)：結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，橫向尺寸小，軸向尺寸大，間軸較長，剛度差，中間軸潤滑比較困難。 3. 方案三：蝸桿傳動(dòng) 優(yōu)點(diǎn)：在輪廓尺寸和結(jié)構(gòu)質(zhì)量較小的情況下，可得到較大的傳動(dòng)比（可大于7）； 在任何轉(zhuǎn)速下使用均能工作得非常平穩(wěn)且無噪聲；能傳遞大的載荷，使用壽命長；在一定條件下，蝸桿傳動(dòng)可以自鎖，有完全保護(hù)作用；結(jié)構(gòu)簡單且緊湊，拆裝方便，調(diào)整容易。 缺點(diǎn)：由于蝸輪齒圈要求用高質(zhì)量的錫青銅制作，故成本較高；另外，傳動(dòng)效率較低并且摩擦發(fā)熱大。絕大多數(shù)是蝸桿為主動(dòng)，蝸輪為從動(dòng)。 4. 方案四：帶傳動(dòng)加齒輪傳動(dòng) 優(yōu)點(diǎn)：適用于中心距較大的傳動(dòng);帶具有良好的撓性,可緩和沖擊,吸收振動(dòng);過載時(shí)帶與帶輪之間會(huì)出現(xiàn)打滑,避免了其他零件的損壞;結(jié)構(gòu)簡單,成本低廉。 缺點(diǎn)：傳動(dòng)的外廓尺寸較大;需要張緊裝置;由于帶的滑動(dòng),不能保 證固定不變的傳動(dòng)比;帶的壽命較短;傳動(dòng)效率較低。 綜上所述，我選擇單級(jí)蝸桿加一級(jí)齒輪傳動(dòng) 序號(hào) 設(shè)計(jì)內(nèi)容及步驟 結(jié)果 一、電動(dòng)機(jī)選擇及總傳動(dòng)比分配 1. 工作機(jī)各傳動(dòng)部件的傳動(dòng)效率及總效率： 已知:運(yùn)輸帶工作壓力F=3300N 運(yùn)輸帶工作速度V=1.2m/s 卷筒直徑350mm 查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)》表1-5可知各傳動(dòng)部件的效率分別為： =0.98 =0.98 =0.97 =0.96 =0.98 工作機(jī)總效率： = ****0.96=0.70 電動(dòng)機(jī)功率： = 所以電動(dòng)機(jī)所需總功率為： 根據(jù)上面所算得的原動(dòng)機(jī)的功率，查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)》表12-1選擇電動(dòng)機(jī)的型號(hào)如下： 型號(hào) 額定功率 滿載轉(zhuǎn)速 Y132M-4 7.5kw 1440r/min 2.2 2.3 2.總傳動(dòng)比及傳動(dòng)比的分配 工作機(jī)轉(zhuǎn)速： ：電動(dòng)滿載轉(zhuǎn)速 3.各軸轉(zhuǎn)速與扭矩 第一軸轉(zhuǎn)速： 第二軸轉(zhuǎn)速： 第三軸轉(zhuǎn)速： 第一軸轉(zhuǎn)矩: = 第二軸轉(zhuǎn)矩： 第三軸轉(zhuǎn)矩： 軸 轉(zhuǎn)速（n） 轉(zhuǎn)矩（M） 第一軸 1440r/min 47.27N.m 第二軸 140r/min 364.67N.m 第三軸 65.4r/min 722.87N.m 二、蝸桿及直齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 1．蝸桿渦輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 （1）選擇蝸桿傳動(dòng)類型 根據(jù)GB/T 10085-1988的推薦，采用漸開線蝸桿（ZI）。 （2）蝸桿的材料選擇 考慮到蝸桿傳動(dòng)功率不大，速度只是中等，故蝸桿采用45號(hào)鋼。為提高效率，蝸桿螺旋齒面要淬火，硬度為45-55HRC。渦輪用鑄鋁鐵青銅ZCuAL10Fe3，金屬模鑄造。 （3）按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì) 查閱機(jī)械設(shè)計(jì)書公式11-12得 1）確定轉(zhuǎn)矩 按 估取效率計(jì)算 查前面數(shù)據(jù)得: 2）確定載荷系數(shù) 因?yàn)楣ぷ鞣€(wěn)定，所以取1 查表11-5得=1 由于轉(zhuǎn)速不高，轉(zhuǎn)速不大，故=1.1 K==1*1*1.1=1.1 3）確定彈性影響系數(shù) 因選的是鑄鋁鐵青銅渦輪和鋼蝸桿相配，所以 4）確定接觸系數(shù) 先假設(shè)蝸桿分度元直徑和傳動(dòng)中心距的比值， 從圖11-18中可查的=2.9 5）確定許用接觸應(yīng)力 查表11-7得渦輪的基本許用應(yīng)力得268MPa 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)為N=60 其中j=1， 根據(jù)前面查的140.48r/min =8*360*16=46080h N=60*1*140.48*46080=388399140 壽命系數(shù)為 則 6）計(jì)算中心距 取中心距a=100mm,因,故從表11-2中取模數(shù)=4mm,蝸桿分度圓直徑,這時(shí)=0.4，從圖11-18中可查的接觸系數(shù)=2.74，，因此以上計(jì)算結(jié)果可用。 （4）渦輪蝸桿的主要參數(shù)與幾何尺寸 1）蝸桿 軸向齒距=12.56 直徑系數(shù)q=10; 分度圓直徑 齒頂圓直徑=48 齒根圓直徑=31.5 分度元導(dǎo)程角 蝸桿軸向齒后=6.28 2）渦輪 渦輪齒數(shù)=41 變位系數(shù) 驗(yàn)算傳動(dòng)比i=,誤差為 渦輪分度圓直徑=4*41=164mm 渦輪喉圓直徑 渦輪齒根圓直徑 渦輪咽喉母圓半徑 （5）校核齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度 當(dāng)量齒數(shù)： 根據(jù)，=51.07，從圖11-19可查的齒形系數(shù) 螺旋角系數(shù)： 許用彎曲應(yīng)力： 從表11-8中查得由ZCuSn10P1制造的渦輪的基本許用彎曲應(yīng)力。 壽命系數(shù): =64.35MPa = 所以彎曲強(qiáng)度是滿足的。 （6）驗(yàn)算效率 已知 ， 。代入式中得η=0.85,大于原估計(jì)值,所以不用重算。 2．直齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 材料選擇：由表10-1選擇小齒輪材料為40Cr,調(diào)制處理，硬度為280HBS。大齒輪材料為45鋼，調(diào)制處理，硬度為240HBS，二者硬度差為40HBS。 （1）初選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)，取 （2）由設(shè)計(jì)計(jì)算公式（10-9a）進(jìn)行計(jì)算 試選載荷系數(shù) 由以上計(jì)算的小齒輪轉(zhuǎn)矩364.67N.m 由表10-7選取齒寬系數(shù) 由表10-6查的材料的彈性影響系數(shù) 由圖10-21d查得， 小齒輪疲勞強(qiáng)度極限 大齒輪疲勞強(qiáng)度極限 由式10-13計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 由圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù) 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力，取安全系數(shù)s=1 由式10-12得 （3）計(jì)算 試算小齒輪分度圓直徑 計(jì)算圓周速度 計(jì)算齒寬b: 計(jì)算齒寬與齒高之比: 模數(shù) 齒高 （4）計(jì)算載荷系數(shù) 根據(jù) 7級(jí)精度，由圖10-8得，直齒輪：，由表10-2查得使用系數(shù) 由表10-4查的 根據(jù)， 由圖10-13得 故載荷系數(shù)為 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算的分度圓直徑，由式10-10a得 計(jì)算模數(shù) （5）按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由式10-5得彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 由圖10-20c查的小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度為 大齒輪 由圖10-18取得彎曲疲勞強(qiáng)度壽命 取彎曲疲勞安全系數(shù)s=1.4 （6）計(jì)算載荷系數(shù)K 由表10-5查的齒形系數(shù)為； 由表10-5查的應(yīng)力校正系數(shù) 計(jì)算大小齒輪的并加以比較 比較得大齒輪的數(shù)值大 （7）設(shè)計(jì)計(jì)算 取m=6 小齒輪齒數(shù)，取 大齒輪齒數(shù)，取 幾何尺寸計(jì)算 計(jì)算中心距 計(jì)算齒輪寬度 取 三、軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 （一）.輸入軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 1. 初步確定軸的最小直徑 選取軸的材料為45鋼，調(diào)制處理。根據(jù)表15-3取 根據(jù)公式, 其中 可得 因?yàn)檩S上有一個(gè)鍵槽所以有 2. 粗選聯(lián)軸器 查表14-1可得 由以前計(jì)算的 聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩為N 查手冊(cè)選用LX4型彈性柱銷聯(lián)軸器。 3.粗選軸承 因受軸向力和徑向力的作用，粗選圓錐滾子軸承30310 4.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 軸的結(jié)構(gòu)簡圖 如圖所示，徑向尺寸為： 根據(jù)聯(lián)軸器 制出軸肩令 根據(jù)軸承選 軸承軸向定位選 為便于嚙合便于制造取 蝸桿分度元直徑 軸向尺寸為： 根據(jù)聯(lián)軸器選選 為安裝軸承端蓋取 根據(jù)軸承寬度取 軸的軸向定位 根據(jù)嚙合及安裝要求取 根據(jù)嚙合要求取 根據(jù)蝸桿長度取 （二）.中間軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 1.初步確定軸的最小直徑 選取軸的材料為45鋼，調(diào)制處理。根據(jù)表15-3取 根據(jù)公式 其中 可得 因?yàn)檩S上有一個(gè)鍵槽所以有 2. 選擇軸承 根據(jù)前面，與輸入軸選用同型號(hào)軸承為圓周滾子軸承30310 3.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 軸的結(jié)構(gòu)簡圖如下 如圖所示，軸的徑向尺寸如下： 根據(jù)軸承得 根據(jù)蝸輪尺寸選取 齒輪軸向定位可得軸肩為 直齒小齒輪分度元直徑為 軸的軸向尺寸為： 根據(jù)軸承尺寸和與箱體距離可得 根據(jù)渦輪輪轂寬度103可得 取軸肩處寬度為 直齒小齒輪輪轂寬度為 （三）.輸出軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 1.軸的材料選擇：選取軸的材料為45鋼，調(diào)制處理。 2.初步確定軸的最小直徑 根據(jù)公式 其中粗取,, 解得 因?yàn)檩S上有兩個(gè)鍵槽所以得 3. 選擇聯(lián)軸器 根據(jù)軸的直徑選擇彈性柱銷聯(lián)軸器，LX4，孔軸直徑60，半聯(lián)軸器長度107 4. 選擇軸承 由于只有徑向力，無軸向力，所以選擇深溝球軸承，系列號(hào)為6014. 5. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 軸的結(jié)構(gòu)簡圖如下 如圖所示，徑向尺寸為： 根據(jù)軸承選擇和安裝方便取 根據(jù)安裝尺寸取 為了齒輪軸向定位取 根據(jù)齒輪尺寸取 為安裝軸承端蓋取 根據(jù)聯(lián)軸器取 軸的軸向尺寸： 根據(jù)安裝及軸承要求取 根據(jù)安裝要求取 取軸肩寬度 根據(jù)輪轂寬度取 為方便安裝軸承端蓋取 根據(jù)聯(lián)軸器取 軸的受力分析及校核 四、軸的強(qiáng)度校核 （一）輸入軸的受力及校核 1. 輸入軸的受力分析 2. 輸入軸的受力簡圖 3. 輸入軸的校核 根據(jù)彎矩圖取蝸桿的中間部位為危險(xiǎn)截面，查表15-5的， 根據(jù)表15-1查的 故安全。 （2） 中間軸的校核 1.中間軸的受力分析 =-2021N,=260N =-1632N,=2296N =144401N·mm，=13021N·mm =185603N·mm,=152637N·mm =43170N·m，=51694N·mm ==235160N·mm ==210118N·mm ==45091N·mm ==53309N·mm =166.53N·m 2. 中間軸的受力簡圖 3.按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險(xiǎn)截面的強(qiáng)度）。根據(jù)式（15-5）及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取=0.6，軸的計(jì)算應(yīng)力為 =/=49.2MPa 因軸的材料為40Cr，調(diào)質(zhì)處理，由表15-1查得[]=70MPa。 因＜[]，故安全。 （3） 輸出軸的校核 1. 輸出軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 =2661N,=1517N ， =174N,=1397N =165754N·mm =165784N·mm,=236869N·mm 2. 輸出軸的受力簡圖 3. 輸出軸的校核 =/=16.1MPa 因軸的材料為40Cr，調(diào)質(zhì)處理，由表15-1查得[]=70MPa。 因＜[]，故安全。 （四）軸2的安全系數(shù)校核 1）判斷危險(xiǎn)截面 經(jīng)分析判斷可知，2號(hào)軸只需要校核截面2的左右兩側(cè)；由于軸的最小直徑是按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度較為寬裕確定的，故其它截面處均無需校核。 2）危險(xiǎn)截面校核 校核截面2左右兩側(cè) 截面2左側(cè) 抗彎截面系數(shù) =0.13=0.1×503mm3=12500mm3 抗扭截面系數(shù) =0.23=0.2×503mm3=25000mm3 截面2左側(cè)的彎矩為 =185603.2×（71.45-33.5）/71.45N·mm=61934.4N·mm 截面2上的扭矩為 =166530N·mm 截面上的彎曲應(yīng)力 =/=61934.4/2700MPa=23.0MPa 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 =/=166530/5400MPa=30.8MPa 軸的材料為40Cr，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得=735MPa，=355MPa，=200MPa。 截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及按附表3-2查取。因r/d=1.0/30=0.067,D/d=35/30=1.17,經(jīng)插值后可得 =1.859 ，=1.441 又由附圖3-1可得軸的材料敏性系數(shù)為 =0.82， =0.85 故有效應(yīng)力集中系數(shù)按式（附表3-4） =1+（-1）=1+0.82×（1.859-1）=1.704 =1+（-1）=1+0.85×（1.441-1）=1.375 由附圖3-2的尺寸系數(shù)=0.83；由附圖3-3的扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)=0.9. 軸按磨削加工，由附圖3-4得表面質(zhì)量系數(shù)為==0.91 軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即=1， 則按式（3-12）及式（3-12a）得綜合系數(shù)為 =/+1/-1=1.704/0.83+1/0.91-1=2.15 =/+1/-1=1.375/0.9+1/0.91-1=1.64 又由3-1及3-2得碳鋼的特性系數(shù) =0.1-0.2，取=0.1 =0.05-0.1，取=0.05 于是，計(jì)算安全系數(shù)值，按式（15-6）-（15-8）則得 =/（+）==7.18 =/(+)=7.68 ==5.25＞＞S=1.5 故可知其安全。 截面2右側(cè) 抗彎截面系數(shù) =0.13=0.1×703mm3=34300mm3 抗扭截面系數(shù) =0.23=0.2×703mm3=68600mm3 截面2又側(cè)的彎矩為 =185603.2×(71.45-33.5）/71.45N·mm=61934.4N·mm 截面2上的扭矩為 =166530N·mm 截面上的彎曲應(yīng)力 =/=61934.4/4287.5MPa=14.4MPa 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 =/=166530/8575MPa=19.4MPa 過盈配合處的，由附表3-8用插值法求出，并取=0.8，于是得=3.20, =0.8×3.20=2.56 軸按磨削加工，由附圖3-4得表面質(zhì)量系數(shù)為 ==0.91 故得綜合系數(shù)為 =/+1/-1=3.20+1/0.91-1=4.30 =/+1/-1=2.56+1/0.91-1=3.66 所以軸在截面2右側(cè)的安全系數(shù)為 =/（+）==5.73 =/(+)=5.56 ==4.00＞＞S=1.5 故該軸在截面2右側(cè)的強(qiáng)度也是足夠的。 校核截面3左右兩側(cè) 截面3左側(cè) 抗彎截面系數(shù) =0.13=0.1×703mm3=35937mm3 抗扭截面系數(shù) =0.23=0.2×703mm3=71874mm3 截面3左側(cè)的彎矩為 =51693.6×（48.95-11）/48.95N·mm=40077.1N·mm 截面Ⅴ上的扭矩為 =166530N·mm 截面上的彎曲應(yīng)力 =/=40077.1/35937MPa=1.12MPa 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 =/=166530/7187.4MPa=2.32 MPa 軸的材料為40Cr，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得=735MPa，=355MPa，=200MPa。 截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及按附表3-2查取。因r/d=1.6/30=0.053,D/d=33/30=1.1,經(jīng)插值后可得 =1.90 ，=1.35 又由附圖3-1可得軸的材料敏性系數(shù)為 =0.84， =0.86 故有效應(yīng)力集中系數(shù)按式（附表3-4） =1+（-1）=1+0.84×（1.90-1）=1.756 =1+（-1）=1+0.86×（1.35-1）=1.301 由附圖3-2的尺寸系數(shù)=0.82；由附圖3-3的扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)=0.88. 軸按磨削加工，由附圖3-4得表面質(zhì)量系數(shù)為 ==0.91 軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即=1，則按式（3-12）及式（3-12a）得綜合系數(shù)為 =/+1/-1=1.756/0.82+1/0.91-1=3.24 =/+1/-1=1.301/0.88+1/0.91-1=2.58 又由3-1及3-2得碳鋼的特性系數(shù) =0.1-0.2，取=0.1 =0.05-0.1，取=0.05 于是，計(jì)算安全系數(shù)值，按式（15-6）-（15-8）則得 =/（+）==9.78 =/(+)=6.61 ==5.48＞＞S=1.5 故可知其安全。 截面3右側(cè) 抗彎截面系數(shù) =0.13=0.1×303mm3=2700mm3 抗扭截面系數(shù) =0.23=0.2×303mm3=5400mm3 截面3左側(cè)的彎矩為 =51693.6×（48.95-11）/48.95N·mm=40077.1N·mm 截面3上的扭矩為 =166530N·mm 截面上的彎曲應(yīng)力 =/=61934.4/4287.5MPa=14.8MPa 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 =/=166530/8575MPa=30.8MPa 過盈配合處的，由附表3-8用插值法求出，并取=0.8，于是得=3.09，=2.47 故得綜合系數(shù)為 =/+1/-1=3.09+1/0.91-1=3.19 =/+1/-1=2.47+1/0.91-1=2.57 所以軸在截面3右側(cè)的安全系數(shù)為 =/（+）==7.52 =/(+)=4.96 ==4.14＞＞S=1.5 故該軸在截面3右側(cè)的強(qiáng)度也是足夠的。 五、軸承的壽命計(jì)算 對(duì)輸入軸圓錐滾子軸承 1.計(jì)算徑向載荷 垂直面支反力： =194N，=713N 水平面支反力： =637N，=1786N ==666N,==1923N 則徑向載荷==666N, ==192 2.計(jì)算軸向載荷 =/2Y=666/(2×1.6)N=208N =/2Y=1923/(2×1.6)N=601N；又A=595N ==601N，=+A=1196 3.計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷 /=1.80＞e, 則X=0.40，Y=1.6 /=0.32≤e， 則X=1，Y=0；取=1.5 所以=（X+Y）=3270N,= =2885N 4.驗(yàn)算軸承壽命 因?yàn)椋?，所以按軸承1的受力大小驗(yàn)算 ===4.74×h =8×300×2×8h=3.84×h＜，符合要求。 對(duì)中間軸圓錐滾子軸承 1.計(jì)算徑向載荷 垂直面支反力：=1632N，=1022N 水平面支反力： =2021N，=266N ==2598N,==1056N 則徑向載荷==2598N, ==1056N 2.計(jì)算軸向載荷 =/2Y=2598/(2×1.6)N=812N =/2Y=1056/(2×1.6)N=330N；又A=523N ==330N，=+A=853N 3.計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷 /=0.43＞e,則X=0.40，Y=1.6 /=0.31≤e，則X=1，Y=0；取=1.5 所以=（X+Y）=3606N,= =1584N 4.驗(yàn)算軸承壽命 因?yàn)椋荆园摧S承1的受力大小驗(yàn)算 ===21.6×h＞ 故符合要求。 六、鍵的強(qiáng)度校核 因?yàn)殒I的材料為鋼，由表6-2查得[]=100-120MPa,取其平均值，[]=110MPa。 1.對(duì)鍵一： 平鍵10mm×8mm×30mm 鍵與輪轂鍵槽的接觸高度=0.5=0.5×8mm=4mm。 由式（6-1）可得 ==MPa=63MPa＜[]=110MPa 故符合要求。 2.對(duì)鍵二： 平鍵20mm×12mm×56mm 鍵與輪轂鍵槽的接觸高度=0.5=0.5×12mm=6mm。 由式（6-1）可得 ===51.7MPa＜[]=110MPa 故符合要求。 3.對(duì)鍵三： 平鍵22mm×14mm×100mm 鍵與輪轂鍵槽的接觸高度=0.5=0.5×11mm=5.5mm。 由式（6-1）可得 ===108.5MPa[]=110MPa 故符合要求。 4.對(duì)鍵四： 平鍵18mm×90mm×90mm 鍵與輪轂鍵槽的接觸高度=0.5=0.5×9mm=4.5mm。 由式（6-1）可得 ===102.6 MPa＜[]=110MPa 故符合要求。 七、參考資料 1、《機(jī)械設(shè)計(jì)》 第8版 濮良貴 紀(jì)名剛 高等教育出版社 2、《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)》 吳宗澤 第4版高等教育出版社 3、《材料力學(xué)》 劉鴻文 第5版 高等教育出版社 4、《工程圖學(xué)》　　 左宗義 　　華南理工大學(xué)出版社 5、《機(jī)械原理》　 鄭文緯　吳克堅(jiān) 高等教育出版社 型號(hào): Y132M-4 額定功率: 7.5kw 滿載轉(zhuǎn)速: 1440r/min 同步轉(zhuǎn)速： 1500r/min 額定轉(zhuǎn)距： 47.75N﹒m i=22.00 蝸桿齒數(shù)為4 渦輪齒數(shù)為41 彎曲強(qiáng)度滿足 輸入軸安全 中間軸安全 輸出軸安全 截面2安全 截面3安全 - 36 -