喜歡這套資料就充值下載吧。。。資源目錄里展示的都可在線預覽哦。。。下載后都有，，請放心下載，，文件全都包含在內，圖紙為CAD格式可編輯，【有疑問咨詢QQ:414951605 或 1304139763】 摘 要 本設計首先對液壓防爆提升機的用途、工作原理、類型及其發(fā)展歷程進行了概述，通過對液壓傳動優(yōu)缺點的分析以及與其它類型提升機進行比較確定了液壓系統(tǒng)的設計方案。然后通過對其工作環(huán)境和技術特點的分析，并參考目前國內液壓防爆提升機的結構，對液壓防爆提升機的整體結構進行了設計，包括鋼絲繩的選擇、卷筒的設計、主軸裝置的設計、制動裝置的設計、液壓系統(tǒng)的設計以及計算與校核。本設計由防爆電動機、低速大扭矩液壓馬達、軸向柱塞泵、雙聯(lián)葉片泵、多種控制閥、盤形制動器、卷筒、支承軸等部件組成。由于液壓系統(tǒng)部分比較復雜，為了使提升機的結構緊湊，提高液壓系統(tǒng)的性能和指標，將其主回路部分和其它部分分別組合在一起，構成主閥組和控制閥組。此液壓提升機的特點是：采用液壓傳動、采用無級調速、結構緊湊、操縱簡單、采用液壓控制、制動安全可靠，其最大的優(yōu)點是防爆功能。本液壓提升機用于礦山、港口、碼頭等需要搬運物料的場所，尤其在煤礦井下等含有瓦斯或其它易燃易爆氣體的場所廣泛應用。 關鍵詞：液壓提升機； 設計； 計算； 閥組 Abstract The first design of the hydraulic hoist the use of explosion-proof, principle, type and its development process was outlined by the advantages and disadvantages of hydraulic and other types of analysis and comparison determine elevator hydraulic systems design. Then through their work environment and the technical characteristics of the analysis, and refer to the current domestic hydraulic elevator explosion-proof structure of the hydraulic elevator explosion-proof structure of the overall design, including the choice of wire rope, roll the design, spindle Equipment design, the design of the braking system, hydraulic system design and calculation and verification. The design by the explosion-proof motor, a low-speed torque hydraulic motors, axial piston pump, double-blade pump, a variety of control valves, disc brakes, drum, the support shaft and other components。As part of the hydraulic system more complicated, in order to hoist the compact structure, improve the performance of the hydraulic system and indicators, its main circuit and other parts of the portfolio together, constitute the main valve block and control valve block. This hydraulic hoist features: The hydraulic transmission, a stepless speed regulation, compact and simple manipulation, the use of hydraulic control, brake safe and reliable, its biggest advantages is the explosion-proof function. The hydraulic hoist used for mining, ports, terminals and other necessary materials handling establishments, particularly in the coal mine gas, such as containing flammable and explosive gases or other places widely used. Key words：Hydraulic hoist； design； Computation； Valve group 目 錄 1 緒論……………………………………………………………………………1 1.1液壓防爆提升機概述……………………………………………………1 1.1.1引言……………………………………………………………………1 1.1.2液壓防爆提升經濟的用途、工作原理、類型…………………………1 1.2液壓防爆提升機的方展歷程……………………………………………3 1.2.1國外發(fā)展歷程…………………………………………………………3 1.2.2國內發(fā)展歷程…………………………………………………………4 1.3技術特點…………………………………………………………………5 1.4液壓傳動的優(yōu)缺點………………………………………………………7 1.5液壓系統(tǒng)設計方案的確定………………………………………………8 1.5.1概述……………………………………………………………………9 1.5.2方案確定………………………………………………………………9 2 鋼絲繩的選擇和卷筒尺寸的確定…………………………………………10 2.1鋼絲繩的選擇……………………………………………………………10 2.1.1鋼絲繩的結構…………………………………………………………10 2.1.2鋼絲繩的分類…………………………………………………………10 2.1.3鋼絲繩的選擇…………………………………………………………11 2.1.4鋼絲繩在卷筒上的固定方式…………………………………………12 2.2卷筒尺寸的確定…………………………………………………………12 2.2.1卷筒結構………………………………………………………………12 2.2.2卷筒尺寸的確定………………………………………………………13 3 液壓馬達、主液壓泵及其電機的選擇………………………………………16 3.1液壓馬達…………………………………………………………………16 3.1.1概述……………………………………………………………………16 3.1.2液壓防爆提升絞車常采用的幾種液壓馬達…………………………16 3.2液壓泵……………………………………………………………………22 3.2.1概述……………………………………………………………………22 3.2.2液壓防爆提升絞車常采用的幾種液壓泵……………………………22 3.3液壓馬達、主液壓泵及其電機的選擇…………………………………30 4 主軸裝置的設計……………………………………………………………32 4.1概述………………………………………………………………………32 4.2主軸裝置的結構設計……………………………………………………32 4.3主軸裝置的計算…………………………………………………………32 4.3.1變位質量計算…………………………………………………………32 4.3.2筒殼強度計算…………………………………………………………35 4.3.3主軸強度和剛度計算…………………………………………………35 4.3.4主軸承強度計算………………………………………………………50 5 制動裝置的設計……………………………………………………………51 5.1概述………………………………………………………………………51 5.2制動裝置的結構設計……………………………………………………52 5.3制動裝置的設計計算……………………………………………………56 5.3.1盤形制動閘正壓力計算………………………………………………56 5.3.2松閘時作用在活塞上的液壓力計算…………………………………58 5.3.3盤形制動閘工作油壓計算……………………………………………59 6 液壓系統(tǒng)的設計……………………………………………………………59 6.1液壓系統(tǒng)各液壓回路的設計……………………………………………59 6.1.1引言……………………………………………………………………59 6.1.2各液壓回路的設計……………………………………………………60 6.2液壓閥組及油箱的設計…………………………………………………62 6.2.1液壓閥組的設計………………………………………………………62 6.2.2油箱的設計……………………………………………………………64 7 液壓提升機的安裝與調試…………………………………………………65 7.1液壓提升機的安裝………………………………………………………65 7.1.1安裝前的準備工作和設備運搬………………………………………65 7.1.2液壓提升機的安裝……………………………………………………66 7.2液壓提升機的調試………………………………………………………69 8 液壓提升機的運轉、維護與檢修……………………………………………71 8.1液壓提升機的操作與運轉………………………………………………71 8.2液壓提升及的維護與檢修………………………………………………73 結論……………………………………………………………………………77 參考文獻………………………………………………………………………78 翻譯部分 英文原文……………………………………………………………………79 中文譯文……………………………………………………………………87 致謝……………………………………………………………………………94 編號：（ ）字 號 本科生畢業(yè)設計 液壓防爆提升機 范利娟 21040221 機械工程及自動化04-1班 題目： 姓名： 學號： 班級： 二〇〇八年六月 第97頁 1 緒論 1.1液壓防爆提升機概述 1.1.1引言 液壓絞車是利用液壓馬達直接或通過減速箱來拖動滾筒的一種絞車，液壓絞車的用途很廣泛，常用于船舶、港口、建筑、礦山、冶金和林業(yè)等許多行業(yè)。液壓防爆絞車則是在一般液壓絞車的基礎上配上全套防爆電氣設備,并在結構上能滿足煤礦井下使用需要的一種防爆絞車。習慣把卷筒直徑< 2000mm 時的稱為絞車, 而把≥2000mm時的稱為提升機,以下統(tǒng)稱為提升機。自60年代中期提升機出現(xiàn)以來,40 多年發(fā)展迅速,在工業(yè)發(fā)達國家的煤礦井下已廣泛使用,從大到小,從單繩到多繩，從有極繩到無極繩,從纏繞式到摩擦式,各種品種規(guī)格比較齊全。液壓提升機主要由液壓驅動系統(tǒng)、液壓制動系統(tǒng)、液壓控制系統(tǒng)、卷筒- 負載系統(tǒng)、操作系統(tǒng)及其它如深度指示、提升超速、過卷安全保護等輔助系統(tǒng)組成。 1.1.2液壓防爆提升機的用途、工作原理、類型 （1）用途 液壓防爆提升機主要用于有沼氣、煤塵爆炸危險的煤礦井下,作為提升和下放人員、煤、矸石及運輸材料、設備之用。也可供其它有易燃氣體和爆炸危險,要求使用防爆電氣設備的場所作起重運輸用.在煤礦主要是用于采區(qū)上、下山運輸,同時也可用于井下暗立井、暗斜井和掘進時的提升運輸及井下輔助運輸. （2）工作原理 液壓防爆提升機由機械、液壓傳動、電氣部分等組成。采用鼠籠型防爆主電機驅動雙向變量主油泵；主油泵和二臺內曲線低速大扭矩液壓馬達組成閉合回路、衡扭矩液壓調速系統(tǒng)；二臺液壓馬達分別布置在主組裝置兩側與主組聯(lián)接,拖動提升機運轉。提升機有二臺輔助油泵，一臺工作、一臺備用。輔助油泵中，其大泵作補油泵用，給主液壓傳動補油；小泵作控制用，給制動系統(tǒng)、操作系統(tǒng)、調繩系統(tǒng)供油。 提升機采用遠距離液控操縱方式。司機通過操作液壓式比例先導伐給主油泵的比例油缸輸入由低到高的壓力油，使主油泵的行程調節(jié)器動作，改變主油泵擺動的缸體的傾角來改變主油泵的流量，以改變液壓馬達的轉速，使提升機起動，加速運轉。司機通過操作液壓式比例先導伐的手柄扳到不同角度，就可使主油泵輸出不同的流量，使提升機得到不同的提升速度。當液壓式比例先導伐的手柄扳到最大位置時，提升速度最大。當液壓式比例先導伐的手柄扳到中立位置時，提升機停車。當手柄反方向扳動時，提升機反方向運行。 提升機采用盤型閘制動，以實現(xiàn)提升機的正常和緊急制動。正常制動的制動力靠液壓傳動裝置本身產生的。提升時負荷成為制動力。下放重物時液壓馬達變?yōu)楸谩Ｒ簤罕米優(yōu)橐簤厚R達。使電動機產生發(fā)電反饋制動。盤型制動器不參與工作制動。只是在提升機卷筒停止運轉后作為保險裝置來使用。提升機在運行中出現(xiàn)故障，保險裝置自動工作，也可由司機用腳踏開關進行緊急制動停車。 提升制動系統(tǒng)有壓力油時，盤型閘制動打開，沒有壓力油盤型閘制動。司機操作的液壓式比例先導閥共有4個減壓閥，其中兩個減壓閥操縱主油泵正反向供油，另兩個減壓閥控制盤型閘的開起，當司機操作液壓式比例先導伐時，同時壓下兩個閥，一個閥輸出的壓力油進主泵的比例油缸，使主泵向液壓馬達供油并使其運轉。另一個閥輸出的壓力油供制動系統(tǒng)的液控換向閥，使制動系統(tǒng)向盤型制動器供油，盤型閘制動打開、使提升機運轉。當司機扳回液壓式比例先導伐的手柄扳到中立位置時，（比例油缸向中位返回）主泵流量逐漸減小到零，液壓馬達停止運轉。同時液控換向閥由于沒有壓力油而復位，提升機制動。這樣就實現(xiàn)了開始提升運轉時，盤型制動閘同時打開，提升機停止運轉時，盤型制動閘同時立刻制動，保征了提升機的安全運行。 （3）類型 液壓防爆提升機按傳動系統(tǒng)有全液壓傳動和液壓－機械傳動液壓提升機兩大類。全液壓傳動液壓提升機工作原理如圖1.1所示,它是利用鼠籠式防爆電動 圖1.1 全液壓傳動提升機工作原理 1.電機 2.主液壓泵 3.液壓馬達 4.滾筒 機1,雙向變量液壓泵2,內曲線低速大扭矩液壓馬達3組成閉式回路,液壓馬達直接與滾筒4聯(lián)接拖動提升機運轉；液壓－機械傳動液壓提升機工作原理如圖1.2所示, 它是利用鼠籠式防爆電動機1帶動雙向變量液壓泵2和高速液壓馬達3組成閉式回路, 液壓馬達經行星齒輪減速箱4再帶動提升滾筒5直接拖動提升機運轉,滾筒的正、反向運轉依靠改變液壓泵輸出液流的方向來完成,提升機的轉速大小由改變液壓泵輸入液壓馬達油量大小來調節(jié)。 圖1.2 液壓－機械傳動提升機工作原理 1.電機 2.主液壓泵 3.液壓馬達 4.減速箱 5.滾筒 1.2液壓防爆提升機發(fā)展歷程 1.2.1國外發(fā)展歷程 國外在50年代中期，隨著新型的軸向柱塞式和徑向柱塞式液壓馬達的問世，研制出了在輪船和建筑機械上使用的液壓絞車。大約在60年代中期，研制出煤礦井下使用的液壓防爆提升機。近20液壓防爆提升機發(fā)展迅速，在工業(yè)發(fā)達國家的煤礦已廣泛使用，從大到小，從單繩到多繩，從有極繩到無極繩，從纏繞式到摩擦式，各種各樣規(guī)格比較齊全。 英國是研制液壓提升機較早的國家之一，60年代就有礦用液壓提升機問世。英國的Needham Brose﹠Brown LTD研制了“C”系列本機或無線電遙控的液壓提升機，功率7.5～25kw，共有20種規(guī)格，該公司制造的250KW用低速大扭矩液壓馬達直接驅動的液壓提升機在約克夏的Barnsley礦井使用。Pikrose公司研制的輕便液壓提升機，結構緊湊，井下運輸相當方便。采用滾輪傳力式液壓馬達和斜盤式雙向變量軸向柱塞泵，具有恒功率控制裝置。 日本三井三池制作所在1965年制造出第一臺防爆液壓提升機，以后又反復進行了多次設計和改進，其卷筒直徑為900㎜、1200㎜、2000㎜和2100㎜，具有手動、半自動兩種形式，可用來提升貨物和人員。 南非Easten Transfaal 的New Bosjesspruit 煤礦的副井裝有一臺大型多繩摩擦輪式液壓提升機，采用4臺液壓馬達驅動，有效載荷達到35t，特大型的罐籠可同時容納300人，可整體向井下運送大型機械設備。 捷克斯洛伐克研制了小型液壓傳動的雙繩和4繩摩擦輪提升機，用于煤礦井下暗立井的罐籠提升。 法國Stephanoise 公司制造了電機功率為110kw最大靜張力為50kN,繩速1.8m/s的液壓提升機。瑞典Alimak公司制造了HPG型,最大靜張力為100kN的液壓提升機。西班牙TAIM－TFG公司也生產了單、雙滾筒防爆液壓提升機和摩擦輪防爆液壓無繩提升機。此外, 前蘇聯(lián)、波蘭和德國等國家,近幾年均研制和采用壓防爆提升機作為傾斜煤層中采煤機構的安全防滑、同步輔助牽引設備。這些液壓提升機的液壓系統(tǒng)有開式和閉式的,采用開式液壓系統(tǒng)的有英國的PIKROSE型、波蘭的KBH－3型液壓安全絞車,采用閉式系統(tǒng)的英國AB－25型,前蘇聯(lián)的100型和日本的MSD型安全提升機。 聯(lián)邦德國、英國和前蘇聯(lián)等國家還廣泛采用液壓無極繩提升機牽引井下運輸用的卡軌車和單軌吊。在德國這種鋼絲繩牽引方式占煤礦井下運輸方式的70％，使用總臺數(shù)超過1500臺。其最大功率達到330kw,最大單繩牽引力達到91kN。 1.2.2國內發(fā)展歷程 我國煤礦井下液壓防爆提升機的研制工作和應用比歐洲、日本等大約晚了10年,我國在1980年以前還沒有直徑1.2m以上的液壓防爆提升機供煤礦使用,所以過去煤礦井下使用的直徑1.2m以上的提升機都是非防爆型的,違反了煤礦安全規(guī)程的規(guī)定,嚴重危害煤礦安全生產,甚至因此而引起重大的瓦斯爆炸事故。 從1977年開始,由湖南省煤炭工業(yè)局液壓絞車研制組、湖南省煤炭科學研究所和湖南省煤礦機械廠共同研制BYT－1.2型防爆液壓提升機,于1981年3月經鑒定定型,轉入批量生產。隨后,該廠又研制了直徑1.6m、2m、2.5m等系列提升機,并在煤礦井下得到廣泛推廣應用。此外國內其它單位如洛陽礦山機械工程設計研究院研制了JTY系列直徑1.6m、2m、2.5m液壓防爆提升機,淮南煤礦機械廠研制了JT－1200Y型防爆液壓提升機,重慶礦山機械廠也研制了直徑1.2m防爆液壓提升機,山西機器廠也研制了直徑1.6m防爆液壓提升機,重慶煤炭研究所、雞西煤礦機械廠、徐州煤礦機械廠等也研制了多種型號、規(guī)格的液壓防爆提升機,并在不同程度的煤礦得到采用。近年來,湖南株州煤礦機械廠、洛陽礦山機械工程設計研究院廠等單位,在提高液壓防爆提升機產品性能和穩(wěn)定性、降低能耗、降低噪聲、控制漏油、提高運行工作效率和工作可靠性等方面進行了一系列的研究和探索, 在反饋控制系統(tǒng)和控制器的開發(fā)上進行探索性的工作,并取得較好的成果。 近日，國內功率最大的液壓防爆提升機在中信重機問世，如圖1.3所示，標志著我國液壓防爆提升機設計、制造水平邁上新臺階。這臺主電機功率為680KW的2JTYB-3×1.5XP液壓防爆提升機，在自動化公司成功試車后，已發(fā)往用戶。該防爆提升機設計拉力120kN，最大提升速度5.5m/s，提升高度1028m。該提升機采用雙筒設計，可通過離合器實現(xiàn)自由調繩，并大大節(jié)約電能消耗量，起動扭矩大，提升、下放和制動過程較平穩(wěn)，具有操作簡便、可靠性高等特點。 圖1.3 2JTYB-3×1.5XP液壓防爆提升機 1.3技術特點 液壓防爆提升機由于采用液壓傳動,減小了產生電火花的元件,空載直接啟動,完全由液壓系統(tǒng)實現(xiàn)調速,電氣控制設備簡單,便于實現(xiàn)防爆,安全可靠性好, 液壓系統(tǒng)傳遞動力均勻平穩(wěn),而且通過液壓變量泵能實現(xiàn)無級變速,起動換向平穩(wěn)低速動轉性能好,電控防爆提升機在啟動和低速提升時電阻器消耗能量,在低速重載下放時靠制動間摩擦來實現(xiàn)調速。而液壓提升機調節(jié)器無電阻器消耗電能, 且在下放重載時向電網反饋電能。液壓提升機不像電控制提升機那樣頻繁啟動電動機,與同功串的電控防爆提升機相比：結構簡單、體積小、占用碉室?。贿\輸、安裝費用低；安全保護設施齊全。 （1）防爆功能 提升機的主要使用環(huán)境是含煤塵和易燃、易爆氣體的煤礦井下或井口,防爆是其最基本的安全功能,液壓提升機電控系統(tǒng)與電控式提升機電控系統(tǒng)相比更為簡單,防爆問題更易解決。因為,液壓提升機由液壓系統(tǒng)來實現(xiàn)礦井負載的提升與下放及其速度控制與調節(jié),因此驅動其主、輔助油泵的電動機只需朝一個方向旋轉,不像電控式提升機那樣電機有正、反轉要求;液壓提升機的主、輔助油泵為空載起動,起動設備可更為簡單;兩液壓泵的起動順序是先起動輔助油泵,再起動主液壓泵,其相應電機的磁力起動可利用控制回路中繼電器的輔助觸點聯(lián)鎖。 液壓提升機電氣控制系統(tǒng)主要采用隔爆型或安全火花型電氣設備,常用的防爆元器件有防爆自動饋開關、鼠籠型防爆電機、防爆磁力起動器、防爆電磁閥、防爆干式變壓器、防爆檢漏器、防爆行程開關及防爆電鈴等。 （2）超速、過卷保護功能 液壓提升機在工作過程中尤其是在下放負載過程中,容易發(fā)生跑車超速。當速度超過額定最大速度運轉時,不僅機械或液壓元件如液壓馬達容易損壞,也是誘發(fā)重大事故的安全隱患。因此,液壓提升機設計中規(guī)定,當跑車速度超過額定速度15%時,系統(tǒng)必須能自動斷電。液壓提升機的超速保護裝置有機械和電氣兩種型式,電氣超速保護裝置由測速發(fā)電機和過速斷電器組成,機械超速保護裝置一般都采用離心式。 圖1.4 液壓提升機機械式超速保護裝置 圖1.4為常見的機械式離心超速保護裝置結構示意圖,安裝在液壓提升機主軸上,內齒圈6與主軸相連,將主軸轉速輸入超速保護裝置,內齒圈6與軸齒輪5構成超速保護裝置增速裝置。通過增速后,軸齒輪5帶動旋轉體高速旋轉,在離心力的作用于下,離心塊3被甩出,并通過杠桿4推動頂桿2;主軸轉速越高,頂桿被推動的距離越大,當主軸速度超過額定速度15%時,頂桿觸動超速保護行程開關1,使它的接點斷開,使主油泵電機斷電,液壓制動器緊急制動,液壓提升機停機。 電氣超速保護裝置由測速發(fā)電機、速度指示器及速度開關組成,實現(xiàn)超速保護。提升容器的提升高度超過限定位置(即過卷) 時,提升容器和深度指示器頂開安裝在深度指示器頂部的過卷行程開關,行程開關失電使液壓提升機停電抱閘制動,反向重新起動時,必須反向扳動轉速開關,控制液流換向使提升容器下降。 （3）高、低壓保護 置有高、低壓保護回路,當液壓系統(tǒng)壓力升高超過正常工作臺壓力(1. 2～1. 25)倍時,高壓溢流閥開啟,液壓油經高壓安全閥、單向閥流入主回路的低壓側管道,而液壓系統(tǒng)壓力不會繼續(xù)升高,液壓馬達帶不動過重的負載,提升機自動停機；若輔助補油系統(tǒng)的補油壓力過低,低壓保護壓力繼電器動作,切斷電源,提升機也會自動停機,且信號燈亮,報警鈴聲報警。 此外,液壓提升機還有其它安全保護功能,例如：液壓提升機有故障時,不能起動；在運行中發(fā)生故障時,提升機中途自動停機；在進行緊急制動,同時信號批示燈亮警示故障發(fā)生。 閘瓦磨損過大；卷筒- 負載系統(tǒng)在減速點未減速；液壓系統(tǒng)油箱油溫過高,油位過低,都會使液壓提升機的主油泵停轉、制動閘緊急制動,事故信號燈亮,報警鈴報警： 在緊急制動情況下,司機可操作腳踏制動開關(ES) ,使液壓提升機緊急停車,并斷開控制電源。一旦或下降負載時出現(xiàn)斷繩現(xiàn)象,安裝在提升容器兩側的防墮器會緊急抱緊罐道實現(xiàn)強制停車。 圖1.5 提升機液壓主回路在液壓回路中設計 1.4液壓傳動的優(yōu)缺點 隨著液壓技術的迅速發(fā)展，液壓傳動已經在各種各樣的機械上得到越來越廣泛的應用，代替了許多復雜的機械結構。 液壓傳動具有很多其它傳動方式所沒有的獨特的優(yōu)點： （1）易于獲得很大的力和力矩，使液壓傳動成為實現(xiàn)省力的有效手段。提升機往往需要產生很大的提升力，故這一優(yōu)點使液壓傳動適用于提升系統(tǒng)。 （2）可以實現(xiàn)無級調速，而且能獲得很大的調速比，還容易獲得極地的運轉速度，使整個傳動系統(tǒng)簡化。這對于工作中需要調速的提升機來說是很重要的。 （3）能容量大，用較小重量和尺寸的液壓件就可傳遞較大的功率，使機械結構緊湊，體積小，重量輕。礦用防爆液壓提升機由于受井下空間尺寸限制，就要求體積小。同時，液壓系統(tǒng)慣性小，啟動快，工作平穩(wěn)，易于實現(xiàn)快速而無沖擊的變速與換向。這對于提升機的頻繁啟動、換向很有利。 （4）易于獲得各種復雜的機械動作，以直接驅動工作裝置，故可用低速大扭矩液壓馬達直接拖動滾筒，而不需要減速裝置。 （5）動力傳遞很方便。由于用管道傳遞壓力油，所以液壓元件和各種機械裝置都易于布局，各元件的安裝可以隨意放在任何適當?shù)奈恢蒙希虼吮阌谝簤禾嵘龣C進行遠距離操縱。 （6）容易實現(xiàn)安全保護，能自動防止過載，故能滿足提升機安全工作的要求，避免發(fā)生事故。 （7）液壓元件能自行潤滑，延長了使用壽命。 （8）液壓元件易于實現(xiàn)標準化、系列化、通用化、便于組織專業(yè)化大批量生產，從而提高生產率，提高產品質量、降低成本。 同時液壓傳動也有一些缺點： （1）液壓油易泄漏。外漏會污染環(huán)境，并造成液壓油的浪費；內漏會降低傳動效率，并影響傳動的平穩(wěn)性和準確性。 （2）液壓油的粘度隨溫度的變化而變化，容易引起工作機構的不穩(wěn)定。在低溫和高溫的情況下，不宜采用液壓傳動。 （3）液壓油易污染，要求液壓油經常保持清潔干凈，使用中要防止灰塵和雜物混入。 （4）零件加工精度和質量要求高，加工難度大、成本較高。 （5）液壓油易燃，需注意防火，如用阻燃液作為液壓傳動介質則可避免。 由于液壓傳動具有以上許多突出的優(yōu)點，對提高提升機的技術性能具有很重要的作用，所以導致在提升機上采用液壓傳動。 1.5液壓系統(tǒng)設計方案的確定 1.5.1概述 液壓絞車的液壓系統(tǒng)是液壓絞車的核心部分。液壓絞車液壓系統(tǒng)的任務是將電動機產生的機械能轉換為液壓能，再將液壓能轉變?yōu)闄C械能對外作功拖動外負載。 液壓絞車的液壓系統(tǒng)一般由以下四個部分液壓元件組成： (1)動力元件。液壓泵是液壓系統(tǒng)的動力元件，其作用是將原動機的機械能轉變?yōu)橐簤耗芄┙o液壓系統(tǒng)。 (2)執(zhí)行元件。液壓馬達是液壓系統(tǒng)的執(zhí)行元件，其作用是將液壓系統(tǒng)提供的液壓能轉變?yōu)闄C械能，拖動外部負載做機械運動。 (3)控制元件。液壓系統(tǒng)用閥作控制元件，執(zhí)行機構的運動都具有一定的力、速度和方向，這三個要素都是由閥來控制的。閥可分為壓力控制閥、流量控制閥和方向控制閥。 (4)輔助元什。除了上述三類元件外，其他元件均為輔助元件。它們主要用于液壓油的儲存、油管的連接和密封，油液的濾清、冷卻、液壓系統(tǒng)某些參數(shù)的顯示等。 液壓絞車液壓系統(tǒng)主要元件的動力傳遞關系如圖1.6所示。電動機將機械能輸入液壓系統(tǒng)，由液壓動力元件—液壓泵轉變?yōu)橐簤耗?，通過控制元件—液壓閥凋整控制壓力油的方向、流量和壓力的大小，然后傳遞給執(zhí)行元件—液壓馬達，使其按照一定的方向、速度和出力帶動負載運動和工作，構成液壓系統(tǒng)。 圖1.6液壓絞車液壓系統(tǒng)的動力傳遞關系 1.5.2方案確定 液壓系統(tǒng)按照液流循環(huán)方式不同分為開式系統(tǒng)和閉式系統(tǒng)。礦用防爆液壓提升絞車一般常采用閉式系統(tǒng)，采煤工作面的液壓安全絞車一般常采用開式系統(tǒng)。其主要理由是： (1)考慮到閉式系統(tǒng)能夠滿足防爆液壓提升絞車提升重物的工作要求。在提升時能可靠地支承住重物，不會自行下落，在重物下降時能有效的控制下降速度，并且能量可以通過電動機發(fā)電反饋電網回收。 (2)考慮到防爆液壓提升絞車的功率大，閉式系統(tǒng)比開式系統(tǒng)的效率高，可節(jié)省電耗。—般開式系統(tǒng)常用定量泵或單向變量泵，它的換向、凋速由閥或泵、閥聯(lián)合控制，壓力過高時，多余的油自溢流閥流回油箱，造成效率損失。而閉式系統(tǒng)一般采用雙向變量泵，通過改變變量泵輸出油液的方向和流量，控制液壓馬達的運動方向和速度，回路中壓力的高低取決于負載的大小。因而沒有過剩的壓力和多余的流量，故效率較高。同時，閉式系統(tǒng)可以將開式系統(tǒng)回油背壓所造成的能量損失及工作部件換向時的能量損失回收。開式系統(tǒng)為了保證工作部件運動的平穩(wěn)性，常常特意在液壓馬達的回油管路上用節(jié)流閥或壓力閥形成背壓。這樣回油背壓的壓力能便白白消耗在節(jié)流閥或壓力閥內的節(jié)流損失上，并轉變?yōu)闊崮埽鹩鸵簻囟壬?。但在閉式系統(tǒng)中，液壓馬達的回油直接流入油泵的進油腔，如果液壓馬達的排油腔有背壓P2，則油泵的進油腔也受到油壓P2的作用，而作用在油泵吸油腔的這個壓力是幫助電動機推動油泵轉動的，因此節(jié)省了電動機的一部分動力，使液壓系統(tǒng)效率較高。 (3)考慮到防爆液壓提升絞車換向較頻繁，閉式系統(tǒng)起動，換向工作比較平穩(wěn)，效率較高。開式系統(tǒng)工作部件的換向，要靠換向閥來實現(xiàn)，換向制動過程中，工作部件的動能便完全消耗在換向閥關閉回油所產生的節(jié)流損失上。如果開式系統(tǒng)采用的油泵是定量泵時，工作部件換向制動時不需要油泵供給動力，但是由于油泵的流速一定，壓力一定（由溢流閥凋定），所以油泵仍然耍輸出功率，這些功率便白白浪費在大量油液經溢流閥流回油箱時所發(fā)生的節(jié)流損失上了。而閉式系統(tǒng)一般是采用雙向變量油泵來控制工作部件的換向，通過一定的控制方式，使油泵的斜盤或斜軸傾角從凋定的某一數(shù)值逐漸減少，一直減到零，然后逐漸向反方向增大到所需數(shù)值。這樣在換向時．油泵輸出的功率便相應減少，工作平穩(wěn)，效率高。 (4)考慮到開式系統(tǒng)結構較簡單，油液可在油箱中很好地冷卻和沉淀雜質，散熱良好，故較適應采煤工作面液壓安全絞車使用。而閉式系統(tǒng)結構較復雜，為了補償泄漏需要設置油箱和補油泵；為了使液壓系統(tǒng)的油得到冷卻需要設置油冷卻器，不斷將系統(tǒng)中的一部分熱油置換出來，經油冷卻器再回到油箱以進行冷卻；同時又將油箱中冷卻了的油液輸入到系統(tǒng)中去。 2 鋼絲繩的選擇和卷筒尺寸的確定 2.1鋼絲繩的選擇 2.1.1鋼絲繩的結構 礦用鋼絲繩都是絲→股→繩結構，即先由鋼絲捻成繩股，再由繩股捻成繩。制造鋼絲繩的鋼絲是由優(yōu)質碳素結構圓鋼冷拔而成的，一般直徑為0.4～4㎜，鋼絲的抗拉強度為1400～2000N/㎜2，我國多用1550和1700兩種。為了增加抗腐蝕能力，鋼絲表面可以鍍鋅，稱為鍍鋅鋼絲，未鍍鋅的稱為光面鋼絲。此外還可以用鋼絲韌性來標志，分為特號，Ⅰ號和Ⅱ號三種，提升礦物用的鋼絲繩可以選用特號或Ⅰ號鋼絲來制造，提升人員用的鋼絲繩只允許用特號鋼絲來制造。 在由鋼絲捻成股時有一個股芯，在由股捻成繩時有一個繩芯。股芯一般為鋼絲，繩芯有金屬繩芯和纖維繩芯兩種，前者由鋼絲組成，后者可用劍麻、黃麻或有機纖維制成。繩芯的作用是支持繩股，使繩富于彈性，并可儲存潤滑油，防止內部鋼絲腐蝕生銹。 2.1.2鋼絲繩的分類 提升鋼絲繩有很多種，結構不同性能也不同。根據(jù)不同的特點有不同的分類方法，實際上都是從不同的角度來說明鋼絲繩的結構特點，了解這些特點，對于認識不同鋼絲繩的性能，正確選擇和合理使用鋼絲繩都是有益的。 （1）依繩股在繩中的捻向來分，有：左捻鋼絲繩，即股在繩中以左螺旋方向捻繞；右捻鋼絲繩，即股在繩中以右螺旋方向捻繞。 （2）依鋼絲在股中和股災繩中捻向的關系分，有：同向捻鋼絲繩，即股和繩的捻制方向相同；交叉捻鋼絲繩，即股和繩的捻制方向相反。同向捻鋼絲繩比較柔軟，表面比較光滑，彎曲應力較小，因而壽命較長，但有較大的恢復力，容易旋轉打結；交叉捻鋼絲繩則與上述情況相反。習慣上又把以上兩種分類方法結合起來，分為右同向捻、左同向捻、右交叉捻、左交叉捻四種。 （3）依鋼絲在股中的接觸情況分，鋼絲在繩股中的接觸形式有點接觸、線接觸和面接觸三種。點接觸式鋼絲繩，股中內外層鋼絲以等捻角不等捻距來捻制，一般以相同直徑的鋼絲來制造，鋼絲間呈點接觸狀態(tài)。線接觸式鋼絲繩，股中內外層鋼絲以等捻距不等捻角來捻制，一般以不同直徑的鋼絲來制造，絲間呈線接觸狀態(tài)。兩種繩比較，線接觸繩比較柔軟，無壓力集中現(xiàn)象，壽命較長。為了改善絲間的接觸狀態(tài)，將線接觸式鋼絲繩的繩股經特殊碾壓加工，使鋼絲產生塑性變形，形成鋼絲間呈面接觸狀態(tài)，然后再捻制成繩，稱為面接觸式鋼絲繩，所有線接觸鋼絲繩均可制成面接觸式鋼絲繩。面接觸式鋼絲繩結構緊密，表面光滑，抗磨損和抗腐蝕性能好，壽命較長。 （4）依繩股斷面形狀分，種類較多，其中最常用為圓股繩，這種繩的繩股斷面為圓形。此外還有異形股繩，繩股的斷面形狀為三角形或橢圓形，提升應用最多的三角繩股，三角繩股具有承壓面積達、抗磨損、強度大和壽命長等優(yōu)點。 （5）特種鋼絲繩。除了上面介紹的一些鋼絲繩以外，還有一些結構比較特殊的鋼絲繩。在礦井提升中應用的有多層股不旋轉鋼絲繩，這種繩由二層或三層繩股捻成，各層捻向相反，因而克服了鋼絲繩的旋轉性，適用于作鑿井提升繩或生產礦井提升尾繩。密封鋼絲繩和半密封鋼絲繩，屬于單股節(jié)后，最外一層是用異形鋼絲彼此互相鎖住，它的特點是密實、表面光滑、耐磨和耐腐蝕性能好、不旋轉、彈性伸長小，但撓性差、制造技術復雜，適用于作罐道繩，國外也有用作提升鋼絲繩的。扁鋼絲繩，這是一種扁平鋼絲繩，一般為手工編制，生產效率低，但這種繩由很大的撓性，又不旋轉，所以有些礦井用來作尾繩。 2.1.3鋼絲繩的選擇 提升鋼絲繩的選擇計算時提升設備選型設計中的關鍵環(huán)節(jié)之一，我國是按《煤礦安全規(guī)程》的規(guī)定來設計的，其原則是：鋼絲繩應按最大靜載荷并考慮一定的安全系數(shù)來進行計算，安全系數(shù)是指鋼絲繩拉斷力的總和與鋼絲繩的靜拉力之比。 由于是單繩纏繞式，且用于提升物料和升降人員，故選安全系數(shù)n＝8,所選鋼絲繩的破斷拉力應滿足下式 ≥Sn （2.1） 式中：—所選用鋼絲繩的破斷拉力，N； S—鋼絲繩最大靜拉力，N； 則 ≥45000×8＝360000N 此外，還應考慮的因素是此鋼絲繩主要用于斜井提升，采區(qū)上、下山運輸?shù)?，屬于以磨損為主要損壞原因，所以應選用外層鋼絲繩較粗的鋼絲繩，如6×7、6×19或三角股等。 所以暫選用普通圓形股鋼絲繩6×19纖維芯，其鋼絲繩直徑d＝24.5㎜,鋼絲直徑§＝1.6㎜,鋼絲總斷面積S＝229.09,每米重力p＝21.65N/m,公稱抗拉強度為1700N/，鋼絲破斷拉力總和＝389000N。 2.1.4鋼絲繩在卷筒上的固定方式 鋼絲繩在卷筒上固定應保證工作時安全可靠，便于檢查、裝拆及調整，且固定處不應使鋼絲繩過分彎折。鋼絲繩常用的固定方式有：楔塊固定和壓板固定兩類。 （1）楔塊固定 鋼絲繩通過楔塊固定在卷筒上。楔塊的斜度通常取1：4~1：5，以滿足自鎖條件。這種繩端的固定方式比較簡單，但鋼絲繩允許的直徑不能太大。 （2）壓板和螺釘繩端固定裝置 鋼絲繩端從端側板預留斜孔中引出至板外，通過壓板和螺釘把繩端固定。為安全起見，壓板數(shù)目至少為兩個。這種繩端的固定方式，卷筒結構簡單，對鑄造卷筒及鋼板焊接卷筒都適用。本設計中就采用此種固定方式。斜孔角度為45°，斜孔的邊緣倒圓角，這樣可保證鋼絲繩平緩的纏繞在卷筒上，避免了鋼絲繩的損傷。 2.2卷筒尺寸的確定 2.2.1卷筒結構 卷筒結構形式多樣，可按下述方法分類： 按照制造方式不同可分為鑄造卷筒和焊接卷筒。鑄造卷筒應用廣泛。絞車卷筒大多為鑄造卷筒，成本低，工藝性好，但質量大，適用于中小型絞車。大噸位絞車一般采用鑄鋼卷筒。鑄鋼卷筒雖然承載能力較大，但成本較高，若工藝允許，可采用鋼板焊接結構。 按照卷筒纏繞層數(shù)的不同可分為單層纏繞卷筒和多層纏繞卷筒。絞車主要使用多層纏繞卷筒。 按照卷筒內部是否帶有筋板，可分為帶筋板卷筒和不帶筋板卷筒。無論是卷筒內的環(huán)向筋還是縱向筋，均增加了制造難度，同時在筋板和筒壁的連接處還會引起應力集中。 按照結構的整體性，卷筒可分為整體式卷筒和分體式卷筒。絞車噸位比較小時，卷筒常采用整體結構。對較大噸位的卷筒，常做成分體裝配形式，這樣可以簡化工藝，減輕重量。 按照轉矩的傳遞方式來分，常采用端側板周邊大齒輪外嚙合式和筒端或筒內齒輪內嚙合式。這種卷筒的特點是卷筒軸只承受彎矩。 2.2.2卷筒尺寸的確定 （1）卷筒直徑 選擇提升機卷筒直徑的主要原則是：使鋼絲在卷筒上纏繞時所產生的彎曲應力不要過大，以保證提升鋼絲繩具有一定的承載能力和使用壽命。理論與實踐已證明，繞經卷筒的鋼絲繩，其彎曲應力的大小及其疲勞壽命取決于卷筒與鋼絲繩直徑的比值。 我國《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定，對于安裝在井下的提升機，其直徑與鋼絲繩直徑的關系如下 ≥80d （2.2） ≥1200 （2.3） 式中：—提升機卷筒直徑，㎜； d—鋼絲繩直徑，㎜； —鋼絲繩中最粗鋼絲直徑，㎜。 已選d＝24.5㎜，＝1.6㎜ 則 ≥60×24.5＝1470㎜ ≥900×1.6＝1440㎜ 根據(jù)計算值D，選取標準卷筒直徑﹤D，故取D＝1600㎜ （2）纏繞層數(shù) 根據(jù)最大提升高度為800m，參考已有的液壓防爆提升機，暫確定最大纏繞層數(shù)為3層。 （3）滾筒支輪輪緣直徑 根據(jù)《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定，絞車卷筒上纏繞兩層或兩層以上鋼絲繩時，滾筒邊緣應高出最外一層鋼絲繩的高度至少應為鋼絲繩直徑的2.5倍，暫取3倍。 ＝3＋3＝6 （2.4） 式中：—支輪輪緣直徑，㎜； D—滾筒直徑，D＝1600㎜； d—鋼絲繩直徑，d＝24.5㎜ 則 ＝6×2d＋D ＝12×24.5＋1600＝1894㎜ 故?。?950㎜ （4）滾筒寬度 在提升機卷筒上應容納以下幾部分鋼絲繩： 1）提升高度H，m； 2）提升鋼絲繩試驗長度，規(guī)定每半年剁繩頭一次，每次剁掉5m，按提升鋼絲繩的使用壽命為三年計，則試驗長度為30m； 3）為了減少鋼絲繩在卷筒上固定處的拉力，鋼絲繩在卷筒上松繩時，不能全部松放，應在卷筒表面保留三圈摩擦圈，則卷筒的實際容繩寬度為 ＝（ （2.5） 其中 ＝D+ （2.6） 式中：—多層纏繞時，為了避免繩圈總在一個地方過渡，每季度要將提 升鋼絲繩錯動1/4圈，根據(jù)提升鋼絲繩的使用壽命可達2～4年， 故取＝3； D—滾筒直徑，16m； d—鋼絲繩最大直徑，24.5㎜； —提升鋼絲繩圈間的間隙，一般?。?～3㎜； i—纏繞層數(shù)； —鋼絲繩平均纏繞直徑，m。 則 ＝1600+ ＝1641㎜＝1.641m ＝（）× ＝1475㎜ 故取卷筒寬度為1500㎜。 （5）各層提升高度計算 ＝-30 （2.7） ＝ （2.8） 式中：—不同纏繞層數(shù)時的最大提升高度，m； —不同纏繞層數(shù)時，鋼絲繩在滾筒上的纏繞圈數(shù)； t—鋼絲繩在滾筒上的纏繞節(jié)距； t＝d+（2～3）＝24.5+2＝26.5㎜ —錯繩圈數(shù)，＝3。 1）第一層提升高度 ＝ ＝ ＝237m 2）第二層提升高度 ＝D+ ＝1600+ ＝1621㎜＝1.621m ＝ ＝ ＝509m 3）第三層提升高度 ＝D+ ＝1600+ ＝1641㎜ ＝1.641m ＝ ＝ ＝803m 3 液壓馬達、主液壓泵及其電機的確定 3.1液壓馬達 3.1.1概述 液壓馬達是將液壓能轉變?yōu)闄C械能，并連續(xù)旋轉的執(zhí)行元件。 液壓馬達通入壓力油后，由于作用在轉子上的液壓力不平衡而產生扭矩，并使轉子旋轉。它的結構與液壓泵相似。從工作原理上看，任何液壓泵都可以作液壓馬達使用，反之也是一樣，即液壓泵與液壓馬達有可逆性。但是有時為了更好地改善它們的性能，往往分別采用特殊的結構，使之不能通用。例如采用配流盤配流的液壓泵，不能作液壓馬達使用。另外，液壓馬達與液壓泵技術要求的側重點也有所不同，一般液壓泵要求提高容積效率，減少泄漏，而液壓馬達則希望有較高的機械效率，以得到較大的輸出扭矩。在實際使用時，液壓泵通常為單向旋轉，而液壓馬達多為雙向旋轉。液壓泵的工作轉速都比較高，而液壓馬達往往需要很低的轉速，這就使得它們在結構上不得不有所區(qū)別。 液壓馬達按結構和工作特性分類如下： 3.1.2液壓提升絞車常采用的液壓馬達 液壓提升絞車常采用徑向柱塞式低速大扭矩液壓馬達和軸向柱塞式高速液壓馬達。 國產BYT系列防爆液壓提升絞車采用內曲線徑向柱塞式低速大扭矩液壓馬達。其主要理由是： (1)采用低速大扭矩液壓馬達可以直接拖動絞車滾筒，省去減速箱，使絞車結構簡化。 (2)提升絞車的工作特點為滿載起動，且最大扭矩發(fā)生在加速階段，這就對絞車用液壓馬達的起動特性提出了一定要求。而內曲線低速大扭矩液壓馬達的起動效率高，它的起動扭矩與其他類型的同排量的低速大扭矩液壓馬達相比是最高的，它能滿足絞車的起動需要。 (3)內曲線低速大扭矩液壓馬達為多作用式的液壓馬達，它運轉平穩(wěn)，特別是低速運轉穩(wěn)定，試驗證明可以1～2r／min的低速度穩(wěn)定運行，而無爬行現(xiàn)象，適合提升絞車使用。 這種內曲線徑向柱塞式低速大扭矩液壓馬達在采煤機牽引部中已見使用。但液壓絞車與采煤機相比，其液壓馬達的使用轉速高，每班運轉時間長，工作任務繁重，同時由于液壓絞車要提升人員，故安全顯得很重要。所以要求液壓絞車的液壓馬達工作要可靠，運轉壽命要長，對液壓馬達設計和制造工藝要求高。原有國產內曲線徑向柱塞式低速大扭矩液壓馬達都滿足不了液壓絞車的需要。因此，湖南省煤炭科學研究所與湖南省煤礦專用機械廠在研制BYT系列防爆液壓絞車的同時，專門研制了NJM-E10、NJM-E12.5和NJM-E16等3種型號的內曲線徑向柱塞式低速大扭矩液壓馬達，在液壓馬達結構設計上和制造工藝上都進行了一些研究和改進，以滿足液壓絞車的需要。 下面分別介紹一下BYT系列防爆液壓絞車使用的幾種液壓馬達。 1.NJM-E10型內曲線徑向柱塞式低速大扭矩液壓馬達 該液壓馬達用在BYT-1．2型防爆液壓絞車上，直接拖動絞車滾筒運轉。NJM-E10型液壓馬達如圖3.1所示，其工作原理如圖3.2所示。柱塞在壓力油作用 圖3.1 NJM-E10型液壓馬達 下，緊緊抵住定子曲線ab段的一點，此時定子內壁對柱塞產生反作用力N，N可以分解為兩個分力P和M。P為徑向力，它與柱塞液壓力平衡，M為切向力，它驅 圖3.2 內曲線徑向柱塞式液壓馬達工作原理 使轉子順時針旋轉并產生扭矩。當柱塞運動到b點時，柱塞腔處于封油區(qū)，超過b點時，柱塞腔與回油相通，柱塞在曲線作用下，縮回桿塞腔。在定子內腔有若干這樣的曲線，轉子旋轉1周，使柱塞多次往復運動，所以又稱多作用式。該液壓馬達的定子由8段曲線組成，滾輪每經過1段曲線，柱塞副實現(xiàn)1次往復，轉子每轉1轉柱塞就往復8次，實現(xiàn)8次進油和8次排油。 這種內曲線徑向柱塞式液壓馬達結構緊湊、體積小、扭矩大、轉速均勻、低速穩(wěn)定性好、在2r/min的情況下沒有爬行現(xiàn)象。但是它的結構較復雜，要求零件精度高，制造較困難。 NJM-E10型液壓馬達由湖南省煤礦專用機械廠生產，主要供BYT-1．2型防爆液壓絞車配套用，也可供其它液壓傳動機械使用。其技術性能見表3.1。 表3.1 內曲線徑向柱塞式液壓馬達技術性能 該液壓馬達型號含義如下： NJM-12．5型內曲線徑向柱塞式低速大扭矩液壓馬達主要用于BYT-2型防爆液壓提升機，采用雙液壓馬達直接拖動提升機滾筒運轉，其主要技術性能見表3.1。 2.NJM-El6型內曲線徑向柱塞式低速大扭矩液壓馬達 該液壓馬達的結構如圖3.3所示，其技術性能見表3.1。它用在BTY-1.6防爆液壓提升絞車，不經減速箱直接拖動絞車滾筒運轉。 NJM-El6型內曲線徑向柱塞式低速大扭矩液壓馬達，由湖南剩煤炭科學研究所和湖南省煤礦專用機械廠研制。 NJM-El6型液壓馬達的工作原理與NJM-El0型液壓馬達相同。如圖3.3所示， 來自油泵的液壓油由配油蓋13的進油孔，流向配油軸12和配油套9，通過窗口進入轉子8的油缸內，推動柱塞6和滾輪橫梁組5，柱塞由下死點沿液壓馬達徑向移動。使?jié)L輪與定于內曲線工作區(qū)段接觸產生側向分力，再通過橫梁傳遞給轉子，使轉子連同輸出軸1旋轉，輸出扭矩，直至柱塞達到死點。 當滾輪進入內曲面的回程區(qū)時，通過橫梁壓向柱塞將柱塞推至下死點，實現(xiàn)一次往復運動，并使油缸內的液壓油通過配油套、配油軸、配油蓋排出。某一柱塞越過下死點及上死點，是靠其中柱塞橫梁滾輪組進去工作區(qū)段產生轉矩時所帶動。 定子內曲面由相同的8段組成，柱塞每往復1次，滾輪經過1段曲線，柱塞每往復8次，轉子旋轉l周。定子有8段內曲面，而轉子上每排有14個柱塞，它們的最大公約數(shù)為2，即每7只柱塞在4段曲面內分布，這就保證了在任一時刻每排14個柱塞中至少有6個在工作，有6個在回油，使轉子能夠連續(xù)穩(wěn)定運轉。 這種類型的液壓馬達采用橫梁傳遞切向力，如圖3.4所示。安裝滾輪的橫梁，可在柱塞上部的槽內滑動，橫梁在定子內曲線和柱塞的作用下可上下滑動。滾輪與定子曲線接觸時產生的側向力T，直接通過橫梁傳遞給轉子。由于柱塞沒有切向力，所以柱塞壽命長．可保持較高的壓力和效率。 該液壓馬達的殼體是分片組合式的。由5片組成：如圖3.3，兩片導軌具有 圖3.3 NJM-El6型液壓馬達結構圖 1—輸出軸；2—密封圈；3—軸承；4—定子前蓋；5—橫梁滾輪體；6—柱塞；7—定子；8—轉子；9—配油套10—定子后蓋；11—微調螺釘；12—配油軸；13—配油蓋 圖3.4 橫梁傳遞切向力 1—定子內曲線；2—轉子；3—橫梁；4—滾輪；5—柱塞 相同的導軌曲面，中間定子7，定子左右兩側的前蓋4和后蓋10，用螺栓聯(lián)成一個整體。殼體采用分片結構，使導軌結構簡化，便于鍛造和軋制，不僅提高材料的金相組織，延長使用壽命，而且便于成批大量生產。由于分片結構，使關鍵部件—導軌可以采用優(yōu)質合金鋼來制造(這里采用強度高耐磨性好的GCr15SiMn軸承鋼，而非關鍵部件—定子、前蓋、后蓋等殼體零件可以用一般球墨鑄鐵，這樣既可滿足導軌接觸強度要求(導軌的接觸應力大約可達到1000kN／cm2，，又不會使材料費用過高。同時由于分片結構，轉子外徑可適當增大伸入兩導軌之間的空槽內．以增大橫梁和轉子之間的導向長度，從而消除橫梁滑移到最外點時產生的傾覆力矩。但是分片組合式結構也帶來殼體剛性弱．加工量增多等缺點。 內曲線徑向柱塞式液壓馬達定子導軌內曲線的形狀對液壓馬達的性能有很大的影響。常用的有圓弧導軌曲線，余弦導軌曲線和等加速導軌曲線。圓弧導軌曲線是最簡單的一種曲線，它便于加工，但是它的流量不均勻系數(shù)較大，僅用于要求不高的內曲線徑向柱塞式液壓馬達。余弦導軌曲線的流量比較均勻，柱塞的相對加速度按余弦規(guī)律變化，這種曲線也比較容易加工，因而也常被采用。等加速導軌曲線可使柱塞按等加速—等速—等減速的規(guī)律變化，它理論上可使流量不均勻系數(shù)為零，因此被廣泛采用。NJM-El6型液壓馬達設計采用等加速組合導軌曲線．幅角不對稱分布。這樣在加速區(qū)就降低了滾輪的加速度，降低了滾輪與導軌的最大接觸應力，以便適應高應力、高轉速的需要。 液壓馬達的轉子是一個重要而復雜的零件，在轉子上有3對摩擦副。第一對摩擦副是直徑200mm轉子內孔，它與配油副相配合，完成液壓馬達的配油。它們之間的間隙很小，只有0．06～0．07mm，接觸面又較長．所以要求轉子內孔的尺寸精度和表面粗糙度都較高。同時，更為重要的是對轉子上直徑260mm軸頸和聯(lián)在一起的花鍵連接套上直徑220㎜軸頸與轉子直徑200mm內孔的同軸度公差要求很嚴格。為了保證達到三者的同軸度要求，在機械加工時采取在用14條帶定位銷的螺栓把轉子和花鍵聯(lián)接套聯(lián)成一個整體以后，再精加工轉子及花鍵聯(lián)接套的軸頸和轉子內孔的工藝路線。第二對摩擦副是柱塞與柱塞孔。14個柱塞孔均勻地分布在轉子上，柱塞與柱塞孔之間采用間隙密封，必須嚴格控制間隙大小。柱塞直徑為55mm，柱塞與柱塞孔的配合間隙范圍為0．03～0．035mm。通常采用“選配’的辦法來保證達到這個間隙范圍。第三對摩擦副是轉子上的橫梁槽與橫梁。液壓馬達在運轉工程中，橫梁上的滾輪與導軌互相作用產生的切向力是通過橫梁和橫梁槽傳遞給轉子的，從而得到需要的扭矩。14個橫梁槽與14個柱塞孔是同軸線，其等分誤差要求達到±5′，并要從同一個起點劃線。 該液壓馬達的額定轉速和最高轉速都較高，因此選擇的配油套與配油副、柱塞與柱塞孔、橫梁與橫梁槽等3對摩擦副的配合間隙都較大。間隙稍大雖然增加了泄漏量，但由于轉速高，流量大，故容積效率并不低。否則，如果間隙過小，由于熱沖擊，高速度，可能會使相對運動的零件卡死，而且過小的間隙會使制造復雜化，增加制造成本。 制造轉子的材料選用QT60-2球墨鑄鐵，它強度高，減磨性好，可以提高摩擦副的允許接觸應力，防止運動表面咬死。 該液壓馬達采用徑向配油方式。配油副包括配油軸套與配油軸，配油軸套的配油槽呈放射形布置，結構簡單，加工方便。根據(jù)該液壓馬達轉速較高的特點，在配油窗口設計上，把困油角度取得較小，這雖使低轉速運行時容積效率有所下降，但對中速運轉比較好。配油軸套熱裝在配油軸上，使配油副成為一個整體。這種結構使配油軸套與配油軸可以分別加工，把內部油路加工好后熱裝在一起，再精加工配油軸套外部。因此可以保證配油副的尺寸精度、表面粗糙度和形位公差精度。 滾輪也是該液壓馬達上一個很重要的零件，它的質量好壞，有時就決定了液壓馬達的壽命。滾輪實際上是一個加厚了的滾針軸承的外圈，但是采用一般的GCr15軸承外圈是不好的。因為這種軸承外圈承受的沖擊韌性小，在周圍重載荷的作用下壽命很短。所以NJM-E16型液壓馬達選用沖擊韌性和強度都較高的鎳鉻鋼90Ni2Cr4制造滾輪，而且外圈較厚。理論計算滾輪壽命可達9000小時，實際防爆液壓提升絞車并不都是滿負荷運行，因此實際壽命要超過10000小時以上。更換滾輪也是很容易的，就像換一個滾動軸承一樣，一般的煤礦機修廠都能更換。 3.2液壓泵 3.2.1概述 液壓泵按照工作原理和基本結構可分為齒輪泵、葉片泵、螺桿泵、柱塞泵等幾種類型。液壓絞車的主油泵常用柱塞泵，輔助油泵常用葉片泵、齒輪泵。 液壓泵按照工作壓力可分為低壓泵、中壓泵、中高壓泵、高壓泵和超高壓泵。液壓絞車常有工作壓力為中高壓8～16MPa和高壓16～32MPa。 液壓泵按照工作流量能否調節(jié)，可分為定量泵和變量泵。在轉速不變的條件下，輸出流量不可改變的液壓泵稱作定量泵，輸出流量可以改變的液壓泵稱作變量泵。液壓絞車的主油泵常用變量泵，輔助油泵常用定量泵。 3.2.2液壓提升絞車常采用的幾種液壓泵 1.IZXB740型軸向柱塞泵 該泵是ZB系列無鉸斜軸式軸向柱塞泵，它是雙向變量泵。這種類型的液壓泵具有壓力高、流量范圍大、結構強度高、耐沖擊、耐震動等特點。比較適合煤礦井下防爆液壓絞車使用。BYT-1．2型防爆液壓提升絞車采用12×B740型軸向柱塞泵作主油泵。 ZB系列無鉸斜軸式軸向柱塞泵的變量方式有手動隨動變量、液壓隨動變量、定壓變量、恒功率變量和液控隨動恒功率變量等。在現(xiàn)有國產防爆液壓絞車中多用手動隨動變量方式。該系列泵的技術性能如表3．2所示。 該系列軸向柱塞泵的額定壓力為16MPa，若工作壓力大于16MPa時，油泵的連續(xù)運轉時間要相應減少。其連續(xù)工作時間的百分率JC應符合表3．3的規(guī) 定。連續(xù)工作時間百分率JC以1小時為工作周期，油泵承壓連續(xù)運轉的允許時間與周期工作時間的百分比。 表3．2 ZB系列無鉸斜軸式軸向柱塞泵技術性能 表3．3 連續(xù)工作時間分率 IZXB740型軸向柱塞泵為手動隨動操縱雙向變量帶外殼的軸向柱塞泵，簡稱手動雙向變量泵。它由ZXB軸向柱塞泵和1CTQ行程調節(jié)器組成，靠手動操縱改變油泵的排量，其擺角為0°～±25°即雙向變量。 ZXB軸向柱塞泵結構如圖3．5所示，主要是由在前泵體4內帶球窩盤的泵軸1及裝載泵軸上邊的連桿6，柱塞7和缸體9等傳動部分組成。連桿兩頭帶有球鉸，一頭與泵軸連接，一頭與柱塞相連。缸體上有7個等分圓周的孔，其軸線平行于缸體旋轉軸線，每個孔內均裝有一個柱塞。前泵體借助推力滾子軸承5，雙列滾針軸承3及單列向心球軸承2來支撐主軸。后泵體8通過兩個滾針軸承支撐住缸體，并又通過單列圓錐滾子軸承與殼體連接在一起。后泵體繞自身的兩個耳軸可在殼體內的單列圓錐滾子軸承上左右擺動。蝶形彈簧將缸體壓緊在配流盤10上，其預壓縮量的調整靠缸體軸線上4的調節(jié)螺桿進行，后蓋11通過代兩個月牙形槽的配流盤把缸體支撐在軸向方向。油流通道經過后泵體和后蓋，后泵體和后蓋間的縫隙時用耐油橡膠制成的密封環(huán)密封。 圖3．5 ZXB軸向柱塞泵結構 1—泵軸；2—軸承；3—滾針軸承；4—前泵體；5—推力滾子軸承；6—連桿； 7—柱塞；8—后泵體；9—缸體；10—配流盤；11—后蓋；12—外殼 當泵軸旋轉其一角度時，在某一組連桿與柱塞的軸線之間組成的夾角和連桿上的錐角之半相等時，該組連桿與柱塞內壁相接觸，迫使缸體旋轉。油泵由7組柱塞副組成，這些連桿將在不同時間內輪流進入工作，交替的帶動缸體旋轉。 當缸體軸線與泵軸軸線的夾角為0°時，即缸體擺角為零，此時泵軸轉動，柱塞在缸體的孔內沒有相對的往復運動，油泵送不出油流。 當缸體軸線與泵軸軸線成傾斜，即缸體擺角大于0°，到±25°的某一值時，隨著泵軸的轉動，柱塞在缸體孔中進行強制的往復運動，將油從油孔b經月牙形槽d吸入到缸體的孔中，壓力油經孔c從月牙形槽e壓出，連續(xù)的進行吸油和壓油的循環(huán)。由泵軸輸入的機械能便轉換為輸出的液壓能。泵軸旋轉一周七個柱塞各往復運動一次，缸體的擺角范圍為0°～±25°。 1CTQ行程調節(jié)器為手動隨動操縱調節(jié)器，其結構見圖3．6。它由先導滑閥1、隨動活塞2、殼體3、曲柄4及密封接頭8等主要零件組成?？侩S動活塞的軸向移動來帶動曲柄左右擺動，曲柄上的月牙形部分與油泵后泵體上的耳軸相連，使缸體擺動，達到改變油泵排量的目的。 1CTQ行程調節(jié)器的工作原理：如圖3．6所示位置為中間狀態(tài)，隨動活塞的A室和孔1不通，B室處于操縱油作用之下，但和A室不通，故隨動活塞處于靜止狀態(tài)。有手（或機械）將先導滑閥向左移動，B室經孔4，凹槽，孔3和A室相通，同處在操縱油壓力作用之下，由于隨動活塞面積差的關系，使隨動活塞按照先導滑閥的位移量向左隨動。用手（或機械），將先導滑閥向右移動，A室和孔1相通，孔1經孔2和回油孔連通。這時隨動活塞在操縱油壓作 圖3．6 1CTQ行程調節(jié)器 1—先導滑閥；2—隨動活塞；3—殼體；4—曲柄；5、6—接頭；7—鍵；8—密封接頭 用下，按照先導滑閥的位移量向右隨動。曲柄的擺角在－25°～＋25°之間變化。 2.ZB-H915型軸向柱塞泵 該泵是手動隨動操縱雙向變量帶外殼的軸向柱塞泵。原名IZXB-750H型斜軸式軸向柱塞泵，由太原礦山機器廠研制，于1983年12月通過鑒定，定名為ZB-H915型。它是國內目前生產的同類型中排量較大的泵，用在BYT-1．6型防爆液壓提升絞車上作主油泵。它由IZXB750H軸向柱塞泵和1CTQ750行程調節(jié)器組成，采用手動隨動操縱改變油泵的排量。由于該泵得排量大，在BYT-1．6防爆液壓提升絞車上使用時，只需630L/Min的流量，故采取控制油泵缸體擺角的辦法限制泵的排量。 為了滿足BYT-1．6型防爆液壓提升絞車進行遠距離液控操縱的需要，在ZB-915H型斜軸式軸向柱塞泵的行程調節(jié)器上專門設計加裝了一個比例油缸，其結構如圖3．7所示。 該比例油缸用內六角螺釘固定在1廠程調節(jié)CTQ750行程調節(jié)器的外殼上，比例油缸的活塞桿4與行程調節(jié)器的先導滑閥相連接，先導滑閥的位移由活塞桿的運動來確定。油缸從絞車操縱臺上的減壓式比例先導閥引進來兩根壓力油管，用來控制ZB-915H斜軸式軸向柱塞泵的缸體擺角，進入比例油缸的油壓力越高，泵的缸體擺角越大，使排量越大，液壓絞車的轉速越高。兩根油管中的一根油管進油，另一根油管回油。如改變進油方向就可相應改變活塞桿的移動方向，使缸體擺角相反，主泵油流換向，液壓絞車向反方向運轉。如改變進入比例油缸的油壓，就可改變主泵的排量，使液壓絞車調速。為了與活塞桿4上的液壓力平衡，專門設置了彈簧13，并有調整彈簧預壓力的套螺母8、調整套9和六角扁螺母10。比例油缸中的由壓力越高，彈簧的壓縮量越大，使活塞桿4的位移與油壓大小成正比例。 3.PV27-52D型通軸式變量軸向柱塞泵 該軸向柱塞泵用作MHW22．4-S2000-1型防爆液壓提升絞車的主油泵，由日本大金液壓件廠制造。 該泵是通軸式雙向變量泵，即缸體的傳動軸穿過斜盤的軸向柱塞泵。它的軸承在傳動軸兩端，徑向載荷由傳動軸支承，所以軸徑較大，缸體孔分布圓直徑也較大，滑履滑動速度高。它的重量輕、體積小、零件少，可以串聯(lián)輔助液壓漿。 PV27-52D通軸式雙向變量軸向柱塞泵主要技術性能：排量333．7mL／r、流量525L／Min、長時額定壓力35MPa、補油回路壓力1．4～1．8MPa、補油泵排量36．6mL／r、轉速空載2900r