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題目： 水瓶蓋注射模設計 姓 名： 指導教師： 專 業(yè)： 畢 業(yè) 設 計（論文）I摘 要本課題借用 AutoCAD 設計軟件，繪出了水瓶蓋的零件圖紙，并在此基礎上完成了裝配圖紙。論述了水瓶蓋的注塑模設計，這種模具成型周期短，生產效率高，同時給出了詳細的設計過程及其裝配圖，并進行塑件的成型工藝性分析，達到了虛擬設計的目的。對塑料模具的全面要求是：能生產出在尺寸精度，外觀，物理性能等各方面均能夠滿足使用要求的優(yōu)質制品。以模具使用的角度，要求高效率、自動化，操作簡便；從模具制造的角度，要求結構合理、制造容易，成本低廉關鍵詞：模具設計，模型分析，虛擬設計IIABSTRACTBased on AutoCAD, it completed the drawing of the of design procedure and the detailed assembly drawings are presented. by using Plastic-advisior, the analysisi of molding process was bought out ,too.Plastic mold for a comprehensive requirements are: to produce the dimensional accuracy, appearance, physical properties and other areas were able to meet the requirements of quality products. The angle of the mold used to require high efficiency, automation, easy operation; from the perspective of mold, requiring reasonable structure, easy manufacturing and low cost.Key words: Mould design，Analysis of molding process，Dummy designIII目 錄摘 要 .IABSTRACTII1 緒論 11.1 塑料模設計要點 11.2 注射模設計原則 22 塑件工藝分析 32.1 塑件成型工藝性分析 .32.2 塑件結構工藝性 .42.3 注射成型原理、特點及應用 43 設計計算內容及步驟 63.1 塑件設計 63.2 成型工藝設計 73.3 模具結構設計 74.1 模具結構設計計算 84.2 成型零件的工作尺寸計算 84.3 型腔及模板的剛度及強度計算 104.4 澆注系統(tǒng)設計計算 114.4.1 澆注系統(tǒng)的作用 .114.4.2 澆注系統(tǒng)設計原則 .114.5 脫模阻力計算 124.6 模具冷卻水道設計計算 .135 注射機的選擇 .155.1 最大注射量校核 155.2 注射壓力校核 155.3 鎖模力的校核 155.4 開模行程及其頂出行程校核 165.5 模具與注射機安裝模具部分相關尺寸得校核 166 模具主要零件加工工藝規(guī)程 .176.1 模具凸模工藝規(guī)程 176.2 模具凹模零件圖及工藝規(guī)程 177 模具總裝圖 .197.1 模具總裝圖 197.2 模具的安裝試模 20總結 22IV參考文獻 23致 謝 2611 緒論1.1 塑料模設計要點在進行塑料注射模模具設計時,其設計程序和設計要點大致如下:（1） 詳細研究分析產品零件圖紙,掌握塑件的用途、使用和外觀要求、裝配精度及確定所允許的澆口及飛邊位置，并了解塑料品種及其成型的工藝特性。（2） 確定注射機的規(guī)格、型號。（3） 按塑件生產批量及注射機的規(guī)格和塑件大小,確定出一模可出幾個塑件及相應的位置布置方案。（4） 確定模具的結構方案。在確定時,可構思幾種不同的模具結構形式,進行分析比較,最后確定一種容易制造、便于操作、確保成型塑件質量的模具結構。（5） 核定以下幾個注射工藝參數(shù)。Ⅰ.根據(jù)塑件大小以及所確定的一模多件的實際狀況,核定注射機的容量是否合適。Ⅱ. 計算型腔壓力,校核注射機鎖模力。Ⅲ.選擇與注射機工作臺面相適應的標準模架規(guī)格,核定模架能否容納所定的一模多腔的塑件數(shù)量,并考慮模架的安裝及固定方法。Ⅳ. 經上述計算和核定后,若不合適,應重新確定模具結構方案。Ⅴ. 確定推出機構。推出機構一定要設計得合理,不能使塑件變形。并要核對注射機的開模距離能否取出塑件及推出方式。（6）繪制模具總裝配圖.Ⅰ. 繪出模具中心線及模具主視及俯視圖外形線。確定動模模與定模的分型面,確保塑件留在動模一側。Ⅱ. 繪出塑件位置及動模、定模型芯、流道和澆口位置。Ⅲ.在動模投影面上繪出塑像件位置、動模芯、流道、冷卻水道、布置導向孔、復位桿孔、推桿孔及固定螺釘和銷釘孔位置.并在主視圖上表示各零件的裝配關系,必要時可加剖面剖視圖。Ⅳ. 填寫標題欄及補充技術要求.（7）對模具各部位進行相應的強度及剛度計算和核對,不例行時,應給以適當修訂或加強。（8）繪出各零件圖。如成型零件的成形尺寸要進行必要的計算,并標出公差,表面質量及技術要求。2（9） 校對、審核并進行必要的修改。（10） 完成設計、制圖、校對或審核簽字后,可進行出圖。 1.2 注射模設計原則在設計注射模,一般應遵循下述原則:（1） 選用合理的模具結構.合理的模具結構是獲得正確的塑件尺寸的重要條件之一。（2） 塑件的側孔或側凹,應考慮嵌鑲抽芯機構。（3） 所設計的模具中的推桿頂出機構,要在使用時滿足推出迅速可靠。（4） 所設計的模具,在零件成形后,其澆道澆口的去除應較為容易。在設計時要盡量采用潛伏澆口點澆口。（5） 用模具注射成形的零件,其表面粗糙度應細微、硬度要高,使其使用壽命加長。（6） 所設計的模具應制造容易、生產周期要短、成本要低廉。（7） 在選擇分型面時,應確保塑件應在注射后留在動模一側。（8） 選擇容易成型的澆道和流道。（9） 在設計時,選擇能迅速推動型腔與型芯的背離水道。（10）所設計的模具,應易實現(xiàn)自動化生產,并保證長期連續(xù)運轉而不出故障。32 塑件工藝分析圖 2-1 制件：暖瓶蓋 制件說明：用途：塑料制品的暖瓶蓋要求：制品要保持光滑，有良好外觀材料：聚乙烯收縮率: 計算收縮率 0.1~0.22.1 塑件成型工藝性分析學名： 聚乙烯聚乙烯塑料的產量為塑料工業(yè)之冠，其中以高壓聚乙烯的產量為最大。聚乙烯樹脂為無毒、無味的，呈白色、柔軟、半透明的大理石狀粒料。密度為 0.91-0.96g/cm3,為結晶型塑料。聚乙烯按聚合時所采用壓力的不同，可分為高壓、中壓及低壓聚乙烯。高壓聚乙烯的分子結構并非單純的線型結構，而是帶有許多支鏈的樹枝狀分子。因此它的結晶度不高、密度較低、相對分子質量較低，常稱為低密度聚乙烯。它的耐熱性、4硬度、機械強度等都相對較低。但是它具有較好的柔軟性、耐沖擊性及通明性，并且成形加工性能也較好。中、低壓聚乙烯的分子結構是支鏈很少的線型分子，其相對分子質量、結晶度較高，常稱為高密度聚乙烯。它的耐熱性、硬度、機械強度等都較高，但柔軟性、耐沖擊性及透明性、成形加工性能較差。聚乙烯的吸水性極小、加之其介電性能與溫度、濕度無關。因此，聚乙烯是最理想的高頻電絕緣材料。在介電性能上只有聚苯乙烯、聚四氟乙稀可與之相比。主要用途：低聚壓乙稀可用于制造塑料管、塑料板、以及承載不高的零件，如齒輪、軸承等。中壓聚乙烯最適宜的成型方法有高速吹塑成形，可制造瓶類、包裝用的薄膜以及各種注射成形制品和旋轉成形制品，也可使用在電線電纜上面。高壓聚乙烯用于制作塑料薄膜、軟管、塑料瓶以及電氣工業(yè)的絕緣零件和電纜外皮等。成形特點：成形收縮率范圍以及相應的收縮值大，方向性明顯，容易變形、翹曲。應控制模溫，保持冷卻均勻、穩(wěn)定。流動性好且對壓力變化敏感，宜用高壓注射，料溫均勻，填充速度快，保壓充分。冷卻速度慢，因此必須充分冷卻，模具應該設有冷卻系統(tǒng)。質軟易脫模，塑件有淺的側凹槽時可強行脫模。2.2 塑件結構工藝性要獲得合格的塑料制件，除需要選用合理的塑件原材料外，還必須考慮塑料制件的結構工藝性。塑件的結構工藝性與模具設計有著直接的關系，只有塑件設計滿足成型工藝要求，才能設計出合理的模具結構，以防止成型時產生氣泡，縮孔，凹陷及開裂缺陷，達到提高生產率和降低成本的目的。在進行塑件結構工藝性設計時，必須遵循以下幾個原則：1）在設計塑件時，應考慮原材料的成型工藝性，如流動性，收縮率等。2）在保證使用性能、物理與力學性能、電性能、耐化學腐蝕性能和耐熱能等的前提下，力求結構簡單、壁厚均勻、使用方便。3）在設計塑件時應同時考慮其成型模具的總體結構，使模具型腔易于制造、抽芯和推出機構簡單。4）當設計的塑件外觀要求較高時，應先通過造型，而后再逐步繪制出圖樣。5）塑件制品結構工藝性設計的主要內容包括：尺寸和精度、表面粗糙度、塑件形狀、壁厚等。 [10]52.3 注射成型原理、特點及應用注射成型原理是將顆粒狀或粉狀塑件從注射機的料斗送進加熱的料筒中，經過加熱熔化呈流動狀態(tài)后在柱塞式螺桿的推動下，熔融塑料被壓縮向前移動，通過料筒前的噴嘴以很快的速度注入溫度較低的閉合模腔中，充滿型腔的熔料在受壓情況下，經冷卻固化即可保持模具型腔所賦予的形狀，然后開模，獲得成型件。 [1]這樣，在操作上就完成了一個成型周期。注射成型周期短，能一次成型外形復雜、尺寸精度高、對成型各種塑件的適應性強、生產效率較高，易于實現(xiàn)全自動化生產等一系列的優(yōu)點。因此，被廣泛地應用于塑件的生產，其產品目前占塑件生產總量的百分之三十左右。目前，熱固性塑料也采用注射成型，具有生產效率高，產品質量穩(wěn)定的特點。 [2]63 設計計算內容及步驟3.1 塑件設計1) 塑件的材料：按照制品的實際用途，需要材料具有耐高溫，無毒，抗蠕變性能較強的特點。根據(jù)《塑料模設計手冊》 [3]選取塑件的材料為：聚乙烯（PE） 。表 1-4 查得 PE 材料的各種性能如下：注射機類型：螺桿式密度：0.94～0.96 3cmg計算收縮率：1.5～3.6％預熱：1～2h料筒溫度： 后段 140～160中段 —前段 170～200噴嘴溫度： — 模具溫度：60～70 0c成形時間：注射時間 15～60高壓時間 0～3冷卻時間 15～60總周期 40～130螺桿轉速： —注射壓力：60～100MPA2) 外觀要求：表面要光滑，不易變形。3）壁厚及制件體積計算：取壁厚為：5mm體積：＝ 3.14×422×30+3.14×232×12）＝186.11V 3cm＝3.14×18 2×12+3.14×372×25＝119.67 2＝ - ＝66.42 123cm74）起模斜度由于材料收縮率較大， 選起模作斜度為：23.2 成型工藝設計1）合模，加料，加熱，塑化，擠壓；2）注射，保壓，冷卻，固化，定型；3）螺桿嵌塑，起模頂出。 [4]3.3 模具結構設計1）成型零部件 型腔是直接成型塑件的部分，它由凸模、凹模、推桿等構成。2）澆注系統(tǒng) 由于塑件較大，所以要采用兩個澆口，所以設計了流道。3）導向部分 確保動模和定模合模時準確對中而設導向零件。4）推出機構 在開模過程中，將塑件和澆注系統(tǒng)凝料從模具中推出的裝置。5）排氣系統(tǒng) 為了在注塑過程中將型腔內原有的空氣排出，在分型面處開設排氣槽。6）模溫調節(jié)系統(tǒng) 為了滿足注塑工藝對模具溫度的要求，模具設有冷卻或加熱系統(tǒng)。[5] 84 設計計算4.1 模具結構設計計算型腔結構由定模板、定模鑲件二大部分組成，定模板構成塑件側壁，型芯成形塑件頂部，而且提高模具的使用壽命。型芯有四個，型芯于推件板采用間隙配合，以保證配合緊密，防止塑件產生飛邊。另外，配合還可以減少推板在推件塊運動時與型芯之間的磨損。型腔開有冷卻流道。 [6]導柱有帶頭導柱和肩導柱。前者結構簡單，加工方便，用于簡單模具，小批量生產，一般不需要用導套，生產批量大時，也可在模具中設置導套。導向孔磨損后，只需要更改導柱即可。后者結構復雜，用于精度要求較高，生產批量較大的模具。導柱與導套配合，導套固定直徑與導柱固定直徑相等。 [7]4.2 成型零件的工作尺寸計算1）型腔的長、寬尺寸計算 [9]塑件的×收縮率 η 為： ％＝2.25％,模具制造公差取 的制品公差。1.532?31= (1+15%)×84－0.5×0.72] ＝[1.15×84－0.36] ＝96.24 mmML[ 4.0 24.024.0式中： ——型腔的 L 方向公稱尺寸11L ——制品 L 方向最大尺寸dL ——制品 L 方向公稱尺寸1g1η——收縮率Δ——制品的設計公差——模具制造公差。z?=[(1+15%)×46－0.5 x 0.48] ML16.0＝(52.9-0.24)16.0＝52.66 mm16.0式中： ——型腔的 L 方向公稱尺寸2L2= [[(1+15%)×74+0.5 X0.64] ml 021.?9=(1.15×74+0.32) 021.?=85.42 mm021.?=[(1+15%) x 36+0.5×0.42] ml 014.?=(41.4+0.21) 014.?=41.61 mm.02）型腔的深度尺寸計算 [8]＝[(1+15%)×42.64－0.5×0.64]MH21.0＝(1.15×42.64-0.32) 21.0＝48.72 mm21.0式中：H －型腔深度公稱尺寸， －制品高度最大尺寸， －制品高度公稱尺寸。x dHgH＝[(1+15%)×30.5-0.5×0.5]M17.0＝[35.075－0.25] 17.0＝34.83 mm17.03）型芯的長、寬尺寸計算 [11],[12]＝ [(1+15%)×12+0.5×0.32]mh01.?＝13.8+0.16 01.?＝13.96 mm.0式中： —— 方向最小尺寸1ill＝ [(1+15%)×25＋0.5×0.5]mh017.＝28.75+0.25 017.＝29.00 mm.04）中心距尺寸 [11-12]＝(1+0.15)×12 0.053MC??10＝1.15×12 0.053??＝13.8 0.053mm式中：h －型心高度公稱尺寸x－制品深度最小尺寸i－制品深度公稱尺寸。g5）型腔側壁和底板厚度的計算對凹模的側壁和底板的厚度作精確的力學計算是相當困難，一般在工程設計上常采用經驗公式來近似計算凹模的側壁和底板的厚度。 ??3415.?EphS?=45.20mm?3540.1.28.?4.3 型腔及模板的剛度及強度計算1）凹模型腔的強度 [14]13()cphbEy??b：凹模側壁的理論寬度h: 凹模型腔的深度p: 凹模型腔內的熔體壓力; y: 凹模長邊側壁的允許彈性變形量 圖 2-2已知： =130Mpa ; E=2.1× Mpa ; h =4.2cm cmP51010.5y?11由《塑料模設計手冊》 [3]圖 5-8： ＝42/200=0.21 得：c=0.211/hl由《塑料模設計手冊》 [3]圖 5-9： ＝200/200=1 得： 2將以上各數(shù)值代入式（5-1）得：=42× =42.55b3150.1.24???????2）支撐板強度的計算根據(jù)《塑料模設計手冊》 [3]147 頁，式 5-6支撐板厚度 = LH31235???????yBElpp =130Mpa ; ;17.4lcm?2l; 12BL?; y = 0.005 cm5.*0EMPa代入上式，得 H = 5 cm4.4 澆注系統(tǒng)設計計算澆注系統(tǒng)是指塑料熔體從注射機噴嘴射出后到達型腔之前，在模具內流經的通道。澆注系統(tǒng)分為普通澆注系統(tǒng)和熱流道澆注系統(tǒng)兩大類。澆注系統(tǒng)的設計是注射模具設計的一個相對重要的環(huán)節(jié)，它對獲得優(yōu)良性能和理想外觀的塑料制件以及最佳的成型效率有著直接影響，是模具設計工作者十分重視的技術問題。 [15]4.4.1 澆注系統(tǒng)的作用普通流道澆注系統(tǒng)從總體來看，其作用可概述如下：（1）.將來自注射機噴嘴的塑料熔體均勻而平穩(wěn)地輸送到型腔，同時使型腔內的氣體能夠及時順利的排出。（2）.在塑料熔體填充及凝固的過程中，將注射壓力有效地傳遞到型腔的各個部位，以獲得形狀完整，內外在質量優(yōu)良的塑件制件。 [16-19]4.4.2 澆注系統(tǒng)設計原則澆注系統(tǒng)設計是否合理不僅對塑件性能、結構、尺寸、內外在質量等影響很大，而且還與塑件所用塑料的利用率、成型生產率等相關，因此澆注系統(tǒng)設計是模具設計的一12個重要環(huán)節(jié)。對澆注系統(tǒng)進行設計時，一般應遵循如下基本原則：（1）了解塑料的成型性能和塑料熔體的流動性。固體顆粒狀或粉狀的塑料經過加熱，在注射成型時已熔融狀態(tài)（粘流態(tài)） ，因此對塑料熔體的流動特性如溫度、粘度、剪切速率及型腔內的壓力周期等進行分析，就顯得非常必要。因此，設計澆注系統(tǒng)應適應于所用塑料的成型特性要求，以保證塑料制件的生產質量。（2）.澆注系統(tǒng)設計應有利于很好的排氣。澆注系統(tǒng)應順利地引導塑料熔體充滿型腔的各個角落，使型腔內澆注系統(tǒng)中的氣體有序地排出，以保證填充過程中不產生紊流或渦流，也不會導致因氣體積而引起的凹陷、氣泡等塑件成型缺陷。因此，設計澆注系統(tǒng)時，應注意與模具的排氣方式相適應，使塑件獲得很好的成型質量。（3）. 澆注系統(tǒng)應結合型腔布局同時考慮。澆注系統(tǒng)的分布形式與型腔的排布密切相關，應在設計時盡可能保證在同一時間內塑料熔體充滿各型腔，并且使型腔及澆注系統(tǒng)在分型面上的投影面積總重心與注射機鎖模力作用中心相重合，這對于鎖模的可靠性及鎖模機構受力的均勻性都是有利的。（4）.便于修整澆口以保證塑件外觀質量。脫模后，澆注系統(tǒng)凝料要與成型后的塑件分離，為保證塑件的美觀和使用性能等、應要使?jié)沧⑾到y(tǒng)凝料與塑件易于分離，且澆口痕跡易于清除處理。 [20-22]根據(jù)《塑料模設計手冊》 [3]205 頁，式（5-59）4*VDK??式中：D 為主流道大頭直徑V 為流經主澆道的熔體容積K 為熔體常數(shù)其中 K 取 5V=66.42×（1+20%）＝ 79. 71 3cm代入式算得：D=5.1mm 取 D=6mm4.5 脫模阻力計算根據(jù)《塑料模設計手冊》 [3]：薄壁圓形件Q= +B×10??fmLSEt?????14.3213式中：Q 脫模力(N)t 塑件平均壁厚（cm）E 塑料彈性模量S 塑料平均成形收縮率L 包容凸模的長度f 塑料與鋼的摩擦系數(shù)m 塑料的帕松比E＝2.1×10 ；S＝0.15 ； L＝12.7cm ；f=0.3 ；m=0.3；t=0.552/Nc代入上式得：Q= =2760440N??3.017214.35????4.6 模具冷卻水道設計計算模具溫度及其波動對制品的收縮率、尺寸穩(wěn)定性、力學性能、變形、應力開裂等均有影響。模具溫度過低，熔體流動性差，制品輪廓不清晰，甚至充不滿型腔或形成熔接痕，制品表面不光澤、缺陷多、力學性能降低。模具溫度過高，成型收縮率大，起模及起模后制品變形大，并且易造成溢料和粘模。模具熱量的輸入靠的是加熱裝置，而制品需要成型也需要對其冷卻，冷卻時間幾乎占到成型周期的 80%。因此提高冷卻效率更有利于提高生產效率，其中散熱包括自然散熱和向外熱傳導，其中 95%的熱量是靠傳熱介質（冷卻夜）傳遞走。由于塑料轉換成為制件必須對模具進行加熱和冷卻，才能順利的完成一系列的過程，由此，塑料熔體充模流動，固化定型，生產效率及塑料的尺寸精度和形狀都很重要。所以，必須考慮設計溫度調節(jié)系統(tǒng)，通過合理的溫度調節(jié)，才能有良好的產品質量和較高的生產效率。 [23]1. 模具加熱一般生產塑件的注射模需要加熱2. 模具冷卻塑料?？梢钥闯墒且环N熱交換器，如果冷卻介質不能及時有效地帶走必須傳遞走的熱量，則在一個成型周期內就不能維持熱平衡，從而就無法進行穩(wěn)定的模塑成形。對于塑料模具來說，只有進行高效率的熱交換，才有可能進行快速成型，從而提高14生產效率。在這里，冷卻時間是關鍵，所謂冷卻時間通常是從熔體充滿型腔到制品最厚壁部中心溫度降到熱變形溫度所需要的時間或制品斷面內平均溫度降到脫模溫度所需要的時間。 [28]155 注射機的選擇5.1 最大注射量校核根據(jù)《塑料·橡膠成型模具設計手冊》 [19]144 頁，式（5-2-1）cG?max?式中： 注塑機最大注謝量（ cm3）c 料筒溫度下塑料的體積膨脹率的校正系數(shù)，對于結晶形塑料，c=0.85:對于非結晶形塑料，c=0.93;所用塑料在常溫下的密度 ?3/gcm代入數(shù)據(jù)得：=0.93×0.95×500=441.75maxG根據(jù)式（5-2-3）()zjfsbnm??式中： n 模具的型腔數(shù) , 塑件的質量 g ， 澆注系統(tǒng)分流道凝料的質量j fmg ， 主流道凝料質量 g ， 塑件飛邊質量 gsmb代入數(shù)據(jù)得：=4×（69.9+13.97）+10+5=350.5z根據(jù)校核式（5-2-2）=441.5×80%350.5maxG故：合格5.2 注射壓力校核根據(jù)《塑料·橡膠成型模具設計手冊》 [19]P145，P ＝145Mpa，Pch＝30j（0.75～0.9）P ＝108.75～130.5MpaPch，故也是合格的。式中：P －注塑j j額定最大注射壓力，Pch－模具成型時需要的注射壓力。5.3 鎖模力的校核根據(jù)《塑料·橡膠成型模具設計手冊》 [19]P14516＝pKqPP 取 30Mpa，k 取 ，32＝30× ＝20Mpaq由表 5-2-1，取 F＝17.6Mpa有 F，故合格。qP式中： －型腔內塑料壓力P－料筒內注塑機柱塞或螺桿施加于塑料的壓力K－損耗系數(shù)，F(xiàn)－注射機的額定鎖模力。5.4 開模行程及其頂出行程校核根據(jù)《塑料·橡膠成型模具設計手冊》 [19]P149H + H +a+（5～10）12H ＝ 43mm，H ＝42mm，a＝60mm，s=300H + H +（5～10）＝150～155mmS，符合要求。12式中：H －脫模距離H －塑件加澆注系統(tǒng)總高2S－注塑機最大開模行程5.5 模具與注射機安裝模具部分相關尺寸得校核因材料為 PE，總體積為 79. 71 ，所以選擇螺桿式注塑機的型號為：3cmXS-ZY-500. 1.噴嘴尺寸：噴嘴圓弧半徑為 18mm2.最大及最小模厚：最大模厚為 450mm，最小模厚為 300mm。 [25]176 模具主要零件加工工藝規(guī)程6.1 模具凸模工藝規(guī)程凸模零件圖如圖 5-1 所示：圖 5-1 凸模零件圖凸模的加工工藝規(guī)程：（1）粗加工 104×127 的外輪廓?？捎脭?shù)控車床加工。?（2） 粗加工 74×112 的凸臺（3） 粗加工 36×12（4）依次精加工 104×127； 74×112； 36×12 的外形輪廓?（5）一次精加工至外輪廓尺寸 [27]6.2 模具凹模零件圖及工藝規(guī)程凹模零件圖如圖 5-2 所示：18圖 5-2 凹模零件圖凹模加工工藝如下：(1) 以基準角定位，加工 460×400 的型腔外輪廓，可用數(shù)控銑床來完成。（2） 粗加工 84×30； 46×12；鉆 20×80； 25×80；銑 60×80??（3） 依次精加工 84×30； 46×12；鉆 20×80； 25×80；銑 60×80 的內形輪廓（4）一次精加工至外輪廓尺寸。（5）鉗工裝配型芯。197 模具總裝圖7.1 模具總裝圖一、模具裝配要求：塑料注射模具的質量取決于模具零件的加工制造質量和裝配質量。因此，提高裝配質量是非常必要的。在模具裝配時應注意以下幾點：① 成形零件的形狀、尺寸必須符合圖樣要求。一般型腔盡量取下偏差尺寸，型芯盡量取上偏差尺寸，以延長模具的使用壽命。② 成形零件及澆注系統(tǒng)的表面應平整、光潔。成形零件表面要經過拋光或鍍鉻，使表面平整、光潔。拋光時，其拋光紋路應與脫模方向一致。③ 互相接觸承壓零件應有適當?shù)拈g隙或合理的承壓面積。合理的承壓面積可以防止模具使用的零件互相擠壓而損壞。 [29-30]二、推出系統(tǒng)零件 ① 推出系統(tǒng)的位置要求。推出系統(tǒng)在模具打開時能順利推出制件，并方便取出制件和廢料，閉模時能準確回復到初始位置。② 推出系統(tǒng)零件動作靈活。各推出零件在裝配后要動作平衡靈活，不的出現(xiàn)卡住及發(fā)澀出現(xiàn)。 [31-34]三、滑塊及活動零件① 保證裝配精度 滑塊及活動零件裝配后要間隙適當，起止位置要安裝正確。不得出現(xiàn)卡住、歪斜現(xiàn)象。② 保證運動精度 滑塊及活動零件運動時要保證動作平衡、可靠，動作靈活、協(xié)調、準確。③ 保證裝配可靠 各緊固螺釘、銷釘要擰緊，保證安全可靠，不松動。四、導向機構① 保證裝配垂直度 導柱、導套在安裝后要垂直于模座，不得歪斜。② 保證配合精度 導柱、導套的導向精度要滿足設計圖樣的要求。五、加熱與冷卻系統(tǒng)① 冷卻水路要通暢，不漏水，閥門控制可靠。② 電路加熱系統(tǒng)要絕緣良好，無漏電現(xiàn)象，并且安全可靠，能達到模具溫度的要求。六、模具外觀20① 為搬運安裝方便，模具上應設有起重吊孔或吊環(huán)。② 模具裝配后其閉合高度，安裝尺寸等要符合設計圖的要求。③ 模具閉合后，分型面、承壓面之間要閉合嚴密，模具外露部分的棱邊要倒角。④ 裝配后的模具應打印標記、編號及合模標記。 [35-36]7.2 模具的安裝試模試模是模具制造中的一個重要環(huán)節(jié)。試模中的修改、補充和調整是對于模具設計的重要補充。一、 試模前的準備試模前要對模具及試模用的設備進行檢驗，模具的閉合高度、安裝與注射機的各個配合尺寸、推出形式、開模距，模具工作要求要符合所選設備的技術條件。檢查模具各滑動零件配合間隙適當，無卡住及緊澀現(xiàn)象。活動要靈活可靠，止位置的定位要準確。各鑲嵌件、緊固件要牢固，且無松動現(xiàn)象。對于試模設備也要進行全面檢查，即對設備的油路、水路、電路、各操作件和顯示信號要檢查和調整，使之處于運轉狀態(tài)。 [37-39]二、模具的安裝與調試模具的安裝是將模具從制造地點運至注射機所在地，并安裝在指定注射機的全過程。[18]模具安裝在注射機上要注意以下幾個方面：1） 模具的安裝方位要滿足設計圖樣的要求。2） 模具中有側向滑塊結構時，盡量使其運動方向為水平方向。3） 當模具長度與寬度尺寸相差較大時，應盡可能使較長的邊向水平方向運動。4） 模具帶有液壓油路接頭，氣路接頭，熱流道元件接線板時，盡可能放置在非操作一側，以免操作不方便。 [40]模具在注射機上的固定多采用螺釘、壓板的形式，一般每側采用 4～8 塊壓板，且對稱布置。 [41]模具安裝于注射機上之后，要進行空循環(huán)調整。其目的在于檢驗模具上各運動機構是否可靠、靈活，定位裝置是否能夠有效作用。要注意以下幾點：① 合模后分型面不得有間隙，要有足夠的合模力。② 活動型芯、推出及導向部位運動要平衡，無干涉現(xiàn)象，定位正確、可靠。21③ 開模時，推出要平穩(wěn)，保證將塑件及澆注系統(tǒng)凝料推出模具。 [42-45]三、試模模具安裝調整后即可進行試模。1） 加入原料原料的品種、規(guī)格、牌號應符合產品圖樣中的要求，成形性能應符合有關標準規(guī)定。原料一般要預先進行干燥處理。2）調整設備按照工藝條件調整注射壓力、注射速度、注射量、成形時間、成形溫度等工藝參數(shù)。3）試模將模具安裝在注射機上，選用合格的原料，根據(jù)推薦的工藝參數(shù)調整好注射機，采用手動操作。開始注射時，首先采用低壓、低溫和較長的時間、條件下成形，如果型腔未充滿，則增加注射時的壓力。在提高壓力無效時，可以適當提高溫度條件。 [16]四、檢驗通過試?？梢詸z驗出模具結構是否合理、所提供的樣品是否符合用戶要求，模具能否完成批量生產。22總結轉眼之間，歷經整整大四的下半個學期、近四個月的畢業(yè)設計馬上就要結束了，這是我們大學之中最后一個也是最重要的一個設計。畢業(yè)設計是對我們大學這四年所學知識的考驗，它要求我們將大學這三年來所學到的知識能夠融會貫通、熟練應用，并要求我們能夠理論聯(lián)系實際，培養(yǎng)我們的綜合運用能力以及解決實際問題的能力。畢業(yè)論文是我們對在校期間所學基礎理論、專業(yè)知識、基本技能以及從事科學研究能力的綜合考核，是培養(yǎng)我們理論聯(lián)系實際和鍛煉我們獨立工作能力的有效手段，是對我們進行基礎訓練以期達到培養(yǎng)目標的必要步驟。經過兩個月的模具設計，使我大大提高了綜合應用所學的基本理論和專業(yè)知識的能力。理論聯(lián)系實際，分析、思考和解決實際問題的能力。調查研究、整理資料、分析論證和論文寫作的能力。運用所學知識進行設計、計算和解決實際問題的綜合能力。更重要的是知道了模具的設計必須做到大膽謹慎，大膽的想象，謹慎的布局。嚴格遵循量和單位及其符號均應符合國家標準的規(guī)定，國家標準中未規(guī)定的，應執(zhí)行國際標準或行業(yè)標準；不同的量必須用不同的符號表示，不得一符多義，含義相同的量則必須用同一符號表示。這次的畢業(yè)設計，是對我這四年來所學的專業(yè)知識是否踏實的檢驗，讓我對這三年中所學知識進行了綜合，也讓我溫習了一些已經快要淡忘的專業(yè)知識，并且還學到了一些實際工程經驗。與此同時，我也充分認識到自身的許多不足：基礎知識學得不夠扎實，缺乏綜合運用及理論聯(lián)系實際的能力等。我會在今后的工作中更加明確自己的學習目標！同時這次畢業(yè)設計與機械制圖、公差配合、材料學、模具制造工藝、塑料模具設計與制造等課程緊密，是以前學過內容的綜合應用，它培養(yǎng)了我們的設計能力，尤其是塑料模具的設計能力，提高了解決實際問題的能力。23參考文獻[1] 齊衛(wèi)東主編. 塑料模具設計與制造.高等教育出版社,2003[2] 楊占堯主編. 注塑模具典型結構圖例.化學工業(yè)出版社,1993[3] 塑料模技術手冊編委會主編. 塑料模設計手冊.機械工業(yè)出版社，2006[4] 王建主編.塑料模注射成型工藝.機械工業(yè)出版社，2004[5] 葉久新、王群主編. 塑料制品成型及模具設計.湖南科學技術出版社,2001[6] 劉家平主編. 機械制圖.西安電子科技大學出版社,2004[7] 翁其金主編. 塑料模具成型技術.機械工業(yè)出版社,2000[8] 徐發(fā)主編. 塑料模塑工藝與塑料模設計.機械工業(yè)出版社,1999[9] 錢漢英主編. 模具標準應用手冊.機械工業(yè)出版社,1994[10] 陳嘉真主編. 改性塑料的應用與前景.高等教育出版社,1993[11] 屈華昌主編. 塑料成型工藝與模具設計. 武漢理工大學出版社,1999[12] 馮炳堯主編.模具設計與制造簡明手冊.上?？茖W技術出版社,1995[13] 蔣繼宏主編. 塑料成型模具典型結構圖冊.中國輕工業(yè)出版社,2003[14] 陳萬林主編. 實用塑料注射模設計與制造.機械工業(yè)出版社,2005 [15] 馬金駿主編. 塑料模具設計（修訂本）.中國科學技術出版社,2005 [16] 齊衛(wèi)東主編. 塑料模具設計與制造.高等教育出版社,2004[17] 張景黎主編. 塑料模具設計與制作教程.化學工業(yè)出版社,2007[18] 楊關全主編. 塑料注射模具設計基礎.北京師范大學出版社,2010 [19] 屈華昌主編. 塑料·橡膠成型模具設計手冊.高等教育出版社,2003[20] 蔣繼宏主編. 注射模具典型結構 100 例.中國輕工業(yè)出版社,2001[21] 張中元 張益華 李靖誼主編. 塑料注射模具設計：入門到精通航空工業(yè)出版社 [22] 楊關全主編. 塑料注射模具設計基礎.北京師范大學出版社，2010 [23] 張蔭萌主編.塑料注射模具設計計算簡明手冊.石油化學工業(yè)出版社,2003[24] 錢颯颯主編.注射模具設計技術及實例.機械工業(yè)出版社,2001[25] 屈華昌主編.塑料成型工藝與模具設計.高等教育出版社,2003[26] 蔣繼宏主編.注射模具典型分析.中國輕工業(yè)出版,2001[27] 胡家秀主編.簡明機械零件設計實用手冊.機械工業(yè)出版社,1999[28] 《中國模具設計大典》 《機械制圖》 GB4457-4460-84[29] 艾云龍主編. 工程材料及成形技術.科學出版社,2007[30] 王先達主編.機械制造工藝學.機械工業(yè)出版 社，200724[31] Abule,Fara, D. The dynamics of injection hydraulics in thermoplastics injection molding. M. Eng. thesis, McGill University, Montreal,Canada，1984[32] Astrome, K. J. Wittenmark, B. Adaptive control, Reading MA: Addison-Wesley.1995[33] Thayer, W. J. Transfer functions for Moog servo-valves. MoogTechnical Bulletin .1996[34] Wang, K. K., Shen, S. F.Cohen, C., Hieber, A. C., Kwon, T. H.,Ricketson, R. C. Injection Molding Project Progress Report No. 11, Cornell University, Ithaca, New York.1985[35] Pandelidis, I. O.,Agrawal, A.R Self-tuning control of ram velocity in injection molding, SPE annual technical conference paper, vol. 33,1985, (p. 235).[36] Yang, Y., Gao, F. Injection velocity control using a self-tuning adaptive controller for thermoplastics injection molding. International Polymer Processing. XIV, 1999.[37] Pandelidis, I.O.,Agrawal, A.R. Optimal anticipatory control of ram velocity in injection molding. Polymer Engineering and Science, 147[38] Tsoi, H. P.,Gao, F. Control of injection velocity using a fuzzy logic rule-based controller for thermoplastics injection molding. Polymer Engineering and Science, 1999.[39] Davis, M.A. Servocontrolled injection molding. SPE annual technical conference paper, vol. 22 1976.[40] .Min BH, Shin BC. A study on volumetric shrinkage of injection molded parts based on neural networks. J Injection Molding Technol ,2001[41] Schmitt R, Doerner D .Measurement Technology for the Machine-Integrated Determination of form Deviations in Optical Surfaces. Annals of the CIRP,2006[42] Nakao M,Yoda M,Nagao T.Locally Controlling Heat Flux for PreventingMicrometre-Order Deformation with Injection Molding of Miniature Products.Annals of the CIRP ,2003[43] Moguedet M, Balcaen J, Bereaux Y, Charmeau JY,Modeling Processing of Unfilled and Long-Glass Fibre Reinforced Thermoplastics in a Screw-Barrel Unit. Proceedings of the ASME Process Industries Division 10:75–82.[44] Coates PD, Speight RG (1995) Towards Intelligent Process Control of Injection Moulding of Polymers. Journal of Engineering Manufacture 209:357–367.[45] Ionescu AM, Mahapatra S, Pott V (2004) Hybrid SETMOS Architecture with Coulomb Blockade Oscillations and High Current Drive. IEEE Electron Device Letters 25(6):411–413.[46] J. Goupy, La Méthode des Plans d'Expériences, Bordas, Paris, 1993.[47] R. Carlson (Ed.), Design and Optimization in Organic Synthesis, Elsevier, Amsterdam, 1992, pp. 234–236.