《鏈斗式連續(xù)卸船機-講義(共61頁)》由會員分享，可在線閱讀，更多相關《鏈斗式連續(xù)卸船機-講義(共61頁)（62頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、精選優(yōu)質文檔-----傾情為你奉上 鏈斗式連續(xù)卸船機 操動機構是鏈斗式連續(xù)卸船機的重要組成部分，它由儲能單元、控制單元、和力傳遞單元組成。高壓SF6斷路器的操動機構有多種型式，如彈簧操動機構、氣動機構、液壓機構、液壓彈簧機構等。 根據(jù)滅弧室承受的電壓等級和開斷電流的差異，SF6產(chǎn)品選用彈簧機構、氣動機構或液壓機構。彈簧機構、氣動機構、液壓機構各自的特點比較見表1。 表1 機構類型 比較項目 彈簧機構 氣動—彈簧機構 液壓機構 儲能與傳動介質 螺旋壓縮彈簧/機械 壓縮空氣/彈簧 壓縮性流體/機械 氮氣/液壓油 壓縮性流體/非壓縮性流體 適用的電壓

2、等級 40.5KV—252KV 126KV—550KV 126KV-550KV 出力特性 硬特性，反應快，自調(diào)整能力小 軟特性，反應慢，有一定自調(diào)整能力 硬特性，反應快，自調(diào)整能力大 對反力，阻力特性 反應敏感，速度特性受影響大 反應較敏感，速度特性在一定程度上受影響 反應不敏感，速度特性基本不受影響 環(huán)境適應性 強，操作噪音小 較差，操作噪音大 強，操作噪音小 人工維護量 最小 較小 小 相對優(yōu)缺點 無漏油、漏氣可能；體積小，重量輕 稍有泄露不影響環(huán)境；空氣中水分難以濾除，易造成銹蝕 制造過程稍有疏忽容易造成滲漏，尤其是外滲漏；存在漏油、漏液可能

3、 一．彈簧操動機構 彈簧操動機構是一種以彈簧作為儲能元件的機械式操動機構。彈簧的儲能借助電動機通過減速裝置來完成，并經(jīng)過鎖扣系統(tǒng)保持在儲能狀態(tài)。開斷時，鎖扣借助磁力脫扣，彈簧釋放能量，經(jīng)過機械傳遞單元使觸頭運動。 彈簧操動機構結構簡單，可靠性高，分合閘操作采用兩個螺旋壓縮彈簧實現(xiàn)。儲能電機給合閘彈簧儲能，合閘時合閘彈簧的能量一部分用來合閘，另一部分用來給分閘彈簧儲能。合閘彈簧一釋放，儲能電機立刻給其儲能，儲能時間不超過15s（儲能電機采用交直流兩用電機）。運行時分合閘彈簧均處于壓縮狀態(tài)，而分閘彈簧的釋放有一獨立的系統(tǒng)，與合閘彈簧沒有關系。這樣設計的彈簧操動機構具有高度的可靠

4、性和穩(wěn)定性，既可滿足O-0.3 sec -CO-180 sec -CO操作循環(huán)，又可滿足CO-15sec-CO操作循環(huán)，機械穩(wěn)定性試驗達10000次。 1.1 CT20彈簧操動機構動作原理 CT20型彈簧操動機構（圖1、圖2、圖3）利用電動機給合閘彈簧儲能，斷路器在合閘彈簧的作用下合閘，同時使分閘彈簧儲能。儲存在分閘彈簧的能量使斷路器分閘。 1.1.1 分閘動作過程 圖1所示狀態(tài)為開關處于合閘位置，合閘彈簧已儲能（同時分閘彈簧也已儲能完畢）。此時儲能的分閘彈簧使主拐臂受到偏向分閘位置的力，但在分閘觸發(fā)器和分閘保持掣子的作用下將其鎖住，開關保持在合閘位置。 分閘操

5、作（圖1、2） 分閘信號使分閘線圈帶電并使分閘撞桿撞擊分閘觸發(fā)器，分閘觸發(fā)器以順時針方向旋轉并釋放分閘保持掣子，分閘保持掣子也以順時針方向旋轉釋放主拐臂上的軸銷A，分閘彈簧力使主拐臂逆時針旋轉，斷路器分閘。 1.1.2 合閘操作過程 圖2所示狀態(tài)為開關處于分閘位置，此時合閘彈簧為儲能（分閘彈簧已釋放）狀態(tài)，凸輪通過凸輪軸與棘輪相連，棘輪受到已儲能的合閘彈簧力的作用存在順時針方向的力矩，但合閘觸發(fā)器和合閘彈簧儲能保持掣子的作用下使其鎖住，開關保持在分閘位置。 合閘操作（圖2、3） 合閘信號使合閘線圈帶電，并使合閘撞桿撞擊合閘觸發(fā)器。合閘觸發(fā)器以順時針方向旋轉，并釋放合閘彈簧儲能保持

6、掣子，合閘彈簧儲能保持掣子逆時針方向旋轉，釋放棘輪上的軸銷B。合閘彈簧力使棘輪帶動凸輪軸以逆時針方向旋轉，使主拐臂以順時針旋轉，斷路器完成合閘。并同時壓縮分閘彈簧，使分閘彈簧儲能。當主拐臂轉到行程末端時，分閘觸發(fā)器和合閘保持掣子將軸銷A鎖住，開關保持在合閘位置。 1.1.3 合閘彈簧儲能過程 圖3所示狀態(tài)為開關處于合閘位置，合閘彈簧釋放（分閘彈簧已儲能）。斷路器合閘操作后，與棘輪相連的凸輪板使限位開關33HB閉合，磁力開關88M帶電，接通電動機回路，使儲能電機啟動，通過一對錐齒輪傳動至與一對棘爪相連的偏心輪上，偏心輪的轉動使這一對棘爪交替蹬踏棘輪，使棘輪逆時針轉動，帶動合閘彈簧儲能，合閘彈

7、簧儲能到位后由合閘彈簧儲能保持掣子將其鎖定。同時凸輪板使限位開關33HB切斷電動機回路。合閘彈簧儲能過程結束。 1.2 機械防跳原理 圖4 機械防跳原理 斷路器防跳性能可以通過兩個方面實現(xiàn)的：第一是操動機構本身實現(xiàn)機械防跳，第二是在操動機構的合閘回路中設置的“防跳”線路來實現(xiàn)。圖4介紹了機械防跳裝置的原理，其動作過程如下: 1）. 圖a所示狀態(tài)為開關處于分閘位置，此時合閘彈簧為儲能（分閘彈簧已釋放）狀態(tài)，凸輪通過凸輪軸與棘輪相連，棘輪受到已儲能的合閘彈簧力的作用存在順時針方向的力矩，但合閘觸發(fā)器和合閘彈簧

8、儲能保持掣子的作用下使其鎖住，開關保持在分閘位置。 2）. 當合閘電磁鐵被合閘信號勵磁時，鐵心桿帶動合閘撞桿先壓下防跳銷釘后撞擊合閘觸發(fā)器。．合閘觸發(fā)器以順時針方向旋轉，并釋放合閘彈簧儲能保持掣子，合閘彈簧儲能保持掣子逆時針方向旋轉，釋放棘輪上的軸銷B。合閘彈簧力使棘輪帶動凸輪軸以逆時針方向旋轉，使主拐臂以順時針旋轉，斷路器完成合閘。 3）．滾輪推動脫扣器的回轉面，使其進一步逆時針轉動。從而，脫扣器使脫扣桿順時針轉動(見圖4b)，從防跳銷釘上滑脫，而防跳銷釘使脫扣桿保持傾斜狀態(tài)(見圖4c). 4）.斷路器合閘結束，合閘信號消失電磁鐵復位(見圖4d). 5) .如果斷路器

9、此時得到了意外的分閘信號開始分閘， 在分閘 在這一過程中，只要合閘信號一直保持，脫扣桿由于防跳銷釘?shù)淖饔檬冀K是傾斜的，從而鐵心桿便不能撞擊脫扣器，因此，斷路器不能重復合閘操作(見圖4e)實現(xiàn)防跳功能。 當合閘信號解除時，合閘電磁鐵失磁，鐵心桿通過電磁鐵內(nèi)彈簧返回，則鐵心桿和脫扣桿均處于圖4a狀態(tài)，為下次合閘操作作好了準備。 1.3彈簧操作機構的組成 彈簧操作機構主要由箱體、二次控制部分、機構芯架組成。 1.3.1) 箱體 主要是將二次控制部分、機構芯架部分保護在相對封閉的空間,箱體防護等級為IP54。 1.3.2) 二次控制部分 操動機構箱內(nèi)，帶有完善的二次控制和保護

10、回路，如儲能電機的過載，超時等保護信號，就地、遠方操作選擇，自帶防跳回路及SF6氣體密度監(jiān)測系統(tǒng)。 1.3.3) 機構芯架 主要構成： 凸輪軸裝配—分閘機構裝配—合閘機構裝配—合閘彈簧裝配—分閘彈簧裝配—操作機構總裝。 1.3.3.1凸輪軸裝配 凸輪軸裝配由棘輪裝配、微動開關裝配和離合器等構成，完成合閘彈簧儲能的功能，通過微動開關實現(xiàn)對儲能電機的控制。 1.3.3.2 分閘機構裝配 分閘機構裝配由分閘電磁鐵、拐臂、分閘掣子裝配構成。完成合閘位置的保持和接受分閘命令進行分閘操作。 1.3.3.3合閘機構裝配 合閘機構裝配由合閘電磁鐵、防跳裝置、合閘儲能保持掣子裝配等構成。完成合閘

11、彈簧儲能后保持和接受合閘命令進行合閘操作。 1.3.3.4合閘彈簧裝配 合閘彈簧裝配包括合閘彈簧筒，拉桿，合閘彈簧等。 1.3.3.5分閘彈簧裝配 分閘彈簧裝配包括分閘彈簧，油緩沖器裝配等 1.4 彈簧機構的技術參數(shù) 1.4.1機構的參數(shù)見表2 表2 1 彈簧機構活塞桿行程 mm 2 拐臂滾子和機構凸輪之間間隙 1.40.3 斷路器處于分閘狀態(tài)合閘彈簧已儲能。見圖8 3 合閘彈簧定位螺母與定位桿距離 12.0～47.0 4 合閘電磁鐵行程C 5.0～5.5 斷路器處于分閘狀態(tài)。見圖9 觸發(fā)器與脫扣器間隙D 2.0～2.5 C－D

12、 3.0～3.5 觸發(fā)器與防跳桿間隙E 1.0～2.5 5 分閘電磁鐵行程F 2.8～3.2 斷路器處于合閘狀態(tài) 。見圖10 觸發(fā)器與脫扣器間隙G 0.8～1.2 F－G 1.6～2.4 1.4.2控制回路與輔助回路參數(shù) 控制回路與輔助回路參數(shù)見表3 控制回路與輔助回路參數(shù) 表 3 序號 項目 單位 數(shù)據(jù) 備注 1 分、合閘線圈控制電壓 V DC220 DC 110 2 分閘線圈電流 A 2 5.8 3 合閘線圈電流 A 2 3.3 4 電機電源電壓 V

13、 DC110/220 AC220 按訂貨合同 5 電機功率 W 300 6 電機轉速 r.p.m 750 7 電機電流 A 5.5 2.7 8 加熱器 電壓 V 220 功率 W 100 1.4.3 SF6氣體壓力參數(shù) SF6氣體壓力參數(shù)隨所配的產(chǎn)品，表4以LW25-126為例 表 4 （20℃） 序號 項目 單位 數(shù)據(jù) 1 額定充氣壓力 MPa 0.50 0.40* 2 補氣報警壓力 MPa 0.450.03 0.350.03 3 斷路器閉鎖壓力 MPa 0.400.03 0.300.0

14、3 注：帶*0.40為低溫使用開斷電流31.5kA 1.5 配彈簧機構的斷路器在運行中的故障處理見表5 表5 分類 不正常現(xiàn)象 估計主要原因 調(diào)查事項及對策 關合動作的異常 1..不能電氣合閘 1.1 電源不良 檢查控制電壓U>80%Ue 1.2 電氣控制系統(tǒng)不良 控制線斷線,端子松,合閘線圈故障,輔助開關接點故障 1.3 SF6氣體壓力不足,壓力開關動作閉鎖 補氣到額定壓力

15、1.4彈簧未儲能故障 電機回路電源故障，檢查回路電壓U>85%Ue 電機過流或儲能過時報警 電機或機械系統(tǒng)故障 1.5 其它 手動關合合閘電磁鐵,合閘,檢查電磁鐵間隙 2. 不能電氣分閘 2.1電源不良 檢查控制電壓U>60%Ue 2.2電氣控制系統(tǒng)不良 控制線斷線,端子松,分閘線圈故障,輔助開關接點故障 2.3 SF6氣體壓力不足,壓力開關動作閉鎖 補氣到額定壓力 2.4其它 手動關合分閘電磁鐵,分閘,檢查電磁鐵間隙 氣壓控制系統(tǒng)異常 3.SF6氣體壓力下降,63GA發(fā)出補氣報警 漏氣 補氣

16、至額定壓力,參考充氣作業(yè)要領,查找漏氣點,消除漏點 1.6）現(xiàn)場使用中幾個問題 1.6.1）彈簧操作機構潤滑脂的使用 彈簧操作機構的傳動零件較多，而其本身又對傳動摩擦等反力特別敏感，所以出廠時對諸如軸銷，軸承，齒輪，彈簧筒等轉動和直動產(chǎn)生相互摩擦的地方涂敷低溫2#潤滑脂。在運行了六年后，一些潤滑脂需重新涂敷。注意棘輪齒面部和大小棘爪與棘輪接觸處一定不要涂抹低溫2#潤滑脂，以防影響機構動作的準確性。具體涂敷見圖7。 圖7 1.6.2)機構行程的檢查和凸輪間隙的確認 手動慢分，慢合機構可以測量機構行程和本體行程見圖8，測量值應符合表2的技術要求。行程不夠時，

17、首先測量凸輪間隙，凸輪間隙越大，行程越小。 圖8 1.6.3）電磁鐵間隙的檢查和調(diào)整 具體檢查方法如下： 1.6.3.1 測量合閘電磁鐵配合間隙時，產(chǎn)品應處于分閘位置，操動機構應插入合閘防動銷進行測量。應符合表2的技術參數(shù)，見圖9 1.6.3.2測量分閘電磁鐵配合間隙時，產(chǎn)品應處于合閘位置，操動機構應插入分閘防動銷進行測量。應符合表2的技術參數(shù)，見圖10 圖9 合閘電磁鐵的裝配及調(diào)整 圖10 分閘電磁鐵的裝配及調(diào)整 1.6.3.3 調(diào)整 電磁鐵配合間隙在廠內(nèi)已調(diào)整好，到

18、達現(xiàn)場后不需要再進行調(diào)整。若出現(xiàn)異常，其調(diào)整方法如下： 合閘電磁鐵行程尺寸的調(diào)整：松開螺母9－3，對稱擰動螺釘9－4，調(diào)整限位尺寸。 尺寸G的調(diào)整；松開螺母9－2，擰動鐵心桿，移動鐵心撞頭位置。 分閘電磁鐵行程尺寸的調(diào)整：松開螺母10－4，對稱擰動螺釘10－3，調(diào)整限位尺寸。 尺寸D、E的調(diào)整：松開螺母10－2，擰動鐵心桿，移動鐵心撞頭位置。 注意：由于電磁鐵的各配合間隙是相互聯(lián)系的，所以每調(diào)一個尺寸，對其它尺寸應進行復查，直到全部合格為止，最終鎖緊螺母。 1.6.4）微動開關和凸輪間隙的復查 微動開關和凸輪間隙，決定了儲能電機的是否正確動作，用塞尺測量應符合圖11的要求，即電機

19、在未儲能的狀態(tài)下測量，7mm微動開關不切換，8mm微動開關切換。 圖11 1.6.5 合閘彈簧手動儲能的方法 當電機回路失去電源時，合閘彈簧可手動儲能其方法見圖12 將套桿12－1和套板手12－3插入棘爪軸的六角頭內(nèi)，順時針方向旋轉套筒板手12－3就可將合閘彈簧儲能 1.4.4 分、合閘電磁鐵配合間隙的檢查 分、合閘電磁鐵的配合間隙，現(xiàn)場一般不須進行調(diào)整，但為了避免有誤，現(xiàn)場應進行復查和確認，復查間隙的參數(shù)要求見表2，具體位置見圖9，圖 圖12 手動操作裝置安裝 12－1套桿； 12－2棘爪軸； 12－3

20、套板手； 12－4套筒板手； 12－5套管； 12－6蓋板； 12－7機構箱； 12－8起重桿； 12－9螺母； 12-10軸承； 12－11拐臂； 12-12合閘彈簧儲能示意 1.7彈簧機構目前的發(fā)展趨勢和國內(nèi)外水平 進年來彈簧機構由于其本身眾多的優(yōu)點所決定在SF6斷路器中得到了廣泛的應用，尤其在用于操作功較小的自能式和半自能式滅弧室中，由于其體積小，操作噪音小，對環(huán)境無污染，耐氣候條件好，免運行維護，可靠性高等一系列優(yōu)點受到電力系統(tǒng)廣大用戶的推崇，是當前發(fā)展勢頭迅猛的一種斷路器操作機構。統(tǒng)計資料表明國產(chǎn)開關與進口開關在質量上的主要差別是在操動機構上，由操動

21、機構造成的非計劃停運占非計劃停運總數(shù)的63.2%，扣除操動機構的影響，國產(chǎn)開關與進口開關的非計劃停運率相當。操作動構的專業(yè)化生產(chǎn)能提高國產(chǎn)開關的可靠性。使我廠生產(chǎn)的開關與進口開關可靠性提高到同一水平。 二．氣動-彈簧操動機構 SF6產(chǎn)品所配的氣動操動機構是一種以壓縮空氣做動力進行分閘操作，輔以合閘彈簧作為合閘儲能元件的操動機構。壓縮空氣靠產(chǎn)品自備的壓縮機進行儲能，分閘過程中通過氣缸活塞給合閘彈簧進行儲能，同時經(jīng)過機械傳遞單元使觸頭完成分閘操作，并經(jīng)過鎖扣系統(tǒng)使合閘彈簧保持在儲能狀態(tài)。合閘時，鎖扣借助磁力脫扣，彈簧釋放能量，經(jīng)過機械傳遞單元使觸頭完成合閘操作。所以該機構確

22、切應為氣動-彈簧操動機構。 氣動-彈簧操動機構結構簡單，可靠性高，分閘操作靠壓縮空氣做動力，控制壓縮空氣的閥系統(tǒng)為一級閥結構。合閘彈簧為螺旋壓縮彈簧。運行時分閘所需的壓縮空氣通過控制閥封閉在儲氣罐中，，而合閘彈簧處于釋放狀態(tài)。這樣分，合閘各有一獨立的系統(tǒng)。儲氣罐的容量能滿足這樣設計的彈簧操動機構具有高度的可靠性和穩(wěn)定性，既可滿足O-0.3 sec -CO-180 sec -CO操作循環(huán)，機械穩(wěn)定性試驗達一萬次。 氣動-彈簧操動機構根據(jù)滅弧室承受的電壓等級和開斷電流的差異，分為CQ6機構（日本三菱型號AM25）和CQ7機構（日本三菱型號AM32）， CQ6機構主要用于220KV及以下等級的

23、產(chǎn)品，CQ7機構主要用于363KV和550KV等級的產(chǎn)品。下面介紹220KV瓷柱式SF6斷路器用CQ6機構。 2.1斷路器操動機構的技術數(shù)據(jù)見表6。 操動機構的技術數(shù)據(jù) 表6 序號 名 稱 單位 參 數(shù) 值 1 分.合閘操作控制電壓 V DC220或DC110 2 分閘線圈電流 A 2.5 3 合閘線圈電流 A 2.3 4 分閘線圈電阻 Ω 195% 5 合閘線圈電阻 Ω 335% 6 分/合閘回路數(shù) 個 2/1 7 壓縮機電源電壓和電

24、機功率 V/ kW AC380/2.2(50Hz) 或DC220/1.5 8 加熱器 電源電壓 V AC220 功率 W 2250 9 額定操作空氣壓力 MPa 1.50 10 斷路器閉鎖操作空氣壓力 MPa 1.20 11 斷路器重合閘閉鎖壓力 MPa 1.43 12 斷路器解除重合閘閉鎖空氣壓力 MPa 1.46 13 壓縮機啟動壓力 MPa 1.45 14 壓縮機停止壓力 MPa 1.55 15 安全閥動作空氣壓力 MPa 1.70～1.80 16 安全閥復位空氣壓力 MPa 1.45

25、～1.55 17 分閘鐵心行程ST（見圖22） mm 2.0～2.4 脫扣桿間隙GT mm 0.5～0.9 ST-GT mm 0.7～1.4 18 合閘鐵心行程SC (見圖22) mm 4.5～5.5 脫扣板與閉鎖杠桿間隙GC1 mm 2.0～3.5 防跳躍間隙 GC2 mm 1.0～2.0 19 活塞行程(見圖21) B3-B1 mm 140.0 .0 活塞超程 B1-B2 mm 6.01.0 SF6氣體壓力參數(shù) 表7（20℃） 序號 項目 單位 數(shù)據(jù) 1 額定充氣壓力 MPa 0.60 0.50* 2 補氣

26、報警壓力 MPa 0.550.03 0.450.03 3 斷路器閉鎖壓力 MPa 0.500.03 0.400.03 注：帶*0.50為低溫使用開斷電流40kA 2.2 CQ6型氣動-彈簧操動機構動作原理 CQ6型氣動-彈簧操動機構見圖13、圖14、圖15。氣動-彈簧操動機構是由活塞和氣缸組成的驅動機構，還包括控制壓縮空氣的控制閥，由電信號操縱的合閘和分閘電磁鐵、以及合閘彈簧，緩沖器，分閘保持掣子、脫扣器等其它零部件。 分閘動作過程 圖13所示狀態(tài)為開關處于合閘位置，由控制閥內(nèi)彈簧在連板上產(chǎn)生的順時針方向的力矩被掣子在連板上產(chǎn)生

27、的逆時針方向的力矩抵消，使控制閥不能動作，控制閥將壓縮空氣封閉在儲氣罐中，使壓縮空氣罐內(nèi)的壓縮不能通過．產(chǎn)品在合閘彈簧作用下保持合閘位置。 分閘操作（圖13，14，15） 分閘信號使分閘線圈帶電，并使分閘撞桿撞擊分閘觸發(fā)器，分閘觸發(fā)器順時針方向旋轉，帶動鎖扣掣子逆時針方向旋轉。這樣由控制閥內(nèi)彈簧在連板上產(chǎn)生的順時針方向的力矩將控制閥打開，將在儲氣罐中的壓縮空氣釋放，壓縮空氣進入氣缸，迫使活塞向下運動，通過傳動系統(tǒng)打開動觸頭完成分閘操作，斷路器分閘。以下為具體動作原理。 圖13 ．在合閘位置(見圖13)由控制閥內(nèi)彈簧在連板上產(chǎn)生的順時針方向的力

28、矩被掣子在連板上產(chǎn)生的逆時針方向的力矩抵消，使控制閥不能動作，使壓縮空氣罐內(nèi)的壓縮不能通過．產(chǎn)品在合閘彈簧作用下保持合閘位置 圖14 分閘操作的過程如下：（圖14，15） a．分閘信號使分閘電磁鐵通電 b.分閘電磁鐵的動鐵芯向下運動,撞擊掣子。掣子由兩個連桿和三根短軸組成,白色軸連接著兩個連桿，兩根黑色軸將兩個連桿分別連在機架上。掣子右側的連桿在鐵芯的撞擊下順時針旋轉，左側的連桿反時針旋轉，因而連板和掣子的約束被釋放。 c．連板順時針轉動，使控制閥在其內(nèi)部彈簧力的作用下打開。 d．壓縮空氣罐內(nèi)的壓縮空氣進入氣缸。 e．壓縮空氣推

29、動活塞向下與活塞相連的動觸頭被帶動，斷路器分閘。 f.在分閘操作的最后階段，連板被與活塞相連的凸輪下壓，使控制閥又回到合閘位置狀態(tài)。氣缸內(nèi)的空氣通過排氣口排出。最后軸“A"被分閘保持掣子鎖住，斷路器分閘操作完成。在分閘操作時，合閘彈簧由活塞作功儲能。 圖15 合閘操作 （圖15） 圖15所示狀態(tài)為開關處于分閘位置。在分閘位置，斷路器是由通過連接在機架上的分閘保持掣子在機械上鎖住。分閘保持掣子受到由合閘彈簧力產(chǎn)生的反時針方向的力矩作用，此時其又與脫扣器和自身軸銷構成“死點”結構產(chǎn)生順時針方向力矩，保持產(chǎn)品的分閘狀態(tài)。 觸頭合閘需要的功是從合閘彈簧取得的。當軸“A”3被釋放

30、，活塞由合閘彈簧驅動向上經(jīng)傳動系統(tǒng)使動觸頭閉合。 合閘操作過程如下： a．合閘信號使合閘電磁鐵通電。 b.合閘電磁鐵的鐵芯向下撞擊脫扣器． c．脫扣器和分閘保持掣子之間的“死點’狀態(tài)解除． d.分閘保持掣反時針轉動，軸“A”從分閘保持掣于的約束中釋放。 e，活塞和動觸頭由合閘彈簧驅動向上完成合閘。 重合閘操作： 斷路器的重合閘操作是依靠斷路器分閘后，其氣動機構的傳動系統(tǒng)與控制回路能迅速地恢復到準合閘狀態(tài)，然后在重合閘繼電器(在主控室)的控制下斷路器再次合閘。如果短路故障已經(jīng)解除，則重合閘成功，斷路器繼續(xù)正常運行，如果短

31、路故障尚來解除，則關合后立即(但不小于40ms)分閘，進行一次不成功的重合閘操作。 斷路器的機械防跳原理：（圖16） 斷路器防跳性能可以通過兩個方面實現(xiàn)的．第一是操動機構本身實現(xiàn)機械防跳，第二是在操動機構的合閘回路中設置的“防跳”線路來實現(xiàn)。有時開關在設計院設計中已經(jīng)有電氣防跳，故為防止沖突，可將我廠產(chǎn)品中的電氣防跳回路解除。目前在CQ6型操動機構上裝有一個機械防跳裝置。 圖16介紹了機械防跳裝置的原理，其動作過程如下: a．分閘保持掣子鎖住鈾“A“使斷路器保持在分閘位置。軸“A”與操作桿連在一起，合閘彈簧的反力作用在其上，方向如圖所示，這樣，軸“A”便給分閘保持

32、掣子一個逆時針的轉矩．但同時分閘保持掣子還被脫扣器通過滾輪鎖住。 b．當合閘電磁鐵被合閘信號勵磁時，鐵心桿帶動脫扣桿撞擊脫扣器，使它逆時針方向轉動，解脫了對分閘保持掣子的約束。分閘保持掣子便在合閘彈簧的反力作用下逆時針轉動，軸“A”被解脫，斷路器合閘。同時，鐵心桿通過脫扣桿壓下防跳銷釘． c．滾輪推動脫扣器的回轉面，使其進一步逆時針轉動。從而，脫扣器使脫扣桿順時針轉動(見圖16b)，從防跳銷釘上滑脫，而防跳銷釘使脫扣桿保持傾斜狀態(tài)(見圖16c). d，如果斷路器此時得到了意外的分閘信號開始分閘，軸“A”便會向下運動，分閘保持掣子在復位彈簧作用下順時針轉動鎖住軸“A”，然

33、后，分閘保持掣子本身又被脫扣器鎖住。 在這一過程中，只要合閘信號一直保持，脫扣桿由于防跳銷釘?shù)淖饔檬冀K是傾斜的，從而鐵心桿便不能撞擊脫扣器，因此，斷路器不能重復合閘操作(見圖16e)實現(xiàn)防跳功能。 當合閘信號解除時，合閘電磁鐵失磁，鐵心桿通過電磁鐵內(nèi)彈簧返回，則鐵心桿和脫扣桿均處于圖16a狀態(tài)，為下 次合閘操作作好了準備。 圖16 斷路器的閉鎖： 為保證斷路器獲得所需要的開斷能力，在斷路器操動機構的控制回路中設有以下兩種閉鎖裝置，一種為低空氣操作壓力閉鎖；一種為低SF6壓力閉鎖。 斷路器的緩沖： 為使斷路器的分、合閘操作比較平穩(wěn)，該斷

34、路器采用油緩沖器來吸收分、合操作中的剩余能量，減少對斷路器本身的沖擊，提高產(chǎn)品的機械可靠性。 2.3氣動-彈簧操動機構的組成 氣動-彈簧操作機構主要由機構箱體、二次控制部分、機構芯組成。 2.3.1) 箱體 主要是將二次控制部分、機構芯部分保護在相對封閉的空間,箱體防護等級為IP54。 2.3.2 二次控制部分 操動機構箱內(nèi)，帶有完善的二次控制和保護回路，如就地、遠方操作選擇，自帶電氣防跳回路，非全相保護回路，空壓機控制回路等以及空氣/SF6低氣壓閉鎖，電機運轉及過載等保護信號和SF6氣體密度監(jiān)測系統(tǒng)。 c) 電氣防跳躍回路 合閘信號給出后,斷路器合閘 ,轉換開關轉換,

35、52a接通分閘回路,52a*為其中一對特殊長接點,先于52a接通,使52Y防跳繼電器動作,切斷合閘回路。若合閘信號未撤除，分閘信號又給出，斷路器分閘，52a*打開，防跳繼電器通過已閉合的常開接點52Y和R2自保持，合閘回路中的接點52Y仍斷開，合閘回路仍不通，斷路器不會再次合閘。直至撤除了合閘信號，52Y繼電器復位，合閘回路接通后，才能進行下一次合閘 d) 非全相運行保護回路 斷路器合閘時,若出現(xiàn)某極拒合,或出現(xiàn)個別極因故跳閘時,這種狀態(tài)的延續(xù)時間超過時間繼電器47T的整定時間,它的觸點將接通而啟動47TX,47TX的觸點將接通分閘控制回路,使處于合閘位置的各極分閘,并同時發(fā)出報警信,4

36、7T的整定時間為1～2s。 e) 壓縮機電機回路 當儲氣罐空氣氣壓在壓縮機啟動氣壓1.45MPa以下時，壓力開關63AG閉合，使接觸器88ACM通電,接通電機回路，壓縮機電機ACM啟動。氣壓升至壓縮機停止氣壓1.55MPa時，壓力開關63AG打開,電動機停轉。如壓縮機電機出現(xiàn)過負荷，熱繼電器49M使88ACM斷電，電動機自動停機。熱繼電器49M的整定電流為4.8A。 f)加熱器回路 三極機構箱內(nèi)均裝有兩套空氣加熱器SH1和SH2，加熱器SH1與溫濕度控制器串聯(lián)。當空氣濕度大于80%時或當環(huán)境溫度在5℃以下時，自動投入SH1，驅除機構箱內(nèi)的潮氣或加熱，高于15℃時SH1退出運行。當溫度

37、低于0℃時，投入SH2為機構箱內(nèi)加熱。同時投入SH3為防凍箱加熱，防止放水閥門結冰堵死。 g)低SF6密度保護 斷路器本體內(nèi)的SF6氣體密度降低至補氣氣壓0.55MPa時，密度繼電器的報警觸點63GA動作,發(fā)出報警信號,提醒值班人員對斷路器補充SF6氣體。若SF6氣體密度繼續(xù)降低至開關閉鎖氣壓0.5MPa時，密度繼電器的閉鎖觸點63GL閉合，使63GLX動作，切斷分、合閘控制回路，斷路器不能進行分、合閘操作。 h)重合閘閉鎖 重合閘閉鎖的含義:重合閘操作是指一個完整的重合閘操作順序，即O-0.3s-CO。重合閘閉鎖是指對整個操作順序的閉鎖。也就是說，空氣壓力有泄漏且低于1.43MP

38、a時，產(chǎn)品不應執(zhí)行“O-0.3s-CO”這樣的操作順序。而只能執(zhí)行單分或單合操作；當空氣壓力高于1.43MPa時,產(chǎn)品能執(zhí)行完整的“O-0.3s-CO”操作。重合閘閉鎖信號是在操動機構的壓縮空氣泄漏、氣壓下降時由壓力開關63AR發(fā)出的。 63AR的這對觸點在常壓下為常閉觸點。當斷路器正常運行時（P=1.5MPa）它是斷開的。當氣壓下降到1.43MPa時，它會閉合，而當氣壓升高到1.46MPa時，它又斷開. j)分閘閉鎖（空氣欠壓閉鎖報警） 當空氣氣壓≤1.2MPa時，63AL接點閉合，63ALX通電勵磁，其接點63ALX斷開，從而切斷合閘回路和分閘回路，實現(xiàn)斷路器操作閉鎖。

39、 2.2.3操作機構芯的組成見 圖18 a) 氣動-彈簧操動機構是由控制合閘操作部分的機構架，控制壓縮空氣的控制閥，由電信號操縱的合閘和分閘電磁鐵、活塞和氣缸組成的驅動機構，以及合閘彈簧，緩沖器，分閘保持掣子、脫扣器等其它零部件。 b) 氣動-彈簧操動機構的關鍵部件控制閥見圖19 圖19 2.2.4 SF6氣體和壓縮空氣監(jiān)控系統(tǒng) a)SF6氣體監(jiān)控系統(tǒng) 圖（20）表示了SF6氣體監(jiān)控系統(tǒng)。各相的SF6氣體監(jiān)控系統(tǒng)是獨立的。 SF6 氣體監(jiān)控系統(tǒng)包括以下部分：溫度補償式SF6密度控制器, SF6氣體壓力表,帶有保護蓋的充氣閥門檢驗口,截止閥。溫度補償式

40、SF6密度控制器有兩種監(jiān)控功能:( 見控制原理圖) 其一：當SF6氣壓低于0。55Mpa（5.5Kgf/cm2.200C）時，發(fā)出補氣警告。 其二：當SF6氣壓低于0。50Mpa（5 Kgf/cm2.200C）時，切斷分，合閘回路。使斷路器不能操作 b) 壓縮空氣和SF6氣體監(jiān)控系統(tǒng) 壓縮空氣和SF6氣體監(jiān)控系統(tǒng)見圖（20） 圖20 斷路器每相均有一臺空氣操動機構和儲氣罐，三相的儲氣罐通過氣管連接起來。三相共用一個空氣壓縮機。 　空壓機和包括有空氣壓力表,空氣壓力開關的壓縮空氣監(jiān)控系統(tǒng)通常置于B相結構箱中。

41、 　空氣壓力開關63AG用于控制空壓機的啟動，當壓縮空氣壓力低于1.45MPa時,其接點閉合，高于1.55MPa時打開。 　 空氣壓力開關63AL用于斷路器操作閉鎖控制，當空氣壓力低于1.20MP（12kgf/cm2）時，其接點閉合，高于1.30MPa（13kgf/cm2）時打開。 在壓縮空氣監(jiān)控系統(tǒng)中，還包括以下部件： ---逆止閥用于防止壓縮空氣倒流入空壓機中。 ---安全閥用于防止壓縮空氣壓力高于最高工作壓力。 ---換氣裝置使儲氣罐中的壓縮空氣有一恒定的泄漏，以使空壓機能定期地工作。以防長期不運轉產(chǎn)生銹蝕，卡塞。 　---換氣截止閥在壓縮空氣泄漏檢查時用來關閉換氣裝

42、置,空氣壓力開關63AR用于斷路器重合閉鎖控制。萬一壓縮空氣有泄漏時，當壓力泄漏到1.43MPa時，63AR的一對常開接點閉合。給電站主控室的重合閘回路發(fā)出重合閘閉鎖信號，此時不能對開關進行重合閘（指 分– 0.3S - 合分）操作。 2.3 機構尺寸的檢查和調(diào)整尺寸應符合表6規(guī)定 2.3.1機構行程尺寸是由機械加工尺寸決定的一般情況下是合格的，不需要調(diào)整。如果檢查發(fā)現(xiàn)超行程（緩沖器過沖）不合格，其主要原因是機構芯的托板間距離261mm尺寸有問題。用390N.m力矩扳手松開固定托板的雙頭螺栓的鎖緊螺母，調(diào)整托板間距離尺寸為261mm，調(diào)整合格后再用原力矩緊固。 如果檢查發(fā)現(xiàn)本體超行程不合

43、格，其主要原因是單極斷路器的滅弧室與機構箱相序不對，如果發(fā)現(xiàn)這種情況，應盡快按相同相序滅弧室和機構箱安裝。如果產(chǎn)品的SF6氣管已經(jīng)連接，滅弧室內(nèi)已重新充入SF6氣體，則相序調(diào)整就必須重新測量行程，若行程不符合要求，需要重新調(diào)整。具體方法是：參照圖21 ，用770N.m力矩扳手松開雙頭螺栓的鎖緊螺母（右旋）和（左旋）；鎖緊螺母上有緊定螺釘M66，應事先拆除；順時針轉動雙頭螺桿，則超行程減小，逆時針轉動則超行程增大；調(diào)整合格后再用原力矩緊固。 圖21 2.3.2分、合閘電磁鐵配合間隙的檢查和調(diào)整 分、合閘電磁鐵配合間隙，現(xiàn)場一般不須進行調(diào)整，但為避免有誤，現(xiàn)場應進行復查和確

44、認，復查間隙的參數(shù)要求見表9， 具體位置見圖22。 圖22 a) 電磁鐵間隙的檢查和調(diào)整應符合表9的技術參數(shù)， 具體檢查方法如下：測量分閘電磁鐵配合間隙時，產(chǎn)品應處于合閘位置，操動機構應插入分閘防動銷進行測量。應符合表9的技術參數(shù). 測量合閘電磁鐵配合間隙時，產(chǎn)品應處于分閘位置，操動機構應插入合閘防動銷進行測量。見圖22 b) 調(diào)整 電磁鐵配合間隙在廠內(nèi)已調(diào)整好，到達現(xiàn)場后不需要再進行調(diào)整。若出現(xiàn)異常，其調(diào)整方法如下： 分閘電磁鐵行程尺寸ST的調(diào)整：松開螺母2，對稱擰動螺釘1，調(diào)整限位尺寸。 尺寸GT的調(diào)整；松開螺母3，擰動鐵心桿，移動鐵心撞頭位置。 合閘電磁鐵行程尺寸S

45、C的調(diào)整：松開螺母11，對稱擰動螺釘10，調(diào)整限位尺寸。 尺寸GC1、GC2的調(diào)整：松開螺母12，擰動鐵心桿，移動鐵心撞頭位置。 注意：由于電磁鐵的各配合間隙是相互聯(lián)系的，所以每調(diào)一個尺寸，對其它尺寸應進行復查，直到全部合格為止，最終鎖緊螺母。 表9 操動機構的技術數(shù)據(jù) 序號 名 稱 單位 參 數(shù) 值 分閘電磁鐵（見圖23） 分閘鐵心行程ST mm 2.0～2.4 脫扣桿間隙GT mm 0.5～0.9 配合間隙差值ST-GT mm 0.7～1.4 合閘電磁鐵（見圖23） 合閘鐵心行程SC mm 4.5～5.5 脫扣板與閉鎖

46、杠桿間隙GC1 mm 2.0～3.5 防跳躍間隙GC2 mm 1.0～2.0 操動機構 （見圖22） 活塞行程B3-B1 mm 140.0 .0 活塞超程B1-B2 mm 6.01.0 2.4氣動-彈簧操動機構的維護 a) 每六年建議更換的零件(根據(jù)檢修情況) 見表10更換機構的零件之前，斷路器應退出運行。 表10 更換周期 零件名稱 參 考 6年 閥片 見圖19，若未損壞可繼續(xù)用 閥密封 見圖19，如未損壞可繼續(xù)用 操作5000次 控制閥裝配 見圖19 b) 機構箱的密封，防潮

47、問題 機構箱及門的密封設計能保證箱體防水要求。通風孔的設計及電纜孔的密封設計與加熱器的配套使用，能保證機構箱內(nèi)元件通風良好，不受潮。加熱器8SH1的投入為人工控制，所以在陰雨天，潮氣大時要一直投運。 c)氣動-彈簧操動機構潤滑脂的涂敷 機械防跳銷釘,傳動系統(tǒng)、軸銷、擋圈等應定期（每年）上油，防止生銹卡死。具體見表11 表11 商品 名 稱 7019-1極壓復合鋰基2號潤滑脂 本頓 二硫化鉬鋰基潤滑脂 2號低溫潤滑劑 應 用 位 置 防銹處 動密封處的滑動零件 SF6氣體中的機械傳動處 空氣中的機械傳動處 作 用 用于空氣中的

48、一般防銹潤滑劑 滑動潤滑劑 SF6氣體中傳動件的潤滑劑 空氣中專用低溫潤滑劑 d) 運行期間排水 由于空氣濕度和壓縮機二級排氣溫度影響，造成水分進入儲氣罐中。所以每隔七天排水一次，以減少儲氣罐中水分積存。在冬夏可以增加排水次數(shù)（一星期兩次）冬天利用中午排水，夏天利用早晨排水。并且把空氣配管上的換氣螺帽松開，以排除配管及控制閥中的水分。 e) 壓縮機油位 檢查曲軸箱內(nèi)的油面，如低于油標高度1/4時，應往曲軸箱內(nèi)加油，加油到上刻度線以下位置。注意！加油時油面不能高出上刻度線。油面低于油標高度1/4時，嚴禁空壓機工作。 2.5配氣動機構的斷路器在運行中故障的簡單

49、處理見表12 表12 分類 不正?，F(xiàn)象 估計主要原因 調(diào)查事項及對策 關合動作的異常 分閘動作的異常 1..不能電氣合閘 1.1 電源不良 檢查控制電壓U>80%Ue 1.2 電氣控制系統(tǒng)不良 控制線斷線,端子松,合閘線圈故障,輔助開關接點故障 1.3 空氣或SF6氣體壓力不足,壓力開關動作閉鎖 補氣到額定壓力 1.4 其它 手動關合合閘電磁鐵,合閘,檢查電磁鐵間隙 2. 不能電氣分閘 2.1電源不良 檢查控制電壓U>60%Ue 2.2電氣控制系統(tǒng)不良 控制線斷線,端子松,分閘線圈故障,輔助開關接點故障 2.3空氣或SF6氣體壓力不足,壓力開

50、關動作閉鎖 補氣到額定壓力 2.4其它 手動關合分閘電磁鐵,分閘,檢查電磁鐵間隙 氣壓控制系統(tǒng)異常 3.SF6氣體壓力下降,63GA發(fā)出補氣報警 3.1 漏氣 補氣至額定壓力,參考充氣作業(yè)要領,查找漏氣點,消除漏點 4.空氣壓力下降壓力開關閉鎖 4.1 漏氣 查找漏氣原因,消除漏點 4.2 空壓機停止運轉 檢查電機電源,電機控制回路 3維修檢查項目 分為一般性檢查和大修性檢查。一般性檢查是指僅對操作機構箱及機構、空氣壓縮機系統(tǒng)進行的維護和對損壞的零部件進行更換。一般性檢查可在運行現(xiàn)場進行。 大修性檢查是指對于操作機構操作次數(shù)超過3000次

51、應對操作機構進行徹底檢修。大修性檢查建議在制造廠進行；若現(xiàn)場條件許可，也可以在現(xiàn)場進行。 3.1維修檢查項目 3.1.1操作機構 3.1.2 操動機構的潤滑：對箱內(nèi)所有連接部位都必須進行潤滑處理，對存在生銹件的要進行更換。 3.1.3 緩沖器的檢修：檢查緩沖器是否有漏油現(xiàn)象；檢查緩沖器拉桿是否有拉傷，對有拉傷的要進行更換，并檢查緩沖器缸體，如有損傷也要予以處理。 3.1.4 檢查固定行程螺母和擋圈：對螺母和擋圈必須用專用工具進行防松檢查，重新緊固。 3.1.5檢查控制閥是否有生銹現(xiàn)象，若有則要更換 3.1.6 對控制閥內(nèi)的帽型密封、閥墊進行全部更換。 3.1.7 檢查閥體內(nèi)有無

52、拉傷，防松帽是否滑絲。 3.1.8檢查觸發(fā)器、摯子、及軸承是否存在磨損，若有磨損則要更換。 3.1.9更換解體部分的“O”型圈：將設備上解體部分“O”型圈全部換掉并做破壞處理，用刮膠板去除原存密封膠，用酒精清洗密封面，對密封圈及密封槽進行嚴格檢查后，使用規(guī)定的密封膠，換上新的“O”型圈。 3.2 SF6氣體系統(tǒng) 3.2.1 斷路器本體：使用檢漏儀對充放氣閥門進行泄漏檢查，對存在漏氣的閥門進行更換。同時對閥門蓋板內(nèi)的“O”型圈進行更換，并對閥門蓋板進行充氣檢查。 3.2.2. 操動機構箱內(nèi) 檢查效驗SF6密度控制器的整定值： 63GA 動作值：P1=0.550.3 MP

53、a 復歸值：P2=P1+（0.01～0.05）MPa 63GL 動作值：A=0.500.3 MPa 復歸值：B=A+（0.01～0.05）MPa 檢查箱內(nèi)所有閥門，對所有存在漏氣現(xiàn)象的閥門必須更換。處理后的所有閥門必須保證在正確的常開、常閉位置。檢查箱內(nèi)SF6漏氣現(xiàn)象：對拆裝過的密封面進行漏氣情況檢查，確保無漏氣現(xiàn)象。 3.3 壓縮空氣系統(tǒng)： 3.3.1檢查產(chǎn)品壓縮空氣系統(tǒng)相關的整定值 壓縮機啟動壓力： 動作值：1.450.03 Mpa 復歸值：1.550.03 MPa 斷路器閉鎖操作壓力：

54、動作值：1.20.03 MPa復歸值：1.30.03 MPa 重合閘閉鎖空氣壓力動作值：1.430.03 MPa復歸值：1.460.03 MPa 安全閥動作壓力： 動作值：1.7 ～ 1.8 MPa復歸值：1.45 ～1.55 MPa 3.3.2 對空氣系統(tǒng)閥門進行檢漏，有漏氣現(xiàn)象的必須更換。所有箱內(nèi)空氣閥門必須保證在常開位置，箱外空氣閥門保證在關閉位置。 3.3.3空氣壓縮系統(tǒng)檢漏：包括箱內(nèi)及箱外檢漏。對存在漏氣的要進行處理，對損壞件要進行更換，空壓機工作400小時后需進行大修。 3.3.4檢查空壓機的啟動打壓情況是否正常。 3.4對操作機構箱的檢查 輔助開關

55、及繼電器觸點的檢查：必須對兩種動作位置的觸點進行檢查，對接觸不良和觸點有粘連的都必須更換。 加熱器的檢查：對設備的加熱回路、加熱器進行檢查，并對有加熱不良現(xiàn)象的進行更換。 檢查位置指示器及計數(shù)器。 機構箱內(nèi)漏水及生銹情況檢查：對原涂抹的防水膠進行檢查，對有爆裂和脫落現(xiàn)象的進行修補；對設備內(nèi)部生銹件進行更換處理。 門密封： 檢查門密封墊，對老化和缺少的進行修補。 緊固或更換箱內(nèi)固定件螺釘、控制回路接線端子螺釘。 潤滑處理：對設備內(nèi)部的連接系統(tǒng)、控制閥內(nèi)部的連接系統(tǒng)做潤滑防銹處理。 3.5 檢查維護后的試驗 手動分合：對設備手動分合各5次，電動分合各10次，觀察

56、設備操作的靈活性、可靠性。 機械特性測試：在SF6氣體額定壓力、額定操作氣壓1.5MPa的情況下，對產(chǎn)品進行如下測試： 固有分閘時間： 合閘時間： 合閘不同期： 分閘不同期： 三．液壓彈簧操動機構 1 概述 1.1 CYA3型液壓彈簧機構（以下簡稱操動機構）是用來操動LW25- 型高壓六氟化硫斷路器（以下簡稱斷路器）的，屬于戶外型裝置，具有加熱通風和防潮裝置，其使用環(huán)境條件與斷路器相同。 1.2 單操動機構箱配斷路器單極，可使斷路器實現(xiàn)單極操作，各極均可單獨手動緩慢分、合

57、閘；就地電動快速分、合閘；遠方電動快速分、合閘和重合閘。通過電氣控制可實現(xiàn)三極操作。 1.3 當斷路器內(nèi)所充SF6氣體密度下降到極限值時，操動機構能分別發(fā)出補氣和閉鎖信號，并且能實現(xiàn)操作閉鎖。 1.4 操動機構具有在合閘狀態(tài)油壓下降到零并重新啟動油泵電機建立油壓時不發(fā)生慢分閘的性能。 1.5 操作機構裝有安全閥，具有在系統(tǒng)油壓異常情況下自保護的功能。 1.6 操動機構符合ICE62271-100《高壓交流斷路器》和GB1984《交流高壓斷路器》中有關對操動機構的要求。 1.7 操動機構出廠前和斷路器一起均通過嚴格檢查和試驗考核，產(chǎn)品到達現(xiàn)場后，不用解體檢查，經(jīng)安裝調(diào)試合格后

58、即可投入運行。 2 結構與工作原理 總體結構 2.1 總體結構參見圖1及圖2。每臺斷路器配三臺機構箱，每臺機構箱內(nèi)裝有機械操動部分和電氣控制部分。CYA3機構的操動部分采用了ABB公司生產(chǎn)的HMB-4的擴展型動力部件作為機芯。這個機芯包括的模塊有：充能模塊、貯能模塊、工作模塊、控制模塊、監(jiān)測模塊。 2.2 機械部分工作原理（參見圖3、4、5） 2.2.1 模塊功能簡介 工作模塊（工作缸）采用常充壓差動式結構，高壓油恒作用于有桿側。 1.低壓箱 2.油位觀察窗 3.活塞桿 4

59、.泄壓閥操作手柄 5.泄壓閥 6.HMB-4碟簧裝配 7.HMB-8碟簧裝配 8.合閘控制閥 9.分閘控制閥Ⅰ 10.分閘控制閥Ⅱ 11.換向閥 12.帶電機的充能模塊 13.碳刷 14．貯能模塊 15.彈簧行程開關 圖1 HMB-4擴展型結構（行程開關側） 1.連接塊 2.輔助開關 3.連接塊 4.導向塊 5.輔助開關 圖2 HMB-4擴展型結構（輔助開關側） 分、合閘速度可通過相應的節(jié)流螺塞來分別調(diào)整。在出廠

60、時已調(diào)整好，出 廠后一般不用再調(diào)整。 充能模塊（電機和油泵）將電能轉變成機械能再轉換成液壓能帶動貯能模塊（貯壓器）壓縮碟簧貯能。 監(jiān)測模塊（彈簧行程開關等）監(jiān)測并控制碟簧的貯能情況?？刂颇K（電磁閥及換向閥等）控制工作缸的分、合動作。 2.2.2 貯能過程（圖5） 接通油泵電機10回路，電機帶動油泵11運轉，油泵輸出的高壓油同時進入3個貯能活塞（2、8、12）的上端，推動貯能活塞向下運動壓縮碟簧進行貯能。貯能到位后，彈簧行程開關1切斷油泵電機，油泵停轉，貯能過程結束。當操作后或泄漏到一定值時，彈簧行程開關接通油泵電機再次補壓到油泵停轉位置。 2.2.3

61、 合閘操作（圖3，4） 在分閘位置時，接通合閘電磁閥，換向閥切換至 合閘狀態(tài)，常充壓差動活塞的底部與高壓油接通，在差動原理作用下，快速向上合閘并帶動輔助開關切換，斷開合閘回路，為分閘作好準備。 2.2.4 分閘操作（圖4、5） 在合閘位置接到分閘命令，分閘電磁鐵動作，換向閥切換至分閘位置，差動活塞高壓油通過換向閥連通至低壓油箱，在差動活塞上端常高壓的作用下，活塞快速向下運動分閘，并帶動輔助開關切換，切斷分閘回路，為下次合閘作好準備。 2.2.5 速度調(diào)整（圖3、4） 可利用合閘節(jié)流螺塞和分閘節(jié)流螺塞對合閘速度及分閘速度分別進行調(diào)整，但產(chǎn)品出廠后一般可不

62、再調(diào)整。 2.2.6 慢分、慢合操作（圖5、6） 1，2.輔助開關 3.低壓接頭 4.合閘節(jié)流螺塞 5.合閘控制閥 6.分閘控制閥 7.控制模塊 8.換向閥 9.分閘節(jié)流螺塞 10.碟簧裝置 11.油位觀察窗 12.貯能模塊 13.貯能活塞 14.支撐環(huán) 圖3 HMB-4液壓彈簧機構合閘位置 1，2.輔助開關 3.低壓接頭 4.合閘節(jié)流螺塞 5.合閘

63、控制閥 6.分閘控制閥 7.控制模塊 8.換向閥 9.分閘節(jié)流螺塞 10.碟簧裝置 11.油位觀察窗 12.貯能模塊 13.貯能活塞 14.支撐環(huán) 圖4 HMB-4液壓彈簧機構分閘位置 1.彈簧行程開關 貯能模塊 3.分閘節(jié)流螺塞 4.換向閥 5.分閘控制閥 6.合閘控制閥 7.合閘節(jié)流螺塞 8.貯能模塊 9.排油閥 10.油泵電機 11.液壓泵 12.貯能模塊 13.泄壓閥/溢流閥 圖5 HMB-4

64、液壓彈簧機構分閘位置 進行慢分、慢合操作時應遵守下列步驟： 1）切記應先將圖6中的合閘位置閉鎖銷彈簧插頭拔出，試驗完后隨即裝上。 2）斷開油泵電機10的控制開關，用泄壓閥13釋放系統(tǒng)油壓，將系統(tǒng)油壓釋放為零，隨即關閉泄壓閥。 3）合上控制開關接通油泵電機，待油泵運轉1∽2秒時，手按合閘（或分閘）電磁鐵推桿進行慢合（或慢分）運動。 圖6 合閘位置閉鎖銷 2.3 電氣控制原理 本產(chǎn)品電氣控制原理及接線見附圖一和附圖二，其中，附圖二為帶有金短時間保護的電氣控制。電氣原理圖和接線圖均為產(chǎn)品分

65、閘狀態(tài)、電氣元件無激勵狀態(tài)、操作方式為遠方操作時的位置、SF6密度控制器和彈簧行程開關處于無壓狀態(tài)。以下分別論述。 2.3.1 合閘操作和分閘操作 產(chǎn)品在分閘位置，合閘回路接通。接到合閘指令時，合閘線圈52C帶電，使產(chǎn)品合閘。合閘過程中，輔助開關52a、52b發(fā)生切換，合閘回路斷開，分閘回路接通。 當產(chǎn)品接到分閘指令時,分閘線圈52T帶電,使產(chǎn)品分閘分閘過程中輔助開關52a、52b再次切換,分閘回路斷開,合閘回路接通,等待下次合閘指令。 2.3.2 SF6低氣壓操作閉鎖 當SF6壓力低于0.5MPa時，63GL接通，繼電器63GLX勵磁動作，其常閉觸點斷開

66、，切斷分、合閘回路。 2.3.3 低油壓分、合閘閉鎖 當油壓低于分閘閉鎖壓力時，低油壓分閘閉鎖壓力開關63HL1斷開，繼電器63HL1X失電，其觸點斷開，切斷分閘回路。 當油壓低于合閘閉鎖壓力時，低油壓合閘閉鎖壓力開關63HL2斷開，繼電器63HL2X失電，其觸點斷開，切斷合閘回路。 2.3.4 電機控制 斷路器合閘操作后，限位開關33hb閉合，接觸器88M得電接通電機回路，對碟簧進行儲能，儲能到位后，控制凸輪使限位開關33hb切斷電機回路。當發(fā)生故障電動機運轉時間過長時，時間繼電器48T的延時閉合觸點閉合，輔助繼電器49MX的常閉觸點打開，切斷電機回路，使電動機停轉。當電機回路出現(xiàn)過載時，熱繼電器49M的常閉觸點斷開，切斷電機回路。 2.3.5 加熱器控制 8SH為自動開關，用來控制加熱器SH（如需實現(xiàn)自動控溫、控濕功能，請在訂貨中說明）。 2.3.6 就地—遠方轉換 43LR為就地—遠方轉換開關，在遠方位置，由主控室對產(chǎn)品進行操作。切換至就地位置并關合自動開關8D1、8D2后，