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1、單位代碼 學 號 分類號 密 級 02 080105659 TH6 HUANGHE S &T COLLEGE 畢業(yè)設計（論文） 360對輻式壓塊機設計 院（系）名稱 工學院機械系 專 業(yè)名稱 機械設計制造及其自動化 學生姓名 張國輝 指導教師 康紅偉 2012年 5月 18日 360對輻式壓球機的設計 摘要 目前我國工業(yè)型煤的生產(chǎn)工藝主要采用粉煤添加粘結劑低壓成型 ，以往的研 究主要集中在成型工藝和粘結劑方面，對成型機械的研究開發(fā)甚少。事實上，成型 機械是型煤生產(chǎn)的關鍵設備，國內大部分型煤廠采用有粘結劑的低壓成型，其工 藝過程主要包括原煤的粉

2、碎、配料，粘結劑、固硫劑等助劑的添加，混捏與成型，型 煤烘干等，工藝冗長。再加上用電和設備的折舊、添加劑及人員工資，導致型煤的 生產(chǎn)成本偏高，最終型煤價格與塊煤相差無幾，從而使型煤用戶在經(jīng)濟上承受起來 較為困難。所以本論文就是設計高壓的成型機械，這樣可以少用甚至不用粘結劑。 原煤不經(jīng)過入洗而直接用于燃燒，不僅浪費能源，而且產(chǎn)生大量的煤煙和溫 室氣體的排放發(fā)。采用清潔煤技術，是提高煤炭利用效率和減少污染的最佳選擇。 工業(yè)型煤成套技術就是其中一種比較成熟的方法，通過添加助劑對粉煤進行混捏 成型,用作工業(yè)鍋爐和窯爐的燃料，與直接燃燒散煤相比，煙塵排放量及SO2排放量 都可以大量減少。所以無論是從可

3、持續(xù)發(fā)展方面考慮還是從經(jīng)濟性方面考慮壓塊 機的作用都是不可忽視的。 關鍵詞：壓塊機，型煤，粘接劑，溫室氣體。 Twin roller compaction machine design of 360 type Author:zhangguohui Tutor:Kanghongwei Abstract At present our country industrial briquette production technology using coal powder binder low pressure molding, previous studies mainly focus

4、on the forming process and the binder, the molding machinery research development about. In fact, molding machinery is the key equipment of coal production, most of the domestic coal briquette binder by a low pressure molding, the process mainly includes coal crushing, mixing, binder, sulfur fixing

5、agent and other additives, kneading and molding, briquette drying, process long. Coupled with the use of electricity and equipment depreciation, additives and staff wages, led to the coal production cost on the high side, the final price and not much difference between coal lump coal briquette, ther

6、eby allowing users in the economy is more difficult to bear. So this paper is the design of high pressure molding machine, which can use less or even no binder. Coal without washing and directly used for burning, not only a waste of energy, and produce large quantities of soot and greenhouse gas em

7、issions. The clean coal technology, is to improve the utilization efficiency of coal and reduce pollution is the best choice. Industrial coal briquette technology is one of the more mature method, by adding additives to coal powder are mixed and kneaded molded, used for industrial boiler and furnace

8、 fuel, and direct combustion of coal, soot emissions and emission of SO2can reduce the number of. So whether it is from the aspect of sustainable development consideration from the economic considerations press role can not be ignored. Keywords:Briquetting machine, briquette, adhesive, greenhouse g

9、as 目錄 1緒論 6 1.1 工業(yè)型煤的發(fā)展狀況 6 1.2 對輾壓密機的成型原理 6 1.3 對輾成型機的發(fā)展概況 7 2電動機的選擇及傳動方案的確定 9 2.1 電動機的選擇 9 2.1.1 選擇電動機的類型和結構形式 9 2.1.2 選擇電動機的容量 9 2.2 傳動比的計算及分配 9 2.3 傳動方案的確定 10 2.4 減速器的選擇及傳動比分配 10 3 v帶帶輪設計 11 3.1 設計功率 11 3.2 選定帶型 11 3.3 傳動比 11 3.4 小帶輪的基準直徑 11 3.5 大帶輪的基準直徑 11

10、 3.6 帶速 11 3.7 初定軸間距 11 3.8 所需基準長度 12 3.9 實際軸間距 12 3.10 小帶輪包角 12 3.11 單根v帶傳遞的基本額定功率 12 3.12 傳動比i金1時的額定功率增量 12 3.13 v帶的根數(shù) 12 3.14 單根v帶的預緊力 12 3.15 作用在軸上的力 13 3.16 帶輪的結構和尺寸 13 4基本參數(shù)計算 14 4.1 各軸的轉速 14 4.2 各軸功率 14 4.3 各軸轉矩 14 5軸的設計計算 15 5.1 軸材料的選擇 錯誤！未定義書簽。 5.2 計

11、算軸最小軸徑 錯誤！未定義書簽。 5.3 根據(jù)軸向定位要求確定軸向各段直徑和長度 15 5.4 初步選擇滾動軸承 錯誤！未定義書簽。 5.5 輾子處軸的設計 錯誤！未定義書簽。 5.6 軸承處軸的設計 錯誤！未定義書簽。 5.7 齒輪處軸的設計 錯誤！未定義書簽。 5.8 確定軸上圓角和倒角尺寸 錯誤！未定義書簽。 5.9 求軸上載荷 錯誤！未定義書簽。 5.10 按彎扭合成應力校核軸的強度 錯誤！未定義書簽。 6齒輪的設計與計算 20 6.1 選定齒輪的類型 20 6.2 按齒根彎曲強度設計 20 6.3 確定公式內的個計算數(shù)值 2

12、0 7鍵的選用及校核 20 8成型輾的設計 23 8.1 成型輾的材料選擇 23 8.2 成型輾結構設計 23 8.3 煤球布置 23 8.4 產(chǎn)量計算 24 結論 25 致謝 26 參考文獻 27 1緒論 1.1 工業(yè)型煤的發(fā)展狀況 中國目前在工業(yè)上得到普遍應用的型煤主要是通過機制冷壓一次成型的型 煤。成型設備有對輾成型機和擠出機。成型壓力較低 ，一般在25 MPa左右。型煤 的形狀大部分為扁圓形，也有方形、枕形、棒形等。具顯著的特征是呈餅狀或柱 狀，三維方向的尺寸至少有一個相差較大，而且尺寸單一。所制型煤密度較高，表面 比較光潔，具有比較高的強度。

13、 型煤的生產(chǎn)設備則有向引進高壓成型設備的方向和推廣國內研制的低壓爐 前成型設備方向并舉的發(fā)展趨勢。以期能夠降低成本，提高質量，加快型煤產(chǎn)業(yè)化 進程。成本高于原煤，再加上型煤生產(chǎn)要消耗一定的人力及電能，型煤生產(chǎn)廠家也 要獲取一定的利潤，致使鍋爐型煤的售價一般比可代替煤種高出數(shù)十元。 當型煤所帶來的經(jīng)濟效益不能彌補用戶購置型煤的價差時 ，在市場經(jīng)濟條件 下，即使采用其他強制辦法，也很難形成市場。這正是中國工業(yè)鍋爐型煤夭折，又轉 向推廣鍋爐型煤在爐前即制即用的所謂 爐前成型”方法的根本原因。工業(yè)鍋爐型 煤爐前成型技術，從本質上講是增加了鍋爐的輔機。是鍋爐節(jié)能技術改造的一部 分。具減少環(huán)境污染效

14、果甚差。按照有關廠家提供的價格資料分析 ，在中國煤炭 資源價格偏低的條件下，由于設備運行狀態(tài)或改變所用的煤質不同，所增加的這一 部分投資回收期限大約在幾個月至幾年。根據(jù)對用戶的調查分析 ，多數(shù)認為這種 爐前成型方法不適應中國大量的用戶鍋爐單臺容量小、按季節(jié)運行或間歇式運行 的要求。 1.2 對輾壓密機的成型原理 被壓物料經(jīng)給料口落入兩輾子之間， 進行擠壓粘合，成品物料自然落下。遇 有過硬或不可壓時，輾子可憑液壓缸或彈簧的作用自動退讓，使輾子間隙增大， 過硬或不可破碎物落下，從而保護機器不受損壞。相向轉動的兩輾子有一定的問 隙，改變間隙，即可控制產(chǎn)品最大排料粒度。對輾破碎機是利用一對相向

15、轉動的 圓輾，四輾破碎機則是利用兩對相向轉動的圓輾進行破碎作業(yè)。 特點：雙輾破 碎機采用三角帶或萬向節(jié)聯(lián)軸器進行傳動和調節(jié)兩輾之間的間隙。 對輾壓密機由機架、一對輾子、三角皮帶傳動裝置和彈簧保險裝置等主要部 件組成。兩臺電機通過皮帶輪傳動，帶動兩輾子相向轉動。一個輾子的軸支承在 與機架固定在一起的固定軸承上，另一個輾子的軸支承在活動軸承上?；顒虞S承 可以沿機架導軌水平移動，使兩輾子間的排料口寬度在必要時可以增大， 將非破 碎物排出機外。輾子安裝在焊接的機架上，由安裝在軸上的輾芯以及套在輾芯上 的輾套組成，兩者通過錐形環(huán)，用螺栓拉緊，以使輾套緊套在輾芯上。當輾套的 工作表面磨損時，可以拆換。

16、前輾的安裝在滾柱軸承中，軸承座固定安裝在機架 上，后輾的軸承則安裝在機架的導軌中， 可以在導軌上前后移動，后輾的軸承用 強力彈簧壓緊在頂座上，當轉輾之間落入難碎物時，彈簧被壓縮， 后輾后移一定 距離，讓硬物落下，然后在彈簧張力作用下又回到原來位置。彈簧的壓力可用螺 母調整，在軸承與頂座之間放有可以更換的鋼墊片，通過更換不同厚度的墊片， 即可調節(jié)兩轉輾的間距。 對輾壓密機前輾通過減速齒輪和傳動軸以及帶輪用電動機帶動， 后輾則通過 裝在輾子軸上的一對齒輪由前輾帶動作相向轉動。為了使后輾后移時兩齒輪仍能 嚙合，齒輪采用非標準長齒。 1.3 對輾成型機的發(fā)展概況 對輾式輾壓成型機于19世紀下

17、半葉在歐洲誕生。第一天能夠成功運轉的輾 壓成型機在1870年末期由比利時的Losisau制造并被安裝在美國的里奇蒙得港 的一家成型廠。然而，大多數(shù)早期的其他開發(fā)工作已在歐洲展開，并且在 19世 紀末在比利時、法國和德國已達到非常高的應用水平。 表1表面了在德國產(chǎn)煤區(qū) 硬煤成型機的發(fā)展情況，從1900年?1910年的10年間其輾壓成型機熟練成倍增 長，到1910年達到243臺，年產(chǎn)型煤400萬噸。 德國哈汀根/魯爾的KOPPEN公司是從1898年開始制造出了它的第一臺用 于硬煤成型的輾壓成型機。該機有一套旋轉布料裝置以穩(wěn)定兩個成型輾的入料， 兩個成型輾由安裝在軸中心的寬大而堅固正齒輪維持同步，

18、 兩個分離輾具有形同 的尺寸（直徑650mm,寬度280mm）。這樣一臺機器具壓輾轉速為 6.5rpm,每 小時可生產(chǎn)6噸相對小一些的（15?50） g用于家庭取暖的硬煤型煤。 在20世紀20年代早期，德國硬煤成型開始滑坡，二戰(zhàn)結束后煤炭成型又產(chǎn) 生短期復蘇，大型的成型機產(chǎn)量的 2倍以上。此后不久，石油和天然氣在許多熱 用途方面顯然取代了煤炭，尤其是家庭取暖，因而在生產(chǎn)的煤炭成型廠的數(shù)量急 劇萎縮。今天，在工業(yè)化國家里，大多數(shù)常規(guī)的煤炭成型廠業(yè)已停業(yè)并被拆除， 其結果是，許多提供煤炭輾壓成型的公司破產(chǎn)后或開始生產(chǎn)其他用途的成型設 備，但是，KOPPERN公司作為一個杰出的供應商，至今仍在積

19、極從事設計和制 造輾壓成型機以及型煤設備。 2電動機的選擇及傳動方案的確定 2.1 電動機的選擇 2.1.1 選擇電動機的類型和結構形式 按工作條件和要求，選用一般用途的y系列三相異步電動機，為臥式封閉結 構。 2.1.2 選擇電動機的容量 輾子轉速n=10r/min； 輾面切相線壓力 f=4.5kn/cm ； 輾子寬度b=400mm ； 輾子速度 v=r* ⑴=d* 兀 *n/(60*1000) =0.1885m/s； 工作部分的功率 p=f*b*v=4.5*40*0.1885=33.93kw ; 電動機的功率p0=p/4其中混從電動機到輾論主軸之間的傳動裝置總效率：

20、 刀二刀1*42*43*44*力4*45 41=0.9是帶輪的傳動效率； 0=0.98是減速器的傳動效率； 43=0.99是聯(lián)軸器的傳動效率； 44=0.9是軸承的傳動效率； 45=0.9是齒輪的傳動效率； 刀二刀1*42*43*44*441寺5=0 電動機的功率p0=p/436.78kw; 選擇電動機的功率pm>pO,所以選擇37kw, y250s-6電動機。其同步轉速是 1000r/min,滿載轉速是 980r/min。 2.2 傳動比的計算及分配 總的傳動比i=nm/n=980/10=98,因為所選的減速器是標準減速器，并且?guī)л?不宜承受很大的傳動比，所以減速器選擇

21、時應該選擇 i減0 981根據(jù) << 機械設計 手冊＞＞第五版 成大先主編，初步選擇zsy系列的減速器，傳動比i減=90根據(jù) n=1000r/min和傳動比i=90及功率p》37kw,可以選擇zsy315-90勺減速器，由此可知, 帶輪的減速比為1帶=加減=1.0889。 2.3 傳動方案的確定 壓密機的工作環(huán)境不好，工作狀況不穩(wěn)定，維修也不是很方便。所以在設計 過程中應使整機在保證工藝性能指標的前提下盡量提高使用壽命， 簡化結構，減 少故障點，最大限度的降低維修量。其傳動簡圖如圖 2所示。 整機結構大致分為：電動機、帶傳動、減速器、聯(lián)軸器、工作輾、同步齒輪 圖2傳動系統(tǒng)簡圖

22、 2.4 減速器的選擇及傳動比分配 總傳動比i=nm/n=980/10=98,因為所選的減速器是標準減速器，并且?guī)л啿? 宜承受很大的傳動比，所以減速器選擇時應該選擇 i減098的，查＜＜機械設計手 冊＞＞，初步選擇ZSY系列的減速器，傳動比i減=90，根據(jù)n=1000r/min和傳動比i=90 及功率p＞40.78kw,可以選擇ZSY315-90的減速器，由此可知，帶輪的減速比為i帶 =i/i 減=1.0889。 3v帶帶輪設計 3.1 設計功率 Pd=ka*p=1.4*45=63kw,其中p為傳遞功率，ka是工況系數(shù)，有表9.2-13要選 擇 ka=1.4。 3.2 選定帶

23、型 根據(jù)pd和n1由圖9.2-1和圖9.2-理取普通v帶d帶型。 3.3 傳動比 i=n1/n2=dp1/dp2,若計入滑動率：i=n1/n2=dp2/{ (1-6 dp1}。 n2是大帶輪轉速，dp1是小帶輪的節(jié)圓直徑，dp2是大帶輪的節(jié)圓直徑， 反彈 性滑動率， 通常取0.01-0.02,通常帶輪的節(jié)圓直徑可視為基準直徑。 3.4 小帶輪的基準直徑 Dd1按表9.2-36和9.2-3眥定，為提高v帶的壽命，宜選取較大的直徑，這里選 取 355mm。 3.5 大帶輪的基準直徑 Dd2=i*dd1 (1-6 =382mm, dd2應按表9.2-36選取標準值，可選取dd2=3

24、75mm。 3.6 帶速 V=tt *dp1*n1/(60*1000) =18.2m/s,為充分發(fā)揮 v帶的能力，一般應使 v = 20m/5 故帶的傳動速度還可以。 3.7 初定軸間距 0.7( dd1+dd2) & a04dd1+dd2),既511mma0< 1460mm?步定為 a0=1000mm。 3.8 所需基準長度 Ld0=2a0+ tt (dd1+dd2) /2+ (dd2-dd1) * (dd2-dd1) /4a0=3146.8mm,由《機 械工程師》表9.2-8和9.2-理取相近值取ld0=3100mm。 3.9 實際軸間距 a=a0 + ld-ld0) /2

25、=976.8mm, amin=a- (2bd+0.09ld) =643.8mm, amax=a+0.02ld=1038.8mm, 其中amin是安裝所需的最小軸間距，amax是張緊或補償伸長所需的最大軸問 距，bd是基準寬度。 3.10 小帶輪包角 a 1=180 (dd2-dd1) /a*57.3=178.8;如果a較小應增大 域用張緊輪。 3.11 單根v帶傳遞的基本額定功率 根據(jù)帶型dd1和n1見表9.2-17至歸.2-27可查的p1=16.3kw。 3.12 傳動比i w時的額定功率增量 根據(jù)帶型dd1和n1,由《機械工程師》見表9.2-17到9.2-27可查的A p

26、1=0.28kw 3.13 v帶的根數(shù) Z=pd/{ (p1 = Ap1 *k a *kl}=4.44,其中k娓小帶輪包角修正系數(shù), 見表9.2-14, kl是帶長修正系數(shù)，由《機械工程師》見表 9.2-15。Ka =0.995 kl=0.86。所以要 選取帶根數(shù)z=5。 3.14 單根v帶的預緊力 F0=500 (2.5/k -1) *pd/ (z*v) +m*v*v=742N ,其中 m是每米 v帶的質量由《機 械工程師》表9.2-16可知m=0.66kg/M 3.15 作用在軸上的力 Fr=2f0*z*sin ( a 1/2 =7421N。 3.16 帶輪的結構和尺寸 由

27、《機械工程師》根據(jù)表9.2-39v帶輪的輪緣尺寸，基準寬度bd=27mm,基 準線上槽深hamin=8.1mm,這里取ha=9mm,基準線下槽深hfmin=19.9mm,這里 取做hf=20mm,槽間距fmin=23mm,這里取做f=24mm,最小輪緣厚度6 min=12mm 這里取做6 =14mm帶輪寬度b= (z-1) *e+2f=196mm ,小帶輪外徑 da1=dd1+2ha=373mm,大帶輪外徑 da2=dd2+2ha=393mm 在cad中畫出該圖。 4基本參數(shù)計算 4.1 各軸的轉速 I 軸:n1=n0/i帶=980/1.0889=900r/min； n 軸:n2=n1

28、/i減=900/90=10r/min； 田軸:n3=n2=10r/min ； IV 軸:n4=n3=10r/min ； 4.2 各軸功率 I 軸：p1=p0* 4 1=5.89kw; II 軸:p2=p1* 4 2=5.17kw; 田軸：p3=p2* 4 334.82kw; IV 軸:p4=p3* 4 4* 4 53.44kw; 4.3各軸轉矩 I 軸:t1=9550*p1/n1=380.8n*m ; II 軸:t2=9550*p2/n2=33587n*m ; m 軸:t3=9550*p3/n3=33253n*m ; IV 軸：t4=9550*p4/n4=31935n*

29、m ; 5軸的設計計算 5.1 軸材料的選擇 因為傳遞的功率和轉矩很大故應該選擇好點的材料， 這里我們選擇40cr,經(jīng) 過調質處理后，其硬度是241-286hbs,抗拉強度6 b=685mpa屈服點6 s=490mpa 需用彎曲應力[=120mpa, [ 1]=70mpa 5.2 計算軸最小軸徑 Dmin> A0 ,同裱,由機械設計表15-3可知，A0=97-112,取A0=105, 可得到dmin>166.9mm對于軸徑d> 100mm勺軸，有一個鍵槽時,軸徑增大3% 既dmin》172mm故選軸徑d=180mm。輸出軸的最小直徑顯然是安裝在聯(lián)軸器處 軸的直徑do ( ) ()C

30、 Q—— \ Q HL K V "舊舊 圖5.1 I軸結構 為了使所選的軸直徑di -n與聯(lián)軸器的孔徑相適應，故需同時選取聯(lián)軸器的 型號，聯(lián)軸器的計算轉矩tca=ka*t3,由《機械工程師》查表14-1,考慮到轉矩變 化很小，故取 ka=1.3,則：tca=49900n*m, 按照計算轉矩tca應小于聯(lián)軸器公稱轉矩的條件，查機械設計手冊，用凸緣聯(lián)軸 器，其公稱轉矩為5000n*m,半聯(lián)軸器的孔徑是d1=180mm,故取d I - H =180mm, 半聯(lián)軸器的長度L=302mm,半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度L1=240mm。 5.3 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 1）為

31、了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，I -R右端需制出一軸肩，故取R -田 段的直徑dH-IH=190mm 2）初步選擇滾動軸承，因軸承只承受徑向力，并且徑向力很大，故選擇調心 滾子軸承，由新編機械設計手冊可以選取軸承代號 23038,其尺寸是 d*D*B=190mm*290mm*75mm 3）取安裝輾子部分的軸徑是200mm即dm - IV=200mm根據(jù)設計要求可知輾子 長度為400mm但是為了壓緊輾子，使棍子有效工作，取 LIZ-IV=396mm輾子右 端用軸肩定位，軸肩高度h>0.07d=14mm故取h=15mm則軸肩處的直徑是 d=230mm 軸環(huán)高度是 b> 1.4h=18mrp

32、取 b=18mm 4）軸承端蓋的總厚度為23mm軸承兩端都用軸承端蓋，一端端蓋是為了防止 軸承軸向移動，另一端軸承端蓋是為了防止落料進入軸承中。 根據(jù)端蓋的裝拆及 便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器的距離為 l=72mm L II - m =215mm Lm - IV =394mm在iv - V段中取軸承外端蓋到齒輪的距離是 57mm 因為對于輾子來說兩端的軸承最好對稱分布這樣受力均勻，所以 LIV-V=195mm 5）齒輪的厚度為b=180mm左端用軸肩定位，所以取 dV - VI段=180mm由于其右端還要用螺母進行鎖緊， 所以要取小于180mlmJ長度， 這里

33、取做LV-VI=172mm墊片的厚度是8mm螺母的厚度是27mm但是還是要露 出一部分軸的，所以取VI -叩段長度LVI - VU=60mm 5.4 初步選擇滾動軸承 因軸承只承受徑向力，并且徑向力很大，故選擇調心滾子軸承，由機械設計 手冊可以選取軸承代號23038,其尺寸是dXDXB=180mm 290mm 75mm。故 dm-iv =180mmo因為滾動軸承承受一定的軸向力，因此需要對軸承的外圈和內圈 進行軸向定位，故IV -V段需制出定位軸肩，去div-v =218mm。 5.5 輾子處軸的設計 取安裝輾子的軸頸是200mm即dv $ =200mm,根據(jù)設計要求知輾子寬度是 4

34、00mm,但是為了壓緊輾子，使輾子有效工作，取lrn-iv=396mm,輾子右端采用 軸肩定位，軸肩高度h>0.07d,故取h=14mm,則軸肩處的直徑dvi-w=228mm,軸 環(huán)寬度 b> 1.4h=19.6mm,取l vi-vn =40mm。 5.6 軸承處軸的設計 軸承端蓋的總厚度為23mm,軸承兩端都用軸承端蓋，一端端蓋是為了防止 軸承軸向移動，另一端軸承端蓋是為了防止落料進入軸承中。 根據(jù)端蓋的裝拆及 便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的左外端面與半聯(lián)軸器的距離為l=73mm, 右端面要用一個套筒定位，套筒長度去l=41mm,軸承端蓋左端的軸有螺紋，在 叩-DC段中取軸承外端

35、蓋到齒輪的距離是75mm,因為對于輾子來說兩端的軸承最 好對稱分布這樣受力均勻，所以lw-K=186mmo輾筒右端的軸承同樣內外圈都需 要軸向定位，VH -11處軸上能對軸承內圈定位，取 dvn-w =190mm,取lk皿=25mm。 5.7 齒輪處軸的設計 齒輪的厚度為b=180mm,左端用軸套定位，所以取IX -X段直徑d=180mm, 由于其右端還要用鎖緊螺母進行鎖緊，所以要取小于 186mm的長度，這里取做 Lvi-w=165mm0其右端需用鎖緊螺母鎖緊，其直徑略小于 180,取M180mm，墊片 的厚度是3mm,螺母的厚度是27mm,但是還是要露出一部分軸的，所以取X -XI 段

36、長度Lx-為 =85mm。 5.8 確定軸上圓角和倒角尺寸 參考表15-2,取軸端倒角為2*45 5.9 求軸上載荷 首先根據(jù)軸的結構圖做出軸的計算簡圖 圖5.2 I軸載荷分布圖 Fr和Fnv1即Fnv2都是豎直面內的力，根據(jù)設計要求可知，豎直面內受到最主 要的力就是重力，在這里可以忽略不計，水平面內的力很大，F(xiàn)t=4.5kn*40=180kn, 因為支撐是對稱分布的，所以 Fnv1= Fnv2=Ft/2=90kn, L1=L2=270mm ,彎矩 Mh=Fnv1*L1=24300n*m , T=33253n*m畫出彎矩圖和扭矩圖可知： 圖5 .31

37、軸扭矩分布圖 Ft l;nvl 圖5.4 I軸彎矩分布圖 由上面的兩個圖可知在輾子的地方所受的彎扭力最大。 5.10 按彎扭合成應力校核軸的強度 進行校核時通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強度。 根據(jù)機械設 計公式（15-5）及以上數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉，扭轉切應力為脈動循環(huán)變應力， 取a =0.6軸的計算應力 I ca=t明I? + （'zw=J.MM 加4300000 +（0. 6乂 33253000） [ca= 3 0.1 200 =39.3MPa 前面已選擇軸的材料45鋼調質,查得[篌i]=60mpa,因此迄a<[&i],故軸安全。 n軸的設計與前

38、者相同，它們的材料也相同，承受的力矩和轉矩均相同， 支 撐相對于輾子也相同，所以不用再設計校核了。 6齒輪的設計與計算 6.1 選定齒輪的類型 齒輪的精度等級，材料，初定其模數(shù)及齒數(shù)，根據(jù)工作要求，選用直齒圓柱 齒輪傳動。對輾式壓球機為一般的工作機器，速度不高，故選用 7級精度（GB 10095-88）。材料選擇，選擇齒輪材料為 40cr （調質），硬度為280HBS。 根據(jù)結構要求，齒輪的分度圓直徑應該和輾子的直徑相同，這里我們初步選擇其 模數(shù) m=12mm,那么其齒數(shù) Z=d/m=360/12=30。 6.2 按齒根彎曲強度設計 又設計計算公式（10-5）進行試算，即

39、3）2KT -rfatYsa . 6.3 確定公式內的各計算數(shù)值 1）齒輪傳遞的扭矩 T= T3/2=19195n*m 2）由表10-7選取齒寬系數(shù)，因為該傳動中選的是懸臂式的結構，故 1」=0.5 3）由圖10-20C查得齒輪的彎曲疲勞極限 （fe1=620mpa 4）由圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù) Kfn1=0.85 5）計算彎曲疲勞許用應力 取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4,由公式（10-12）得 Kfnl^afel [[f]1= ~ =376.4mpa 冗 dn 0360410 =0.188m/s, 7級精度，由圖10-8查的動載系數(shù) Kv=1 ,由表10-2查得

40、使用系數(shù) Ka=1.75,直齒輪Kf a =1由圖10-13查得 Kfb=1.35 7）計算載荷系數(shù)K K=Ka*Kv*Kfa*Kfb=1.75*1T1.35=2.36 8)由表10-5,查得齒形系數(shù)Yfa1=2.52,應力校正系數(shù)Ysa1=1.625 Yfal*Ysal 2.52*1.652 Ffa*Ysa kf] 3 2*2,36*19195*103 0.5 卑 3()2 * 0.01106 9)計算 = =0.01106 =13.06 由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強度所決定的承載能力，由 13.06mmS標準模數(shù)表，并就近圓整為標準值 m=16mm,由

41、齒輪直徑 d=360mm,算出齒輪的齒數(shù)z, Z=d/m=360/16=22.5,取齒數(shù)為23個，這樣齒輪分 度圓直徑變?yōu)榱?d=z*m=23*16=368mm ,輾子為了能夠有效地工作其直徑也要變 為 368mm。 7鍵的選用及校核 I軸伸出軸與半聯(lián)軸器相連，其直徑 d=180mm,選用圓頭普通平鍵（A型） b=45mm, h=32mm, L=200mm , I軸傳遞的扭矩T1=33253NM,采用雙鍵連接, 成180°對稱布置，考慮到制造誤差使鍵上載荷分布不均，按 1.5個鍵計算 (7.1) 2T 二p=—— dkl 2 33253 18016200 =115.4

42、MPa<[。p]=120MPa 所選鍵合格 I軸中間的鍵用于輾輪和軸的連接， 軸頸d=200mm,選用圓頭普通平鍵（A 型）b=45mm, h=32mm, 2*L=2*100mm ,該段軸軸傳遞的扭矩也為 T=33253N*M 2T 2 33253 :-p= = dkl 200 16 200 =103.9MPa<[；:p]=120MPa 所選鍵合格 I軸右端的鍵用于齒輪和軸的連接， 軸頸d=200mm,選用圓頭普通平鍵（A 型）b=45mm, h=32mm, L=100mm,該段軸軸傳遞的扭矩 T=T1/2=16626.5NM 2T 2 16626

43、. 5 ；=p= = =66.2MPa<[二 p]=120MPa dkl 190 16 165 所選鍵合格 n軸所用材料與I軸相同，且n軸扭矩稍小于I軸，在此n軸上選用的鍵與 I軸相同，必定合格，在此就不 校核 8成型輻的設計 8.1 成型輾的材料選擇 由于成型壓力大，球窩的接觸線磨損大，在此故選用65Mn材料，持久強度高, 耐磨性好。 8.2 成型輾結構設計 輾筒直徑是368mm,寬度是400mm,其結構如下圖: 圖8.1輻筒結構圖 8.3 煤球布置 為了提高產(chǎn)量，需要合理布置煤球在輾筒上的位置，如下圖: 00000000。 00。。。。000

44、000000000 00000000。 。。。0。0。0。 。00000。00 000000000 0。0。00 己 0。0。000。。 。。0。。。00 0。0。000。 00。。。0。0 。。0。0。00《 OOOOOOOO 圖8.2煤球布置圖 輾子沿周向布排球窩數(shù)位55個，輾子沿寬度方向布排球窩數(shù)位 9個，故輾 子工作一周可生產(chǎn)煤球個數(shù)：n=55X9=495,經(jīng)計算每個煤球質量 m=10.3g,故可 計算該設備每小時的產(chǎn)量： M=495X 10.3 10>60>=3.06t/ho 結論 通過本次的畢業(yè)設計讓我學到了很多，這一次畢業(yè)設計是本科學習階段的一 次

45、很難得的理論聯(lián)系實際的機會， 使我擺脫了單純的理論知識的學習狀態(tài)， 和實 際設計的結合鍛煉了我的綜合運用所學的專業(yè)知識，解決實際工程問題的能力， 同時也提高了我查閱文獻資料，設計手冊，設計規(guī)范以及電腦制圖等其他的專業(yè) 能力水平，而且對整體的掌控，對局部的取舍，以及對細節(jié)的斟酌處理，者B是我 的能力得到了鍛煉，經(jīng)驗得到了豐富，這也是這次畢業(yè)設計的關鍵目的所在。 雖然畢業(yè)設計內容繁多，過程繁瑣，但是我都認認真真的對待，一點一點的 做了出來，和老師的多次交流使我的視野更加開闊， 每每遇到設計上的問題老師 都會給予很多幫助，有時候甚至不耐其煩的一遍遍解釋，可以說沒有老師的大力 幫助我的畢業(yè)設計肯定不

46、會那么精彩。老師除了對專業(yè)知識的幫助外，也教會我 很多原來并沒有深刻理解的大道理，特別是那句有得必有失。最近失去的東西太 多了，我相信我以后一定會把這句話作為行動的衡量標準之一。 致謝 首先，感謝工學院和我的母校黃河科技學院四年來對我的培養(yǎng)。 其次，我要感謝我的導師康紅偉，他嚴謹細致，一絲不茍的作風一直是我工 作，學習中的榜樣，他循循善誘的教導和不拘一格的思路給予我無盡的啟迪， 讓 我很快就感受到了設計的快樂并融入其中。其次我要感謝同組同學王嚴嚴，黃克 勝得幫助和指點，沒有他們的幫助和提供資料，沒有他們的鼓勵和加油，這次的 畢業(yè)設計就不會那么順利的進行。 俗話說的好磨刀不誤砍柴工”，

47、當每次遇到不懂得問題時我都會第一時間去 問康老師，康老師對我提出的問題都一一解答，從來沒有因為我提出的問題稍過 簡單而加以責備，而是一再的告誡我做設計該注意的地方， 從課題的選擇到項目 的完成，老師都始終給予我細心的指導和不懈的支持，他真的做到了傳道解惑” 的作用，除了敬佩老師的專業(yè)水平外，他治學嚴謹和科學研究的精神也是我永遠 學習的榜樣，并將積極影響我的今后的學習和工作， 在此謹向康老師致以誠摯的 謝意和崇高的敬意。 參考文獻 1 .徐激機械設計手冊(第四冊).北京：機械工業(yè)出版社，1991 2 .王華坤，范元勛.機械設計基礎(H).北京：兵器工業(yè)出版社，2001.6 3 .張一敏.

48、《固體物料分選理論與工藝》.北京：冶金工業(yè)出版社，2007 4 .百度百科.《雙輾式壓球機》.北京：百度搜索引擎，2000 5 .谷歌.《壓球機》.美國：谷歌搜索引擎， 6 .中國機械ca此壇《壓球機》 7 .劉龍保，吳宏志，周衛(wèi)平.高壓對輾工業(yè)型煤成型機的設計研究[J].煤礦機械， 1999, (03). 8 .劉隨芹，戈帕薩爾格.國外高壓對輾成型機的設計及其新進展[J].礦山機械， 1999, (10). 9 .王學婭，李曉堂.小00M70 4.5t/h臥式對輾壓球機的研究與設計[J].冶金能 源，1997, (06). 10 .劉龍保，黃嘉興.GXM600/45型對輾式工業(yè)

49、型煤成型機的研制[J].煤炭加工與 綜合利用,1998, (03). 11 .呂玉庭,楊立茹，孫健，陶宏偉.工業(yè)型煤成型工藝的研究[J].煤炭技術，2001, (04). 12 .劉暉.提高液壓式蜂窩煤成型機生產(chǎn)率的途徑[J].山西煤炭,1997, (03) 13 .劉隨芹，戈帕薩爾格.國外高壓對輾成型機的設計及其新進展[J].礦山機械, 1999, 14 . H.-Y. Chen (B)Department of Mechanical Engineering, Mingchi University of Technology, No. 84, Gungjuan Road, Taish

50、an, Taipei 243, Taiwan e-mail: hychen@mail.mcut.edu.tw 15 . S.-J. HuangDepartment of Mechanical Engineering, National Taiwan University of Science and Technology, No. 43, Keelung Road, Sec 4, Taipei 106, Taiwan 需要全套答辯通過的設計，或按任務書要求定 做的同學，請聯(lián)系。嚙②⑤⑦⑧ ①⑥。④或 QQ③。②④②③⑦①①⑥. 請掃描加00