《四輥可逆式冷軋機輥系設(shè)計(共40頁)》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《四輥可逆式冷軋機輥系設(shè)計(共40頁)（40頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-----傾情為你奉上 太原科技大學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計（論 文） 設(shè)計(論文)題目：四輥可逆式冷軋機的輥系設(shè)計 姓 名 學(xué)院（系） 專 業(yè) _ 年 級 _ 08級 指導(dǎo)教師 2011年 6月10日 專心---專注---專業(yè) 太原科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）任務(wù)書 學(xué)院（直屬系）： 時間：2011 年

2、 6 月10 日 學(xué) 生 姓 名 指 導(dǎo) 教 師 設(shè)計（論文）題目 四輥可逆式冷軋機的輥系設(shè)計 主要研 究內(nèi)容 1.四輥可逆軋機選擇計算。 2.輥系的設(shè)計與校核計算。 3.進料規(guī)格（4×450）㎜、不銹鋼，成品規(guī)格（0.3×450）㎜， 軋制速度 ＜120m/min，壓下速度0.076mm/S 。

3、 研究方法 1．運用相關(guān)基礎(chǔ)和專業(yè)知識，在查閱相關(guān)中外文獻資料的基礎(chǔ)上，提出合理的設(shè)計方案，獨立進行畢業(yè)設(shè)計。 2．設(shè)計說明書要求內(nèi)容完整、計算正確、論述簡潔、文理通順、裝訂整齊，且不少于2萬字。 3．設(shè)計圖紙要求用autoCAD繪制，要能較好地表達設(shè)計意圖；圖面應(yīng)布局合理、正確清晰、符合制圖標(biāo)準(zhǔn)及有關(guān)規(guī)定。 主要技術(shù)指標(biāo)(或研究目標(biāo)) 1．設(shè)計說明書：≥30頁 2．繪制的圖紙：計算機CAD 繪圖 （1）設(shè)備裝配圖 （2）相關(guān)零件圖 3．外文參考資料翻譯：相當(dāng)?shù)墓ぷ髁? 教研室 意見 教研室主任（專業(yè)負責(zé)人

4、）簽字： 年 月 日 說明：一式兩份，一份裝訂入學(xué)生畢業(yè)設(shè)計（論文）內(nèi)，一份交學(xué)院（直屬系）。 目 錄 四輥可逆式冷軋機的輥系設(shè)計 摘 要 這篇文章主要講述了冷軋機生產(chǎn)與發(fā)展概述，通過運用已知參數(shù)，如鋼板的厚度、寬度、軋制速度和壓下速度等，對工作輥、支撐輥及相關(guān)尺寸進行了計算和校核，然后選擇合適的軋輥材質(zhì)和軸承，并對軸承

5、壽命進行計算和校核。 四輥可逆式冷軋機，銜接連鑄后的技術(shù)工藝，減少工藝，可實現(xiàn)往返可逆軋制。四輥軋機還能提供較大的軋制壓力，提高軟件的可軋硬度范圍，實現(xiàn)產(chǎn)品規(guī)格多樣化。 關(guān)鍵詞：四輥可逆式；冷連軋；工作輥 Abstract This article is mainly about the cold rolling mill production and development overview, By using the known parameters, such as plate thickness, width, spee

6、d, rolling speed and pressure, On the work roll, support roll and the related dimensions were calculated and checked, Then select the appropriate material and roller bearings, and bearing life is calculated and checked. Four-high reversing cold rolling mill, continuous casting and after the te

7、chnical process of convergence and reduce the process can be realized from the reversible rolling.Also provide a larger four-high rolling mill rolling pressure, and improve software rolled hardness range, to achieve diversification of product specifications. Key Words:Four-high reversible;Cold ro

8、lling;Work roll 第1章 緒論 1.1 冷軋機的發(fā)展概況 軋機是現(xiàn)代鋼廠中最常見的一種冶金設(shè)備。因此,軋機設(shè)備的好壞對軋鋼廠的效益有很大的影響。 由于冷軋帶鋼厚度公差要求較高，為增加軋機壓下裝置的反映速度，采用全液壓壓下裝置、帶鋼厚度自動控制裝置，以及采用快速自動換輥機構(gòu)，實現(xiàn)電子計算機控制等。冷軋鋼板及帶鋼近年來得到較大發(fā)展。冷連軋機末架出口速度可達到25～41.7m/s。為了提高產(chǎn)量，冷卷卷重已達到60t。一套冷連軋機產(chǎn)量可達到250萬t。 冷連軋機組是決定產(chǎn)物精度機能及板型的環(huán)節(jié)，機組上采用大量的先輩工藝手藝配備如酸洗——軋制結(jié)合機組手藝、厚度節(jié)制手藝、動態(tài)變

9、規(guī)格手藝、馳力節(jié)制手藝、板型節(jié)制手藝等等。此外，全氫四輥冷軋機冷連軋板帶鋼軋制（外冶搜索罩式退火手藝、持續(xù)式退火手藝、彩涂手藝的利用也對提高冷軋產(chǎn)物的機能精度起滅外主要的做用）。冷軋板帶的出產(chǎn)工序繁多，工藝復(fù)純，產(chǎn)物多樣，其機組也出格多，出產(chǎn)也最復(fù)純?？梢赃@么說，今天冷軋出產(chǎn)分析把持了現(xiàn)代冶金、機械、電氣、化學(xué)、自節(jié)制等學(xué)科的最新成就而成為軋鋼廠外能力最強、效率最高、出產(chǎn)過程機械化取自動化程度最先輩的工場，是軋鋼出產(chǎn)向現(xiàn)代化成長的先鋒。如酸洗——冷連軋結(jié)合機組、罩式退火爐機組、持續(xù)退火機組、熱鍍鋅機組、電鍍鋅機組、電鍍錫機組、電工鋼機組、彩涂機組及精零件組等等。 冷軋的環(huán)節(jié)工序：一為酸洗、二

10、為冷軋、三為熱處置、四為平零。酸洗是為了去除對冷軋無害的本料鋼卷概況上的氧化鐵皮；冷軋是出產(chǎn)冷軋板帶鋼的環(huán)節(jié)工序；熱處置正在冷軋工序外無二個做用，一是消弭冷軋帶鋼的加工軟化和當(dāng)力，軟化金屬，通過塑性，以便于進一步進行冷軋或其它加工。二是改善組織結(jié)構(gòu)，發(fā)生所需要的晶粒大小和取向；平零是精零工序外十分主要的工序，它可以或許改善帶鋼的機能，提高鋼板的成形機能，提高鋼帶的平曲度及改善鋼板的概況形態(tài)。冷軋板帶鋼的涂鍍手藝則是板帶鋼的概況處置手藝。 冷軋機工作輥的傳動方式有兩種，當(dāng)工作輥直徑較大時，可主傳動，有較好的咬入條件，對于變形抗力較大而厚度較小的高碳鋼、不銹鋼及硅鋼等，則采用支承輥傳動，這樣可顯

11、著地減小工作輥直徑，以降低軋制壓力和提高軋制精度，并可簡化換輥操作，有的軋機兩種方式兼有。 1.2 四輥可逆式冷軋機的發(fā)展 四輥式軋機是由兩個較小工作輥和教的的兩個支承輥組成。較小工作輥可以較少變形區(qū)接觸面積，降低總軋制壓力，支承輥起支撐作用，減少工作輥彎曲并加強軋機剛度。為使工作輥位置穩(wěn)定，工作輥常向軋制方向偏移少量距離，以防止由于軸承間隙造成軋輥中心線交叉。四輥式軋機廣泛應(yīng)用于熱軋鋼板和冷軋板帶。四輥式軋機一般驅(qū)動工作輥，支承輥靠摩擦力轉(zhuǎn)動，僅在冷軋薄帶時四輥軋機工作輥較小，驅(qū)動支承輥。 現(xiàn)代四輥可逆式冷軋機的生產(chǎn)技術(shù)發(fā)展，以提高生產(chǎn)力、擴大產(chǎn)品品種規(guī)格、提高產(chǎn)品質(zhì)量和提高自動化裝

12、備水平為中心。四輥可逆軋機是近代中厚板軋機的一種主要型式。它集中了二輥和三輥勞特式軋機的優(yōu)點，既降低了軋制壓力，又大大增加了軋制剛性。因此這種軋機適合于軋制各種尺寸規(guī)格的中厚板，尤其是較寬、精度和板型要求較高的中厚板。但軋機造價較高，故國內(nèi)有些廠只是作精軋機，以節(jié)省投資。六十年代后，大都采用四輥可逆式軋機生產(chǎn)寬帶鋼。四輥式冷軋機由于有較細的工作輥和剛度較大的支承輥，故可采用較大壓下量，產(chǎn)品厚度為0.2～2.5mm。一般選用四輥式軋機工作輥直徑與成品厚度之比為1000～2000.四輥式可為單機架和多機架兩種形式。六輥式現(xiàn)在已被淘汰，因為結(jié)構(gòu)笨拙，調(diào)整不便，支承輥與工作輥直徑比不能超過3，優(yōu)越性比

13、不上四輥式，所以未能廣泛使用。 80 年代末以來，隨著世界小鋼廠的發(fā)展，尤其是薄板坯連鑄連軋技術(shù)的發(fā)展及對 熱帶深加工的需要，四輥可逆式冷軋機成為板帶小鋼廠熱帶深加工的主要生產(chǎn)設(shè)備。 其裝置技術(shù)水平不斷發(fā)展提高。現(xiàn)代串列式冷軋機及全連續(xù)冷軋機上的現(xiàn)代化技術(shù)， 也用于可逆式冷軋機上。并且，雙機架四輥可逆式冷軋機也得到發(fā)展?，F(xiàn)代四輥可逆 式冷軋機的生產(chǎn)及裝備技術(shù)水平遠遠超過傳統(tǒng)的四輥可逆式冷軋機。 1.3 冷軋帶鋼生產(chǎn)發(fā)展與新技術(shù) 1.3.1 冷軋帶鋼生產(chǎn)技術(shù)設(shè)備的發(fā)展 （1） 酸洗-冷軋聯(lián)合機組 推拉式酸洗機組。從生產(chǎn)規(guī)模及經(jīng)濟角度考慮，與四輥可逆式冷軋機工序配套，推拉式酸洗

14、機組是最佳選擇之一，且能滿足酸洗質(zhì)量要求。與連續(xù)式酸洗機組比較，推拉式酸洗機組具有設(shè)備組成簡單、設(shè)備重量輕、占地面積小、投資省的特點，并且操作簡單，靈活，適合中、低產(chǎn)量的工廠選用。目前這種機組最大酸洗速度為180～200m/min。機組最 大設(shè)計產(chǎn)量為 80～90 萬t。 （2）板形控制技術(shù) a.工作輥正負彎輥技術(shù)：在上下工作輥兩端軸承痤內(nèi)設(shè)有8個彎輥液壓缸，通以高壓油可對工作輥進行正彎曲或負彎曲，以改變板材橫向公差控制板形。 b.中間輥軸向移動技術(shù)：中間輥軸向移動是六輥軋機控制板形的關(guān)鍵技術(shù)，通過軸 向移動量的設(shè)定與彎輥力的最佳組合可有效地控制中浪、邊浪和兩肋浪。 c.板形儀開環(huán)控

15、制板形技術(shù)：在機組的出口側(cè)配置了板形測量輥、通過帶材橫向張 力的分布不均檢測板形，曲線彩屏輸出，操作者可根據(jù)帶材的板形輸出狀況調(diào)節(jié)軋輥橫移量、彎輥力或軋輥分段冷卻狀態(tài)，以達到理想的板形。 （3）全氫罩式退火技術(shù) 因連續(xù)退火爐一次性投資大、產(chǎn)量高，因此四輥可逆式冷軋機一般選用全氫罩式退火爐，且罩式爐臺數(shù)量增減較方便。全氫爐與氮、氫氣體混合型罩式爐相比，具有 退火產(chǎn)品質(zhì)量好、能耗低、產(chǎn)量高的優(yōu)點。因此，全氫罩式退火爐是現(xiàn)代四輥可逆式 冷軋機組的主要退火配套機組。此外，與現(xiàn)代四輥可逆式冷軋機配套的平整機組及剪切機組，無論設(shè)備本身，還是電氣自動控制技術(shù)，都有很大發(fā)展。（4）帶鋼連鑄-冷軋工藝 1.

16、3.2 冷軋窄帶鋼軋機的技術(shù)特點 高精度冷帶鋼由于要求厚差小、板形良好和表面光潔等特點，并且有很多是變形抗力大難軋制的材料，所以軋機需要有一系列相應(yīng)的高技術(shù)措施來保證。這些高技術(shù)措施主要包括：先進的帶材縱向公差和橫向公差控制技術(shù)和精密的檢測儀表等等。 （1）先進的帶材縱向和橫向公差控制技術(shù) 全液壓壓下(AGC)技術(shù)：是控制帶材縱向公差的主要手段。與傳統(tǒng)的蝸輪、蝸桿結(jié)構(gòu)相比，全液壓壓下具有控制厚度公差能力強、精度高、反饋速度快的特點?，F(xiàn)代AGC系統(tǒng)包括位置AGC、壓力AGC、監(jiān)控AGC和張力AGC等環(huán)節(jié)，并有軋輥偏心補償和油膜補償?shù)裙δ埽砂垂に囈髮④垯C調(diào)節(jié)成超硬特性、硬特性、自

17、然特性和軟特性等四種軋機剛度，使軋機既可進行恒輥縫軋制，又可進行恒壓力軋制。(2)）精密的檢測儀表 檢測儀表的精度，不僅顯示出帶材的最終厚度和板形指標(biāo)、而且是軋機自動控制的關(guān)鍵所在。這些檢測儀表包括軋制壓力測量儀，輥縫測量儀、X射線(或其它射線)測厚儀、接觸式測厚儀、板形測量儀、張力計和液壓壓下用的位移傳感器、壓力傳感器等等。 (3) 其它先進枝術(shù) 為適應(yīng)薄帶軋制對小張力控制穩(wěn)定的需要．還配合有卷取機齒輪換檔技術(shù)和卷取機雙電機電磁離合技術(shù)。 現(xiàn)代化軋機還普遍配有自動上卸卷、自動對中、在線矯直、緊急事故處理、乳化液擠干及抽吸、快速換輥等裝置，并采用兩級計算機控制，軋制過程基本上是在一個密閉

18、的環(huán)境下進行的。 第2章 軋輥 2.1 冷軋軋輥的組成 冷軋輥是冷軋機的主要部件。軋輥由輥身、輥頸和軸頭三部分組成。輥頸安裝在 軸承中，并通過軸承座和壓下裝置把軋制力傳給機架。軸頭和連接軸相連傳遞軋制力矩。工作輥和支撐輥的結(jié)構(gòu)如圖 3.1 所示。 2 1

19、 (a) 工作輥結(jié)構(gòu) （b) 支承輥結(jié)構(gòu) 圖2.1 工作輥和支承輥的結(jié)構(gòu) 2.2 軋輥材質(zhì)的選擇 冷軋過程中，軋輥表面承受很大的擠壓應(yīng)力和強烈的磨損，因此，冷軋工作輥應(yīng)具有極高而均勻的硬度，一定深度的硬化層，以及良好的耐磨性與抗烈性。降低軋輥硬度，雖然改善抗烈性，但耐磨性降低，因此，必須正確選擇軋輥表面硬度。冷軋輥用鋼均多為高碳合金鋼，如、等，我們這里選工作輥的材質(zhì)為。軋件對冷軋工作輥巨大的軋制壓力，大部分傳

20、遞給支撐輥上。支撐輥既要能承受很大的彎曲應(yīng)力，還要具有很大的剛性來限制工作輥的彈性變形，以保證鋼板厚度均勻。軋機支撐輥的表面肖氏硬度一般為HS45左右。目前為提高板厚精度與延長軋輥的壽命，支撐輥硬度有提高的趨勢。支撐輥常用鋼號為 、及 我們這里選支撐輥材質(zhì)為。 2.3 輥系尺寸的確定 1） 輥身長度L及直徑D的確定 輥身長度L應(yīng)大于所軋鋼板的最大寬度 bmax ，即 （2-1） 式中的a視鋼板寬度而定，a=100～400mm。 當(dāng)b=400～1200mm時，a=50～100mm

21、，現(xiàn) bmax =450mm，取 a=100mm， 所以 L =bmax+a=450+100=550mm。 四輥軋機的輥身L確定后，根據(jù)經(jīng)驗數(shù)據(jù)來確定支承輥直徑，取， 所以 對于支承輥傳功的四輥軋機，一般取 ，現(xiàn)取 則 2） 軋輥輥頸尺寸和的確定。 使用滾動軸承時，由于軸承外徑較大，輥徑尺寸不能過大，一般近似地取 則 ； ； ； ； ； 3）軸頭尺寸的確定 選擇萬向軸頭，工作輥尺寸： ， ，

22、 支承輥尺寸: mm mm mm mm mm 2.4 軋輥力能參數(shù)計算 2.4.1 基本參數(shù) 見圖2.2 圖2.2 變形區(qū)幾何圖形 —軋輥直徑，毫米(mm)； —軋輥半徑，毫米(mm)； —軋制后軋件高度，毫米(mm)； —軋制前軋件高度（或稱厚度），毫米(mm)； —壓下量（或稱絕對壓下量），毫米(mm)； —咬入角，； —咬入弧（接觸?。┧酵队伴L度，毫米(mm)； 已知mm， mm 軋制速度為v=2.983m/s。取， 則 mm mm 2.4.2 艾克隆德方法計算軋制

23、時的平均單位壓力 (1)變形阻力 變形阻力是材料本身抵抗塑性變形的能力，影響變形阻力的因素除材料的化學(xué)成分外，主要是變形條件（變形溫度，變形速度與變形程度）的影響，它與應(yīng)力狀態(tài)無關(guān)。計算公式為 (2-2) 式中 t—軋制溫度，℃； C—含碳量，； Mn—含錳量，； Cr—含鉻量，。 由材質(zhì)為鑄鐵，得知 ，， 代入等式(2-2)得 (2)變形速度 相對變形（變形程度）對時間的導(dǎo)數(shù)，即單位時間內(nèi)的相對變形量稱為變形速度，用表示。計算公式為 (

24、2-3) 式中 —軋制速度，； —軋制前后軋件的高度； —軋輥半徑。 由已知條件得 代入等式(2-3)得： mm/s (3)軋制壓力 軋制總壓力等于單位壓力及單位摩擦力在合力作用方向上的投影沿接觸弧的積分和。由于大多數(shù)情況下金屬作用在軋輥上的總壓力是垂直方向，或著傾斜不大。因此可以近似地認為金屬作用在軋件上的總壓力等于其垂直分量，即等于單位壓力及單位摩擦力的垂直分量沿接觸弧的積分。 艾克隆德方法提出了計算軋制時的平均單位壓力，公式為 (2-4) 式中 —考慮外摩擦對單位壓力的影響系數(shù) —軋制材料在靜壓縮

25、時變形阻力，； —軋件粘性系數(shù)； —變形速度， ①其中系數(shù)為 (2-5) 式中 —摩擦系數(shù)。 建議采用下式計算： 對鋼軋輥； 對硬面鑄鐵軋輥，t為軋制溫度； 此處選擇鑄鐵軋輥，可得出 將已知參數(shù)值 ， 代入等式(2-5)得 ②軋件黏度系數(shù) (2-6) 式中C—考慮軋制速度對的影響系數(shù) ，其值見表3.1。 表2.1 軋制速度與系數(shù)的關(guān)系 軋制速度v m/s 系數(shù) 此

26、處，所以系數(shù)。 代入等式(2-6)得： ③平均單位壓力 由已知條件得 ，，， 代入等式(2-4)得 ④軋制力 (2-7) 式中 —接觸面積。 接觸面積 (2-8) 式中 mm 簡單軋制不考慮寬展，所以 mm 將 ， 代入等式(2-8)得 由已知條件 ， 代入等式(2-7)得 N 2.4.3 軋輥傳動力矩 驅(qū)動一個軋輥的力矩為軋制力矩與軋輥軸承處摩擦力矩之和。計算公式為

27、 (2-9) (2-10) (2-11) 式中 —軋制力； —軋制力力臂，即合力作用線距兩個軋輥中心連線的垂直距離； —軋輥軸承處摩擦圓半徑； —軋輥直徑； —軋輥軸頸直徑； —合力作用點的角度； —軋輥軸承摩擦系數(shù)。 選滾動軸承： 將mm代入等式(2-11)得 變形區(qū)長度mm，總壓力作用點

28、在接觸弧上的作用點在接觸弧中心。 簡單軋制除了軋輥給軋件的力外，沒有其他外力，所以兩個軋輥對軋件的法向力，和摩擦力 ，的合力，必然是大小相等，方向相反，且作用在一條直線上，該直線垂直于軋制中心線，軋件才能平衡，所以 mm； 由已知條件得：mm，， N代入等式(2-9）得 2.5 軋輥的強度校核 設(shè)計軋機時，通常是按工藝給定的軋制負荷和軋輥參數(shù)對軋輥進行校核，由于對影響軋輥強度的各種因素（如溫度應(yīng)力、殘余應(yīng)力、沖擊載荷值等），很難準(zhǔn)確計算，為此，設(shè)計時對軋輥的彎曲和扭轉(zhuǎn)一般不進行疲勞校核，而是將這些因素納入軋輥的安全系數(shù)中（為了保護軋機其他重要部件，軋輥的安全系數(shù)是軋機各部件中

29、最小的）。為防止四輥板帶軋機軋輥輥面剝落，對工作輥和支承輥之間的接觸應(yīng)力應(yīng)該做疲勞校驗。 四輥軋機，由于有支承輥，給軋輥計算帶來了新的特點。首先是工作輥與支承輥之間有彎曲載荷的分配問題，其次是工作輥與支承輥之間存在著相當(dāng)大的接觸應(yīng)力。 四輥軋機的支承輥徑與工作輥徑之比一般在1.5～2.9范圍內(nèi)。顯然，支承輥的抗彎斷面系數(shù)較工作輥大得多，即支承輥有很大的剛性。因此軋制時的彎曲力矩絕大部分由支承輥承擔(dān)，在計算支承輥時，通常按受全部軋制力的情況考慮。由于四輥軋機一般是工作輥傳動，因此對于支承輥只需計算輥身中部和輥頸斷面的彎曲應(yīng)力。 圖2.3 四輥軋機支承輥計算簡圖 支承輥的彎曲力矩

30、和彎曲應(yīng)力分布見圖3.2，在輥頸的1—1斷面和2—2斷面上的彎曲應(yīng)力均應(yīng)滿足強度條件，即 (2-12) (2-13) 式中 P—總軋制壓力； —1-1、2-2斷面的直徑； —1-1、2-2到斷面支反力P/2處的距離； —許用彎曲應(yīng)力。 由于在計算軋輥強度時未考慮疲勞因素，故軋輥的安全系數(shù)n=5，軋輥的許用應(yīng)力可參考以下數(shù)據(jù)： 對于合金鍛剛軋輥，當(dāng)強度極限～750 時，許用應(yīng)力Rb=14～1

31、5 對于鑄鐵軋輥，當(dāng)=350～400時，許用應(yīng)力Rb=7～8 輥身中部3-3斷面的彎曲應(yīng)力 (2-14) 式中 —兩個壓下螺絲的中心距(mm)； —以重車后的最小直徑代入。 將mm、mm，N，mm，mm，mm代入(3-19)、(3-20)、(3-21)得 在計算時，認為支承輥兩個軸承支反力間的距離 等于兩個壓下螺絲的中心距，而且把工作輥對支承輥的壓力簡化為均布載荷。 由于支承輥承受彎曲力矩，故工作輥只考慮扭轉(zhuǎn)力矩，即只計算扭轉(zhuǎn)端的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力。扭轉(zhuǎn)應(yīng)力

32、 (2-15) 式中 —作用在一個工作輥上的最大傳動力矩； —工作輥傳動端的扭轉(zhuǎn)斷面系數(shù)()。 四輥軋機在工作時，支承輥與工作輥兩圓柱面之間有很大的接觸應(yīng)力，在計算軋輥時，應(yīng)對此交變局部應(yīng)力進行疲勞強度校驗。見圖3.4。 圖2.4 軋輥接觸應(yīng)力與深度的關(guān)系 半徑方向產(chǎn)生的法向正壓力在接觸表面的中部最大，其值可按赫茨方程式求得 (2-16) 式中 —加在接觸表面單位長度上的負荷； 、—相

33、互接觸的兩軋輥的半徑； 、 —與軋輥材料有關(guān)的系數(shù)。 , 式中 、、、 —兩軋輥材料的泊松比和彈性模量。 一般取=0.3，則公式(2-15)可簡化為 (2-17) 將=43，GPa，mm，mm代入(2-16)得 此應(yīng)力雖然很大，但對軋輥不致產(chǎn)生很大的危險，因此在接觸區(qū)，材料的變形近似于三項壓縮狀態(tài)，能承受較高的應(yīng)力。 在接觸區(qū)還存在切應(yīng)力，為保證軋輥表面不產(chǎn)生疲勞破壞，應(yīng)小于許用值。 (2-18) 將代入(2-17)得 支承輥輥面硬度為4

34、5～50Hs，所以許用應(yīng)力=61 第3章 軋輥軸承 3.1 軸承的選擇 軋輥軸承分滾動軸承和滑動軸承兩大類。滾動軸承包括雙列球面滾子軸承、四列圓錐滾子軸承和多列圓柱滾子軸承?；瑒虞S承包括液體摩擦軸承和開式滑動軸承。其中液體摩擦軸承又分為動壓軸承、靜壓軸承和靜動壓軸承。開式滑動軸承又分為開式金屬瓦軸承和開式非金屬瓦軸承。軋輥軸承是軋機的主要部件之一，和一般用途軸承相比，軋輥軸承有以下一些工作特點： （1） 工作負荷大。通常軋輥軸承的單位壓力比一般用途的軸承高2～5倍，甚至更高。而PU值是普通軸承的3～20倍。 （2） 運轉(zhuǎn)速度差別大。高速線材軋機的速度可達140m/s以上，

35、而有的軋制速度僅有0.2m/s。 （3） 工作環(huán)境惡劣。熱軋時有冷卻水和氧化鐵皮飛濺，而且溫度高；冷扎時的工藝潤滑劑與軸承潤滑劑容易相混。因此，對軸承的密封損失有較高的要求。 軋輥軸承是軋鋼工作機中的重要部件。由于各類軋機的工作條件與情況差別很大，因而必須采用不同類型的軸承。軋輥軸承在徑向尺寸受限制的情況下，承受很大的軋制力。因此，軋輥用的軸承都是多列的，此處選四列圓錐滾子軸承。 選工作輥軸承型號為3810/630，； 選支承輥型號為3820/1060， 3.2 軸承壽命計算 計算軸承壽命要求符合軸承的實際壽命，必須準(zhǔn)確地確定負荷。當(dāng)量動負荷與軸承壽命之間的關(guān)系可用下式表示：

36、 (3-1) 其中： c—軸承額定動載荷N， p—當(dāng)量動負荷N, n—軸承的轉(zhuǎn)速， ε—壽命指數(shù)（球軸承ε =3，滾子軸承ε =）。 根據(jù)軋制速度，可推算軸承轉(zhuǎn)速： 其中： ——工作輥直徑 ——支承輥直徑 ——工作輥轉(zhuǎn)速 ——支承輥轉(zhuǎn)速 代入數(shù)據(jù)得： 工作輥： 滿足安全條件，設(shè)計可

37、用。 支承輥： 滿足安全條件，設(shè)計可用。 3.3 軋輥軸承潤滑 工作輥：全部采用脂潤滑 支承輥：軸向軸承采用脂潤滑 徑向軸承采用油潤滑 參考文獻 [1] 黃慶學(xué)，肖宏，孫斌煜.軋鋼機械設(shè)計［M］.北京：冶金工業(yè)出版社，2007.6 [2] 張小平，秦建平.軋制理論［M］.北京：冶金工業(yè)出版社，2006.11.：172~202. [3] 趙松筠，唐文林.型鋼孔型設(shè)計（第2版）［M］.北京：冶金工業(yè)出版社，2000.4. [5]

38、黎景全.軋制工藝參數(shù)測試技術(shù)（第2版）［M］.北京：冶金工業(yè)出版社，1996. [6] 王海文.軋鋼機械設(shè)計［M］.北京：機械工業(yè)出版社，1983. [7] 黃慶學(xué)，梁愛生.高精度板帶軋制技術(shù)［M］.北京：冶金工業(yè)出版社，2002. [8] 劉宏民.三維軋制理論及應(yīng)用［M］.北京：科學(xué)出版社，1998. [9] 王廷簿.金屬塑性加工學(xué)［M］.北京：機械工業(yè)出版社，1998. [10] 鄒家祥.軋鋼機現(xiàn)代設(shè)計理論［M］.北京：冶金工業(yè)出版社，1991. [11] 王國棟.板形控制和板形理論［M］.北京：冶金工業(yè)出版社，1986. [12] 梁愛生，孫斌煜，李玉貴，楊曉明.軋鋼生產(chǎn)新

39、技術(shù)600問［M］.北京：冶金工業(yè)出版社，2005. [13] 黃華清，軋鋼機械［M］.北京：冶金工業(yè)出版社，1986. 致謝 隨著該畢業(yè)論文的完成，我的大學(xué)生活也將塵埃落定。本論文是在朱琳老師的細心指導(dǎo)下完成的。從論文的選題、設(shè)計、數(shù)據(jù)處理直至撰寫，恩師傾注了大量的心血。在整個設(shè)計過程中，我獲得了獨立思考和學(xué)習(xí)的能力和發(fā)現(xiàn)問題、分析問題、解決問題的能力。恩師淵博的知識、嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度、求實創(chuàng)新的工作作風(fēng)和樂觀向上的謹(jǐn)慎風(fēng)范，令我肅然起敬，成為比知識更為重要的財富。 在設(shè)計過程中，通過運用三年來所學(xué)的知識，老師的指導(dǎo)，同

40、學(xué)的幫助和查閱大量的資料，使自己受益匪淺，對于我這個即將踏上工作崗位的學(xué)生來說，這次設(shè)計不僅是我的畢業(yè)設(shè)計，它也是我步入社會參加工作的第一份答卷。 同時冶金機械教研室的各位老師們在我三年的學(xué)習(xí)、生活也中給了我無微不至的關(guān)懷和鼓勵。我在學(xué)習(xí)中取得的進步和獲得的成果，都離不開各位老師的諄諄教誨。在此，我要向辛勤培育我三年的老師們致以最崇高的敬意和最誠摯的感謝。 附件1 英文原稿  附錄2 英文翻譯 冷軋對304不銹鋼結(jié)構(gòu)與性能的影響 摘 要 本文探討了室溫下塑性變形對冷軋304不銹鋼的拉伸性能的

41、影響。對其微結(jié)構(gòu)，鐵磁性和硬度也進行了研究。該材料厚度壓下量估計高達50％。結(jié)果表明，馬氏體相變的形成顯然導(dǎo)致了鋼的強度大大加強。拉伸強度，屈服強度和硬度，被發(fā)現(xiàn)隨著冷軋百分比（％CR）增加，有高達45％的增幅。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，拉伸強度與維氏硬度比為常數(shù)，單位MPa，經(jīng)過研究冷軋比例約為三。此外，由于硬度的變化，抗拉強度的百分比從0％CR提高到50％。 在45％CR和50％CR之間產(chǎn)生的塑性變形對試樣鋼的抗拉強度和屈服強度的影響可以忽略。大于45%CR時對硬度有輕微的影響。從這樣的結(jié)果中可以得出結(jié)論，304不銹鋼經(jīng)歷了這樣的塑性變形程度的全硬狀態(tài)。 關(guān)鍵詞：奧氏體不銹鋼；冷軋；磁性馬氏體

42、；馬氏體相變 1. 簡介 眾所周知，奧氏體不銹鋼不能通過熱處理硬化。另一方面，冷或熱加工（圖紙，軋制，鍛造等）可以使這種不銹鋼硬化。對于奧氏體不銹鋼，要求更大的塑性變形，高要求的加工壓力和進一步的變性材料。這種現(xiàn)象被稱為應(yīng)變（或工作）硬化，是由于位錯運動增加與變形的密度增大困難造成的。在常溫和較低溫度下，奧氏體不銹鋼的變形行為是復(fù)雜的。這種可變能力普遍歸咎于與穩(wěn)定度有關(guān)的馬氏體相變。當(dāng)奧氏體不穩(wěn)定時，少部分轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，這大大增加了其機械強度。相比之下，一個高度穩(wěn)定的奧氏體將限制該合金的應(yīng)變硬化(Lacombe et al., 1993)。形變誘導(dǎo)或應(yīng)變誘發(fā)馬氏體的形成是奧氏體不銹

43、鋼的獨特功能。朗讀 顯示對應(yīng)的拉丁字符的拼音 兩種類型的馬氏體可以自發(fā)的形成奧氏體不銹鋼。這是體心立方馬氏體和六角密排馬氏體。馬氏體具有鐵磁性，因此，順奧氏體不銹鋼變形后成為鐵磁(Reed, 1962)。朗讀 顯示對應(yīng)的拉丁字符的拼音 這種熱力學(xué)相比相相對穩(wěn)定。這種相形式在低碳18 / 8不銹鋼冷加工相的相形式之前。在高變形下，隨著馬氏體相變的增加，先前形成的階段數(shù)量減少。高水平的變形相占主導(dǎo)地位(Rouseauetal.,1970；Mongonon and Thomas,1970；Tavresetal.,2003)。Llewellyn and Murray (1964)研究了室溫下扎

44、制的影響與奧氏體不銹鋼的商業(yè)等級之間的關(guān)系。證明表明，301型加工硬化率最高，因為它冷軋應(yīng)變誘發(fā)大量的馬氏體相變時具有最低的穩(wěn)定形式。相反，316和310類型在該審查范圍內(nèi)最穩(wěn)定。因此，這些鋼經(jīng)歷了加工硬化率最低階段。至于304不銹鋼類型，它表現(xiàn)出中間的加工硬化率。Brickner (1968)比較了301和304型無染色鋼的應(yīng)力應(yīng)變曲線。他發(fā)現(xiàn)，304型更穩(wěn)定，應(yīng)變硬化遠遠不如301不銹鋼。Irvine (1961)發(fā)現(xiàn)，高達35％的馬氏體張緊力并不影響0.2％的實驗應(yīng)力。超過35％的馬氏體存在前張緊力，試驗證明，隨著馬氏體含量的增加，0.2％的影響增大。一些奧氏體不銹鋼的拉伸力隨著一些馬氏

45、體前張緊力的增加，呈線性增加。根據(jù)方程(Pickering, 1976)： 拉伸強度 其中Tc為計算抗拉強度與此有關(guān)的化學(xué)成分，％M是馬氏體的百分比。 Lula (1986)報告說，304不銹鋼冷軋已經(jīng)引起了屈服和拉伸強度大幅增加。再冷加工中，屈服和拉伸強度分別發(fā)現(xiàn)以同樣的速度改變。延性在軋制開始的時候急劇減少。在此之后，減少的幅度被認為是較低的。按照賴特的發(fā)現(xiàn)，(Roger, 1985) 304不銹鋼維氏硬度在冷軋（高達25％）的初始階段加倍。對這種鋼材的進一步冷加工（50％）已經(jīng)提出了只有7％的硬度值。 在目前的試驗中，對塑性變形和拉伸性能幾經(jīng)有了一個廣泛的認識，而且美國鋼鐵學(xué)會對

46、拉伸性能對含有約0.058％C的304不銹鋼硬度的影響的調(diào)查。 2.實驗過程 在這項工作中所使用的材料（奧氏體型304不銹鋼）的化學(xué)成分如表.1所示。在退火狀態(tài)下，304不銹鋼板的厚度為8毫米，相當(dāng)于一些冷加工的完全退火狀態(tài)。對鋼板進行切片處理為175毫米×60毫米×8毫米，在1100℃下進行熱處理90分鐘，然后冰鹽水淬火分解一些碳化物，還有在同等條件下的最初的材料。該解決方案的塑性變形帶是由退火在室溫下冷軋產(chǎn)生的。板塊經(jīng)過單機架可逆式軋機連續(xù)冷軋溫度降低。該產(chǎn)品在軋輥之間不可逆軋制，通過壓縮使其厚度減少，從而得到合適的冷軋百分比（即5％，10％，……50％）。拉伸試樣通過線切割進

47、行加工，其中是原標(biāo)距長度和是原始橫截面面積。拉伸測試是在室溫下用了5毫米/分鐘十字頭速度為200KN全自動機器(Gald-abini Sun 120 type)。三個試樣為一組進行冷軋測試。 維氏硬度通過使用60毫米的式樣進行了20毫米的數(shù)據(jù)測量(Albert Gnehm type)。還對每個試樣在不同位置的厚度進行了顯微硬度測量。對馬氏體相變的體積分?jǐn)?shù)決心用測量拉力試驗之前和之后的鐵素體含量（Ficherscope）的設(shè)備。對微觀結(jié)構(gòu)的調(diào)查，用光學(xué)顯微鏡(Olympus BX60m)和掃描電子顯微鏡(JEOL.JSM-5610LV)。 3.結(jié)果與討論 張力試驗共進行了33個樣本

48、。這些樣本（包括未變形試樣）的11種應(yīng)力應(yīng)變結(jié)果顯示在圖. 1。對于選擇11例的標(biāo)準(zhǔn)是根據(jù)斷裂方面的標(biāo)距長度的中心位置。期間選擇的所有拉伸試驗試樣斷裂幾乎都在標(biāo)距長度的中心。朗讀 顯示對應(yīng)的拉丁字符的拼音 圖. 1清楚地表明了軋制變形對304不銹鋼應(yīng)力應(yīng)變曲線的影響。塑性變形對不銹鋼的加強所起的作用是顯而易見的。冷軋對屈服強度，抗拉強度和延展性的影響百分比如圖. 2所示。 圖.1 變形和未變形的樣本的應(yīng)力應(yīng)變曲線 表.1 304不銹鋼在本實驗中使用的化學(xué)成分 元素 wt.% C 0.058 Mn 2.000 Cr 18.700 Si 0.50

49、0 Ni 8.000 S 0.023 P 0.026 Fe Balance 表.2 平均收益率和拉伸強度和硬度％的冷軋304不銹鋼變化 0 258 579 188 0.44 3.08 5 447 649 208 0.69 3.12 10 570 758 251 0.75 3.02 15 622 794 278 0.78 2.86 20 743 884 305 0.84 2.90 25 827 945 330 0.87 2.86

50、 30 926 1000 336 0.93 2.98 35 1009 1058 350 0.95 3.02 40 1093 1147 385 0.95 2.98 45 1261 1279 407 0.98 3.14 50 1260 1285 419 0.98 3.07 圖.2 冷軋對304不銹鋼拉伸性能的影響。 圖.3 冷軋對304不銹鋼維氏硬度的影響。 圖.2指出，冷軋以相同的速度大幅增加了304不銹鋼的屈服和拉伸強度。兩條曲線圖.2所示。平整約45%CR。這種停滯不前可能表明，冷軋對

51、45至50％CR之間的鋼的屈服強度和拉伸強度的影響可以忽略。這一結(jié)論與以前的結(jié)果不符。(Llewellyn and Murray, 1964; Lula, 1986)。圖.2還表明，由于冷軋百分比的增加，屈服強度與拉伸強度之間的距離越來越窄，即屈服強度/抗拉強度從冷軋開始的0.69增加到45％CR的0.98。見表—2。延性的延伸率按如下路徑代表相反的強度。這種冷軋鋼的延展性解決方案，退火試樣比45%CR試樣大約高7倍。 冷軋百分比對維氏硬度的影響見圖. 3。圖中的每個點代表沿軋制方向的軋制平面平均值為10的讀數(shù)。以同樣的趨勢觀察，硬度是衡量垂直于軋制方向（即在橫向方向）的厚度的標(biāo)準(zhǔn)

52、。這種結(jié)果與凱恩等人取得的結(jié)果矛盾（2004年）。他們發(fā)現(xiàn)，對304不銹鋼冷軋樣品來說，其表面硬度值比截面區(qū)域高。然而，他們發(fā)現(xiàn)通過冷軋，這兩個面的硬度值均增加。 值得一提的是，在目前的研究中，以MPa為單位的平均拉伸強度與平均維氏硬度的比率被發(fā)現(xiàn)有三中測試結(jié)果，見圖. 4。此外，數(shù)據(jù)顯示，拉伸強度百分比從0％CR提高到50％CR，與硬度的相同。即 從以上結(jié)果，可以認為，抗拉強度和屈服強度和硬度變化的原因，冷軋百分比可能是一個主要因素，而且奧氏體不銹鋼冷變形形成馬氏體。 圖.4 抗拉強度和維氏硬度之間的關(guān)系。 圖. 5 冷軋和馬氏體含量對30

53、4不銹鋼軋制張力的影響。 對于冷加工對馬氏體不銹鋼的形成已經(jīng)進行了許多的研究。見例如(Peguetetal，2007； Garciaetal，2000；Amitava Mitraetal，2004)。關(guān)于馬氏體量可以引入相同類型的不銹鋼，并獲得等量的塑性變形，曾有過矛盾的文獻。然而，據(jù)報道，形成馬氏體的數(shù)量強烈依賴于溫度和性質(zhì)，還有形變速率(Bressanelliand，Moskowitz，1966)。 圖. 6 光學(xué)顯微鏡（400 ×）冷軋后對304不銹鋼 于：（a）10％，（b）40％，和（c）50％的厚度減少。 考慮到兩項材料混合定律，用下列熟悉的方程式來描述(Hua

54、ng et al., 1989): 其中1和V1是馬氏體的強度和體積分?jǐn)?shù)。2和V2非奧氏體轉(zhuǎn)變的強度和體積分?jǐn)?shù)。根據(jù)這個公式，奧氏體向馬氏體的逐步轉(zhuǎn)變一定會增加不銹鋼合金的強度。這同意Davies and Magee (1971)的報告說，馬氏體的結(jié)構(gòu)和組織與奧氏體和馬氏體之間的相對強度有關(guān)。此外，使用上述混合物中的相關(guān)定律可知，隨著馬氏體含量的增加，力學(xué)性能提高，似乎是合理的，如果我們比較圖. 5（這表明冷軋對馬氏體的形成和前后張力測試的影響）與圖. 2。 人們可以假設(shè)，在拉伸試驗中，屈服和抗拉強度增幅也關(guān)系到馬氏體的比例增長。微觀結(jié)構(gòu)分析表

55、明，高達約10％CR（即變形的初始階段），不銹鋼冷軋效應(yīng)導(dǎo)致粗大奧氏體晶粒內(nèi)形成小群磁性馬氏體，見圖. 6a。在這個階段，前期形成的少量馬氏體，由于冷軋，這可能不會對合金的拉伸性能有影響。然而，在這個階段觀察抗拉強度和屈服強度的增加，主要是由于張力引起的塑性變形。隨著進一步的變形，即在中間階段（CR≥10％），馬氏體的晶核形成和長大。在奧氏體晶體破壞的情況下馬氏體的體積分?jǐn)?shù)增加，晶界有一部分產(chǎn)生錯位，見圖. 6b。由于這種后期的結(jié)果，屈服強度和抗拉強度的增加幾乎與冷軋呈線性關(guān)系。 圖. 5表明，鋼中含有的馬氏體總量，實際上是實驗前馬氏體和（按冷軋成形）在拉伸試驗過程中產(chǎn)生的馬氏體含量的總和。

56、在拉伸試驗過程中形成的馬氏體的比例可視為常數(shù)。其值達10％左右，這可根據(jù)圖. 5的結(jié)果確定。這個常量不斷增加，不論試驗前冷軋馬氏體的比例高達40％CR。然而，在較低的比例下（高達約20％CR），由于張力引起的塑性變形比冷軋產(chǎn)生的馬氏體多的多。當(dāng)冷軋比例增加超過40％，由張力產(chǎn)生的馬氏體量不再是常數(shù)，會隨著CR%的降低而降低。因此，通過對≥45%冷軋?zhí)幚淼?04不銹鋼進行觀察，張力試驗對馬氏體型轉(zhuǎn)變的變形影響不大（見圖. 5）。以及對馬氏體形成的凈影響基本和冷軋一致。 圖.7 304不銹鋼板的掃描電鏡切片在顯微鏡縱向滾動的方向顯 示顯微

57、組織演變的連續(xù)階段：（a）0％和（b）40％的厚度減少。 在這個階段，馬氏體含量率的急劇變化被發(fā)現(xiàn)和304不銹鋼強度的大幅增加一樣。此外，該材料嚴(yán)重變形，可能會造成奧氏體相和馬氏體相環(huán)環(huán)相扣，從而使兩相晶界消失了，見圖. 6c。這個階段的鋼的特點是以全硬狀態(tài)描繪出屈服強度和極限抗拉強度曲線如圖.2所示。冷軋的嚴(yán)重性也可以由圖中. 7的SEM顯微照片看到。這清楚地表明，晶粒沿軋制方向被高度拉長。 當(dāng)冷軋在45至50%之間時304不銹鋼產(chǎn)生的全硬態(tài)現(xiàn)象的原因可能是冷軋或拉伸試驗中產(chǎn)生的馬氏體相變。如果由于拉伸試驗形成的馬氏體的比例，被假定為常數(shù)，試樣鋼的強度和硬度隨著CR%增加。當(dāng)304不

58、銹鋼冷軋到約45％時，馬氏體體積分?jǐn)?shù)高到足以防止由于張力變化形成新的馬氏體。因此，這種鋼已經(jīng)達到飽和階段，盡管觀察到先前馬氏體的比例大幅度增加，但沒有額外的強度。以前的調(diào)查工作(Ravi Kumar et al, 2004)顯示，通過冷軋304不銹鋼產(chǎn)生的高變形量（90%CR）使馬氏體體積分?jǐn)?shù)可能高達56%。在這個變形量下，奧氏體相變由主要階段變?yōu)榇我A段。然而，為了確認正在處理的304不銹鋼的這一結(jié)論，冷軋應(yīng)該高于50%CR。 4．結(jié)論 （1）調(diào)查發(fā)現(xiàn)，304不銹鋼試樣的屈服和拉伸強度以同樣的速度隨著CR%的增加而逐漸增加。屈服強度和拉伸強度之比的增加與冷軋CR%和高度的增加一致。

59、 （2）平均拉伸強度與維氏硬度的比率范圍在2.86和3.14之間。 （3）軋制馬氏體量隨著CR%增加，拉伸試驗過程中形成的馬氏體量被證明與增加到40%CR無關(guān)。 （4）在冷軋低比例下（高達約20％），馬氏體總量多數(shù)被認為是由于拉伸實驗，而在較高的比例下(>25% CR)，實驗前馬氏體量被發(fā)現(xiàn)占主導(dǎo)地位。 （5）當(dāng)304不銹鋼經(jīng)歷了實驗前馬氏體后，可以通過拉伸負荷引入大量的馬氏體。這個百分比會影響結(jié)果，應(yīng)該予以考慮。考慮到馬氏體的作用不容忽視，最好是事先引入馬氏體（在目前的研究中發(fā)現(xiàn)約45％）臨界值，以通過機械測試限制新馬氏體的形成。因此，對鋼材性能的凈影響主要是由于前馬氏體。

60、 致謝 首先，作者要衷心感謝利比亞高等教育部以博士獎學(xué)金的方式給予支持。我們還要對工業(yè)研究中心的laalam碩士表示感謝。感謝利比亞首都的黎波政府在本工作中的實驗部分給予的熱情幫助。 參考文獻 Amitava Mitra, P.K., Srivastava, P.K., Bhattacharya, D.K., Jiles, D.C.,2004. Ferromagnetic properties of deformation-induced martensite t

61、ransformation in AISI 304 stainless steel. Metall. Trans. 35A, 599. Bressanelli, J.P., Moskowitz, A., 1966. Effect of strain rate, temperature and composition on tensile properties of metastable austenitic stainless steels. Trans. ASM 59, 223 Brickner, K.G., 1968. Stainless Steels for Room and

62、Cryogenic Temperatures in Selection of Stainless Steels. American Society for Metals, Metals Park, Ohio, p. 24. Davies, R.G., Magee, C.L., 1971. Metall. Trans. 2, 1939. Garcia, C., Martin, F., De Tiedra, P., Heredero, J.A., Aparicio, M.L.,2000. Effect of prior cold work on intergranular and tr

63、ansgranular corrosion in type 304 stainless steel:quantitative discrimination by image analysis. Corrosion 56,Huang, G.L., Matlock, D.K., Krauss, G., 1989. Martensite formation, strain rate sensitivity, and deformation behaviour of type 304 stainless steels sheet. Metall. Trans. 20A, 1239. Irvine,

64、K.J., 1961. J. Iron Steel Inst. 199, 153. Kain, V., Chandra, K., Adhe, K.N., De, P.K., 2004. Effect of cold work on low-temperature sensitization behaviour of austenitic stainless steels. J. Nucl. Mater. 334, 115. Lacombe, P., Baroux, B., Beranger, G. (Eds.), 1993. Stainless Steels. Les Editi

65、ons de Pysiques Les Ultis, p. 42. Llewellyn, D.T., Murray, J.D., 1964. Proc. Conf. Metallurgical Developments in High Alloy Steels. The Iron and Steel Institute, Scarborough, United kingdom, p. 197. Lula, R.A., 1986. Stainless Steel. American Society for Metals,Metals Park, Ohio, p. 68. Mo

66、ngonon, P., Thomas, L.G., 1970. Structure and properties of thermal-mechanically treated 304 stainless steel. Metall. Trans. 1, 1587. Peguet, L., Malki, B., Baroux, B., 2007. In?uence of cold working on the pitting corrosion resistance of stainless steels. Cor. Sci. 49,1933. Pickering, F.B., 1976. Int. Met. Rev. 21, 227. Ravi Kumar, B., Singh, A.K., Samars Das, Bhattacharya, D.K., 2004. Cold rolling texture in AISI 304 stainless steel. Mater. Sci. A364, 132. Reed, R.P., 1962. The sp