鋼筋混凝土簡支T梁橋主梁設(shè)計(jì)計(jì)算
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1、鋼筋混凝土簡支T梁橋主梁設(shè)計(jì)書 序:設(shè)計(jì)資料 一、設(shè)計(jì)題目:鋼筋混凝土簡支T梁橋主梁設(shè)計(jì)計(jì)算 二、設(shè)計(jì)資料: 1 .橋面凈空:凈-9+2X 2 .主梁跨徑和全長: 參考圖: C30硅 抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fck 抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcd 抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值ftk 抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ftd 乂104MPa 鋼筋: 主筋HRB40隹岡筋 抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fsk=400MPa 第1頁共24頁 鋼筋混凝土簡支T梁橋主梁設(shè)計(jì)書 抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fsd=330MPa 箍筋HRB33用岡筋 抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值%k=335MPa 抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fsd=280MPa X105M
2、Pa 相對(duì)界限受壓區(qū)高度S 三、設(shè)計(jì)內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值: 何載內(nèi)力證、、 恒載 車輛何載 人群荷載 備注 跨中彎矩 816.?5 Md,L/2 8KN?m ?m ?m 1/4處彎矩 Md,L/4 ?m ?m ?m 支點(diǎn)男力 車輛柚載引 Vd,L 起的彎矩已 跨中剪力 計(jì)入沖擊系 Vd,L/2 數(shù),1+w 第一篇T型梁正截面設(shè)計(jì) 第2頁共24頁 鋼筋混凝土簡支T梁橋主梁設(shè)計(jì)書 圖1-1 Lk=20.00m,計(jì)算跨徑 L0=19.50m。T型截面梁
3、尺寸如圖 1-1,橋梁處于I類環(huán)境條件,安全 等級(jí)為一級(jí),"=0.53,0=1.1。 作用效應(yīng)組合: 通過設(shè)計(jì)題目中所給數(shù)值, 〔1〕由承載能力極限狀態(tài)作用效應(yīng)組合公式 m 而5住%KSQjk) 得簡支梁控制界面的彎矩組合設(shè)計(jì)值和剪力組合設(shè)計(jì)值為: 跨中截面 Md,L/2=2306.69KNm Vd,L/2=124.12KN 1/4跨界面Md,L/4=1555.65KNm 〔2〕正常使用極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)作用效應(yīng)組合: 由作用短期效應(yīng)組合公式mn SsdSGik巾1jSQjk i1j1 跨中截面Msd,L/2=2306.69KNm Vsd,L/2=124.12K
4、N 1/4跨界面Msd,L/4=1555.65KNm 由作用長期效應(yīng)組合公式 第3頁共24頁 鋼筋混凝土簡支T梁橋主梁設(shè)計(jì)書mn SldSGik巾2jSQjk i1j1 跨中截面Mld,L/2=2306.69KNmVld,L/2=124.12KN 1/4跨界面Mld,L/4=1555.65KNm 求翼緣計(jì)算寬度bf 梁體采用C30混凝土,軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcd=13.8MPq,軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ftd=1.39MPa主筋采用HRB40隹岡筋,抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fsd=330MPa箍筋采用HRB335鋼筋,直徑8mm抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcd=280MPa 圖1-2 5I
5、E日口. g 圖1-2 為便于計(jì)算,實(shí)際T型截面換成圖1-2, hf(100140)2120mm, 其余尺寸不變。 鋼筋混凝土簡支T梁橋主梁設(shè)計(jì)書 根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定:T形截面受彎構(gòu)件位于受壓區(qū)的翼緣 , 計(jì)算寬度bf,應(yīng)按以下 三者中最小值取用。 ①對(duì)于簡支梁為計(jì)算跨徑的1/3。 b'f=L/3=19560/3=6653mm ②相鄰兩梁軸線間的距離。由圖1-3: b'f=S=2200mm ③b+2bh+12h'f,此處b為梁的腹板寬,bh為承托長度,h' f為不計(jì)承托的翼緣厚度。 b'f=b+12h'f=240+12Xl20=1680mm 故取b'f=1
6、680mm 截面設(shè)計(jì) 假設(shè)as值,求有效高度 x1500=135mm 有效高度h0=h—as=1500—135=1365mm 判斷T型截面類型 Qb'fh'f〔h0—h'X1680X120X(1365—120/2) =3630.61KN?m>M(=2306.69KN?m) 故屬于第一類T形截面。 〔3〕求受壓區(qū)高度 由M=fcdb'fh'f〔h0—h'f/2〕即 23066910613.81680(1365—) 2 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 ieeo 整理后,可得到x22730x1989900 ‘ 解方程的合適解x=7
7、5mmhf〔二120mm,x=2655mm〔舍去〕 求受拉鋼筋面積 As ' _ _ _ fcd bf x 13.8 1680 75 ?? 2 5269 mm fsd 330 擬采用632+416的鋼筋,As=4826+509=5335mm2筋疊高層數(shù)為5層,布置如圖1-2 圖1-2 混凝土凈保護(hù)層厚度取35mm>d=32mmi附表1-8中規(guī)定的 30mm鋼筋間橫向凈距&=240—2X35-2xx32=40mmk滿足構(gòu)造 要求 第6頁共24頁 鋼筋混凝土簡支T梁橋主梁設(shè)計(jì)書 截面復(fù)核 已設(shè)計(jì)的受拉鋼筋中,632的面積為4826mm2218的面
8、 積為509mm2fsd=330MPa 由鋼筋布置圖可求的 95mm 4826(351.535.8)509(35335.820.50.5) as= 4826509 則實(shí)際有效高度h0=150O-95=1405mm 判定T型截面類型 由式〔3-46〕計(jì)算Lb'fh'x1680Xx106N-m fsdA=330Xx106N-m fcdb'fh'f>fsdAs故為第一類T型截面 求受壓區(qū)高度x 由式〔3-40〕,求得x,即x=fsdAs/fcdb'f=〔330Xx1680]=76mm< h'f(=120mm) 正截面抗彎承載力 由式〔3-41〕,求的正截面抗彎承載力M
9、u Mu=幻b'fx〔h0—x/2〕 X1680X76x〔1405—76/2〕 xio6N-mm ?m>M(=2306.69KN-m) 又p=As/bh0=5335/(240乂1405)=0.016>0.2%截面復(fù)核滿足要求 第二篇T型梁斜截面設(shè)計(jì) 采用C30混凝土,抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcd=13.8MPq抗拉強(qiáng)度設(shè) 第7頁共24頁 鋼筋混凝土簡支T梁橋主梁設(shè)計(jì)書 計(jì)值ftd 主筋HRB40隹岡筋:抗拉弓5度設(shè)計(jì)值fsd=330MPa 箍筋HRB33邸筋:抗拉弓5度設(shè)計(jì)值fsd=280MPa 相對(duì)界限受壓區(qū)高度S 由公式〔2-28〕得 Md,l/4xxxxx-
10、mVd,0xxxxx10.61)=622.53KNVd,l/2 xx 簡支梁控制截面的彎矩組合設(shè)計(jì)值和剪力組合設(shè)計(jì)值為: 跨中截面Md,"2=2306.69KN?mVd,^?m 1/4跨截面Md*4?m 支點(diǎn)截面Md,0=0,Vd,0-m 跨中截面的縱向受拉鋼筋計(jì)算 …、.-,' T形截面梁受壓區(qū)的翼緣計(jì)算寬度b'f '翼板平均厚度hf=〔100+140〕/2=120mm則可得到 b'f=L/3=19560/3=6653mm b'f=S=2200mm b'f=b+12h'f=240+12X120=1680mm 故取有效寬度b'f=1680mm 〔2〕鋼筋數(shù)量計(jì)算
11、鋼筋數(shù)量計(jì)算及截面復(fù)核見:一 跨中截面主筋為632+218的鋼筋, As=4826+509=5335mm2筋疊高層數(shù)為4層, 布置如圖2-1。界面有效高度h0=1500-95=1405mm, 第8頁共24頁 鋼筋混凝土簡支T梁橋主梁設(shè)計(jì)書 抗彎承載力Mu?m>Md,i/2(=2306.69KN?m) 腹筋設(shè)計(jì) 截面尺寸檢查 根據(jù)構(gòu)造要求,梁最底層鋼筋232通過支座截面,支點(diǎn)截面有效高度為 h0=h-〔35+35.8/2〕=1447mm. (0.51103)qfU7bh0=(0.5l103)癡X240X1447 =970KN>Vd,0(=622.53KN) 截面
12、尺寸符合設(shè)計(jì)要求
檢查是否需要根據(jù)計(jì)算配置箍筋
跨中段截面(0.51103)ftdbh0=(0.51103)XX240X
支座截面(0.51103)ftdbh0=(0.51103)XX240x
因Vd,l/2?m<(0.51103)ftdbh0 13、(0.51103)ftdbh0=238.36KN的截面距跨中截面的距離
可由剪力包絡(luò)圖按比例求的,
為1VxVl/2I9500X(238.36
2VoVi/22
124.12)/(622.53-124.12)=2235mm
即在l1長度內(nèi)可按構(gòu)造要求布置箍筋。
同時(shí),根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定,在支座中心線向跨徑長度方向
不小于一倍梁高h(yuǎn)=1500mm£圍內(nèi),箍筋的間距最大為100mm距
支座中心線為h/2處的計(jì)算剪力值〔V'〕由剪力包絡(luò)圖按比例求得,
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、,,LVoh(VoVi/2)_19500622.531500(62 14、2.53124.12)V
L19500
其中應(yīng)由混凝土和箍筋承擔(dān)的剪力計(jì)算值至少為
0.6V'350.52KN;應(yīng)由彎起鋼筋承擔(dān)的剪力計(jì)算值至多為'
0.4V'233.67KN,設(shè)計(jì)彎起鋼筋區(qū)段長度為1。--04匕4571mm
2V0V/2
箍筋設(shè)計(jì)
采用直徑8mm勺雙肢箍筋,箍筋截面面積Asv=nA;v1=2Xmm 1.12 (0.56 10 6)(2 0.6 1.115) 390 100.6 330 240 14262
= ; " F
584.19
= 390mm
確定箍筋間距的設(shè)計(jì)值尚要考慮《公路橋規(guī)》的構(gòu)造要求。
現(xiàn)取S/=300mm+算的箍筋配筋率sv 0. 15、14% 0.18% ,且不小于
h/2=750mmf口 400mm
綜合上述計(jì)算,在支座中心向跨徑長度方向的1500mme
在等截面鋼筋混凝土簡支梁中,箍筋等距離配置。為計(jì)算簡便,
按式〔4-5〕設(shè)計(jì)箍筋時(shí),式中的斜截面內(nèi)縱筋配筋率p及截面有
效高度h0可近似按支座截面和跨中截面的平均值取用,計(jì)算如下:
跨中截面Pi/2=1.67<2.5,取Pi/2=1.67,h°=1405mm
支點(diǎn)截面p0=0.56,4=1447mm
則平均值分別為p=(pi/2+p0)/2=1.115,h0=〔1405+1447〕
/2=1426mm
箍筋間距為Sv
22(0.56106)(20 16、.6p)fkAsvfsvbh0
'-2
(V)2
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圍內(nèi),設(shè)計(jì)箍筋間距Sv100mm,爾后至跨中截面統(tǒng)一的箍筋間距
取Sv=300mm
彎起〔斜筋〕計(jì)算
設(shè)焊接鋼筋骨架的架立鋼筋〔HRB400為18,鋼筋重心至梁受壓翼板上邊緣距離a′s55.25mm。
彎起鋼筋的彎起角度為45°,彎起鋼筋末端與架立鋼筋焊接。為了得到每對(duì)彎起鋼筋分配的剪力,由各排彎起鋼筋的末端折點(diǎn)應(yīng)落在前一排彎起鋼筋的構(gòu)造規(guī)定來得到各排彎起鋼筋的彎起點(diǎn)計(jì)算位置,首先要計(jì)算彎起鋼筋上、下彎點(diǎn)之間垂直距離[見圖2-3
現(xiàn)擬彎起N2?N4鋼筋,將計(jì)算的各排彎起鋼筋彎起點(diǎn)截面的
hi以 17、及至支座中心距離為、分配的剪力計(jì)算值Vsb、所需的彎起鋼筋面積鼠]列入表1中?,F(xiàn)將表1中有關(guān)計(jì)算如下:
根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定,簡支梁的第一排彎起鋼筋〔對(duì)支座而
言〕的末端彎起點(diǎn)應(yīng)位于支座中心截面處。這時(shí),hi為
幾1500[(3535.81.5)(4520.535.8/2)1328mm
彎筋的彎起角為45°,則第一排彎筋〔2N2]的彎起點(diǎn)1距支座中心距離為1328mm彎筋與梁縱軸線交點(diǎn)1
彎起鋼筋計(jì)算表表1
彎起點(diǎn)
1
2
3
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△hi(mm)
1328
1292
1264
距支座中心距離xi〔mrm 18、
1328
2620
3884
分配的計(jì)算剪力值Vsbi
〔KN
需要的彎筋面積Asbi
〔mm2
789
可提供的彎筋面積Asbi
〔mm2
1609
1609
402
彎筋與梁軸交點(diǎn)到支座中
心品巨離x'c(mm)
對(duì)于第二排彎起鋼筋,可得到
h21500[(3535.82.5)(4520.135.8/2)1292mm
彎起鋼筋〔2N3〕的彎起點(diǎn)2距支點(diǎn)中心距離為
1292+1328=2620mm
分配給第二排彎起鋼筋的計(jì)算剪力值Vsb2,由比例關(guān)系計(jì)算可
得到:
45717501328Vsb2陽一
心得Vs 19、b24571233.67
其中,0.4V'233.68KN;h/2750mm;設(shè)置彎起鋼筋區(qū)段長為
4571mm
所需要提供的彎起鋼筋截面積〔Asb2〕為
〃1333.33(Vsb2)1333.33(204.13)2
Asb2Lmmm
fsdsin453300.707
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其余各排彎起鋼筋的計(jì)算方法與第二排計(jì)算方法相同。
按照計(jì)算剪力初步布置彎起鋼筋如圖2-3.
現(xiàn)在按照同時(shí)滿足梁胯間各正截面和斜截面抗彎要求,確定彎
起鋼筋的彎起點(diǎn)位置。由已知跨中截面彎矩計(jì)算值Mi/2=0Md,i/2=2306.69KN?m,支點(diǎn) 20、中心處Mo從刀0,按式〔4-14〕做出梁的計(jì)算彎矩包絡(luò)圖〔圖2-3〕。在L/4截面處,因x=4.875m,L=19.5m,Ml/2.m則彎矩計(jì)算值為2
Ml/42306.69(1——W-)1730KN-m與已知Mdl/4?m相比兩19.52,
者相對(duì)誤差為10%故用〔4-14〕來描述簡支梁包絡(luò)圖是可行的。
鋼筋彎起后相應(yīng)各正截面抗彎承載力表2-2
梁區(qū)
截
有
T型
受
抗
段
面縱筋
效高度
截面類別
壓區(qū)高
彎承載
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%(mm)
度
x(mm)
力
Mui(KN
支 21、點(diǎn)
中心-1點(diǎn)
23
2
144
7
第一
類
23
762
1點(diǎn)-2
占
八、、
43
2
142
9
第一
類
46
149
9
2點(diǎn)-3
占
八、、
63
2
141
1
第一
類
69
3點(diǎn)-4
占
八、、
63
2+218
140
6
第一
類
75
將表2-2的正截面抗彎承載力在圖2-3上用各平行直線表
示出來,現(xiàn)在以圖2-3中所示彎起鋼筋彎起點(diǎn)初步位置來逐個(gè)檢查
是否滿足《公路橋規(guī)》的要求。
第一排彎起鋼筋〔2N4〕:
其充分利用點(diǎn)“k”的橫坐標(biāo)x=5768mm而2N2的彎起點(diǎn) 22、1的
橫坐標(biāo)x1=9750-1328=8422mm說明1點(diǎn)位于m點(diǎn)左邊,且x1-x
〔二8422-5768=2654mm>h0/2(1429/2=714.5mm),滿足要求。
其不需要點(diǎn)l的橫坐標(biāo)x=7969mm而2N4彎起鋼筋與梁中軸
線的交點(diǎn)1'的橫坐標(biāo)
X;〔二9750-666.7=9083.3mm]>x(=7969mm),滿足要求。
第二排彎起鋼筋〔2N3〕:
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其充分利用點(diǎn)“j”的橫坐標(biāo)x=2077.3mm而2N2的彎起點(diǎn)2
的橫坐標(biāo)x2=9750-2620=7130mm,說明1點(diǎn)位于k點(diǎn)左邊,且x2-x
23、
〔=7130-2077.3=5052.7mm〕>h0/2(1411/2=705.5mm),滿足要求。
其不需要點(diǎn)k的橫坐標(biāo)x=5792mm而2N3彎起鋼筋與梁中軸
線的交點(diǎn)2'的橫坐標(biāo)
X2〔=9750-1994.5=7756mm>x(=5767.8mm),滿足要求。
第三排彎起鋼筋〔2N4〕:
第三排彎起鋼筋末與包絡(luò)圖相交,故一定滿足要求。
由上述檢查結(jié)果可知,圖2-3所示彎起鋼筋彎起點(diǎn)初步位置滿
足要求。
由2N2,2N3鋼筋彎起點(diǎn)形成的抵抗彎矩圖遠(yuǎn)大于彎矩包絡(luò)圖,
故進(jìn)一步調(diào)整上述彎起鋼筋的彎起點(diǎn)位置,在滿足標(biāo)準(zhǔn)對(duì)彎起鋼筋
彎起點(diǎn)要求前提下,使抵抗彎矩圖接近彎矩包絡(luò) 24、圖;在彎起鋼筋之
間,增設(shè)直徑為16mm勺斜筋,圖2-4極為調(diào)整后主梁彎起鋼筋、
斜筋的布置圖。
第三篇承載力校核
圖2-4b〕為梁的彎起鋼筋和斜筋設(shè)計(jì)布置示意圖,箍筋設(shè)計(jì)
間前述結(jié)果。
圖2-4c〕、a)是按照承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)最大剪力計(jì)算
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值V的包絡(luò)圖及相應(yīng)的彎矩計(jì)算值Mx的包絡(luò)圖
圖2-4梁彎起鋼筋和斜筋設(shè)計(jì)布置圖〔尺寸單
位:mm
a)相應(yīng)于剪力計(jì)算值Vx的彎矩計(jì)算值Mx的包絡(luò)
圖;b〕彎起鋼筋和斜筋布置
示意圖;c〕剪力計(jì)算值Vx的包絡(luò)圖
〔1〕選定斜截面頂端位置
由圖2-4b〕可 25、得到距支座中心為h/2處截面的橫坐標(biāo)
x=9750-750=9000mm正截面有效高度h0ch01447mm則得到選擇的斜截面頂端位置A圖4-1],其橫坐標(biāo)為x=9000-1447=7553mm
〔2〕斜截面抗剪承載力復(fù)核
A處正截面上的剪力Vx及相應(yīng)的彎矩Mx計(jì)算如下:
2 7553
124.12 (622.53 124.12) 482.25KN
19500
2 x
Vx Vl/2 (Vo Vl/2)——
L
圖4-1距支座中心h/2處斜截面抗彎承載力計(jì)
算圖式〔尺寸單位:mrm
22
…4x47553
M=Ml/2(1—)=2306.69(1——^- 26、)?m
L195002
A處正截面有效高度為二1429mm=1.429m主筋為4032〕,則實(shí)
際廣義剪跨比m
及斜截面投影長度
c分別為
h0X X
m=
Mx
西
922.43 1.34 3
482.25 1.429
將要復(fù)核的斜截面如圖
4-1中所示AA'斜截面〔虛線所示〕
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斜角tan1(h0/c)
1…一….i
=tan(1.429/1.149)44.4
斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有2032〔2N5〕,相應(yīng)的主筋配率p為
p=100^1001608—0.462.5
bho2401447
箍筋的配筋率為sv〔取 27、Sv=220mm寸〕為
Asv 100.6
bSv 240 220
0.191%
min( 0.18%)
與斜截面相交的彎起鋼筋有2N4〔2。32〕、2N3〔2032〕;斜
筋有2N6〔2。16〕.
按〔4-5〕規(guī)定的單位要求,將以上計(jì)算值代入式〔4-5〕,則
得到AA'斜截面抗剪承載力為
Vu123(0.45103)bh0\(20.6P):fc7ksvfsv(0.75103)fsdAsbSins(KN)
=111.1(0.45103)2401429(20.60.46)20.10.00191280
+(0.75103)330(21608402)0.707
鋼筋混凝土 28、簡支 T 梁橋主梁設(shè)計(jì)書
=950.79KN>Vx
故距支座中心為h/2處的斜截面抗剪承載力滿足設(shè)計(jì)要求。
第四篇裂縫寬度驗(yàn)算
1、帶肋鋼筋系數(shù)c1
荷載短期效應(yīng)組合彎矩計(jì)算值為
MsMG11MQ112MQ2
第2 21頁共24頁
鋼筋混凝土簡支T梁橋主梁設(shè)計(jì)書
荷載長期效應(yīng)組合彎矩計(jì)算值為
Mi
MG
G
21
M Q1 22 M Q2
系數(shù)C2 1
05也叫至1,412
1327.60
系數(shù)C3,非板式受彎構(gòu)件C3 = 1.0
鋼筋應(yīng)力ss的計(jì)算
Ms 1327,6025 106
ss 一 _ _ _ _ _ _ _
0.87hoA 29、s 0.87 1405 5335
換算直徑d的計(jì)算
因?yàn)槭芾瓍^(qū)采用不同的鋼筋直徑,按式〔9-24〕要求,d應(yīng)
c “2 2
取用換算直徑de,則可得到d=de = 6 32 4 18 =29.79mmW于焊接 6 32 4 18
鋼筋骨架d=deX
3、縱向受拉鋼筋配筋率p的計(jì)算P=bh03M
4、最大裂縫寬度Wfk的計(jì)算
由式〔9-24〕計(jì)算可得到
Wfk
ss, 30 d 、
C1C2c3 ( )
Es 0.28 10
=1
203.58 30 29.79
5( )
2.0 105 0.28 10 0.0167
=0.14mm <[
Wf ]=0.2m 30、m,滿足要求。
第五篇
撓度驗(yàn)算
第2 4 頁共24頁
在進(jìn)行梁變形驗(yàn)算時(shí),應(yīng)取梁與相鄰梁橫向連接后截面的
全寬度受壓翼板計(jì)算,即bf1=2200mm而h'f=120mm
T梁換算截面的慣性矩八和I0計(jì)算
對(duì)T梁的開裂截面,由式〔9-19〕可得到
1
-2200x26.675630(1405x)
2
X=197.58mm>hf=120mm
梁跨中截面為第二類T型截面。這時(shí),受壓區(qū)x高度由式〔9-12〕確定,即
esAshf(b「b)6.675335120(2200240)11281g
b240.
','22
c2EsAsh。(bf1b)hf26.6753 31、351405(2200240)120
B-534026.38
b240
貝(JxA2BA216.0mmhf(120mm)
開裂截面的換算截面慣性矩必為
33
I2200216(2200240)(216120)6533514n52162570936261064
Icr6.675335(1405216)57093.62610rm^m
33
T梁的全截面換算面積為
A02401500(2200240)120(6.671)53352625431.667mm2
受壓區(qū)高度
_2__2__
x0.524015000.5(2200240)120(6.671)533514055221 32、8mm
625431.6667
全截面換算慣性矩為
IX1011mm4o
計(jì)算開裂構(gòu)件的抗彎剛度
全截面抗彎剛度
B00.95Eclcr0.953.010416.02710104.5681015Nmm4
開裂截面抗彎剛度
BcrEcIcr3.010457093.6261061.711015Nmm4
cicci
全截面換算截面受拉區(qū)邊緣的彈性抵抗矩為
11
W0
1.64 108 mm3
J01.602710
hx1500522.18
全截面換算截面的面積矩為
S00.52200522.1820.5(2200
240)(522.18120)214.1 33、4107mm3
塑性影響系數(shù)為型01.73
W0
開裂彎矩Mcr[W。568.53KNm
開裂構(gòu)件的抗彎剛度為B
Bx1015N-
,Mcr、2M/Mcr、21B0
()[1()]-MsMsBcr
mm2
受彎構(gòu)件跨中截面處的長期撓度值
短期載荷效應(yīng)作用下跨中截面彎矩標(biāo)準(zhǔn)值
Ms1327.625KNm,結(jié)構(gòu)自重作用下跨中截面彎矩標(biāo)準(zhǔn)值
MG816.58KNm。對(duì)C30混凝土,撓度長期增長系數(shù)
1.60。受彎構(gòu)件在使用階段的跨中截面的長期撓度值為
2
5MsL
wls—
48B
51327.6251019.510/”
-1.60
34、
481.934
43.505mm
鋼筋混凝土簡支T梁橋主梁設(shè)計(jì)書
在自重作用下跨中截面的長期撓度值為
Wg
2
5 MGL2
48 B
5 816.58 106 19.52 106
48 1.43
1.60 36.189mm
第2 5頁共24頁
則按可變荷載頻遇值計(jì)算的長期撓度值為
L
wQwlwG43367mm(33mm)600
符合《公路橋規(guī)》要求。
預(yù)拱度設(shè)置
在荷載短期效應(yīng)組合并考慮荷載長期效應(yīng)影響下梁跨中處產(chǎn)
生的長期撓度為
wl48.6mm12mm,故跨中截面需設(shè)置預(yù)拱度。1600
根據(jù)《公路橋規(guī)》對(duì)預(yù)拱度設(shè)置的規(guī)定,由式[19-28〕的到
1
梁跨中截面處的預(yù)拱度為wg-wQ36.1890.5739.689mmo
g2
參考資料:
1 .《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》
2 .《公路鋼筋混凝土與預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》
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