萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉工藝與鉆擴(kuò)花鍵底孔Φ43mm及锪沉頭孔Φ55mm車床夾具設(shè)計(jì)[三維UG零件圖][含高清CAD圖紙],三維UG零件圖,含高清CAD圖紙,萬(wàn)向節(jié),滑動(dòng),工藝,花鍵,底孔,43,mm,妹妹,锪沉頭孔,55,車床,夾具,設(shè)計(jì),三維,ug,零件圖,高清,cad,圖紙 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）開(kāi)題報(bào)告 題目 萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉機(jī)加工藝及工裝設(shè)計(jì) 專 業(yè) 名 稱 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 班 級(jí) 學(xué) 號(hào) 05031318 學(xué) 生 姓 名 伍峰 指 導(dǎo) 教 師 焦益群 填 表 日 期 2009 年 2 月 18 日 一、選題的依據(jù)及意義： 在工程機(jī)械和汽車的傳動(dòng)裝置中，由于總體布置上的需要，都要用到萬(wàn)向傳動(dòng)裝置。它的功用主要是在兩軸不同心或有一定夾角的軸間傳遞動(dòng)力，在工作中相對(duì)位置不斷發(fā)生變化的兩軸間傳遞動(dòng)力。萬(wàn)向傳動(dòng)裝置一般是由萬(wàn)向節(jié)和傳動(dòng)軸組成，有時(shí)還要有中間支承，主要用于以下一些位置： 發(fā)動(dòng)機(jī)前置后輪驅(qū)動(dòng)汽車（見(jiàn)圖D－C4－1(a)）的變速器與驅(qū)動(dòng)橋之間。當(dāng)變速器與驅(qū)動(dòng)橋之間距離較遠(yuǎn)時(shí)，應(yīng)將傳動(dòng)軸分成兩段甚至多段，并加設(shè)中間支承。 多軸驅(qū)動(dòng)的汽車的分動(dòng)器與驅(qū)動(dòng)橋之間或驅(qū)動(dòng)橋與驅(qū)動(dòng)橋之間 （見(jiàn)圖D－C4－1(b)）。 由于車架的變形，會(huì)造成軸線間相互位置變化的兩傳動(dòng)部件之間。 如圖D－C4－1(c)所示為在發(fā)動(dòng)機(jī)與變速器之間。 采用獨(dú)立懸架的汽車的與差速器之間（見(jiàn)圖D－C4－1(d)）。 轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)車橋的差速器與車輪之間（見(jiàn)圖D－C4－1(e)）。 汽車的動(dòng)力輸出裝置和轉(zhuǎn)向操縱機(jī)構(gòu)中（見(jiàn)圖D－C4－1(f)）。 萬(wàn)向節(jié)是實(shí)現(xiàn)變角度動(dòng)力傳遞的機(jī)件，用于需要改變傳動(dòng)軸線方向的地方。 傳動(dòng)軸是萬(wàn)向傳動(dòng)裝置的組成部分之一，這種軸一般長(zhǎng)度較長(zhǎng)，轉(zhuǎn)速高；并且由于所連接的部件（如變速箱與驅(qū)動(dòng)橋）間的相對(duì)位置經(jīng)常變化，因而要求傳動(dòng)軸長(zhǎng)度也要相應(yīng)地有所變化，以保證正常運(yùn)轉(zhuǎn)，這就要用到滑動(dòng)花鍵副。滑動(dòng)花鍵副由內(nèi)、外花鍵組成，在工作時(shí)滑動(dòng)副之間的伸縮運(yùn)動(dòng)來(lái)實(shí)現(xiàn)距離變化，用于傳遞長(zhǎng)度的變化。 萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉就是將萬(wàn)向節(jié)叉和滑動(dòng)花鍵副的一部分組合起來(lái)，使其成為一個(gè)零件，其特征是該萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉為采用管材制作的萬(wàn)向節(jié)叉與滑動(dòng)套為一體的整體式結(jié)構(gòu)，其端部呈叉形結(jié)構(gòu)，并設(shè)有兩個(gè)十字銷孔，用于安裝十字萬(wàn)向節(jié)；在管內(nèi)設(shè)有內(nèi)花鍵，這種呈整體式結(jié)構(gòu)的滑動(dòng)叉，不僅加工容易、成本低，而且強(qiáng)度高，故其使用壽命與傳統(tǒng)的萬(wàn)向節(jié)叉滑動(dòng)套合件相比，有了成倍的提高。它的研究和使用可以簡(jiǎn)化萬(wàn)向傳動(dòng)裝置的結(jié)構(gòu)，也滿足功能要求，因此對(duì)萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉的研究有極大的實(shí)際意義。 二、國(guó)內(nèi)外研究概況及發(fā)展趨勢(shì)（含文獻(xiàn)綜述）： 十字軸式剛性萬(wàn)向節(jié)具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，傳動(dòng)效率高的優(yōu)點(diǎn)，但在兩軸夾角α不為零的情況下，不能傳遞等角速轉(zhuǎn)動(dòng)。主要用于傳遞角度的變化，一般由突緣叉、十字軸帶滾針軸承總成、萬(wàn)向節(jié)叉或滑動(dòng)叉或花鍵軸叉、滾針軸承的軸向固定件等組成。萬(wàn)向節(jié)叉是一個(gè)叉形零件，一般采用中碳鋼或中碳合金鋼的鍛造件，也有采用中碳鋼的精密鑄造件。 汽車工業(yè)的發(fā)展對(duì)高品質(zhì)、低成本鍛件的需求不斷上升。轉(zhuǎn)向萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉（如圖1所示）是一個(gè)重要的汽車零件，其形狀復(fù)雜，尺寸精度和形位公差要求高，鍛造工藝性差。目前，國(guó)內(nèi)各主要鍛造廠主要采用開(kāi)式模鍛工藝進(jìn)行生產(chǎn)，鍛件成形質(zhì)量差，材料利用率低。因此迫切需要一種新的加工工藝，以提高成形質(zhì)量，減少材料浪費(fèi)，降低成本。 圖1 滑動(dòng)叉鍛件??? 滑動(dòng)叉?zhèn)鹘y(tǒng)上采用的開(kāi)式模鍛工藝生產(chǎn)，飛邊大，材料浪費(fèi)嚴(yán)重且尺寸精度差。為了降低鍛件成本，針對(duì)滑動(dòng)叉的形狀特征，又提出了一些先進(jìn)的工藝方案，比如一種少無(wú)飛邊模鍛的新工藝，使預(yù)制毛坯在封閉的模膛內(nèi)成形，實(shí)現(xiàn)鍛件近凈成形。根據(jù)體積不變?cè)瓌t對(duì) 圖2 開(kāi)式與無(wú)飛邊閉式模鍛工藝對(duì)比??? 計(jì)算毛坯進(jìn)行處理得到預(yù)制毛坯。 如圖1所示的滑動(dòng)叉形狀復(fù)雜，而且叉桿部截面呈圓形，傳統(tǒng)的整體閉式模鍛工藝難以實(shí)現(xiàn)無(wú)飛邊鍛造。在研究傳統(tǒng)無(wú)飛邊鍛造工藝和擠壓工藝的基礎(chǔ)上，開(kāi)發(fā)了滑動(dòng)叉無(wú)飛邊閉式模鍛新工藝，以滿足滑動(dòng)叉的無(wú)飛邊鍛造的要求。 無(wú)飛邊鍛造工藝是一種先進(jìn)的鍛造工藝，通常用于高品質(zhì)鍛件的生產(chǎn)。如圖2所示，與有飛邊鍛造工藝相比，無(wú)飛邊鍛造工藝中鍛件在封閉的模腔內(nèi)成形，不產(chǎn)生飛邊，節(jié)省材料，成形精度高，可實(shí)現(xiàn)鍛件的近凈成形或凈成形。 有限元模擬研究表明，與開(kāi)式模鍛工藝相比，無(wú)飛邊和小飛邊閉式模鍛新工藝具有鍛件精度高、成形質(zhì)量好、材料利用率高、所需設(shè)備噸位小等優(yōu)點(diǎn)，具有很好的工業(yè)應(yīng)用前景。 三、研究?jī)?nèi)容及實(shí)驗(yàn)方案： 本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容是繪制萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉零件圖并編制其機(jī)械加工工藝規(guī)程。對(duì)典型的工序設(shè)計(jì)專用夾具，并繪制專用夾具裝配圖1~2套和專用夾具的主要零件圖。 在說(shuō)明書(shū)中詳細(xì)地說(shuō)明了成批大量生產(chǎn)某解放牌汽車底盤(pán)傳動(dòng)軸上的萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉的工藝規(guī)程的制定過(guò)程。 1．查閱資料，英文資料翻譯（6000字），開(kāi)題報(bào)告 2．繪制萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉零件圖并編制其機(jī)械加工工藝規(guī)程一份 3．設(shè)計(jì)并繪制典型工序的專用夾具裝配圖2套 4．繪制夾具主要零件圖若干張 5．編寫(xiě)設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)（畢業(yè)論文）一份 四、目標(biāo)、主要特色及工作進(jìn)度 1．查閱資料，英文資料翻譯，撰寫(xiě)開(kāi)題報(bào)告 （2周）3月26日～4月8日 2．繪制萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉零件圖一份 （0.5周）4月9日～4月11日 3．編制萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉機(jī)械加工工藝規(guī)程一份 （1.5周）4月12日～4月22日 4．設(shè)計(jì)并繪制典型工序的專用夾具裝配圖1～2套 （3.5周）4月23日～5月16日 5．繪制夾具主要零件圖若干張 （2.5周）5月17日～6月3日 6．編寫(xiě)設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)（畢業(yè)論文）一份 （2周）6月4日～6月17日 7．畢業(yè)設(shè)計(jì)審查、畢業(yè)答辯 （1周）6月18日～ 6月22日 五、參考文獻(xiàn) [1]．王先逵主編，機(jī)械制造工藝學(xué)，北京，機(jī)械工業(yè)出版社，1997.10 [2]．孟少農(nóng)主編，機(jī)械加工工藝手冊(cè)，北京，機(jī)械工業(yè)出版社，1991 [3]．陳宏鈞，方向明，馬素敏主編，典型零件機(jī)械加工生產(chǎn)實(shí)例，北京，機(jī)械工業(yè)出版 社，2005.1 [4]．劉友才，肖繼德主編，機(jī)床夾具設(shè)計(jì)，北京,機(jī)械工業(yè)出版社，1991.5 [5]．Boyes W E·Jigs and Fixtures·America，SME，1982 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）外文資料翻譯 題目 數(shù)控技術(shù)發(fā)展趨勢(shì) 專 業(yè) 名 稱 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 班 級(jí) 學(xué) 號(hào) 05031318 學(xué) 生 姓 名 伍峰 指 導(dǎo) 教 師 焦益群 填 表 日 期 2009 年 2月 18 日 萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉機(jī)加工藝及工裝設(shè)計(jì) 學(xué)生姓名：伍峰 班 級(jí)：05031318 指導(dǎo)老師：焦益群 摘要: 萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉位于傳動(dòng)軸的端部。它的主要作用：一是傳遞扭矩，使汽車獲得前進(jìn)的動(dòng)力；二是當(dāng)汽車后橋鋼板彈簧處在不同的狀態(tài)時(shí)，由本零件可以調(diào)整傳動(dòng)軸的長(zhǎng)短及其位置。零件的兩個(gè)叉頭部位上有兩個(gè)孔，用以安裝滾針軸承并與十字軸相連，起萬(wàn)向聯(lián)軸節(jié)的作用。零件上的花鍵孔與傳動(dòng)軸端部的花鍵軸相配合，用于傳遞動(dòng)力之用。 本設(shè)計(jì)主要編制該零件的機(jī)械加工工藝規(guī)程，并設(shè)計(jì)其中一道工序的專用夾具，并撰寫(xiě)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)。此次設(shè)計(jì)培養(yǎng)了我熟悉并運(yùn)用有關(guān)手冊(cè)、規(guī)范、圖表等技術(shù)資料的能力。進(jìn)一步鍛煉了我識(shí)圖、制圖、運(yùn)算、編寫(xiě)技術(shù)文件和操作CAD等基本能力。 關(guān)鍵詞：萬(wàn)向節(jié) 滑動(dòng)叉 工藝 專用夾具 指導(dǎo)老師簽名: Sliding universal joint cross machine technology and tooling design Student name: Wu Feng Class: 050313 Supervisor: Jiao Yiqun Abstract: Fork sliding universal joints at the end of the shaft. Its main roles: First, transfer torque to the driving force for car access to move forward; second is when the vehicle rear axle leaf spring in a different state, the parts can be adjusted by the length of shaft and its location. Parts the first part of the two forks, there are two holes for the installation of needle bearings and connected with the cross-axis, since the role of universal coupling. Parts of the spline hole and the shaft end of the spline shaft of it, for power transmission purposes. The design of the main components of the preparation of the machining process planning and design processes in which a special fixture to work together and write a design specification. The design of the training I am familiar with and use of the manual, specification, diagrams and other technical information. Further training of my knowledge map, drawing, calculations, preparation of technical documents and the basic ability to operate CAD. Key words: gimbal sliding forks craft special fixture Signature of supervisor: 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 1 - 目 錄 1 引言.2 2 零件的分析 3 2.1 零件的作用 3 2.2 零件的材料 . 3 2.3 零件的工藝分析3 2.3.1. 結(jié)構(gòu)分析 .3 2.3.2 加工表面的技術(shù)要求分析 . 4 2.3.3. 表面處理內(nèi)容及作用 .4 3 工藝規(guī)程設(shè)計(jì) .5 3.1 制定零件工藝規(guī)程的原則和技術(shù)要求 .5 3.1.1 工藝要求 5 3.1.2 技術(shù)依據(jù) 5 3.2 生產(chǎn)類型的確定 5 3.3 確定毛坯的制造形式 6 3.4 制定工藝路線及方法 6 3.4.1 加工方法的選擇 6 3.4.2 基準(zhǔn)的選擇 .6 3.4.3 制定工藝路線7 3.5 機(jī)械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定10 3.6 確定切削用量及基本工時(shí).13 3.6.1 加工條件. 13 3.6.2 計(jì)算切削用量.13 4 夾具設(shè)計(jì).25 4.1 問(wèn)題的提出.25 4.2 夾具設(shè)計(jì)25 4.2.1 定位基準(zhǔn)的選擇 25 4.2.2 切削力及夾緊力計(jì)算.25 4.2.3 定位誤差分析.26 4.2.4 銑床夾具操作的簡(jiǎn)要說(shuō)明. 27 4.2.5 車床夾具操作的簡(jiǎn)要說(shuō)明27 總 結(jié).29 參考文獻(xiàn).30 致 謝.31 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 2 - 引言 本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的課題名稱是萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉機(jī)加工藝及工裝設(shè)計(jì)。萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉 位于傳動(dòng)軸的端部，主要作用之一是傳遞扭矩，使汽車獲得前進(jìn)的動(dòng)力；二是當(dāng)汽 車后橋鋼板彈簧處在不同狀態(tài)時(shí)，由本零件可以調(diào)整傳動(dòng)軸的長(zhǎng)短及其位置。萬(wàn)向 節(jié)滑動(dòng)叉就是將萬(wàn)向節(jié)叉和滑動(dòng)花鍵副的一部分組合起來(lái)，使其成為一個(gè)零件，其 特征是該萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉為采用管材制作的萬(wàn)向節(jié)叉與滑動(dòng)套為一體的整體式結(jié)構(gòu)， 其端部呈叉形結(jié)構(gòu)，并設(shè)有兩個(gè)十字銷孔，用于安裝十字萬(wàn)向節(jié)；在管內(nèi)設(shè)有內(nèi)花 鍵，這種呈整體式結(jié)構(gòu)的滑動(dòng)叉，不僅加工容易、成本低，而且強(qiáng)度高，故其使用 壽命與傳統(tǒng)的萬(wàn)向節(jié)叉滑動(dòng)套合件相比，有了成倍的提高。它的研究和使用可以簡(jiǎn) 化萬(wàn)向傳動(dòng)裝置的結(jié)構(gòu)，也滿足功能要求，因此對(duì)萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉的研究有極大的實(shí) 際意義。 本課題的研究及論文的撰寫(xiě)是在焦老師的悉心指導(dǎo)下完成的。焦老師在百忙中 給我們講解論文中的細(xì)節(jié)以及論文中所涉及的工藝分析，還有他嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度也 是我學(xué)習(xí)的榜樣。通過(guò)本次畢業(yè)設(shè)計(jì)，使我對(duì)本專業(yè)有了更加深刻的了解，在以后 的工作中也具有重要意義。 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 3 - 2 零件的分析 2.1 零件的作用 題目所給定的零件是解放牌汽車底盤(pán)傳動(dòng)軸上的萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉，它位于傳動(dòng)軸 的端部。主要作用一是傳遞扭矩，使汽車獲得前進(jìn)的動(dòng)力；二是當(dāng)汽車后橋鋼板彈 簧處在不同的狀態(tài)時(shí)，由本零件可以調(diào)整傳動(dòng)軸的長(zhǎng)短及其位置。零件的兩個(gè)叉頭 部位上有兩個(gè) Φ mm 的孔，用以安裝滾針軸承并與十字軸相連，起萬(wàn)向聯(lián)軸39027.1?? 節(jié)的作用。零件 Φ65mm 外圓內(nèi)為 Φ50mm 花鍵孔與傳動(dòng)軸端部的花鍵軸相配合，用 于傳遞動(dòng)力之用。 2.2 零件的材料 萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉的材料選用 45 鋼，屬于優(yōu)等碳素結(jié)構(gòu)鋼，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理后有良好的 綜合機(jī)械性能和加工工藝性能，零件材料的選擇主要是考慮到滿足使用要求，同時(shí) 兼顧材料的工藝性和經(jīng)濟(jì)性，45 鋼滿足以上要求，所以選用 45 鋼。 45 鋼調(diào)質(zhì)后機(jī)械性能 屈服強(qiáng)度 抗拉強(qiáng)度 延伸率 布氏硬度 σ =550MN/ms2σb=750 MN/m 2δs=20% HB=235 2.3 零件的工藝分析 2.3.1. 結(jié)構(gòu)分析 該零件由兩個(gè)叉頭和一個(gè)圓套筒內(nèi)有的花鍵孔組成，類似套筒類零件，各部分 作用如下： a. 零件的兩個(gè)叉頭部位上有兩個(gè)直徑為 mm 的孔，用以安裝滾針軸承0.27139?? 和十字軸相聯(lián)，起萬(wàn)向連軸節(jié)的作用； b. 在叉頭和花鍵孔套筒相聯(lián)結(jié)的筋條起過(guò)渡聯(lián)結(jié)和加強(qiáng)零件剛性作用，防止 零件受阻變形； c. 外圓為 Φ65mm，內(nèi)圓 Φ50mm 花鍵孔與傳動(dòng)軸端部的花鍵軸相配合，用以 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 4 - 傳遞動(dòng)力。 2.3.2 加工表面的技術(shù)要求分析 萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉共有兩組加工表面，他們相互間 有一定的位置要求。現(xiàn)分述如下： a. 以 Φ39mm 孔為中心的加工表面 這一組加工表面包括：兩個(gè) Φ mm 的孔及其倒角，尺寸為 的與兩39027.1?? 1807.? 個(gè)孔 Φ mm 相垂直的平面，還有在平面上的四個(gè) M8 螺孔。其中，主要加39027.1?? 工表面為 Φ mm 的兩個(gè)孔。. b. 以 Φ50mm 花鍵孔為中心的加工表面 這一組加工表面包括：Φ mm 十六齒方齒花鍵孔，Φ55mm 階梯孔，以及5039.? Φ65mm 的外圓表面和 M60×1mm 的外螺紋表面。 這兩組加工表面之間有著一定的位置要求，主要是： (1) Φ mm 花鍵孔與 Φ mm 二孔中心聯(lián)線的垂直度公差為5039.? 027.1?? 100：0.2； (2) Φ39mm 二孔外端面對(duì) Φ39mm 孔垂直度公差為 0.1mm； (3) Φ mm 花鍵槽寬中心線與 Φ39mm 中心線偏轉(zhuǎn)角度公差為 2°。039.? 由以上分析可知，對(duì)于這兩組加工表面而言，可以先加工其中一組表面，然后 借助于專用夾具加工另一組表面，并且保證它們之間的位置精確要求。 2.3.3. 表面處理內(nèi)容及作用 由于零件受正反向沖擊性載荷，容易疲勞破壞，所以采用表面噴砂處理，提高 表面硬度，還可以在零件表面造成殘余壓應(yīng)力，以抵消部分工作時(shí)產(chǎn)生的拉應(yīng)力， 從而提高疲勞極限。 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 5 - 3 工藝規(guī)程設(shè)計(jì) 3.1 制定零件工藝規(guī)程的原則和技術(shù)要求 3.1.1 工藝要求 制定零件機(jī)械加工工藝過(guò)程是生產(chǎn)技術(shù)準(zhǔn)備工作的一個(gè)重要組成部分。一個(gè)零 件可以采用不同的工藝過(guò)程制造出來(lái)，但正確與合理的工藝過(guò)程應(yīng)滿足以下基本要 求： （1） 保證產(chǎn)品的質(zhì)量符合圖紙和技術(shù)要求條件所規(guī)定的要求； （2） 保證提高生產(chǎn)率和改善勞動(dòng)條件； （3） 保證經(jīng)濟(jì)性的合理。 3.1.2 技術(shù)依據(jù) （1）. 產(chǎn)品零件圖和裝配圖，技術(shù)條件； （2）. 毛坯生產(chǎn)和供應(yīng)條件； （3）. 年生產(chǎn)綱領(lǐng) （4）. 本車間生產(chǎn)條件（包括設(shè)備，工人技術(shù)等級(jí)，勞動(dòng)場(chǎng)合條件等） ； （5）. 工藝技術(shù)條件，手冊(cè)等。 3.2 生產(chǎn)類型的確定 計(jì)算零件生產(chǎn)綱領(lǐng)的公式： N=Q*n(1+&%)(1+β%) 其中： Q=5000 輛/年（產(chǎn)品的年產(chǎn)量） n=1 件/輛（每輛汽車該零件的數(shù)量） &=4（零件的備品率） β=1（零件的廢品率） 則 N=5000x1x(1+4%)x(1+1%)=5252（件） 根據(jù)生產(chǎn)綱領(lǐng)確定該零件為成批生產(chǎn)。 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 6 - 3.3 確定毛坯的制造形式 零件材料為 45 鋼。考慮到汽車在運(yùn)行中要經(jīng)常加速及正、反向行駛，零件在工 作過(guò)程中則經(jīng)常承受交變載荷及沖擊性載荷，因此應(yīng)該選用鍛件，以使金屬纖維不 被切斷，保證零件工作可靠。由于零件年產(chǎn)量為 5252 件，已達(dá)大批生產(chǎn)的水平，而 且零件的輪廓尺寸不大，故可采用模鍛成型。這對(duì)提高生產(chǎn)率、保證加工質(zhì)量也是 有利的。 模鍛毛坯具有以下特點(diǎn)： 1. 其輪廓尺寸接近零件的外形尺寸，加工余量及材料消耗均大量減少； 2. 其制造周期短，生產(chǎn)率高，保證產(chǎn)品質(zhì)量。 3.4 制定工藝路線及方法 3.4.1 加工方法的選擇 零件各表面加工方法的選擇，不但影響加工質(zhì)量，而且也要影響生產(chǎn)率和成本。 同一表面的加工可以有不同的加工方法，這取決于表面形狀，尺寸，精度，粗糙度 及零件的整體構(gòu)型等因素。 主要加工面的加工方法選擇： （1） 兩個(gè) Φ mm 孔及其倒角可選用加工方案如下：39027.1?? a) 該零件的批量不是很大，考慮到經(jīng)濟(jì)性，不適用于鉆-拉方案 b) 該零件除上述因素外，尺寸公差及粗糙度要求均不是很高，因此只需采用 鉆-鏜方案。 （2） 尺寸為 mm 的兩個(gè)與孔 Φ mm 相垂直的平面根據(jù)零件外形及807.?39027.1?? 尺寸的要求，選用粗銑-磨得方案 （3） Φ50mm 花鍵孔因孔徑不大，所以不采用先車后拉，而采用鉆-擴(kuò)-拉方案。 （4） Φ65mm 外圓和 M60x1 外螺紋表面均采用車削即可達(dá)到零件圖紙的要求 3.4.2 基準(zhǔn)的選擇 基面選擇是工藝規(guī)程設(shè)計(jì)中的重要工作之一?；孢x擇得正確與合理，可以使 加工質(zhì)量得到保證，生產(chǎn)率得以提高。否則，加工工藝過(guò)程中會(huì)問(wèn)題百出，更有甚 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 7 - 者，還會(huì)造成零件大批報(bào)廢，使生產(chǎn)無(wú)法正常進(jìn)行。 3.4.2.1 粗基準(zhǔn)的選擇 對(duì)于一般的軸類零件而言，以外圓作為粗基準(zhǔn)是完全合理的。但對(duì)本零件來(lái)說(shuō)， 如果以 Φ65mm 外圓（或 Φ62mm 外圓）表面作基準(zhǔn)（四點(diǎn)定位） ，則可能造成這一組 內(nèi)外圓柱表面與零件的叉部外形不對(duì)稱。按照有關(guān)粗基準(zhǔn)的選擇原則（即當(dāng)零件有 不加工表面時(shí)，應(yīng)以這些不加工表面作粗基準(zhǔn)；若零件有若干個(gè)不加工表面時(shí)，則 應(yīng)以與加工表面要求相對(duì)位置精度較高的不加工表面作為粗基準(zhǔn)） ，現(xiàn)選擇叉部?jī)蓚€(gè) Φ mm 孔的不加工外輪廓表面作為粗基準(zhǔn)，利用一組共兩個(gè)短 V 形塊支承這39027.1?? 兩個(gè) Φ mm 的外輪廓作主要定位面，以消除 四個(gè)自由度，再用. x??y 一對(duì)自動(dòng)定心的窄口卡爪，夾持在 Φ65mm 外圓柱面上，用以消除 兩個(gè)自由度，z?? 達(dá)到完全定位。 3.4.2.2 精基準(zhǔn)的選擇 精基準(zhǔn)的選擇主要應(yīng)該考慮基準(zhǔn)重合的問(wèn)題。當(dāng)設(shè)計(jì)基準(zhǔn)與工序基準(zhǔn)不重合時(shí)， 應(yīng)該進(jìn)行尺寸換算。 3.4.3. 制定工藝路線 制定工藝路線的出發(fā)點(diǎn)，應(yīng)當(dāng)適時(shí)零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等技 術(shù)要求能得到合理的保證。由于生產(chǎn)類型為大批生產(chǎn)，可以考慮采用萬(wàn)能性機(jī)床配 以專用工夾具，并盡量使工序集中來(lái)提高生產(chǎn)率。除此之外，還應(yīng)當(dāng)考慮經(jīng)濟(jì)效果， 以便使生產(chǎn)成本盡量下降。根據(jù)零件的結(jié)構(gòu)形狀和技術(shù)要求，現(xiàn)初步制定兩種工藝 路線方案： 3.4.3.1 工藝路線方案一 工序 00 車外圓 Φ62mm，Φ60mm，車螺紋 M60×1mm。 工序 05 兩次鉆孔并擴(kuò)鉆花鍵底孔 Φ43mm，锪沉頭孔 Φ55mm。 工序 10 倒角 5×60°。 工序 15 鉆 Rc1/8 底孔。 工序 20 拉花鍵孔。 工序 25 粗銑 Φ39mm 二孔端面。 工序 30 精銑 Φ39mm 二孔端面。 工序 35 鉆、擴(kuò)、粗鉸、精鉸兩個(gè) Φ39mm 孔至圖樣尺寸并锪倒角 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 8 - 2×45°。 工序 40 鉆 M8mm 底孔 Φ6.7mm，倒角 120°。 工序 45 攻螺紋 M8mm 底孔 Φ6.7mm，倒角 120°。 工序 50 沖箭頭。 工序 55 檢查。 3.4.3.2 工藝路線方案二 工序 00 粗銑 Φ39mm 二孔端面。 工序 05 精銑 Φ39mm 二孔端面。 工序 10 鉆 Φ39mm 二孔（不到尺寸） 。 工序 15 鏜 Φ39mm 二孔（不到尺寸） 。 工序 20 精鏜 Φ39mm 二孔，倒角 2×45°。 工序 25 車外圓 Φ62mm，Φ60mm，車螺紋 M60×1mm 工序 30 鉆、鏜孔 Φ43mm，并锪沉頭孔 Φ55mm。 工序 35 倒角 5×60°。 工序 40 鉆 Rc1/8 底孔。 工序 45 拉花鍵孔。 工序 50 鉆 M8mm 螺紋底孔 Φ6.7mm 孔，倒角 120°。 工序 55 攻螺紋 M8mm 底孔 Φ6.7mm，倒角 120°。 工序 60 沖箭頭。 工序 65 檢查。 3.4.3.3 工藝路線方案三 工序 00 車端面及外圓 Φ62mm，Φ60mm，車螺紋 M60×1mm。 工序 05 鉆、擴(kuò)花鍵底孔 Φ43mm，并锪沉頭孔 Φ55mm。 工序 10 內(nèi)花鍵孔 5×60°倒角。 工序 15 鉆錐螺紋 Rc1/8 底孔。 工序 20 拉花鍵。 工序 25 粗銑 Φ39mm 二孔端面。 工序 30 鉆、擴(kuò) Φ39mm 二孔及倒角。 工序 35 精、細(xì)鏜 Φ39mm 二孔。 工序 40 磨 Φ39mm 二孔端面，保證尺寸 1180-0.07mm。 工序 45 鉆叉部四個(gè) M8mm 螺紋底孔并倒角。 工序 50 攻螺紋 4-M8mm，Rc1/8。 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 9 - 工序 55 沖箭頭。 工序 60 終檢。 3.4.3.4 工藝方案的比較與分析 上述兩個(gè)工藝方案的特點(diǎn)在于：方案一是先加工以花鍵孔為中心的一組表面， 然后以此為基面加工 Φ39mm 二孔；而方案二則與此相反，先是加工 Φ39mm 孔， 然后再以此二孔為基準(zhǔn)加工花鍵孔及其外表面。兩相比較可以看出，先加工花 鍵孔后再以花鍵孔定位加工 Φ39mm 二孔，這時(shí)的位置精度較易保證，并且定位 及裝夾等比較方便。但方案一中的工序 35 雖然代替了方案二中的工序 10、15、20，減少了裝夾次數(shù)，但在一道工序中要完成這么多工作，除了選用 專門(mén)設(shè)計(jì)的組合機(jī)床（但在成批生產(chǎn)時(shí)，在能保證加工精度的情況下，應(yīng)盡量 不選用專用組合機(jī)床）外，只能選用轉(zhuǎn)塔機(jī)床。而轉(zhuǎn)塔車床目前大多適用于粗 加工，用來(lái)在此處加工 Φ39mm 二孔是不合適的。 通過(guò)仔細(xì)考慮零件的技術(shù)要求以及可能采取的加工手段之后，就會(huì)發(fā)現(xiàn)方 案二還有其他問(wèn)題，主要表現(xiàn)在 Φ39mm 兩個(gè)孔及其端面加工要求上。圖樣規(guī)定： Φ39mm 二孔中心線應(yīng)與 Φ55mm 花鍵孔垂直，垂直公差為 100：0.2；Φ39mm 二 孔與其外端面應(yīng)垂直，垂直度公差為 0.1mm。由此可以看出：因?yàn)?Φ39mm 二孔 的中心線要求與 Φ55mm 花鍵孔中心線相垂直，因此，加工及測(cè)量 Φ39mm 孔時(shí)應(yīng) 以花鍵孔為基準(zhǔn)。這樣做，能保證設(shè)計(jì)基準(zhǔn)與工藝基準(zhǔn)相重合。在上述工藝路線 制訂中也是這樣做了的。同理，Φ39mm 二孔與其外端面的垂直度（0.1mm）的技 術(shù)要求在加工與測(cè)量時(shí)也應(yīng)遵循上述原則。但在已制訂的工藝路線中卻沒(méi)有這樣 做：Φ39mm 孔加工時(shí)，以 Φ55mm 花鍵孔定位（這是正確的） ；而 Φ39mm 孔的外 端面加工時(shí)，也是以 Φ55mm 花鍵孔定位。這樣做，從裝夾上看似乎比較方便， 但卻違反了基準(zhǔn)重合的原則，造成了不必要的基準(zhǔn)不重合誤差。具體來(lái)說(shuō)，當(dāng) Φ39mm 二孔的外端面以花鍵孔為基準(zhǔn)加工時(shí)，如果兩個(gè)端面與花鍵孔中心線已 保證絕對(duì)平行的話（這是很難得） ，那么由于 Φ39mm 二孔中心線與花鍵孔仍有 100：0.2 的垂直公差，則 Φ39mm 孔與其外端面的垂直度誤差就會(huì)很大，甚至?xí)?造成超差而報(bào)廢。這就是由于基準(zhǔn)不重合而造成的惡果。方案三解決了上述問(wèn)題， 因此，最后的加工路線確定如下： 工序 00 車端面及外圓 Φ62mm，Φ60mm，車螺紋 M60×1mm。以 兩個(gè)叉耳外輪廓及 Φ65mm 外圓為粗基準(zhǔn)，選用 C620-1 臥式 車床，專用夾具裝夾。 工序 05 鉆、擴(kuò)花鍵底孔 Φ43mm，并锪沉頭孔 Φ55mm。以 Φ62mm 外圓 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 10 - 為基準(zhǔn)，選用 C365L 轉(zhuǎn)塔車床。 工序 10 內(nèi)花鍵孔 5×60°倒角。選用 C620-1 車床加專用夾具。 工序 15 鉆錐螺紋 Rc1/8 底孔。選用 Z525 立式鉆床及專用鉆模。這里安 排鉆 RC1/8 底孔主要是為了下道工序拉花鍵時(shí)消除回轉(zhuǎn)自由度 而設(shè)置的一個(gè)定位基準(zhǔn)。本工序以花鍵內(nèi)底孔定位，并利用叉 部外輪廓消除回轉(zhuǎn)自由度。 工序 20 拉花鍵孔。利用花鍵內(nèi)底孔、Φ55mm 端面及 RC1/8 錐紋孔定位， 選用 L6120 臥式拉床加工。 工序 25 粗銑 Φ39mm 二孔端面，以花鍵孔定位，選用 X63 臥式銑床加工。 工序 30 鉆、擴(kuò) Φ39mm 二孔及倒角。以花鍵孔及端面定位，選用 Z550 立式鉆床加工。 工序 35 精、細(xì)鏜 Φ39mm 二孔。選用 T740 型臥式金剛鏜床及用夾具加 工，以花鍵內(nèi)孔及端面定位。 工序 40 磨 Φ39mm 二孔端面，保證尺寸 1180-0.07mm，以 Φ39mm 孔及花鍵孔定位，選用 M7130 平面磨床及專用夾具加工。 工序 45 鉆叉部四個(gè) M8mm 螺紋底孔并倒角。選用 Z4012 立式及 專用夾具加工，以花鍵孔及 Φ39mm 孔定位。 工序 50 攻螺紋 4-M8mm，Rc1/8。 工序 55 沖箭頭。 工序 60 終檢。 以上工藝過(guò)程詳見(jiàn)附表 1“機(jī)械加工工藝過(guò)程綜合卡片” 。 3.5 機(jī)械加工余量、工藝尺寸及毛坯尺寸的確定 “萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉”零件材料為 45 鋼，硬度 207～241HBS，毛坯重量約為 6Kg， 生產(chǎn)類型為大批生產(chǎn)，采用在鍛錘上合模模鍛毛坯。 根據(jù)上述原是資料及加工工藝，分別確定各加工表面的加些加工余量、工序尺 寸及毛坯尺寸如下： 1.外圓表面（Φ62mm 及 M60×1mm） 考慮其加工長(zhǎng)度為 90mm，與其聯(lián)結(jié)的非加工表面直徑為 Φ65mm，為簡(jiǎn)化模 鍛毛坯的外形，現(xiàn)直接取其外圓表面直徑為 Φ65mm。Φ62mm 表面為自由尺寸公 差，表面粗糙度值要求為 Rz200μm,只要求粗加工，此時(shí)直徑余量 2Z=3mm 已能滿 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 11 - 足加工要求。 2.外圓表面沿軸線長(zhǎng)度方向的加工余量及公差（M60×1mm 端面） 查《機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)》 （以下簡(jiǎn)稱《工藝手冊(cè)》 ）表 2.2-14， 其中鍛件重量為 6Kg，鍛件復(fù)雜形狀系數(shù)為 S1，鍛件材質(zhì)系數(shù)取 M1，鍛件輪廓 尺寸（長(zhǎng)度方向）＞180～315mm，故長(zhǎng)度方向偏差為 mm。5.170?? 長(zhǎng)度方向的余量查《工藝手冊(cè)》表 2.2～2.5，其余量值規(guī)定為 2.0～2.5mm，現(xiàn)取 2.0mm。 3.兩內(nèi)孔 Φ39mm（叉部） 毛坯為實(shí)心，不沖出孔。兩內(nèi)孔精度要求界于 IT7～I(xiàn)T8 之間，參照《工藝手冊(cè)》 表 2.3-9 及表 2.3-12 確定工序尺寸及余量為： 鉆孔：Φ25mm 鉆孔：Φ37mm 2Z=12mm 擴(kuò)鉆：Φ38.7mm 2Z=1.7mm 精鏜：Φ38.9mm 2Z=0.2mm 細(xì)鏜：Φ mm 2Z=0.1mm39027.1?? 4.花鍵孔（16-Φ mm×Φ mm× mm）5.416.0?5048.? 要求花鍵孔為外徑定心，故采用拉削加工。 內(nèi)孔尺寸為 Φ mm，見(jiàn)圖樣。參照《工藝手冊(cè)》表 2.3-9 確定孔的加工余16.0? 量分配： 鉆孔：Φ25mm 鉆孔：Φ41mm 擴(kuò)鉆：Φ42mm 拉花鍵孔（16-Φ mm×Φ mm× mm）5039.?416.0?5048.? 花鍵孔要求外徑定心，拉削時(shí)的加工余量參照《工藝手冊(cè)》表 2.3-19 取 2Z=1mm。 5.Φ mmmm 二孔外端面的加工余量（加工余量的計(jì)算長(zhǎng)度為 mm）3027.1?? 1807.? （1）按照《工藝手冊(cè)》表 2.2-25，取加工精度 F2，鍛件復(fù)雜系數(shù) S3， 鍛件重 6Kg，則二孔外端面的單邊加工余量為 2.0～3.0mm，取 Z=2mm。鍛件的公差 按《工藝手冊(cè)》表 2.2-14，材質(zhì)系數(shù)取 M1，復(fù)雜系數(shù) S3，則鍛件的偏差為 .170?? mm。 （2）磨削余量：?jiǎn)芜?0.2mm（見(jiàn)《工藝手冊(cè)表 2.3-21》 ） ，磨削公差即零件公差 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 12 - -0.07mm。 （3）銑削余量：銑削的公差余量（單邊）為： Z=2.0-0.2=1.8（mm） 銑削公差：現(xiàn)規(guī)定本工序（粗銑）的加工精度為 IT11 級(jí)，因此可知本工序的加 工公差為-0.22mm（入體方向） 。 由于毛坯及以后各道工序（或工步）的加工都有加工公差，因此所規(guī)定的加工 余量其實(shí)只是名義上的加工余量。實(shí)際上，加工余量有最大加工余量及最小加工余 量之分。 由于本設(shè)計(jì)規(guī)定零件為大批生產(chǎn)，應(yīng)該采用調(diào)整法加工，因此在計(jì)算最大、最 小加工余量時(shí)，應(yīng)按調(diào)整法加工方式予確定。 Φ39mm 二孔外端面尺寸加工余量 和工序間余量及公差分布見(jiàn)圖。 毛坯名義尺寸 118+2x2=122 118+0.2x2=118.4 最大余量 118 最小余量 最大余量 最小余量 磨 粗銑 -0.07/2 -0.02/2 -0.7 +1.3 Φ39mm 孔外端面工序間尺寸公差分布圖（調(diào)整法） 由圖可知： 毛坯名義尺寸： 118+2×2=122（mm） 毛坯最大尺寸： 122+1.3×2=124.6（mm） 毛坯最小尺寸： 122-0.7×2=120.6（mm） 粗銑后最大尺寸： 118+0.2×2=118.4（mm） 粗銑后最小尺寸： 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 13 - 118.4-0.22=118.18（mm） 磨后尺寸與零件圖尺寸應(yīng)相符，即 1180-0.07mm 最后，將上述計(jì)算的工序間尺寸及公差整理成表 1。 表 1 加工余量計(jì)算表(mm) 鍛件毛坯 （Φ39mm 二端面， 零件尺寸 1180-0.07） 粗銑二端面 磨二端面 最大 124.6 118.4加工前尺 寸 最小 120.6 118.18 最大 124.6 118.4 118加工后尺 寸 最小 120.6 118.18 117.93 最大 3.1 0.2 加工余量（單邊） 2 最小 1.21 0.125 加工公差 +1.3 -0.7 -0.22/2 -0.07/2 3.6 確定切削用量及基本工時(shí) 工序 15：車削端面、外圓及螺紋。本工序采用計(jì)算法確定切削用量。 3.6.1 加工條件 工件材料：45 鋼正火，σ b=0.60GPa、模鍛。 加工要求：粗車 Φ60mm，斷面及 Φ60mm、Φ62mm 外圓，Rz200μm；車螺紋 M60×1mm。 機(jī)床：C620-1 臥式車床。 刀具：刀片材料 YT15，刀桿尺寸 16×25mm2，κ r=90°， r0=15°，а 0= 12°，r ε =0.5mm。60°螺紋車刀：刀片材料： W18Cr4V。 工 序加 工 尺 寸 及 公 差 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 14 - 3.6.2 計(jì)算切削用量 （1）粗車 M60×1mm 端面 1） 已知毛坯長(zhǎng)度方向的加工余量為 mm，考慮 7°的模鍛拔1.5072?? 模斜度，則毛坯超過(guò)年度方向的最大加工余量 Zmax=7.5mm。但實(shí)際上，由于以后還 要鉆花鍵底孔，因此端面不必全部加工，而可以留出一個(gè) Φ40mm 芯部待以后鉆孔時(shí) 加工掉，故此時(shí)實(shí)際端面最大加工余量可按 Zmax=5.5mm 考慮，分兩次加工， а p=3mm 計(jì)。 長(zhǎng)度加工公差按 IT12 級(jí)，取-0.46mm（入體方向） 2） 進(jìn)給量 f 根據(jù)《切削用量簡(jiǎn)明手冊(cè)》 （第三版） （以下簡(jiǎn)稱《切削手冊(cè)》 ）表 1.4，當(dāng)?shù)稐U尺寸為 16mm×25mm，а p≤3mm 以及工件直徑為 60mm 時(shí) f=0.5～0.7mm/r 按 C620-1 車床說(shuō)明書(shū)（見(jiàn)《切削手冊(cè)》表 1.30）取 f=0.5mm/r 3） 計(jì)算切削速度 按《切削手冊(cè)》表 1.27，切削速度的計(jì)算公式為 （壽命選 T=60min） 。 Vc=Cv/Tmа pXvfYvkv（m/min） 其中：Cv=242，Xv=0.15，Yv=0.35，m=0.2。修正系數(shù) Kv 見(jiàn)《切削手冊(cè)》表 1.28，即 kmv=1.44，k sv=0.8，k kv=1.04，k krv=0.81，k Bv=0.97。 所以 Vc=242/60 0.2×30.15×0.50.35×1.44×0.8×1.04×0.81×0.97 =108.6（m/min） 4）確定機(jī)床主軸轉(zhuǎn)速 ns=1000vc/∏d w=532（m/min） 按機(jī)床說(shuō)明書(shū)（見(jiàn)《工藝手冊(cè)》表 4.2-8） ，與 532r/min 相近的機(jī)床轉(zhuǎn)速為 480r/min 及 600r/min?，F(xiàn)選取 nw=600r/min。如果選 nw=480r/min，則速度 損失太大。 所以實(shí)際切削速度 v=122m/min。 5） 切削工時(shí)，按《工藝手冊(cè)》表 6.2-1。 l=65-40/2=12.5（mm） ，l 1=2mm，l 2=0，l 3=0 tm=l1+l2+l3/nwfi=12.5+2/600*0.5=0.096（min） 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 15 - （1） 粗車 Φ62mm 外圓，同時(shí)應(yīng)校驗(yàn)機(jī)床功率及進(jìn)給機(jī)構(gòu)強(qiáng)度。 1） 切削深度 單邊余量 Z=1.5mm，可一次切除。 2） 進(jìn)給量 根據(jù)《切削手冊(cè)》表 1.4，選用 f=0.5mm/r。 3） 計(jì)算切削速度 見(jiàn)《切削手冊(cè)》表 1.27 Vc=Cv/Tmа pXvfYvkv =116 （m/min） 4） 確定主軸轉(zhuǎn)速 ns=1000vc/∏d w =568 （r/min） 按機(jī)床選取 n=600r/min 所以實(shí)際切削速度 V=∏dn/1000=∏65x600/1000=122(m/min) 5） 檢驗(yàn)機(jī)床功率 主切削力 Fc 按《切削手冊(cè)》表 1.29 所示公式計(jì) 算 Fc= C Fc Fc Fc FcKFcaxpyfvnc 其中：C Fc=2795，X Fc=1.0，Y Fc=0.75，n Fc=-0.15， =(σb/650) =0.94MpKF kkr=0.89 所以 Fc=2795×1.5×0.5 0.75×122-0.15×0.94×0.89 =1012.5（N） 切削時(shí)消耗功率 Pc 為 Pc=FcVc/6x =2.06(Kw)410 由《切削手冊(cè)》表 1.30 中 C620-1 機(jī)床說(shuō)明書(shū)可知，C620-1 主電動(dòng)機(jī)功率為 7.8kW，當(dāng)主軸轉(zhuǎn)速為 600r/min 時(shí)，主軸傳遞的最大功率為 5.5kW，所以機(jī)床功率 足夠，可以正常加工。 6） 校驗(yàn)機(jī)床進(jìn)給系統(tǒng)強(qiáng)度 已知主切削力 Fc=1012.5N，徑向切削力 Fp按 《切削手冊(cè)》表 1.29 所示公式計(jì)算 Fp= CFp Fp Fp FpKFpaxpyfvnc 其中：C Fp=1940，x Fp=0.9，y Fp=0.6，n Fp=-0.3 =(σb/650) =0.897MpKnF Kkr=0.5 所以 Fp=1940×1.5 0.9×0.50.6×122-0.3×0.897×0.5 =195（N） 而軸向切削力 Ff= CFf Ff FpKFpaxfvnc 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 16 - 其中：C Ff =2880，x Ff=1.0，y Ff=0.5，n Ff=-0.4 kM=(σb/650) =0.923nF kk=1.17 軸向切削力 Ff=2880×1.5×0.50.5×122-0.4×0.923×1.17 =480（N） 取機(jī)床導(dǎo)軌與床鞍之間的摩擦系數(shù) μ=0.1，則切削力在縱向進(jìn)給方向?qū)M(jìn)給 機(jī)構(gòu)的作用力為 F=Ff+μ（F c+Fp） =480+0.1（1012.5+195）=600（N） 而機(jī)床縱向進(jìn)給機(jī)構(gòu)可承受的最大縱向力為 3530N（見(jiàn)《切削手冊(cè)》表 1.30） ， 故機(jī)床進(jìn)給系統(tǒng)可正常工作。 7） 切削工時(shí) t=l+l1+l2/nf 其中 l=90，l 1=4，l 2=0 所以 t=90+4/600×0.5=0.31（min） （2） 車 Φ60mm 外圓柱面 а p=1mm f=0.5mm/r（《切削手冊(cè)》表 1.6，Ra=6.3μm，刀夾圓弧半 徑 rs=1.0mm） Vc=Cv/Tmа pXvfYvkv 其中：C v=242 m=0.2,T=60 xv=0.15,yv=0.35,kM=1.44,kk=0.81 Vc=159(m/min) n=843(r/min) 按機(jī)床說(shuō)明書(shū)取 n=770r/min 則此時(shí) v=145m/min 切削工時(shí) t=（l+l 1+l2）/nf 其中：l=20 l 1=4 l2=0 所以 t=（20+4）/770×0.5=0.062（min） （3） 車螺紋 M60×1mm 1）切削速度的計(jì)算 見(jiàn)《切削用量手冊(cè)》 （艾興、肖詩(shī)綱編，機(jī)械工業(yè)出版 社，1985）表 21，刀具壽命 T=60min，采用高速螺紋車刀，規(guī)定粗車螺紋時(shí) а p =0.08，走刀次數(shù) i=2 Vc=Cv/Tmа pXvfYvkv 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 17 - 其中：C v=11.8，m=0.11，x v=0.70，y v=0.3，螺距 t1=1 kM=（0.637/0.6） 1.75=1.11，k k=0.75 所以粗車螺紋時(shí)： Vc=21.57(m/min) 精車螺紋時(shí) Vc=36.8(m/min) 2）確定主軸轉(zhuǎn)速 粗車螺紋時(shí) n1=1000vc/∏D=1000×21.57/∏60=114.4（r/min） 按機(jī)床說(shuō)明書(shū)取 n=96r/min 實(shí)際切削速度 v c=18m/min 精挑螺紋時(shí) n1=1000vc/∏D=1000×36.8/∏60=195（r/min） 按機(jī)床說(shuō)明書(shū)取 n=184r/min 實(shí)際切削速度 v c=34m/min 3）切削工時(shí) 取切入長(zhǎng)度 l1=3mm 粗車螺紋工時(shí) t1 =（l+ l 1） /nf*i=0.75(min) 精車螺紋 t2 =（l+ l 1） /nf*i=0.18 所以車螺紋的總工時(shí)為 t=t1+t2=0.93（m/min） 工序 20：鉆、擴(kuò)花鍵底孔 Φ43mm 及锪沉頭孔 Φ55mm，選用機(jī)床：轉(zhuǎn)塔車床 C365L。 1. 鉆孔 Φ25mm f=0.41mm/r （見(jiàn)《切削手冊(cè)》表 2.7） v=12.25m/min （見(jiàn)《切削手冊(cè)》表 2.13 及表 2.14，按 5 類 加工性考慮） nS=1000v/∏d W=1000×12.25/∏25=155（r/min） 按機(jī)床選取 nW=136r/min（按《工藝手冊(cè)》表 4.2-2） 所以實(shí)際切削速度 v=∏d WnW/1000=10.68（m/min） 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 18 - 切削工時(shí) t=（l+l 1+l2）/n Wf=3(min) 其中：切入 l1=10mm，切出 l2=4mm l=150mm 2. 鉆孔 Φ41mm 根據(jù)有關(guān)資料介紹，利用鉆頭進(jìn)行擴(kuò)鉆時(shí)，其進(jìn)給量與切削速度與鉆 同樣尺寸的實(shí)心孔時(shí)的進(jìn)給量與切削速度之關(guān)系為 f=（1.2～1.8）f 鉆 v=（1/2～1/3）v 鉆 式中 f 鉆 、v 鉆 ---加工實(shí)心孔時(shí)的切削用量。 現(xiàn)已知 f 鉆 =0.56mm/r （《切削手冊(cè)》表 2.7） v 鉆 =19.25m/min （《切削手冊(cè)》表 2.13） 并令 f=1.35f 鉆 =0.76mm/r 按機(jī)床選取 f=0.76mm/r v=0.4v 鉆 =7.7m/min nS =1000v/∏D=59(r/min) 按機(jī)床選取 nW=58r/min 所以實(shí)際切削速度為 v=∏41*58/1000=7.47(m/min) 切削工時(shí) l 1=7mm，l 2=2mm，l=150mm t=(150+7+2)/0.76x59=3.55(min) 3．?dāng)U花鍵底孔 Φ43mm 根據(jù)《切削手冊(cè)》表 2.10 規(guī)定，查得擴(kuò)孔鉆擴(kuò) Φ43mm 孔時(shí)的進(jìn)給量，并根據(jù)機(jī) 床規(guī)格選 f=1.24mm/r 擴(kuò)孔鉆擴(kuò)孔時(shí)的切削速度，根據(jù)其他有關(guān)資料，確定為 v=0.4v 鉆 其中 v 鉆 為用鉆頭鉆同樣尺寸實(shí)心孔時(shí)的切削速度。 故 V=0.4 × 19.25=7.7（m/min） nS =1000*7.7/∏*43=57(r/min) 按機(jī)床選取 n W=58r/min 切削工時(shí)切入 l1=3mm， ，切出 l 2=1.5mm 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 19 - t=(150+3+1.5)/58*1.24=2.14(min) 4 锪圓柱式沉頭孔 Φ55 根據(jù)有關(guān)資料介紹，锪沉頭孔時(shí)進(jìn)給量及切削速度約為鉆孔時(shí)的 1/2-1/3，故 f=1/3f 鉆 =1/3 × 0.6=0.2（mm/r） 按機(jī)床取 0.21mm/r v=1/3v=1/3 × 25=8.33（m/mm） nS =1000v/∏D=48(r/min) 按機(jī)床選取 nW=44r/min，所以實(shí)際切削速度 v=∏Dn W /1000=8.29(m/min) 切削工時(shí) 切入 l 2=2mm，l 2=0，l=8mm t=（l+l 1+l2）/nf=1.08(min) 在本工步中，加工 Φ55mm 沉頭空的測(cè)量長(zhǎng)度，由于工藝基準(zhǔn)與設(shè)計(jì)基準(zhǔn)不重合， 故需要進(jìn)行尺寸換算。按圖樣要求，加工完畢后應(yīng)保證尺寸 45mm。 尺寸鏈如下圖所示，尺寸 45mm 為終結(jié)環(huán)，給定尺寸 185mm 及 45mm，由于基準(zhǔn) 不重合，加工時(shí)應(yīng)保證尺寸 A A=185-45=140（mm ） 規(guī)定公差值。因終結(jié)環(huán)公差等于各組成環(huán)公差之和，即 T（45） =T（185） +T（140） 現(xiàn)由于本尺寸鏈較簡(jiǎn)單，故分配公差采用等公差法。尺寸 45mm 按自由尺寸取公 差等級(jí) IT16，其公差 T（45） =1.6mm，并令 T（185） =T（140） =0.8 mm 45 A 185 Φ55mm 孔深的尺寸換算 工序 25：Φ43mm 內(nèi)孔 5×30°倒角，選用臥式車床 C620-1。由于最后的切削寬 度很大，故按成形車削制定進(jìn)給量。根據(jù)手冊(cè)及機(jī)床取 f=0.08mm/r （見(jiàn)《切削手冊(cè)》表 1.8） 當(dāng)采用高速鋼車刀時(shí)，根據(jù)一般材料，確定切削速度 v=16m/min 則 n s=1000v/∏D=1000×16/∏43=118（r/min） 按機(jī)床說(shuō)明書(shū)取 nW=120r/min，則此時(shí)切削速度為 v=∏Dn W/1000=16.2（m/min） 切削工時(shí) 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 20 - l=5mm l1=3mm t=（l+l 1）/n Wf=0.83（min） 工序 30：鉆錐螺紋 Rc1/8 底孔（Φ8.8mm） f=0.11mm/r （《切削手冊(cè)》表 2.7） v=25m/min （《切削手冊(cè)》表 2.13） 所以 n=1000v/∏D=1000×25/∏×8.8=904（r/min） 按機(jī)床選取 nW=680r/min （《切削手冊(cè)》表 2.35） 實(shí)際切削速度 v=∏Dn/1000=∏×8.8×680/1000=18.8（m/min） 切削工時(shí) l=11mm，l 1=4mm，l 2=3mm t=（l+l 1+l2）/n Wf=0.24(min) 工序 35：拉花鍵孔 單面齒升：根據(jù)有關(guān)手冊(cè)，確定拉花鍵孔時(shí)花鍵拉刀的單面齒升為 0.06mm，拉 削速度 v=0.06m/s（3.6m/min） 切削工時(shí) t= Zblηk/1000vf Zz 式中 Z b-----單面余量 3.5mm（由 Φ43mm 拉削到 Φ50mm） ； l-----拉削表面長(zhǎng)度，140mm； η-----考慮校準(zhǔn)部分的長(zhǎng)度系數(shù)，取 1.2； k-----考慮機(jī)床返回行程系數(shù)，取 1.4； v-----拉削速度（m/min） ； fZ----拉刀單面齒升； z-----拉刀同時(shí)工作齒數(shù)，z=l/p； p-----拉刀齒距。 p=（1.25～1.5） =1.35 =16mml140 所以 拉刀同時(shí)工作齒數(shù) z=l/p=140/16≈9 所以 t=3.5×140×1.2×1.4/1000×3.6×0.06×9=0.42（min） 工序 40：粗銑 Φ39mm 二孔端面，保證尺寸 118.40-0.22mm fz=0.08mm/齒 （參考《切削手冊(cè)》表 3-3） 切削速度：參考有關(guān)手冊(cè)，確定 v=0.45m/s 即 27m/min。 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 21 - 采用高速鋼鑲齒三面刃銑刀，d W=225mm，齒數(shù) z=20。則 ns=1000v/∏d W=1000×27/∏225=38（r/min） 現(xiàn)采用 X63 臥式銑床，根據(jù)機(jī)床使用說(shuō)明書(shū)（見(jiàn)《工藝手冊(cè)》表 4.2-39） ，取 nW =37.5r/min，故實(shí)際切削速度為 v=∏d WnW/1000=∏×225×37.5/1000=26.5（m/min） 當(dāng) nW =37.5r/min 時(shí)，工作臺(tái)的每分鐘進(jìn)給量 fm應(yīng)為 fm=fzznW=0.08×20×37.5=60（m/min） 查機(jī)床說(shuō)明書(shū)，剛好有 fm=60m/min，故直接選用該值。 切削工時(shí)：由于是粗銑，故整個(gè)銑刀刀盤(pán)不必銑過(guò)整個(gè)工件，利用作圖法，可 得出銑刀的行程 l+l1+l2=105mm，則機(jī)動(dòng)工時(shí)為 tm=（l+l 1+l2）/f M=105/60=1.75(min) 工序 45： 鉆、擴(kuò) Φ39mm 二孔及倒角。 1. 鉆孔 Φ25mm 確定進(jìn)給量 f：根據(jù)《切削手冊(cè)》表 2.7，當(dāng)鋼 σ b＜800MPa，d 0=Φ25mm 時(shí)，f=0.39～0.47mm/r。由于本零件在加工 Φ25mm 孔時(shí)屬于低鋼度零件，故進(jìn)給量 應(yīng)乘系數(shù) 0.75，則 f=（0.39～0.47）×0.75=0.29～0.35（mm/r） 根據(jù) Z535 機(jī)床說(shuō)明書(shū)，現(xiàn)取 f=0.25mm/r。 切削速度：根據(jù)《切削手冊(cè)》表 2.13 及表 2.14，查得切削速度 v=18m/min。所 以 ns=1000v/∏d W=1000×18/∏×25=229（r/min） 根據(jù)機(jī)床說(shuō)明書(shū)，取 nW=195r/min，故實(shí)際切削速度為 v=∏d WnW/1000=∏×25×195/1000=15.3（m/min） 切削工時(shí) l=19mm l1=9mm l2=3mm tW1= （l+l 1+l2）/n Wf=19+9+3/195*0.25=0.635（min） 以上為鉆一個(gè)孔時(shí)的機(jī)動(dòng)時(shí)間。故本工序的機(jī)動(dòng)工時(shí)為 tM=tM1×2=0.635×2=1.27（min） 2. 擴(kuò)鉆 Φ37mm 孔 利用 Φ37mm 的鉆頭對(duì) Φ25mm 的孔進(jìn)行擴(kuò)鉆。根據(jù)有關(guān)手冊(cè)的規(guī)定，擴(kuò) 鉆的切削用量可根據(jù)鉆孔的切削用量選取 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 22 - f=（1.2～1.8）f 鉆 =（1.2～1.8）×0.65×0.75 =0.585～0.87（mm/r） 根據(jù)機(jī)床說(shuō)明書(shū)，選取 f=0.57mm/r v=（1/2～1/3）v 鉆 =（1/2～1/3）×12 =6～4（m/min ） 則主軸轉(zhuǎn)速為 n=51.6～34r/min 并按機(jī)床說(shuō)明書(shū)取 nW=68r/min。 實(shí)際切削速度為 v=∏d WnW/1000=∏×25×195/1000=15.3（m/min） 切削工時(shí)（一個(gè)孔）：l=19mm， l 1=6mm， l 2=3mm t1=（19+6+3）/n Wf=0.72(min) 當(dāng)擴(kuò)鉆兩個(gè)孔時(shí)，機(jī)動(dòng)工時(shí)為 t=0.72×2=1.44（min） 3. 擴(kuò)孔 Φ38.7mm 采用刀具：Φ38.7 專用擴(kuò)孔鉆。 進(jìn)給量：f=（0.9～1.2）×0.7 （《切削手冊(cè)》表 2.10） =0.63～0.84（min/r） 查機(jī)床說(shuō)明書(shū)，取 f=0.72mm/r。 機(jī)床主軸轉(zhuǎn)速：取 n=68r/min，其切削速度 v=8.26m/min。 機(jī)動(dòng)工時(shí) l=19mm， l 1=3mm， l 2=3mm t1=(19+3+3)/nf=0.51(min) 當(dāng)加工兩個(gè)孔時(shí) tm=0.51×2=1.02（min） 4. 倒角 2×45°雙面 采用 90°锪鉆。 為縮短輔助時(shí)間，取倒角時(shí)的主軸轉(zhuǎn)速與擴(kuò)孔時(shí)相同： n=68r/min 手動(dòng)進(jìn)給。 工序 50：精、細(xì)鏜 Φ mm 二孔，選用機(jī)床： T740 金剛鏜床。39027.1?? （1）精鏜孔至 Φ38.9mm，單邊余量 Z=0.1mm，一次鏜去全部余量，а p =0.1mm。 進(jìn)給量 根據(jù)有關(guān)手冊(cè)，確定金剛鏜床的切削速度為 v=100m/min，則 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 23 - nW=1000v/∏D=1000×100/∏×39=816（r/min） 由于 T740 金剛鏜床主軸轉(zhuǎn)速為無(wú)級(jí)調(diào)速，故以上轉(zhuǎn)速可以作為加工時(shí)使用的轉(zhuǎn)速。 切削工時(shí)：當(dāng)加工一個(gè)孔時(shí) l=19mm， l 1=3mm， l 2=4mm t1=（l+l 1+l2）/n Wf=0.32（min） 所以加工兩個(gè)孔時(shí)的機(jī)動(dòng)時(shí)間為 t=0.32×2=0.64（min） （2）細(xì)鏜孔至 Φ mm。由于細(xì)鏜與精鏜孔共用鏜桿，利用金剛鏜床同時(shí)39027.1?? 對(duì)工件精、細(xì)鏜孔，故切削用量及工時(shí)均與精鏜相同 а p=0.05mm； f=0.1mm/r； nW=816r/min，v=100m/min； t=0.64min 工序 55：磨 Φ39mm 二孔端面，保證尺寸 1180-0.07mm （1）選擇砂輪。見(jiàn)《工藝手冊(cè)》第三章中磨料選擇各表，結(jié)果為 WA46KV6P350×40×127 其含義為：砂輪磨料為白剛玉，粒度為 46#，硬度為中軟 1 級(jí)，陶瓷結(jié)合劑，6 號(hào)組織，平型砂輪，其尺寸為 350×40×127（D×B×d） 。 （2）切小用量的選擇。砂輪轉(zhuǎn)速 n 砂 =1500r/min（見(jiàn)機(jī)床說(shuō)明書(shū)） ，v 砂 =27.5m/s。 軸向進(jìn)給量 fa=0.5B=20mm（雙行程） 工作速度 vW=10m/min 徑向進(jìn)給量 fr=0.015mm/雙行程 （3）切削工時(shí)。當(dāng)加工一個(gè)表面時(shí) t1=2LbZbk/1000v fa fr (見(jiàn)《工藝手冊(cè)》表 6.2-8) 式中 L-----加工長(zhǎng)度 73mm； b-----加工寬度，68mm； Zb----單面加工余量，0.2mm； k-----系數(shù)，1.10； v-----工作臺(tái)移動(dòng)速度（m/min） ； fa----工作臺(tái)往返一次砂輪軸向進(jìn)給量（mm） ； fr----工作臺(tái)往返一次砂輪徑向進(jìn)給量（mm） 。 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 24 - t1=2×73×68×1.1/1000×10×20×0.015 =10920/3000=3.64（min） 當(dāng)加工兩端面時(shí) tm=3.64×2=7.28（min） 工序 60：鉆螺紋底孔 4-Φ6.7mm 并倒角 120°。 f=0.2×0.50=0.1（mm/r） （《切削手冊(cè)》表 2.7） v=20m/min （《切削手冊(cè)》表 2.13 及表 2.14） 所以 n s=1000v/∏D=1000×20/∏×6.7=950（r/min） 按機(jī)床取 nW=960r/min，故 v=20.2m/min。 切削工時(shí)（4 個(gè)孔） l=19mm， l 1=3mm， l 2=1mm tm=（l+l 1+l2）/n Wf= 倒角仍取 n=960r/min。手動(dòng)進(jìn)給。 工序 65：攻螺紋 4-M8mm 及 Rc1/8 由于公制螺紋 M8mm 與錐螺紋 Rc1/8 外徑相差無(wú)幾，故切削用量一律按 加工 M8 選取 v=0.1m/s=6m/min 所以 n s=238r/min 按機(jī)床選取 nW=195r/min，則 v=4.9m/min。 機(jī)動(dòng)工時(shí) l=19mm， l 1=3mm， l 2=3mm 攻 M8 孔 t m1=（l+l 1+l2）*2/nf*4=1.02(min) 攻 Rc1/4 孔 l=11mm， l 1=3mm， l 2=0mm tm2=（l+l 1+l2）/nf*2=0.15(min) 最后，將以上各工序切削用量、工時(shí)定額的計(jì)算結(jié)果，連同其它加工數(shù)據(jù)，一 并填入機(jī)械加工工藝過(guò)程綜合卡片，見(jiàn)工藝單。 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 25 - 4．夾具設(shè)計(jì) 為了提高勞動(dòng)生產(chǎn)率，保證加工質(zhì)量，降低勞動(dòng)強(qiáng)度，需要設(shè)計(jì)專用夾具。 經(jīng)過(guò)與指導(dǎo)老師協(xié)商，決定設(shè)計(jì)第 20 道工序——鉆擴(kuò)花鍵底孔 Φ43mm 及锪沉 頭孔 Φ55mm 車床夾具和 40 道工序——粗銑 Φ39mm 二孔端面的銑床夾具。20 道工 序?qū)⒂糜谲嚧?C365L，刀具為小鉆頭。40 道工序夾具將用于 X63 臥式銑床。刀具為 兩把高速鋼鑲齒三面刃銑刀，對(duì)工件的兩個(gè)端面同時(shí)進(jìn)行加工。在這里主要對(duì)銑床 夾具進(jìn)行分析如下： 4.1 問(wèn)題的提出 本夾具主要用來(lái)粗銑 Φ39mm 二孔的兩個(gè)端面，這兩個(gè)端面對(duì) Φ39mm 孔及花鍵 孔都有一定的技術(shù)要求。但加工本道工序時(shí)，主要應(yīng)考慮如何提高勞動(dòng)生產(chǎn)率，降 低勞動(dòng)強(qiáng)度，而精度則不是主要問(wèn)題。 4.2 夾具設(shè)計(jì) 4.2.1 定位基準(zhǔn)的選擇 由零件圖可知，Φ39mm 二孔端面應(yīng)對(duì)花鍵孔中心線有平行度及對(duì)稱度要求，其 設(shè)計(jì)基準(zhǔn)為花鍵孔中心線。為了使定位誤差為零，應(yīng)該選擇以花鍵孔定位的自動(dòng)定 心夾具。但這種自動(dòng)定心夾具在結(jié)構(gòu)上將過(guò)于復(fù)雜，因此這里只選用以花鍵孔為主 要定位基面。 為了提高加工效率，現(xiàn)決定用兩把鑲齒三面刃銑刀對(duì)兩個(gè) Φ39mm 孔端面同時(shí)進(jìn) 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 26 - 行加工。同時(shí)，為了縮短輔助時(shí)間，準(zhǔn)備采用氣動(dòng)夾緊。 4.2.2 切削力及夾緊力計(jì)算 刀具：高速鋼鑲齒三面刃銑刀，Φ225mm，z=20 F= CF FF F FZ/dρF F（見(jiàn)《切削手冊(cè)》 表 3.28）xpayzuenw 其中：C F=650，ap =3.1mm，x F=1.0，f z=0.08mm，y F=0.72， а e=40mm （在加工面上測(cè)量的近似值）u F=0.86，d 0=225mm，q F=0.86，w F=0，z=20 所以 F=650×3.1×0.08 0.72×400.86×20/2250.86 =1456（N） 當(dāng)用兩把刀銑削時(shí)，F(xiàn) 實(shí) =2F=2912（N） 水平分力：F H=1.1F 實(shí) =3203（N） 垂直分力：F v=0.3F 實(shí) =873（N） 在計(jì)算切削力時(shí)，必須把安全系數(shù)考慮在內(nèi)。安全系數(shù) K=K1K2K3K4。 其中：K 1為基本安全系數(shù) 1.5； K2為加工性質(zhì)系數(shù) 1.1； K3為刀具鈍化系數(shù) 1.1； K4為斷續(xù)切削系數(shù) 1.1。 所以 F′=KF H=1.5×1.1×1.1×1.1×3203=6395（N） 選用氣缸-斜楔夾緊機(jī)構(gòu)，楔角 а=10°，其結(jié)構(gòu)形式選用Ⅳ型，則擴(kuò)力比 i=3.42。 為克服水平切削力，實(shí)際夾緊力 N 應(yīng)為 N（f 1+f2）=KF H 所以 N=KF H/（f 1+f2） 其中 f1及 f2為夾具定位面及夾緊面上的摩擦系數(shù)，f 1=f2=0.25。則 N=6395/0.5=12790（N） 氣缸選用 Φ100mm。當(dāng)壓縮空氣單位壓力 p=0.5MPa 時(shí)，氣缸推力為 3900N。由 于已知斜楔機(jī)構(gòu)的擴(kuò)力比 i=3.42，故由氣缸產(chǎn)生的實(shí)際夾緊力為 N 氣 =3900i=3900×3.42=13338（N ） 此時(shí) N 氣 已大于所需的 12790N 的夾緊力，故本夾具可安全工作。 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 - 27 - 4.2.3 定位誤差分析 （1）定位元件尺寸及公差的確定。夾具的主要定位元件為一花鍵軸， 該定位花劍軸的尺寸與公差現(xiàn)歸定位與本零件在工作時(shí)與其相配花鍵軸的尺寸與公 差相同，即 16×43H11×50H8×5H10mm。 （2）零件圖樣規(guī)定 Φ mm 花鍵孔鍵槽寬中心線與 Φ mm 兩孔中心0.395? 39027.1?? 線轉(zhuǎn)角公差為 2°。由于 Φ39mm 孔中心線應(yīng)與其外端面垂直，故要求 Φ39mm 二孔 端面之垂線應(yīng)與 Φ50mm 花鍵孔鍵槽寬中心線轉(zhuǎn)角公差為 2°。此項(xiàng)技術(shù)要求主要應(yīng) 由花鍵槽寬配合中的側(cè)向間隙保證。 已知花鍵孔鍵槽寬為 mm，夾具中定位花鍵軸鍵寬為 mm，因此當(dāng)零件048.? 502.6? 安裝在夾具中時(shí)，鍵槽處的最大側(cè)向間隙為 Δb max=0.048-（-0.065）=0.113（mm） 由此而引起的零件最大轉(zhuǎn)角 а 為 tanа=Δb max /R=0.113/25=0.00452 所以 а=0.258° 即最