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1、前言 油氣管道輸送是與鐵路、公路、水運、航運并列的五大運輸行業(yè)之一，長輸油氣管道作為一種特殊設備廣泛應用于石油、石化、化工等工業(yè)領域以及城市燃氣系統中，在國民經濟中占有重要地位。隨著“開發(fā)大西部”以及“西氣東輸”的戰(zhàn)略指導方針，長輸油氣管道的數量在不斷增加。由于歷史原因，國內在役長輸油氣管道中部分管材制管質量較差，加上施工建設過程中存在部分焊接缺陷和涂層缺陷，這給管道的安全運行埋下隱患，即使部分投產驗收合格的管道，在運行過程中也難免受到介質、溫度、疲勞、腐蝕、局部載荷等因素影響，服役一段時間后產生缺陷或導致缺陷擴展，并可能最終發(fā)生失效，給人民生命財產、工業(yè)生產和社會穩(wěn)定構成威脅。如何檢測發(fā)現

2、管道缺陷，事前對含缺陷管道進行評價和預測(含缺陷管道的剩余強度評價，含缺陷管道的剩余壽命預測)，確保在役油氣長輸管道安全可靠運行是目前世界各國普遍關注和迫切需要解決的重大課題。 由于在前面所述的一般工業(yè)、石油天然氣、軍事裝備等領域中，管道作為一種有效的物料輸送手段而廣泛應用。為提高管道的壽命、防止泄漏等事故的發(fā)生，就必須對管道進行有效的檢測維護等。而目前管道檢測和維護多采用管道機器人來進行。所謂管道機器人就是一種可沿管道內部或外部自動行走、攜帶一種或多種傳感器件如位置和姿態(tài)傳感器、超聲傳感器、渦流傳感器等以及操作機械如管道裂紋與管道接口焊接裝置、防腐噴涂裝置、操作手、噴槍、刷子等。在工作人員

3、的遙控操縱或計算機控制下可在極其惡劣的環(huán)境中．能夠完成一系列管道檢測維修作業(yè)的機電一體化系統。管道機器人可完成的管道作業(yè)有：生產、施工過程中的管道內外質量檢測；管道內部清掃、拋光、焊接、噴涂等維護；對接焊縫的探傷、補口作業(yè)；舊管道腐蝕程度、破損情況檢測和泄漏預報等等。 基于目前管道探傷機器人的研究現狀，本課題主要研究目的是通過對管道X射線無損檢測探傷機器人設計，及相關技術的查閱和應用，能夠研制一臺具有良好的彎道通過能力、視覺定位能力并能適應較長距離檢測作業(yè)的實用樣機。1緒論 管道機器人在人類社會中已經迅速的漫延開來，這一切都應歸公于它自身的特點。因此，國內外都在不斷的開發(fā)和研制

4、更適合管內行走的管道機器人，并開始走向微型化、智能化，使之性能更宜人化，可控性更好，準確性更高。但是管道機器人由于受到它工作環(huán)境的限制和沉重的任務負擔，致使它也不斷面臨著更多，更嚴重的困難和問題。如何解決？已經成為現代人的責任和發(fā)展方向。 1.1管道機器人發(fā)展概況 國外管道機器人研究進展 國外關于燃氣管道機器人的研究始于20世紀40年代，由于70年代的微電子技術、計算機技術、自動化技術的發(fā)展，管道檢測機器人技術于90年代初得到了迅猛發(fā)展并接近于應用水平。一般認為，法國的J．VERTUT較早從事管道機器人理論和樣機的研究，1978年他提出了輪腿式管內行走機構模型IPRIV，該機構雖然簡單，

5、但起了拋磚引玉的作用 。 日本機器人的發(fā)展經過了60年代的搖籃期，70年代的實用期，到80年代進入普及提高期，開始在各個領域內廣泛推廣使用機器人。日本管道機器人眾多，東京工業(yè)大學航空機械系Shigeo Hirose和Hidetaka Ohno等于1993年開始研究管道機器人，先后研制成功適用于直徑50mm管道的Thes-Ⅰ、Thes-Ⅱ型管道機器人和適用于直徑150mm管道的Thes-Ⅲ型管道機器人。 Thes-Ⅰ型管道機器人的主要特點是輪子的傾斜角可以隨著阻力大小的改變而改變，當機器人的負載較大時，輪子的傾斜角將產生變化，從而減小行走速度，增加推進力。Thes-Ⅱ型管道機器人的總長為30

6、0mm，質量只有3l0g。 Thes-Ⅱ型管道機器人的每一節(jié)機器人單元的左右兩側分別布置著由彈簧板支撐的一對輪子，輪子由帶減速齒輪箱的電動機驅動，從而實現機器人在管道中的前進和后退運動，Thes-Ⅱ型管道機器人可以很容易地在帶有幾個彎管接頭的管道中運動。 Thes-Ⅲ型管道機器人如圖1-1所示，其采用“電機一蝸輪蝸桿一驅動輪” 的驅動方案，同時每個驅動輪都有一個傾斜角度測量輪，通過測量輪探測機器人的傾斜角度，并反饋給電機從而保證管道機器人的驅動輪以垂直的姿態(tài)運動。該管道機器人系統通過CCD攝像頭實現信息的采集，整個系統采用拖纜控制方式，檢測距離超過100m。 圖1-1 Thes-Ⅲ

7、型管道機器人 Fig.1-1 Thes-Ⅲ Pipeline robot 美國是機器人的誕生地，早在1962年就研制出世界上第一臺工業(yè)機器人，是世界上的機器人強國之一， 其基礎雄厚，技術先進，并有很多管道機器人產品。美國Inuktun公司系列管道檢測機器人Versatrax是國外現有的已成型管道機器人。Versatrax 150 檢測管道最小直徑為150mm，防水深度30m，電纜范圍160m，速度0～10m／min，有效載荷92kg，CCD彩色直視攝像頭。Versatrax 300”VLR檢測管道最小直徑為3omm，防水深度30m，電纜范圍1830m，速度0～10m／min，有效載荷1

8、84kg，CCD彩色直視攝像頭。 美國紐約煤氣集團公司(NYGAS)的DaphneD’Zurko和卡內基梅隆大學機器人技術學院的HagenSchempf博士在美國國家航空和宇宙航行局(NASA)的資助下于2001年開發(fā)了長距離、無纜方式的管道機器人系統——EXLORER，專門用于檢測地下煤氣管道的情況， 如圖1-2所示。該管道機器人系列EXPLORER就有如下特征：(1)一次作業(yè)檢測距離長，采用無纜方式， 自帶電池并且電池可以多次反復充電，使管道機器人具有良好的自推進能力。(2)可以在鑄鐵和鋼質煤氣管道中，低壓和高壓條件下工作。(3)管道機器人的彩色攝像頭采用嵌入式“魚眼” 鏡頭，結構非常緊

9、湊。(4)可以順利通過90。的彎管接頭和垂直管道。(5)與外部操作人員采用無線通訊方式。(6)該管道機器人可以探測煤氣管道內部是否水滲透、碎片堆積；可以確定管道內部缺陷的確切位置并且定位相應的作業(yè)裝置；采用視頻圖像的形式準確地反映管道內部的狀況條件。 圖1-2 EXLORER管道機器人 Fig.1-2 EXLORER Pipeline robot 德國工業(yè)機器人的總數占世界第三位，僅次于日本和美國。德國學者Bemhard Klaassen、Hermann St—reich和Frank Kirchner等人在德國教育部的資助下于2000年研制成功了多關節(jié)蠕蟲式管道機器人系統——

10、 MAKRO。該機器人由六節(jié)單元組成，其頭部和尾部兩個單元體完全相同，每個單元之間的節(jié)點由3個電動機驅動，使得MAKRO可以抬起或者彎曲機器人個體，從而可以輕松越過障礙物或實現拐彎運動，該管道機器人系統MAKRO具有21個自由度，長度為2m，質量為50kg，采用無纜控制方式，MAKRO系統使用于直徑為直徑300～直徑600mm的管道。 加拿大INUKTUN公司的雙履帶式管內機器人行走機構，履帶采用剛性支承結構，兩履帶的夾角可以調節(jié)，以適應不同的作業(yè)管徑。兩履帶調節(jié)到平行位置時，可以在平地或矩形管道內行走。但這種剛性支承的雙履帶式管內機器人行走機構的兩履帶夾角在行走過程中是無法改變的，因此不適

11、應管徑變化的作業(yè)場合。Kawaguch等研制的管道檢測機器人系統只適用于200mm的管道，而且一次作業(yè)的檢測距離不大于500m；Kuntze等采用四輪獨立伺服驅動方案研制成管道檢測機器人系統KARO，該機器人系統只能實現對200mm管徑的地下輸水管道的檢測，一次檢測距離為400m，系統采用拖纜控制方式。 國內管道機器人研究進展 國內管道機器人研究進展國內在管道機器人方面的研究起步較晚，而且多數停留在實驗室階段。哈爾濱工業(yè)大學鄧宗全教授在國家“863”計劃課題“X”射線檢測實時成像管道機器人的研制” 的支持下，開展了輪式行走方式的管道機器人研制。該機器人具有以下特點：(1)適應大管徑(大于或

12、等于直徑900mm)的管道焊縫X射線檢測。(2)一次作業(yè)距離長，可達2km。(3)焊縫尋址定位精度高為±5mm。(4)檢測工效高，每道焊縫(直徑900mm為例)檢測時間不大于3min；實現了管內外機構同步運動作業(yè)無纜操作技術，并研制了鏈式和鋼帶式兩種新型管外旋轉機構，課題研究成果主要用于大口徑管道的自動化無損檢測。 上海大學研制了“細小工業(yè)管道機器人移動探測器集成系統”。其主要包含20mm內徑的垂直排列工業(yè)管道中的機器人機構和控制技術(包括螺旋輪移動機構、行星輪移動機構和壓電片驅動移動機構等)、機器人管內位置檢測技術、渦流檢測和視頻檢測應用技術，在此基礎上構成管內自動探測機器人系統。該系統可

13、實現20mm管道內裂紋和缺陷的移動探測。 上海交通大學研制出一種呈正方形體，由12個蠕動元件組成的管內蠕動機器人，外形尺寸為35mm×35mm×35mm，體重19．5g(包括控制電路)，步行速度為15mm／min，共有12個自由度，由SMA(形狀記憶合金)與偏置彈簧組成一個驅動源，共12個驅動源。能實現管內上、下，左、右，前、后的全方位運動，能通過直管、曲率半徑較大的彎管，以及L型、T型管。 在北京市優(yōu)秀人才項目的資助下，進行了仿蝎型管道機器人的研究工作。選擇蝎子作為管道機器人模仿的對象，一方面是因為蝎子能在較復雜的地形上輕易而順利地行走，另一方面是因為蝎子的反射作用要比那些哺乳動物要簡單

14、得多，控制算法較易實現。仿蝎管道機器人可以相對較易地跨過比較大的障礙，并且機器人的足所具有的自由度可以使機器人的運動更加靈活，可以在可達到的管面上選擇最優(yōu)支撐點，即使在管面極度不規(guī)則的情況下，通過嚴格選擇足的支撐點，也能夠行走自如，對凹凸不平表面的適應能力更強，機構模型如圖1-3所示。 圖1-3仿蝎管道機器人機構模型 Fig.1-3 Model for imitation robot scorpion pipe 1.2典型的管道機器人 1） 蠕動式管道機器人 1988年，Ikuta等引用蚯蚓運動的原理開發(fā)出了蠕動機器人，后來隨著蠕動機器人技術的不斷完善

15、，其開始向大型化發(fā)展，目前已可在200～300 mm的管道內應用。蠕動式管道機器人主要由蠕動部分、頭部、尾部組成，如圖1-4所示，1—頭部，2—蠕動部分，3—尾部。前部和尾部支撐分別裝有超越離合鎖死裝置，實現單向運動自鎖。中問蠕動部分提供機器人運動的動力。對于蠕動動力機構，目前有很多實現形式：如上海大學利用氣壓伸縮驅動；上海交通大學利用形狀記憶合金伸縮驅動；昆明理工大學利用電磁吸合驅動如圖1-5，1—磁鐵，2—彈簧，3—線圈等。 下面以電磁驅動的蠕動式管道機器人為例，分析蠕動式管道機器人的運動機理。蠕動式管道機器人的運動原理如圖1-6所示，1—頭部，2—蠕動部分，3—尾部，一個動作循環(huán)分為3

16、個步驟： (1)當初始狀態(tài)時，電磁鐵失電，彈簧處于自由狀態(tài)，故頭部與尾部分離； (2)當電磁鐵通電時，磁鐵與線圈吸合，安裝在頭部上的超越單向行走方式使頭部原位不動，尾部由于電磁吸力的作用向前移動； (3)斷開電源，電磁力作用消失，彈簧促使磁鐵與線圈分開，安裝在尾部上的超越單向行走方式使尾部原位不動，頭部由于彈簧力的作用向前移動。 至此，機器人回到了初始狀態(tài)，機器人前進了一步。 蠕動機器人優(yōu)點是可在細小的微型管道中行走。但由于速度的間斷性和緩慢性阻礙了它的發(fā)展。 圖1-4 蠕動式機器人總體結構圖 Fig.1-4 The overall structure

17、of Figure creeping robot 圖1-5 蠕動驅動電磁鐵圖 圖1-6 蠕動機器人運動原理圖 Fig.1-5 Peristaltic drive solenoid map Fig.1-6 Creeping robot schematics 2） 輪式管道機器人 目前，輪式管道機器人是實際工程中應用最多的一種。輪式管內移動機器人行走的基本原理是驅動輪靠彈簧力、液壓、氣動力，磁性力等壓緊在管道內壁上以支承機器人本體并產生一定的正壓力，由驅動輪與管壁之間的附著力產生機器人前后行走的驅動

18、力，以實現機器人的移動。輪式管道機器人的行走方式有2種：直進式和螺旋運動方式。 如果驅動輪軸線與管道軸線垂直，驅動輪沿管道母線滾動，機器人在管內做平移運動，此為輪式直進式管內移動機器人，它的優(yōu)點是機器人行走時，不產生姿態(tài)旋轉。下面以上海交通大學研制的輪式管道機器人(圖1-7，1—蝸桿，2—驅動電機，3—驅動電機安裝座，4—調整電機，5—鉸鏈，6—推桿，7—絲杠螺母，8—絲杠，9—蝸桿，10—蝸輪，11—鏈條，12—車輪)為例說明其工作原理。驅動電機通過軸驅動與之相連接的蝸桿，蝸桿驅動沿圓周方向成120度均勻分布的3個蝸輪，蝸輪又通過鏈輪和鏈條帶動機器人本體的車輪轉動，實現機器人本體在管道內的

19、前進或后退。車輪與管道壁面之間的正壓力由調節(jié)部分提供，調節(jié)電機驅動滾珠絲杠轉動，絲杠螺母將在絲杠上來回軸向移動，并帶動推桿通過鉸鏈使搖桿轉動，從而實現預緊力的調節(jié)。 圖1-7輪式直進式管道機器人的動作原理 Fig.1-7 Wheel Straight pipe robot action principle 如果驅動輪軸線不與管道軸線垂直，驅動輪實際上沿著管道中某一螺旋線行走，機器人在管中一邊向前移動，一邊繞管道軸線轉動。螺旋運動沿管軸上的速度分量即為機器人本體的移動速度，降低速度來提高驅動力，其行走機理如圖1-8所示，1—旋轉體，2—驅動輪，3—支撐輪

20、，4—支撐體，5—電機，它由驅動電機、旋轉體和支撐體組成。3組驅動輪均勻分布于旋轉體上，且與管壁呈一定的傾斜角θ．隨著電機的轉動，驅動電機帶動旋轉體轉動，使驅動輪沿管壁作螺旋運動，保持機構沿管道中心軸線移動。改變施加于電機的電流極性，可改變機器人的移動方向，從而使機器人在管內進退自如。 圖1-8螺旋行走方式的管道機器人 Fig.1-8 Walking the way of spiral pipe robot 上述2種輪式管道機器人的主要難點是機器人的能源供應問題，即對于幾百千米的油氣管道，不能采取拖電纜的方式。此外。螺旋管道機器人對于檢測信號的處理及空間定位也是一個難點。 3）

21、無纜管道機器人 20世紀50年代，由于電子技術，計算機技術等還很落后，美、德、日等國開發(fā)了無動力管內檢測設備。此種設備依靠首尾兩端管內流體的壓力差產生驅動力，隨管內流體的流動向前移動。這就是所說的無纜管道機器人。隨著科學技術的進步，此類機器人也有了很大發(fā)展，下面介紹廣州工業(yè)大學楊宜民等的研究成果。 無纜管道機器人由3部分組成，如圖1-9所示，1—姿態(tài)調節(jié)機構，2—制動機構，3—發(fā)電機，4—機器人本體，5—調速機構，包括調速機構，機器人本體及姿態(tài)調節(jié)機構，發(fā)電機及制動機構，不同部件之間用柔性連軸器連接，以對各個部分起到緩沖的作用。 調速機構如圖1-10所示，前面部分如能向前張開的雨傘，可按

22、需要收放，柔性面料蒙在傘的骨架上，當傘架張開時，傘面能有效地封閉管道，增加承受流體速度壓力的橫截面積，推動管道機器人快速前進。傘的骨架由電磁鐵元件驅動，這樣通過傘面的受力面積即可調整管道機器人的運動速度。 圖1-9 管道機器人結構圖 圖1-10 調速機構示意圖 Fig.1-9 Pipeline robot Chart Fig.1-10 Speed body diagram 當機器人在接到指令要通過某個三岔管時，控制指令輸出信號給電磁元件，電磁元件拉動張緊絲，使在它前面的引導機構圍繞支撐彈簧發(fā)生偏擺，如圖1-1

23、1所示，1—姿態(tài)調節(jié)機構，2—機器人本體，從而實現轉彎導向。 當機器人內部檢測設備需要補充電能時，管道機器人上的制動機構將管道機器人穩(wěn)穩(wěn)地固定在管道的某個位置，如圖1-12所示，1—電磁驅動，2—制動機構，3—發(fā)電機，這時管內介質沖擊發(fā)電機的螺旋槳葉使之平穩(wěn)轉動，實現管道機器人的電能補充。 圖1-11 本體與姿態(tài)調節(jié)機構示意圖 Fig.1-11 Schematic diagram of body and posture adjusting mechanism 圖1-12 制動及發(fā)電機構示意圖 Fig.1-12 Schematic d

24、iagram of brake and power generation sector 1.3所需解決的關鍵技術問題 1） 能源供給問題 常規(guī)管道機器人能源供給一般采用有纜方式，拖纜的摩擦力并未對機器人的行走帶來太大的影響，至少在幾百米以內是可以作業(yè)的。但對于幾百km長的石油天然氣管道，機器人后部拖纜顯然不可行。目前，據報道的拖纜管道機器人最多也只能在管道內行走2km．所以要想開發(fā)出具有實用意義的在線管道機器人，必須首先解決能源供給問題。 2） 可靠性問題 石油天然氣管道是很重要的能源命脈，對于現有的大口徑管道，管道事故將直接影響管道公司的經濟效益及國家的能源供給。為此，管道機器人在

25、線作業(yè)時，不能影響管內介質的正常輸送，在線管道機器人的運行可靠性必須給予保證。 3） 速度及位置識別 常規(guī)管道機器人一般采用與驅動輪連接的光電碼盤構成閉環(huán)控制，實現速度和位置檢測。但管道機器人在一些工況復雜的管道內，驅動輪在管道壁面上有時會產生打滑現象，這將影響光電碼盤的檢測精度。除了速度位置檢測問題外，由于管內的信號屏蔽，通信問題對于石油天然氣管道尤為重要。 4） 管道機器人的越障能力 在管道內，由于施工，維修或工藝等原因，一條管道不可能是光滑筆直的，這就需要管道機器人有越過障礙(如閥門、三通、彎管)的能力。另外，對于石油天然氣管道運輸行業(yè)而言，為適應社會發(fā)展需要，已逐步形成了城市管

26、網、地區(qū)管網，甚至是整個世界能源運輸管網，因此，目前的石油天然氣管道已經不是單一的一條線路。為此，要想設計出能大范圍應用的管內機器人，管道機器人在分叉點時的自動選擇路徑的能力應進行研究。 5） 高度自治的控制系統 對現有的管道機器人的研究仍然停留在管內運動、檢測等方面，而對工程有實用價值的是管道機器人的管內運動、檢測、修復一體化作業(yè)，因此必須考慮管道機器人的高度自治的實時檢測修復功能，這將使管道機器人有顯著的應用前景。 1.4 管道X射線探傷技術最新進展 在五大常規(guī)無損檢測方法中，射線檢測和超聲檢測是比較可靠和有效的管道焊縫檢測方法。射線檢測主要用于鑄件及焊接件的檢測，幾乎適用于所有

27、材料，對檢測物體形狀及表面粗糙度均無嚴格要求。射線檢測對管道焊縫中的氣孔、夾渣、疏松等體積型缺陷的檢測靈敏度較高，對平面缺陷的檢測靈敏度較低，如當射線方向與平面缺陷（如裂紋）垂直時就很難檢測出來，只有當裂紋與射線方向平行時才能對其進行有效的檢測。對此，為了彌補X射線探傷的一些缺陷，大量的研究對其進行了分析和優(yōu)化。 X射線照相檢測技術 目前，工程中應用的管道對接焊縫無損檢測方法都是基于X射線檢測技術的，如外部透照法，采用定向X射線源從管道外側透照，在管道另一側的膠片上感光成像，每道環(huán)形焊縫的檢測需轉換多次X射線源的投照角度。應用于小管徑管道對焊縫的無損探傷，該方法存在雙層壁投影而導致評片困

28、難的特點。而又如內部透照法，智能移動載體攜帶周向X射線源進入管道，將X射線源焦點對準于管道環(huán)狀焊縫處，如圖1-13所示。該機器人采用CCD實現精確定位。 圖1-13 管道射線檢測機器人 Fig.1-3 the radial inspection pireline robot. X射線實時成像檢測技術 X射線實時成像檢測技術主要有兩大類：一種是基于X射線圖像增強器的實時成像技術的，另一種是X射線數字實時成像檢測技術?；赬射線圖像增強器的實時成像技術如圖1-14所示，1—X射線源，2—被檢測件，3—圖像增強器，4—圖像采集卡，5—計算機，被檢測件的X射線圖像經圖像增強器

29、成像后，由圖像采集系統采集并傳輸到計算機中[16]。 圖1-14 基于圖像增強器的X射線實時面像檢測系統 Fig.1-14 X-ray real-time imaging inspection system based on image intensifier 一種是X射線數字實時成像檢測技術，如圖1-15所示，1—X射線源，2—被檢測件，3—計算機，4—CMOS數字成像板，亦稱為X射線數字照相。被檢測件的X射線圖像經由CMOS數字成像后，直接轉化為數字信號并傳輸到計算機中。 圖1-15 X射線數字照相檢測系統 Fig.1-15 The sketch

30、 kf digital X-ray radiography system 圖像增強器誕生于20世紀50年代初，經過幾十年的發(fā)展，主要是改進圖像增強器輸入屏材料以提高亮度?，F在圖像增強器的亮度增益提高了10幾倍，亮度增益高達10000以上，輸出屏上的圖像亮度可達0.3x103cd/m2 [17]。 雖然X射線數字實時成像檢測技術的顯像元件的像元尺寸達到極小，因而成像質量及分辨率優(yōu)于基于圖像增強器的X射線系統，但目前市場上的CMOS圖像傳感器，一直沒有擺脫光照靈敏度低、信噪比低和圖像分辨率低的缺點，且受該系統檢測面積小、透照厚度薄痼素的影響，X射線數字實時成像檢測技術的檢測系統還只能應用于密度

31、較小、尺寸也較小的被檢工件。同時由于價格因素的影響，這種數字成像檢測系統在國內工業(yè)中幾乎還未得到使用。在國外，這種系統也在美國、德國等國家得到應用。 盡管如比，隨著CMOS技術的不斷完善，X射線數字照相是X射線實時成像檢測技術最終發(fā)展目標，也必將在我國得到應用。 比較兩種X射線實時成像檢測技術，當采有微(小)焦點X射線機成像、高清晰度圖像增強技術、高分辨率數字采集技術和計算機數字化圖像處理技術、高分辨率圖像顯示技術以及采用投影放大的透照工藝時，并考慮到經濟性，可以說，基于X射線圖像增強器的實時成像技術，就目前技術水平而言，比X射線數字實時成像檢測技術更具有工程意義，并且，其成像質量與膠片照

32、相底片相當甚至更好。 1.5本次設計的主要研究內容和研究意義 本課題是針對中型管道安全檢測探傷的實現而提出的，并結合當今機器人的發(fā)展趨勢，利用現代先進科學技術，對管內X射線無損檢測機器人的機械結構進行設計和優(yōu)化，充分利用現代視覺傳感器和人工智能方面的優(yōu)勢，對機器人的智能化做一些有意義的研究工作。其目的是通過對管道X射線無損檢測探傷機器人設計，及相關技術的查閱和應用，能夠研制一臺具有良好的彎道通過能力、視覺定位能力并能適應較長距離檢測作業(yè)的實用樣機。 課題要求該機器人能夠實現基本的管內定位、視覺監(jiān)測，要求適應管徑范圍較大，性能穩(wěn)定，有良好的越障能力。 本論文主要設計內置動力的履帶式管內X

33、射線無損檢測機器人的機械結構。其主要內容為： 1)通過查閱資料，了解管內機器人常用機構和先進技術，融合自己的知識，對內置動力源的管內X射線無損檢測機器人總體設計提出方案和實現辦法；并闡述機器人的結構、特點、工作原理； 2)通過利用最優(yōu)化設計和機械手冊，并結合一些相似結構，對設計的機器人的總體結構進行分析和優(yōu)化，讓機體內耗減到最小，包括機構之間的摩擦，自身的重量，而有效的加強履帶與管壁之間的接觸面積，加大摩擦力，提高本體的牽引力和推動力； 3)通過利用三維軟件，將管道內檢測機器人各機構進行建模，同時進行各部分的裝配，目地是調整各配合部分、連接部分之間的配合尺寸，使各機構能夠相互協調運動，使

34、整個機體能夠協調平穩(wěn)的工作。 其主要目標設計管內X射線無損檢測機器人調整機構和驅動機構。繪制二維原理圖和裝備圖，并進行引導和驅動機構的三維總體裝配。 通過對管道內X射線無損檢測機器人設計，使我對各種機械機構的組合，及機械機構之間協調運動的實現有了更深層次的掌握，還能夠利用所學的最優(yōu)化設計，對機構進行合理優(yōu)化；而且，設計的這種模塊化檢測機器人，可以靈活的安裝、配對，可攜帶其它一種或多種檢測儀器儀表進行管道檢測，管道的材料也不會受到限制，實現檢測和行走也是非常容易的。就是說這種機器人的通用性比較高，適應性比較強。 2管內X射線檢測機器人方案的確定 管道機器人通常是由驅動器、移動機構、轉

35、向機構和工作裝置等幾部分組成。其中驅動機械和移動方式有較大程度上決定了機器人的整個機械結構。管道機器人的移動方式可以分為輪式、履帶式、足式、蠕動式、螺旋式和流體推動式等，各自有各自的優(yōu)缺點。 2.1 管道機器人的驅動方式 管道機器人的驅動方式 由于管道機器人是在管道限定的環(huán)境里運行，尤其是在有彎曲的管道里運行，一方面，機器人在彎管(包括垂直管道)行走中要有足夠的摩擦力來克服重力的影響，另一方面需要提供足夠大的驅動力來克服各種阻力。驅動器的選擇在很大程度上決定了管道機器人的體積、重量和性能指標。 現在使用的驅動方式主要有： （1）電磁驅動。最常用的是微電機，微電機又分為有刷直流電機、

36、無刷直流電機、步進電機和舵機等。步進電機、直流電機和無刷直流電機的主要區(qū)別在于它們的驅動方式。步進電機采用直接控制方式，它的主要命令和控制變量都是步階位置（step position）；直流電機則是以電機電壓或電流作為控制變量，以位置或速度作為命令變量，小尺寸可以產生較大的扭矩。直流電機需要反饋控制系統，它會以間接方式控制電機位置，步進電機可以產生精確控制，一般采用開環(huán)方式。無刷直流電機以電子組件和傳感器取代電刷，不但延長電機壽命和減少維護成本，而且也沒有電刷產生的噪音，因此無刷直流電機可以達到更高的轉速。對電機的控制比較成熟，目前小型電機常采用 PWM 控制方法，控制方法比較簡單，精度比較高

37、。 （2）壓電驅動。壓電材料是一種受力即產生應變，在其表面出現與外力成比例電荷的材料，又稱壓電陶瓷。反過來，把一電場加到壓電元件上，則壓電元件產生應變，輸出力或變位。通常壓電元件的能量變換率高（約50%），驅動力大（3500N/cm2），響應速度快（幾十毫秒），穩(wěn)定性好，驅動精度高。故通常壓電元件有兩種驅動方式：一種是利用動態(tài)響應快的特點，作高頻振動，把振動作為動力源；另一種是利用驅動力大、精度高的特點，驅動位移或力作為驅動源。 （3）形狀記憶合金。形狀記憶合金是一種特殊的合金，其形狀記憶效應產生的主要原因是相變，其相變是由可逆的熱彈性馬氏體的相變產生，一旦使他記憶了任意形狀，當加熱到某一

38、適當的溫度時，則恢復為變形前的形狀。它的特點：一是變化率大，是普通金屬的近十倍，達到 4mm 每100C；二是變位方向的自由度大，由兩種金屬片貼合而成的雙金屬片的變位方向只能是垂直于貼合面的方向，形狀記憶合金是單一材料，沒有方向的依賴性，可向任何方向變位，如做成線圈狀擴大動作行程；三是在特定的溫度下，變位急劇發(fā)生，并且具有溫度的遲滯性，適合于開關動作。 （4）超聲波驅動是利用超聲波振動作為驅動力，即由振動部分和移動部分組成，靠振動部分和移動部分之間的摩擦力來驅動的一種驅動器，它具有結構簡單、體積小、響應快、力矩大，不需要減速就可以低速運行，常用于照相機快門的動作等。超聲波驅動由三種驅動方式：

39、振動方向變換型、行進波型和復合振動型，這兩種驅動方式一般應用在微機器人上。 （5）氣動驅動。利用壓縮空氣驅動氣動馬達或氣缸運動，適合潮濕惡劣的環(huán)境，不需要電源，但運動精度比較低。 （6）人工肌肉是一種新型的氣動橡膠驅動器（仿生物肌肉驅動），結構是由內部橡膠筒套及外部纖維編織網構成，當對橡膠筒套充氣時，橡膠筒套因彈性變形壓迫外部編織網，由于編織網剛度很大，限制其只能徑向變形，直徑變大，長度縮短。此時，如果將氣動人工肌肉與負載相聯，就會產生收縮力；反之，當放氣時氣動人工肌肉彈性回縮，直徑變細，長度增加，收縮力減小，因此氣動人工肌肉具有重量輕、輸出力大、柔順性好等特點。如圖2-1所示，1—橡膠筒

40、套，2—纖維層，3—螺絲口部，其缺點是：（1）氣動人工肌肉與傳統氣動執(zhí)行元件相比行程小（氣動人工肌肉空載時可達20%，有載時只可達到10%，而有的傳統氣缸可達到40%）；（2）氣動人工肌肉的變形為非線性環(huán)節(jié)，具有時變性，使準確控制其位移十分困難；（3）在工作過程中，氣動人工肌肉自身溫度會發(fā)生變化，隨著溫度的變化，其性能也會改變，這給高精度控制帶來困難。 圖2-1 人工肌肉結構簡圖 Fig.2-1 structure diagram of man-made muscle 驅動方式的選擇 本課題的管道機器人選用電磁驅動的驅動方式，采用微型直流電動機進行驅動，選用充電電池作為電源，即

41、可避免機器人拖纜線，減輕機器人的重量，減輕機器人在管道內部運動的阻力。 2.1.3 驅動電機的選擇 步進電機是將電脈沖信號轉變?yōu)榻俏灰苹蚓€位移的開環(huán)控制元件。在非超載的情況下，電機的轉速、停止的位置只取決于脈沖信號的頻率和脈沖數，而不受負載變化的影響，即給電機加一個脈沖信號，電機則轉過一個步距角。這一線性關系的存在，加上步進電機只有周期性的誤差而無累積誤差等特點。使得在速度、位置等控制領域用步進電機來控制變的非常的簡單。 本機構兩個履帶足由獨立的步進電機驅動，目的是為了簡化傳動機構，使機構更加緊湊。設機器人直線行走阻力、爬坡阻力和拖線阻力分別為F1、F2、F3。 本課題研究的管道機器入

42、主要應用于硬質管道環(huán)境，直線行走時的地面變形阻力和外部行駛阻力可以忽略不計，故直線行走阻力只考慮履帶裝置運行內阻力。履帶機構驅動力主要表現為履帶與地面之間的摩擦力，即附著力。履帶裝置運行內阻力是由同步帶和帶輪，傳動齒輪之間的摩擦阻力形成，一般可用以下經驗公式計算： F1=kGg (2-1) 式中： k—內阻力系數； G—機器人重； g—重力加速度； 內阻力系數可取0.03-0.07，考慮到本機構的實際情況，取

43、0.06。設機器人機重G=15kg，則直線行走阻力： F1=9N。 其爬坡阻力為： （2-2） 式中： G—機器人重 —機器人爬坡坡度 則 F=73.5N 設爬坡坡度為30，線纜重8kg，線長25m，與地面問摩擦系數0.4，則拖動一整根電纜所需要的拖線力F為31.4N。 則機器人的總阻力為： =F+F+F （2-3） 式中： F

44、—行走阻力 F—爬坡阻力 F—拖線所需的力 則 F0=113.9N 每只履帶上的阻力F為： F==57N。 （2-4） 履帶足電機輸出功率： P= （2-5） 式中： T—每支履帶所受阻力鉅 n—電機輸出轉速 設帶輪節(jié)徑d=40mm，則每只履帶所受阻力矩T為1.14Nm。假設機器人行進速度為6m/min，則電機輸出轉速n=48rpm。 則 P=5.8（KW）=

45、5.8（W） 考慮到管內可能碰到比較惡劣的情況，而且為越障預留一些功率，以使其在拖線30m的情況下仍然可以比較輕松的攀爬障礙，取足夠的安全系數，確定步進電機的步距角，靜力矩和電流，并考慮電機的性價比和安裝尺寸，選取適當的步進電機。 2.2管道機器人的移動方式 2.2.1機器人移動方式 管道機器人的移動方式可以分為輪式、履帶式、足式、蠕動式、螺旋式和流體推動式等（如圖2-2）。A為輪式 ，B為履帶式 ，C為足式， D為螺旋式，E為張緊式， F為流體推動式 ，G為蠕動式。 圖2-2 管道機器人的移動方式 Fig.2-2 Locomotion mode of pipe robo

46、t 輪式機器人以其運動的連續(xù)性、平穩(wěn)性和車輛技術的成熟性而廣為應用。然而對于輪式也還有限制：輪式越障礙能力比較差，牽引力相對履帶式要??；在不平整地面環(huán)境下，運動不平穩(wěn)，易傾斜；微型化比較難。 履帶式機器人具有牽引力大，抓地性好，適應地面環(huán)境能力強的特點，同等條件下，可以跨越的障礙是所有驅動方式中最大的。 足式是一種模仿昆蟲結構功能的移動方式，地形適應能力強，能越過較大的壕溝和臺階，其缺點是速度和效率低，轉向比較困難，控制系統復雜，因為腿和地面的接觸面積小而使得單位的壓強太大，所以應用起來比較困難。日本用壓電元件制成的足式步行機器人采用雙壓晶片型的壓電元件，利用它的振動直接蹬著地面前進。如

47、圖2-3所示，1—三叉支架，2—三叉支架二。 螺旋式機器人是利用旋轉摩擦管壁產生推力。適合在管徑很小的管道中運動，缺點是效率低，推力比較小。 張緊式移動機構主要是適合在垂直管道或大坡度管道中運動，它通過可變形的機構始終張緊管壁，保持與管壁的緊配合。一般與其他移動方式（如輪式和履帶式）結合使用，缺點是不能適合L型等沒有圓弧過渡的彎道，適應得管道直徑范圍比較小。如圖2-4所示，（適合直徑85-105mm）。 圖2-3 微型六足機器人 Fig.2-3 Hexapode micro-robot 圖2-4 Sungk

48、yunwan University 的管道機器人 Fig.2-4 Pipe robot of Sungkyunwan University 流體推動式是一種無動力或被動式的移動方式，利用管道內的流動液體的動力運動，可以在管道不停止工作的狀態(tài)下進行管道的檢測，一般沒有纜繩，因此不受行走距離的限制，缺點是難以控制速度和方向。 蠕動式機器人是依靠柔性形體的變形產生移動，具有較大的吸引力，運用的驅動元件不同，但蠕動原理大致相同，對于不同的蠕動機理，蠕動規(guī)律及控制尚需深入研究，缺點是轉向困難，速度和效率低，牽引力小。蠕動式有蛇行、仿蚯蚓等運動模型。 2.2.2移動方式的選擇

49、由于管道內避的情況復雜，會有許多突起的障礙，管壁的環(huán)境也可能較泥濘，行走條件苛刻，因此選擇履帶式為管道機器人的移動方式 本課題的履帶式機器人具有以下特點： 1）履帶式移動機器人支撐面積大，接地比壓小，適合于松軟或泥濘場地作業(yè)，下陷度小，滾動阻力小，通過性能好；越野機動性能好，爬坡，越溝等性能均優(yōu)于輪式移動機器人。 2）履帶式移動機器人轉向半徑極小，可以實現原地轉向，其轉向原理是靠兩條履帶之間的速度差即一側履帶減速或剎死而另一側履帶保持較高的速度來實現轉向。 3）履帶支撐面上有履齒，不易打滑牽引附著性能好，有利于發(fā)揮較大的牽引力。 4）履帶式移動機器人具有良好的自復位和越障能力，帶有履

50、帶臂的機器人可以像腿式機器人一樣實現行走。 當然，履帶式移動機器人也存在一些不足之處，比如在機器人轉向時，為了實現轉大彎，往往要采用較大的牽引力，在轉彎時會產生側滑現象，所以在轉向時對地面有較大的剪切破壞作用。 2.3本課題設計的內容及注意的幾個問題 本課題設計的是利用X射線來完成對于油氣管道的檢測，其主要方面是對于管道機器人行走機構的設計。通過查閱相關資料和自身對知識的掌握，能夠研制一臺具有良好的彎道通過能力、越障礙能力、視覺定位能力并能適應較長距離檢測及不同管徑范圍內作業(yè)的實用樣機。 在設計管道機器人時需要重點考慮的幾個關鍵性問題是： 1）移動機構的設計問題。管道機器人在彎管

51、、支岔管中的通過性問題是一個難點，又要考慮到適應不同管徑的問題。尋找一種既能夠提供較大牽引力，又快速靈活、可靠性高的機構是一個值得研究的問題，還要在動力系統、傳動機構的小型化方面下功夫。除了在機械機構上推陳出新之外，另外還應該盡可能結合控制方案來考慮。 2）驅動方式的選擇問題。對于管道機器人的驅動器，常用的是微型直流電機或步進電機，其響應快，控制比較精確可靠，產生的扭矩比較大，成本相對低。因此本方案采用了步進電機作為驅動器，可以在管道中，尤其在彎管中產生足夠的驅動力來克服各種阻力。 3）信號、電力的傳輸和供給方式問題。在直管中，線纜可以順利進出，但在彎管處，或多個彎道處必須考慮線纜的阻力。

52、如果采用無線方式傳遞信號，由于金屬管道具有一定的屏蔽作用，需要考慮發(fā)射信號的頻率。常用的電源供應是高性能電池、蓄電池和管外線纜供電方式。這里考慮到需要的電量比較大和本身需要攜帶氣管，采用了管外線纜供電方式和線纜通信方式。 4）控制系統和傳感器的設置問題。管道內部的復雜環(huán)境，可能導致傳感器無法正常工作，人工的介入是必要的，但又需要具有一定的智能化，因此控制系統應該同時具有這兩種功能。經過多年的實踐，人們已經認識到傳感器的集成，即多種傳感器的綜合運用是解決這個問題的有效方法。 2．4本課題設計的管道射線探傷機器人的整體結構 經過文獻查閱比較，履帶式行走機構優(yōu)于其它機構：首先，履帶與管壁之間的

53、接觸面積比較大，這樣可以在之間產生較大的摩擦力，防止打滑，減小無用功，提高效率，在越障礙能力上，履帶式有很大優(yōu)勢。機器人在行走過程中，受到行走阻力、轉彎阻力、爬坡阻力以及拖線阻力的作用，另外，越障因為過程復雜，其所受阻力不易詳細估計，因此驅動器必須要產生足夠的扭矩，所以驅動器的選擇也是至關重要的，在很大程度上決定了管道機器人的體積、重量和性能指標，本課題選擇步進電機為驅動方式。為了適應不同的管徑范圍，本課題設計了調整機構，在機器人支架的各兩邊，裝有螺旋絲杠結構，他們通過中間的絲杠套相連，當要求改變作業(yè)的管徑范圍時，可以調整絲杠套，來使機器人兩端的支架呈不同的角度，使履帶與管道壁間有最大的接觸面

54、積，從而適應不同的管徑。機器人的驅動機構與支架之間也是可以相對轉動的，通過絲桿套的調整和驅動機構同支架之間角度的調整，可以改變機器的高度，使之適應一些特殊的管道，如形狀較矮的管道等。如圖2-5所示，為本課題的結構原理圖。 圖2-5 機器人的整體結構原理圖 Fig.2-5 Whole structure principle diagram of the robot 3履帶式管道機器人的機構設計 3.1管道機器人設計思想 如圖3-1所示，機器人每條擺腿都通過腿部關節(jié)與機器人本體相連。通過手動調節(jié)兩側擺腿的張開角度，使管道機器人實現柔性適應不同直徑圓管的功能，保證了履帶足與圓管管壁

55、充分接觸，使機器人在運行中牽引力和穩(wěn)定性都得以保證。機器人出現傾斜時，還能通過水平傳感器的檢測，機器人自動改變兩側履帶速度，糾正機器人機體位置，避免機器人傾覆。 圖3-1 管道機器人移動機構示意圖 Fig.3-1 Schematic diagram of pipeline robot moving bodies 圖3-2所示為機器人不同管徑時調整擺腿角度的示意圖，通過手動調節(jié)移動本體的擺腿機構，調節(jié)履帶足底面與管壁接觸位置，保持機器人履帶在圓管中接觸狀態(tài)良好，使機器人足夠的附著力和牽引力。由圖3-1可見當管徑發(fā)生變化時機器人通過改變擺腿的角度，調整到履帶足平面與管壁充分接觸的

56、狀態(tài)。 圖3-2 管道機器人適應管徑示意圖 Fig.3-2 Schematic diameter pipeline robot to adapt 其次，機器人履帶足部關節(jié)可以調節(jié)，使機器人整體高度降低，從而可以進入更矮小的管道，完成相應的作業(yè)，增強了機器人的適應性。機器人調整高度過程如圖3-3所示。 圖3-3 管道機器人高度調整示意圖 Fig.3-3 Schematic diagram of pipeline robot height adjustment 3.2適應管徑功能 普通雙履帶式機器人在圓管行進過程中，履帶與管壁只是線接觸甚至

57、點接觸，使管道機器人的牽引力受到了很大影響。所以圓管內移動機構應能根據管徑不同調整位置，使履帶足面可以充分與管壁接觸，從而保證機器人有足夠的牽引力。 對于圓形管徑變化的情況，一般同一輸油管道中，管道的尺寸較統一，突然變徑的情況較少見，同時考慮到研發(fā)的成本和管道實際情況， 本課題提出的管道機器人移動機構具有可調整適應管徑功能，以解決不同管徑環(huán)境下，履帶與管壁接觸不良的難題，如圖3-4所示，其基本原理是，事先根據管道的實際情況，調節(jié)長螺栓使得機器人的兩個擺腿作橫向擺動而張開，再調節(jié)履帶足和擺腿的連接關節(jié)，確保履帶足的履帶面與管壁保持充分接觸，以提供履帶機器人行走時必要的摩擦力。 圖3-4

58、 管道機器人管徑調整示意圖 Fig.3-4 Schematic diagram of the robot to adjust pipe diameter 如圖3-4所示，設機器人機體寬度b，腿長a，履帶足關節(jié)距履帶底面x，履帶足關節(jié)距履帶足中心線p，兩側擺腿角度均為0。一般來說履帶寬度遠小于管道半徑，所以可以近似的認為圓心O到履帶足中心線底部O1的連線為管道半徑。履帶足裝置置于擺腿之外時，可視為一個寬度為B，擺腿長度為A的等效機構，如圖3-5所示。 可以根據幾何關系算得： B=b+ （3-1） A=

59、a+x-ptan （3-2） 則相應的管徑為： R=+a+x-ptan （3-3） 該式可以在做結構設計時選用尺寸參數，也可用于確定機器人的適用管道范圍。 圖3-5 管道機器人簡化機構圖 Fig.3-5 Simplified organization chart pipe robot 圖3-6 管道機器人受力分析圖 Fig.3-6 Force diagram pipeline robot 如圖3-6所示為管道機器人在圓形管道內的受力分析，圖中G為機器人機重，N為管壁對機

60、器人履帶的支撐反力。根據力平衡關系易得管道壁面對履帶的正壓力N與擺腿擺角的關系為： N= （3-4） 隨著擺角的增大，管道壁面對履帶的正壓力N也隨之增大，當擺角為90時，N將為無窮大。因此機構設計時限定擺角不超過60，并由此確定機器人能進入的最小管道直徑。 3.3高度調整功能 將機器人兩腿向兩側對稱擺開，再調整機器人履帶足的相對位置，即可降低機器人的整體高度，如圖3-7所示。 圖3-7 管道機器人高度調整示意圖 Fig.3-7 Schematic diagram of pipeline robot height adjustment 設機器

61、人機體寬為b，腿長為a，機器人擺腿角度為，履帶足部關節(jié)到地面距離為x，尺寸如圖3-8所示。 圖3-8 管道機器人高度調整尺寸示意圖 Fig.3-8 Schematic diagram of pipeline robot height adjustment size 設機器人原始高度為H，調整后高度為h，則 H=a+x （3-5） h=acos+x （3-6） 高度差△h為：

62、 △h=H-h=a（1-cos） （3-7） 此時機器人兩側履帶寬度變?yōu)閎+2asin，因此當機器人高度降低后，彎管的通過性會發(fā)生變化，對于進入扁平管道的機器人要注意管道寬度是否滿足要求。 3.4車載傳感器 紅外攝像機： 日/夜兩用,在正常光線下和普通攝像機一樣工作;在無光線情況下紅外燈自動打開,攝像機進入夜色視狀態(tài)。 氣體傳感器： 一氧化碳、二氧化碳、氮氣、甲烷等四種傳感器，需要時可增加氣體傳感器種類。 測距傳感器： 測距傳感器采用紅外測距傳感器，分別安裝在機器人的兩側和最前端，分別測出機器人到兩側管道或障礙的距離和到正前方管道或障礙的距離。 機器人傾

63、斜傳感器： 當機器人在X’O’Y’、Y’O’Z’平面傾斜時，機器人傾斜傳感器就可以檢測出兩個方面的傾斜角，分別是管道軸線的水平面和管道軸線垂直面，機器人傾斜傳感器采用數字式傾斜計，安裝在機器人的中央主箱體內，用于測量機器人管道截面上與垂直線的夾角。 電機編碼器：測量電機轉動角度值。 3.5擺腿設計 圖3-9 管道機器人擺腿設計示意圖 Fig.3-9 Schematic design of pipeline robot leg swing 在機器人移動機構中，擺腿的作用是不容忽視的。擺腿有兩個關節(jié)，一個是與機體連接處，一個是與履帶足連接處，分別實現適應管徑和調整高度的作用。

64、 如圖3-9所示，由于自適應管徑是自主適應，而進入扁平管道是需要手工調節(jié)的，故關節(jié)l，關節(jié)2為手動調節(jié)。關節(jié)1的設計應該遵循機械傳動的基本規(guī)則和原理，關節(jié)2在設計時應考慮到手工操作的方便性以及調整以后結構的自鎖性。 3.6履帶的越障礙分析 履帶行走裝置的越野通過性是指在不用任何輔助裝置而能克服各種天然和人工障礙的能力，履帶的通過性主要取決于履帶本身的性能參數和幾何參數。履帶通過性的評價性能主要由跨越壕溝和克服垂直壁。 對于不同結構形式的履帶行走裝置，它們的越障礙性能也不同。一般來說雙節(jié)式要比單節(jié)式具有更好的越障礙性能，針對本課題的管道機器人，對單節(jié)式的進行分析。 跨越壕溝能力 1）

65、跨越水平壕溝 履帶通過壕溝的寬度與履帶的接地長度，重心位置有關。 克服壕溝可以用靜力法（即履帶緩慢行駛）和動力法（履帶高速行駛或利用動能來克服）。壕溝的靜力克服受履帶穩(wěn)定性喪失的限制。穩(wěn)定性的喪失是在履帶的重力作用線超出負重面的界限的情況下發(fā)生。如果重力作用線是在車首和對面壕壁之前超出負重面的，那么履帶行走裝置的前部就落入壕溝中。如果重力作用線還未到達對面的壕壁，而履帶行走裝置的尾部已經和第一壁脫離，那么履帶行走裝置的尾部就落入壕內。 所以用靜力法克服壕溝的可能性決定于履帶行走裝置兩端支撐點和履帶重心在行駛平面上的投影間的距離。 3-11履帶行走裝置以靜力法通過壕溝 Fig.3-

66、11 Walking device to track through the trenches of static method 如圖3-11所示，如果要克服寬為B=b。且ab的壕溝時，當履帶行走裝置尾部已失去壕溝后緣的支撐時，履帶行走裝置中心尚未靠近壕溝之前緣，于是履帶行走裝置尾端就落入壕溝中。為了能克服較寬的壕溝，在設計履帶行走裝置時應盡量使其中心布置在履帶接地段中心處。 用動力法克服壕溝就是以較高的速度駛過壕溝，這樣可以增加越壕的寬度。在履帶高速通過壕溝時，當第一負重輪脫離支撐面后，車體便開始向溝底下傾。顯然，如果履帶的行駛速度越高，在同一距離內，履帶車體前部向溝底下落的程度便越小。 應用動力法克服壕溝兩邊緣的相互位置和形狀有很大的關系，如果壕溝的前邊緣比后邊緣高則難以克服，反之則較容易克服。如果后邊緣成下坡的斜面，則不易通過。如果上坡狀斜面，則較易克服。 3-12壕溝邊緣呈坡狀時越壕 Fig.3-12 W