X-Y數(shù)控工作臺機(jī)電系統(tǒng)設(shè)計.doc
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《機(jī)電一體化》 課程設(shè)計(論文) 題 目 X-Y數(shù)控工作臺機(jī)電系統(tǒng)設(shè)計 學(xué)生姓名 姚清 專 業(yè) 機(jī)械工程及其自動化 學(xué) 號 班 級 機(jī)自 707 指導(dǎo)教師 錢少明 成 績 浙江工業(yè)大學(xué)之江學(xué)院 2010年12月 目錄 1.引言: 3 2.設(shè)計任務(wù) 3 3.總體方案的確定 3 3.1 機(jī)械傳動部件的選擇 3 3.1.1導(dǎo)軌副的選用 4 3.1.2絲杠螺母副的選用 4 3.1.3減速裝置的選用 4 3.1.4伺服電動機(jī)的選用 4 3.1.5檢測裝置的選用 4 3.2 控制系統(tǒng)的設(shè)計 4 3.3 繪制總體方案圖 5 4.機(jī)械傳動部件的計算與選型 5 4.1 導(dǎo)軌上移動部件的重量估算 5 4.2 銑削力的計算 5 4.3 直線滾動導(dǎo)軌副的計算與選型(縱向) 6 4.3.1 塊承受工作載荷的計算及導(dǎo)軌型號的選取 6 4.3.2 距離額定壽命L的計算 6 4.4 滾珠絲杠螺母副的計算與選型 6 4.4.1 最大工作載荷Fm的計算 6 4.4.2 最大動工作載荷FQ的計算 7 4.4.3 初選型號 7 4.4.4 傳動效率η的計算 7 4.4.5 剛度的驗算 7 4.4.6 壓桿穩(wěn)定性校核 8 4.5 步進(jìn)電動機(jī)減速箱的選用 8 4.6 步進(jìn)電動機(jī)的計算與選型 9 4.6.1 計算加在步進(jìn)電動機(jī)轉(zhuǎn)軸上的總轉(zhuǎn)動慣量Jeq 9 4.6.2 計算加在步進(jìn)電動機(jī)轉(zhuǎn)軸上的等效負(fù)載轉(zhuǎn)矩Teq 9 4.6.3 步進(jìn)電動機(jī)最大靜轉(zhuǎn)矩的選定 11 4.6.4 步進(jìn)電動機(jī)的性能校核 11 5.增量式旋轉(zhuǎn)編碼器的選用 13 6. 繪制進(jìn)給傳動系統(tǒng)示意圖 13 7.控制系統(tǒng)硬件電路設(shè)計 13 參考文獻(xiàn) 15 X-Y數(shù)控工作臺機(jī)電系統(tǒng)設(shè)計 1.引言: 現(xiàn)代科學(xué)技術(shù)的不斷發(fā)展,極大地推動了不同學(xué)科的交叉與滲透,導(dǎo)致了工程領(lǐng)域的技術(shù)革命與改造。在機(jī)械工程領(lǐng)域,由于微電子技術(shù)和計算機(jī)技術(shù)的迅速發(fā)展及其向機(jī)械工業(yè)的滲透所形成的機(jī)電一體化,使機(jī)械工業(yè)的技術(shù)結(jié)構(gòu)、產(chǎn)品機(jī)構(gòu)、功能與構(gòu)成、生產(chǎn)方式及管理體系發(fā)生了巨大變化,使工業(yè)生產(chǎn)由“機(jī)械電氣化”邁入了“機(jī)電一體化”為特征的發(fā)展階段。 2.設(shè)計任務(wù) 題目:X-Y數(shù)控工作臺機(jī)電系統(tǒng)設(shè)計 任務(wù):設(shè)計一種供應(yīng)式數(shù)控銑床使用的X-Y數(shù)控工作臺,主要參數(shù)如下: 1. 立銑刀最大直徑的d=15mm; 2. 立銑刀齒數(shù)Z=3; 3. 最大銑削寬度=15mm; 4. 最大背吃刀量=8mm; 5. 加工材料為碳素鋼活有色金屬。 6. X、Y方向的脈沖當(dāng)量=0.001mm; 7. X、Z方向的定位精度均為mm; 8. 工作臺面尺寸為,加工范圍為; 9. 工作臺空載進(jìn)給最快移動速度:; 10. 工作臺進(jìn)給最快移動速度:; 3.總體方案的確定 3.1 機(jī)械傳動部件的選擇 3.1.1導(dǎo)軌副的選用 腰設(shè)計數(shù)控車床工作臺,需要承受的載荷不大,而且脈沖當(dāng)量小,定位精度高,因此選用直線滾動導(dǎo)軌副,它具有摩擦系數(shù)小,不易爬行,傳動效率高,結(jié)構(gòu)緊,安裝預(yù)緊方便等優(yōu)點。 3.1.2絲杠螺母副的選用 伺服電動機(jī)的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動需要通過絲杠螺母副轉(zhuǎn)換成直線運(yùn)動,需要滿足0.004mm沖當(dāng)量和mm的定位精度,滑動絲杠副為能為力,只有選用滾珠絲桿副才能達(dá)到要求,滾珠絲桿副的傳動精度高、動態(tài)響應(yīng)快、運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)、壽命長、效率高、預(yù)緊后可消除反向間隙。 3.1.3減速裝置的選用 選擇了步進(jìn)電動機(jī)和滾珠絲桿副以后,為了圓整脈沖當(dāng)量,放大電動機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩,降低運(yùn)動部件折算到電動機(jī)轉(zhuǎn)軸上的轉(zhuǎn)動慣量,可能需要減速裝置,且應(yīng)有消間隙機(jī)構(gòu),選用無間隙齒輪傳動減速箱。 3.1.4伺服電動機(jī)的選用 任務(wù)書規(guī)定的脈沖當(dāng)量尚未達(dá)到0.001mm,定位精度也未達(dá)到微米級,空載最快移動速度也只有因此3000mm/min,故本設(shè)計不必采用高檔次的私服電動機(jī),因此可以選用混合式步進(jìn)電動機(jī)。以降低成本,提高性價比。 3.1.5檢測裝置的選用 選用步進(jìn)電動機(jī)作為伺服電動機(jī)后,可選開環(huán)控制,也可選閉環(huán)控制。任務(wù)書所給的精度對于步進(jìn)電動機(jī)來說還是偏高,為了確保電動機(jī)在運(yùn)動過程中不受切削負(fù)載和電網(wǎng)的影響而失步,決定采用半閉環(huán)控制,擬在電動機(jī)的尾部轉(zhuǎn)軸上安裝增量式旋轉(zhuǎn)編碼器,用以檢測電動機(jī)的轉(zhuǎn)角與轉(zhuǎn)速。增量式旋轉(zhuǎn)編碼器的分辨力應(yīng)與步進(jìn)電動機(jī)的步距角相匹配。 考慮到X、Y兩個方向的加工范圍相同,承受的工作載荷相差不大,為了減少設(shè)計工作量,X、Y兩個坐標(biāo)的導(dǎo)軌副、絲杠螺母副、減速裝置、伺服電動機(jī)以及檢測裝置擬采用相同的型號與規(guī)格。 3.2 控制系統(tǒng)的設(shè)計 1)設(shè)計的X-Z工作臺準(zhǔn)備用在數(shù)控車床上,其控制系統(tǒng)應(yīng)該具有單坐標(biāo)定位,兩坐標(biāo)直線插補(bǔ)與圓弧插補(bǔ)的基本功能,所以控制系統(tǒng)設(shè)計成連續(xù)控制型。 2)對于步進(jìn)電動機(jī)的半閉環(huán)控制,選用MCS-51系列的8位單片機(jī)AT89S52作為控制系統(tǒng)的CPU,能夠滿足任務(wù)書給定的相關(guān)指標(biāo)。 3)要設(shè)計一臺完整的控制系統(tǒng),在選擇CPU之后,還要擴(kuò)展程序存儲器,鍵盤與顯示電路,I/O接口電路,D/A轉(zhuǎn)換電路,串行接口電路等。 4)選擇合適的驅(qū)動電源,與步進(jìn)電動機(jī)配套使用。 3.3 繪制總體方案圖 總體方案圖如圖3.1所示。 圖3.1 總體方案圖 4.機(jī)械傳動部件的計算與選型 4.1 導(dǎo)軌上移動部件的重量估算 按照下導(dǎo)軌上面移動部件的重量來進(jìn)行估算。包括工件、夾具、工作臺、上層電動機(jī)、減速箱、滾珠絲杠副、導(dǎo)軌座等,估計重量約為800N. 4.2 銑削力的計算 設(shè)零件的加工方式為立式銑削,采用硬質(zhì)合金立銑刀,工件的材料為碳鋼。則由表3-7查得立銑時的銑削力計算公式為: (6-11) 今選擇銑刀的直徑為d=15mm,齒數(shù)Z=3,為了計算最大銑削力,在不對稱銑削情況下,取最大銑削寬度為,背吃刀量=7mm ,每齒進(jìn)給量,銑刀轉(zhuǎn)速。則由式(6-11)求的最大銑削力: 采用立銑刀進(jìn)行圓柱銑削時,各銑削力之間的比值可由表3-5查得,結(jié)合圖3-4a,考慮逆銑時的情況,可估算三個方向的銑削力分別為:,,。圖3-4a為臥銑情況,現(xiàn)考慮立銑,則工作臺受到垂直方向的銑削力,受到水平方向的銑削力分別為和。今將水平方向較大的銑削力分配給工作臺的縱向,則縱向銑削力,徑向銑削力為。 4.3 直線滾動導(dǎo)軌副的計算與選型(縱向) 4.3.1 塊承受工作載荷的計算及導(dǎo)軌型號的選取 工作載荷是影響直線滾動導(dǎo)軌副使用壽命的重要因素。本例中的X-Y工作臺為水平布置,采用雙導(dǎo)軌、四滑塊的支承形式??紤]最不利的情況,即垂直于臺面的工作載荷全部由一個滑塊承擔(dān),則單滑塊所受的最大垂直方向載荷為: (6-12) 其中,移動部件重量G=800N,外加載荷,代入式(6-12),得最大工作載荷=756N=0.756kN。 查表3-41,根據(jù)工作載荷=0.756kN,初選直線滾動導(dǎo)軌副的型號為KL系列的JSA-LG15型,其額定動載荷,額定靜載荷。 任務(wù)書規(guī)定工作臺面尺寸為,加工范圍為,考慮工作行程應(yīng)留有一定余量,查表3-35,按標(biāo)準(zhǔn)系列,選取導(dǎo)軌的長度為520mm。 4.3.2 距離額定壽命L的計算 上述所取的KL系列JSA-LG25系列導(dǎo)軌副的滾道硬度為60HRC,工作溫度不超過C,每根導(dǎo)軌上配有兩只滑塊,精度為4級,工作速度較低,載荷不大。查表3-36~表3-40,分別取硬度系數(shù)f=1.0,溫度系數(shù)f=1.00,接觸系數(shù)f=0.81,精度系數(shù)f=0.9,載荷系數(shù)f=1.5,代入式(3-33),得距離壽命: L= 遠(yuǎn)大于期望值50Km,故距離額定壽命滿足要求。 4.4 滾珠絲杠螺母副的計算與選型 4.4.1 最大工作載荷Fm的計算 如前頁所述,在立銑時,工作臺受到進(jìn)給方向的載荷(與絲杠軸線平行)Fx=1609N,受到橫向載荷(與絲杠軸線垂直)Fy=366N,受到垂直方向的載荷(與工作臺面垂直)Fz=556N. 已知移動部件總重量G=800N,按矩形導(dǎo)軌進(jìn)行計算,查表3-29,取顛覆力矩影響系數(shù)K=1.1,滾動導(dǎo)軌上的摩擦系數(shù)=0.005。求得滾珠絲杠副的最大工作載荷: Fm=KFx+(Fz+Fy+G)=[1.11609+0.005(556+366+800)]N1779N 4.4.2 最大動工作載荷FQ的計算 設(shè)工作臺在承受最大銑削力時的最快進(jìn)給速度v=400mm/min,初選絲杠導(dǎo)程Ph=5mm,則此時絲杠轉(zhuǎn)速n=v/Ph=80r/min。 取滾珠絲杠的使用壽命T=15000h,代入L0=60Nt/106,得絲杠壽命系數(shù)L0=72(單位為:106r)。 查表3-30,取載荷系數(shù)fw=1.2,滾道硬度為60HRC時,取硬度系數(shù)fH=1.0,代入式(3-23),求得最大動載荷: FQ= 4.4.3 初選型號 根據(jù)計算出的最大動載荷和初選的絲杠導(dǎo)程,查表3-31,選擇濟(jì)寧博特精密絲杠制造有限公司生產(chǎn)的G系列2005-3型滾珠絲杠副,為內(nèi)循環(huán)固定反向器單螺母式,其公稱直徑為20mm,導(dǎo)程為5mm,循環(huán)滾珠為3圈*1系列,精度等級取5級,額定動載荷為9309N,大于FQ,滿足要求。 4.4.4 傳動效率η的計算 將公稱直徑d0=20mm,導(dǎo)程Ph=5mm,代入λ=arctan[Ph/(d0)],得絲杠螺旋升角λ=433′。將摩擦角ψ=10′,代入η=tanλ/tan(λ+ψ),得傳動效率η=96.4%。 4.4.5 剛度的驗算 (1) X-Y工作臺上下兩層滾珠絲杠副的支承均采用“單推-單推”的方式,見書后插頁圖6-23。絲杠的兩端各采用-對推力角接觸球軸承,面對面組配,左、右支承的中心距約為a=500mm;鋼的彈性模量E=2.1х105Mpa;查表3-31,得滾珠直徑Dw=3.175mm,絲杠底徑d2=16.2mm,絲杠截面積S=/4=206.12m。 忽略式(3-25)中的第二項,算得絲杠在工作載荷Fm作用下產(chǎn)生的拉/壓變形量mm=0.0205mm.。 (2) 根據(jù)公式,求得單圈滾珠數(shù)Z=20;該型號絲杠為單螺母,滾珠的圈數(shù)列數(shù)為31,代入公式Z圈數(shù)列數(shù),得滾珠總數(shù)量=60。絲杠預(yù)緊時,取軸向預(yù)緊力/3=593N。則由式(3-27),求得滾珠與螺紋滾道間的接觸變形量mm。 因為絲杠有預(yù)緊力,且為軸向負(fù)載的1/3,所以實際變形量可以減少一半,取=0.0013mm。 (3) 將以上算出的和代入,求得絲杠總變形量(對應(yīng)跨度500mm)=0.0218mm=21.8 本例中,絲杠的有效行程為330mm,由表3-27知,5級精度滾珠絲杠有效行程在315~400mm時,行程偏差允許達(dá)到25,可見絲杠剛度足夠。 4.4.6 壓桿穩(wěn)定性校核 根據(jù)公式(3-28)計算失穩(wěn)時的臨界載荷FK。查表3-34,取支承系數(shù)=1;由絲杠底徑d2=16.2mm求得截面慣性矩3380.88;壓桿穩(wěn)定安全系數(shù)K取3(絲杠臥式水平安裝);滾動螺母至軸向固定處的距離a取最大值500mm。代入式(3-28),得臨界載荷FK=9343N,故絲杠不會失穩(wěn)。 綜上所述,初選的滾珠絲杠副滿足使用要求。 4.5 步進(jìn)電動機(jī)減速箱的選用 為了滿足脈沖當(dāng)量的的設(shè)計要求,增大步進(jìn)電動機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩,同時也為了使?jié)L珠絲杠和工作臺的轉(zhuǎn)動慣量折算到電動機(jī)軸上盡可能的小,今在步進(jìn)電動機(jī)的輸出軸上安裝一套齒輪機(jī)減速,采用一級減速,步進(jìn)電動機(jī)的輸出軸與齒輪相連,滾珠絲杠的軸頭與大齒輪相連。其中大齒輪設(shè)計成雙片結(jié)構(gòu),采用圖3-8所示的彈簧錯齒法消除側(cè)隙。 已知工作臺的脈沖當(dāng)量=0.001mm/脈沖,滾珠絲杠的的導(dǎo)程Ph=5mm, 初選步進(jìn)電動機(jī)的步距角=0.225。根據(jù)式(3-12),算得減速比: =(0.2255)/(3600.001)=25/8 本設(shè)計選用常州市新月電機(jī)有限公司生產(chǎn)的JBF-3型齒輪減速箱。大小齒輪模數(shù)均為1mm,齒數(shù)比為101:32,材料為45調(diào)質(zhì)鋼,齒表面淬硬后達(dá)到55HRC。減速箱中心距為[(101+32)1/2]mm=66.5mm,小齒輪厚度為20mm,雙片大齒輪厚度均為10mm。 4.6 步進(jìn)電動機(jī)的計算與選型 4.6.1 計算加在步進(jìn)電動機(jī)轉(zhuǎn)軸上的總轉(zhuǎn)動慣量Jeq 已知:滾珠絲杠的公稱直徑d0=20mm,總長l=500mm,導(dǎo)程Ph=5mm,材料密度=7.8510-5kg/;移動部件總重力G=800N;小齒輪齒寬b1=20mm.,直徑d1=30mm,大小齒輪齒寬b2=20mm,直徑d2=75mm;傳動比i=25/8。 如表4-1所示,算得各個零部件的轉(zhuǎn)動慣量如下: 滾珠絲杠的轉(zhuǎn)動慣量Js=0.617kgcm2;拖板折算到絲杠上的轉(zhuǎn)動慣量Jw=0.517kgcm2;小齒輪的轉(zhuǎn)動慣量Jz1=0.162 kgcm2;大齒輪的轉(zhuǎn)動慣量Jz2=16.031 kgcm2。 初選步進(jìn)電動機(jī)的型號為110BYG5802,為五相十拍混合式,由常州寶馬集團(tuán)公司生產(chǎn),五相十拍驅(qū)動時的步距角為0.225,從表(4-5)查得該型號的電動機(jī)轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動慣量Jm=15 kgcm2。 則加在步進(jìn)電動機(jī)轉(zhuǎn)軸上的總轉(zhuǎn)動慣量為: =16.92 kgcm2 4.6.2 計算加在步進(jìn)電動機(jī)轉(zhuǎn)軸上的等效負(fù)載轉(zhuǎn)矩Teq 分快速空載和承受最大負(fù)載兩種情況進(jìn)行計算。 1) 快速空載起動時電動機(jī)轉(zhuǎn)軸所承受的負(fù)載轉(zhuǎn)矩由式(4-8)可知,包括三部分;一部分是快速空載起動時折算到電動機(jī)轉(zhuǎn)軸上的最大加速轉(zhuǎn)矩;一部分是移動部件運(yùn)動時折算到電動機(jī)轉(zhuǎn)軸上的摩擦轉(zhuǎn)矩;還有一部分是滾珠絲杠預(yù)緊后折算到電動機(jī)轉(zhuǎn)軸上的附加摩擦轉(zhuǎn)矩。因為滾珠絲杠副傳動效率很高,根據(jù)式(4-12)可知,相對于和很小,可以忽略不計。則有: =+ (6-13) 根據(jù)式(4-9),考慮傳動鏈的總效率,計算空載起動時折算到電動機(jī)轉(zhuǎn)軸上最大加速轉(zhuǎn)矩: = (6-14) 其中: =1875r/min (6-15) 式中—空載最快移動速度,任務(wù)書指定為3000mm/min; —步進(jìn)電動機(jī)步距角,預(yù)選電動機(jī)為0.225; —脈沖當(dāng)量,本例=0.001mm/脈沖。 設(shè)步進(jìn)電機(jī)由靜止加速至所需時間,傳動鏈總效率。則由式(6-14)求得: = 由式(4-10)知,移動部件運(yùn)動時,折算到電動機(jī)轉(zhuǎn)軸上的摩擦轉(zhuǎn)矩為:= (6-16) 式中——導(dǎo)軌的摩擦因素,滾動導(dǎo)軌取0.005 ——垂直方向的銑削力,空載時取0 ——傳動鏈效率,取0.7 最后由式(6-13)求得快速空載起動時電動機(jī)轉(zhuǎn)軸所承受的負(fù)載轉(zhuǎn)矩: =+=1.192Nm (6-17) 2) 最大工作負(fù)載狀態(tài)下電動機(jī)轉(zhuǎn)軸所承受的負(fù)載轉(zhuǎn)矩 由式(4-13)可知,包括三部分:一部分是折算到電動機(jī)轉(zhuǎn)軸上的最大工作負(fù)載轉(zhuǎn)矩;一部分是移動部件運(yùn)動時折算到電動機(jī)轉(zhuǎn)軸上的摩擦轉(zhuǎn)矩;還有一部分是滾珠絲杠預(yù)緊后折算到電動機(jī)轉(zhuǎn)軸上的附加摩擦轉(zhuǎn)矩,相對于和很小,可以忽略不計。則有: =+ (6-18) 其中折算到電動機(jī)轉(zhuǎn)軸上的最大工作負(fù)載轉(zhuǎn)矩由公式(4-14)計算。有: 再由式(4-10)計算垂直方向承受最大工作負(fù)載情況下,移動部件運(yùn)動時折算到電動機(jī)轉(zhuǎn)軸上的摩擦轉(zhuǎn)矩: 最后由式(6-18),求得最大工作負(fù)載狀態(tài)下電動機(jī)轉(zhuǎn)軸所承受的負(fù)載轉(zhuǎn)矩: =+=0.593N/m (6-19) 最后求得在步進(jìn)電動機(jī)轉(zhuǎn)軸上的最大等效負(fù)載轉(zhuǎn)矩為: 4.6.3 步進(jìn)電動機(jī)最大靜轉(zhuǎn)矩的選定 考慮到步進(jìn)電動機(jī)的驅(qū)動電源受電網(wǎng)電壓影響較大,當(dāng)輸入電壓降低時,其輸出轉(zhuǎn)矩會下降,可能造成丟步,甚至堵轉(zhuǎn)。因此,根據(jù)來選擇步進(jìn)電動機(jī)的最大靜轉(zhuǎn)矩時,需要考慮安全系數(shù)。取K=4, 則步進(jìn)電動機(jī)的最大靜轉(zhuǎn)矩應(yīng)滿足: (6-20) 初選步進(jìn)電動機(jī)的型號為110BYG5802,由表4-5查得該型號電動機(jī)的最大靜轉(zhuǎn)矩=16Nm。可見,滿足要求。 4.6.4 步進(jìn)電動機(jī)的性能校核 1)最快工進(jìn)速度時電動機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩校核 任務(wù)書給定工作臺最快工進(jìn)速度=400mm/min,脈沖當(dāng)量/脈沖,由式(4-16)求出電動機(jī)對應(yīng)的運(yùn)行頻率。從110BYG5802電動機(jī)的運(yùn)行矩頻特性曲線圖4.1可以看出在此頻率下,電動機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩9.33Nm,遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于最大工作負(fù)載轉(zhuǎn)矩=0.643Nm,滿足要求。 2)最快空載移動時電動機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩校核 任務(wù)書給定工作臺最快空載移動速度=3000mm/min,求出其對應(yīng)運(yùn)行頻率。由圖4.1查得,在此頻率下,電動機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩=1.19Nm,大于快速空載起動時的負(fù)載轉(zhuǎn)矩=0.2988Nm,滿足要求。 3)最快空載移動時電動機(jī)運(yùn)行頻率校核 與快速空載移動速度=3000mm/min對應(yīng)的電動機(jī)運(yùn)行頻率為。查表4-5可知110BYG5802電動機(jī)的空載運(yùn)行頻率可達(dá)20000,可見沒有超出上限。 4)起動頻率的計算 已知電動機(jī)轉(zhuǎn)軸上的總轉(zhuǎn)動慣量,電動機(jī)轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動慣量,電動機(jī)轉(zhuǎn)軸不帶任何負(fù)載時的空載起動頻率(查表4-5)。由式(4-17)可知步進(jìn)電動機(jī)克服慣性負(fù)載的起動頻率為: 說明:要想保證步進(jìn)電動機(jī)起動時不失步,任何時候的起動頻率都必須小于。實際上,在采用軟件升降頻時,起動頻率選得更低,通常只有100。 綜上所述,本次設(shè)計中工作臺的進(jìn)給傳動系統(tǒng)選用110BYG5802步進(jìn)電動機(jī),完全滿足設(shè)計要求。 5.增量式旋轉(zhuǎn)編碼器的選用 本設(shè)計所選步進(jìn)電動機(jī)采用半閉環(huán)控制,可在電動機(jī)的尾部轉(zhuǎn)軸上安裝增量式旋轉(zhuǎn)編碼器,用以檢測電動機(jī)的轉(zhuǎn)角與轉(zhuǎn)速。增量式旋轉(zhuǎn)編碼器的分辨力應(yīng)與步進(jìn)電動機(jī)的步距角,可知電動機(jī)轉(zhuǎn)動一轉(zhuǎn)時,需要控制系統(tǒng)發(fā)出個步進(jìn)脈沖??紤]到增量式旋轉(zhuǎn)編碼器輸出的A、B相信號,可以送到四倍頻電路進(jìn)行電子四細(xì)分,因此,編碼器的分辨力可選400線。這樣控制系統(tǒng)每發(fā)一個步進(jìn)脈沖,電動機(jī)轉(zhuǎn)過一個步距角,編碼器對應(yīng)輸出一個脈沖信號。 此次設(shè)計選用的編碼器型號為:ZLK-A-400-05VO-10-H 盤狀空心型,孔徑10mm,與電動機(jī)尾部出軸相匹配,電源電壓+5V,每秒輸出400個A/B脈沖,信號為電壓輸出。 6. 繪制進(jìn)給傳動系統(tǒng)示意圖 進(jìn)給傳動系統(tǒng)示意圖如圖6.1所示。 圖6.1 進(jìn)給傳動系統(tǒng)示意圖 7.控制系統(tǒng)硬件電路設(shè)計 8.步進(jìn)電動機(jī)的驅(qū)動電源選用 設(shè)計中X、Y向步進(jìn)電動機(jī)均為110BYG5802型,生產(chǎn)廠家為北京和利時電機(jī)技術(shù)有限公司。選擇與之匹配的驅(qū)動電源為SH-51008型,輸入電壓為100VAC,相電流為5A,分配方式為五相十拍。該驅(qū)動電源與控制器的接線方式如圖8.1所示。 圖8.1 參考文獻(xiàn) [1] 尹志強(qiáng)等編著.機(jī)電一體化系統(tǒng)課程設(shè)計指導(dǎo)書.北京:機(jī)械工業(yè)出版社.2007.5 [2] 曾勵主編.機(jī)電一體化系統(tǒng)設(shè)計.北京:高等教育出版社,2004.4- 1.請仔細(xì)閱讀文檔,確保文檔完整性,對于不預(yù)覽、不比對內(nèi)容而直接下載帶來的問題本站不予受理。
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