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柳州至武宣公路工程 K1+700天橋現(xiàn)澆箱梁 滿堂支架及門洞方案計算書 目 錄 1編制依據(jù) 1 2工程概況 1 3現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設要求 1 4現(xiàn)澆箱梁支架驗算 1 4.1荷載計算 2 4.1.1荷載分析 2 4.1.2荷載組合 2 4.1.3荷載計算 2 4.2結(jié)構檢算 4 4.2.1扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算 4 4.2.2箱梁底模下橫橋向方木驗算 6 4.2.3扣件式鋼管支架立桿頂托上順橋向方木驗算 7 4.2.4底模板計算 8 4.2.5跨中工字鋼平臺支架體系驗算 9 K1+700天橋現(xiàn)澆箱梁模板及滿堂支架方案計算書 1編制依據(jù) （1）國家及地方政府、相關部委的法律法規(guī)、規(guī)章制度，建設單位的相關規(guī)定和要求； （2）項目施工承包合同； （3）本項目采用的標準、規(guī)范、規(guī)程等相關技術要求； （4）我部對項目策劃和與本項目相關的管理規(guī)定； （5）我部對該項目的施工調(diào)查情況； （6）我公司現(xiàn)有或可協(xié)調(diào)、組織、解決的施工裝備和技術工藝。 2工程概況 K1+700天橋，設計汽車荷載為公路-II級。上部結(jié)構為17+34+17米預應力砼連續(xù)梁，橋面凈寬7米，箱梁頂寬8米，底寬4.45米，梁高1.5米，采用滿堂支架施工；下構橋臺均為柱式臺，鉆孔樁基礎；橋墩為實體方墩，鉆孔樁基礎。 3現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設要求 采用WDJ碗扣式多功能腳手桿搭設，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調(diào)底座、立桿可調(diào)托撐。立桿頂設二層方木，立桿頂托上縱向設1015cm方木；縱向方木上設1010cm的橫向方木，其中在墩頂端橫梁和跨中橫隔梁下間距不大于0.25m（凈間距0.15m）、在跨中其他部位間距不大于0.3m（凈間距0.2m）。模板宜用厚15mm的優(yōu)質(zhì)竹膠合板，橫板邊角宜用4cm厚木板進行加強，防止轉(zhuǎn)角漏漿或出現(xiàn)波浪形，影響外觀。 底板腹板位置處采用立桿橫橋向間距縱橋向間距橫桿步距為60cm60cm90cm支架結(jié)構體系；翼緣板位置處采用立桿橫橋向間距縱橋向間距橫桿步距為60cm60cm90cm支架結(jié)構體系。支架縱橫均設置剪刀撐，其中橫橋向斜撐每1.8m設一道，縱橋向斜撐沿橫橋每1.8m設一道。 門洞采用C30基礎，基礎形式為50cm50cm950cm，基礎頂預埋1cm厚鋼板與鋼管連接；基礎用4268mm鋼管作為立柱，鋼管間距為1.5米，鋼管柱頂焊接1cm后50cm50cm鋼板，鋼板上焊接雙拼I40b工字鋼作為橫梁；橫梁上采用I40b工字鋼作為縱梁，縱梁間距為60cm。 4現(xiàn)澆箱梁支架驗算 本計算書分別以跨中和跨端處為例，對荷載進行計算，并對其支架和門洞體系進行檢算。 4.1荷載計算 4.1.1荷載分析 根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： ⑴ q1—— 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵ q2—— 箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶ q3—— 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當計算肋條下的梁時取1.5kPa；當計算支架立柱及替他承載構件時取1.0kPa。 ⑷ q4—— 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kPa，對側(cè)板取4.0kPa。 ⑸ q5—— 新澆混凝土對側(cè)模的壓力。 ⑹ q6—— 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kPa。 ⑺ q7—— 支架自重，經(jīng)計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示： 滿堂鋼管支架自重 立桿橫橋向間距立桿縱橋向間距橫桿步距 支架自重q7的計算值(kPa) 60cm60cm90cm 3.38 4.1.2荷載組合 模板、支架設計計算荷載組合 模板結(jié)構名稱 荷載組合 強度計算 剛度檢算 底模及支架系統(tǒng)計算 ⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺ ⑴＋⑵＋⑺ 側(cè)模計算 ⑸＋⑹ ⑸ 4.1.3荷載計算 ⑴ 箱梁自重——q1計算 根據(jù)設計圖紙取跨中和跨端兩個代表截面進行箱梁自重計算，并對兩個代表截面下的支架體系進行檢算，首先分別進行自重計算。 ① 跨中截面處q1計算 根據(jù)橫斷面圖，用CAD算得該處梁體截面積A=4.299m2則： q1 ＝=＝ 取1.2的安全系數(shù)，則q1＝25.121.2＝30.14kPa 注：B—— 箱梁底寬，取4.45m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 ② 跨端截面處q1計算 根據(jù)橫斷面圖，用CAD算得梁體截面積A=8.098m2則： q1＝=＝ 取1.2的安全系數(shù)，則q1＝47.311.2＝56.77kPa 注：B—— 箱梁底寬，取4.45m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 4.2結(jié)構檢算 4.2.1扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算 碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“├”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超過35%）。 本工程現(xiàn)澆箱梁支架按φ483.5mm鋼管扣件架進行立桿內(nèi)力計算，計算結(jié)果同樣也使用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。 ⑴ 梁底截面處 在中支點橫隔板，鋼管扣件式支架體系采用606090cm的布置結(jié)構，如圖： 因為跨中處荷載小于跨端處，因此只需對跨端處進行驗算。 ①、立桿強度驗算 根據(jù)立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為90cm，立桿可承受的最大允許豎直荷載為［N］=35kN（參見公路橋涵施工手冊中表13－5碗口式構件設計荷載［N］=35kN、路橋施工計算手冊中表13－5鋼管支架容許荷載［N］=35.7kN）。 立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4ΣNQK（組合風荷載時） NG1K—支架結(jié)構自重標準值產(chǎn)生的軸向力； NG2K—構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 ΣNQK—施工荷載標準值； 于是，有：NG1K=0.60.6q1=0.60.656.77=20.44KN NG2K=0.60.6q2=0.60.61.0=0.36KN ΣNQK=0.60.60.6(q3+q4+q7)=0.36(1.0+2.0+3.38)=2.296KN 則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4ΣNQK=1.2（20.44+0.36）+0.851.42.296=27.69KN＜［N］＝35kN，強度滿足要求。 ②、立桿穩(wěn)定性驗算 根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》有關模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA+MW/W≤f N—鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4ΣNQK（組合風荷載時），同前計算所得； f—鋼材的抗壓強度設計值，f＝205N/mm2參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》表5.1.6得。 A—φ48mm3.5㎜鋼管的截面積A＝489mm2。 Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比λ查表即可求得Φ。 i—截面的回轉(zhuǎn)半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》附錄B得i＝15.8㎜。 長細比λ＝L/i。 L—水平步距，L＝0.9m。 于是，λ＝L/i＝57，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》查附錄C得Φ＝0.829。 MW—計算立桿段有風荷載設計值產(chǎn)生的彎距； MW=0.851.4WKLah2/10 WK=0.7uzusw0 uz—風壓高度變化系數(shù)，參考《建筑結(jié)構荷載規(guī)范》表7.2.1得uz=1.38 us—風荷載腳手架體型系數(shù)，查《建筑結(jié)構荷載規(guī)范》表6.3.1第36項得：us=1.2 w0—基本風壓，查〈〈建筑結(jié)構荷載規(guī)范〉〉附表D.4 w0=0.8KN/m2 故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN La—立桿縱距0.6m； h—立桿步距0.9m， 故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.0536KN W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范〉〉附表B得： W=5.08103mm3 則，N/ΦA+MW/W＝27.69103/（0.829489）+0.0536106/（5.08103）＝78.857 KN/mm2≤f＝205KN/mm2 計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。 4.2.2箱梁底模下橫橋向方木驗算 本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用1010cm方木，方木橫橋向跨端截面處按L＝60cm進行受力計算，實際布置跨距均不超過上述兩值。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構（偏于安全），木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。 按跨端處3米范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度L＝60cm進行驗算。 ① 方木間距計算 q＝（q1+ q2+ q3+ q4）＝（47.31+1.0+2.5+2）3=158.43kN/m M＝(1/8) qL2=(1/8)158.430.62＝7.1kNm W=(bh2)/6=(0.10.12)/6=0.000167m3 則： n= M/( W［δw］)=7.1/(0.000167110000.9)=4.3(取整數(shù)n＝5根) d＝B/(n-1)=3/4=0.75m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 經(jīng)計算，方木間距小于0.75m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.3m，則n＝3/0.3＝10。 ② 每根方木撓度計算 方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.3310-6m4 則方木最大撓度： fmax=(5/384)［(qL4)/(EI)］=(5/384)［(158.430.64)/(1291068.3310-60.9)］=3.310-4m＜l/400=0.6/400=1.510-3m (撓度滿足要求) ③ 每根方木抗剪計算 τ= MPa＜［τ］=1.7MPa 符合要求。 4.2.3扣件式鋼管支架立桿頂托上順橋向方木驗算 本施工方案中WDJ多功能碗扣架頂托上順橋向采用1015cm方木，方木在順橋向的跨距在箱梁跨中按L＝60cm（橫向間隔l＝60cm布置）進行驗算，橫橋向方木順橋向布置間距在中支點橋墩兩側(cè)均按0.25m（中對中間距）布設，在箱梁跨中部位均按30cm布設，如下圖布置，將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構（偏于安全）。木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。 ① 方木抗彎計算 q=(56.77+1.45.5)0.6=38.68kN/m Mmax＝38.680.62/8=1.7kNm W=(bh2)/6=(0.10.152)/6=3.7510-4m3 δ= Mmax/ W=1.7/(3.7510-4)=4.53MPa＜0.9［δw］＝9.9MPa（符合要求） 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 ② 方木抗剪計算 跨端最大剪力：τmax＝(qL/2)/A＝(38.68*0.6/2)/(0.1*0.15)KN/m2＝0.73N/mm2 遠小于木料最大橫紋剪切應力[τ]=3.2-3.5N/mm2的要求，故剪應力合格。 ③ 每根方木撓度計算 截面慣性矩：I=bh3/12=0.1x3.375x10-3/12=2.81x10-5m4； 撓度驗算： f＝5qL4/(384EI)＝(5*38.68*0.64/(384*9*103*2.81x10-5))mm＝0.3mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm 撓度驗算合格 4.2.4底模板計算 箱梁底模采用竹膠板，取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結(jié)構進行簡化（偏于安全）如下圖： 通過前面計算，橫橋向方木布置間距分別為0.3m和0.25m時最不利位置，則有： 竹膠板彈性模量E＝5000MPa 方木的慣性矩I=(bh3)/12=(1.00.0153)/12=2.812510-7m4 ⑴ 5－5截面處底模板計算 ① 模板厚度計算 q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(56.77+1.0+2.5+2)0.25=15.57kN/m 則：Mmax= 模板需要的截面模量：W=m2 模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為： h= 因此模板采用1220244015mm規(guī)格的竹膠板。 ② 模板剛度驗算 fmax=＜0.60.25/400m=3.7510-4m 故，撓度滿足要求 4.2.5跨中工字鋼平臺支架體系驗算 門洞搭設在34米的跨中位置，門洞形式為4.55米。門洞采用C30基礎，基礎形式為50cm50cm950cm，基礎頂預埋1cm厚鋼板與鋼管連接；基礎用4268mm鋼管作為立柱長度4.1米，鋼管間距為2米，鋼管柱頂焊接1cm厚50cm50cm鋼板，鋼板上焊接雙拼I40b工字鋼作為橫梁；橫梁上采用I40b工字鋼作為縱梁，縱梁間距為60cm。 （1）工字鋼縱梁計算 根據(jù)設計圖紙，門洞處現(xiàn)澆箱梁每延米混凝土方量為4.299m3，鋼筋混凝土重度取26KN/m3，模板、施工人員設備及混凝土振搗產(chǎn)生的荷載值每延米取45KN,因此門洞支架上方每延米荷載值為4.299261.2+451.4=197.1(kN),門洞縱梁長為4.5m,門洞上方荷載總值為197.14.5=886.95(kN) 縱梁受力驗算 門洞縱梁整體受力的有15根，梁自重為0.738KN/m,縱梁跨徑為4.5m. 縱梁單位長度上的荷載值為 q=886.95/（154.5）+0.738=13.9KN/m 受力簡圖如下: 梁跨中最大彎矩為: Mmax=1/8qL2=1/813.94.5=35.2(kNm) 支座處最大剪力值為: Qmax=1/2qL=1/213.94.5=31.3(kN) I40b型工字鋼:截面慣性矩Ix=22781cm4,截面地抗拒Wx=1139cm3,半截面面積Sx=671.2cm3,腹板厚度d=12.5mm.縱梁所受的彎曲應力為: σmax= Mmax/Wx=（35.2/1139）10=30.9(Mpa)〈[σw]=145Mpa 抗彎強度滿足要求。 縱梁所受的剪應力為: τmax= QmaxSx/Ixd=31.3671.210/2278112.5=7.4(Mpa)〈[τ]=85Mpa 抗剪強度滿足要求。 跨中撓度驗算: fmax=＜4500/400m=11.25m 容許值 剛度滿足要求 （2）鋼結(jié)構門架橫梁I40b工字鋼計算 ①受力簡圖 計算跨徑取2m，因橫梁為I40b工字鋼,為簡化計算將工字鋼上的荷載化為均布線荷載，按簡支梁計算。 ②荷載計算 P1=（886.95+4.5150.738）/2=468.38KN 則每排工字鋼集中力為: P2=468.38/15=31.3KN 跨中最大彎矩：Qmax=31.31.286=40.2KN〈[Fw] 查工具書,得到厚度大于16-40的抗剪強度fv=120N/mm2 抗拉、抗壓和抗彎f=205 N/mm2 破壞時荷載[Fw]=fv(抗剪強度)A(截面積)=205 N/mm294.07cm2=1928.4KN ③剛度驗算 按四等跨連續(xù)梁撓度系數(shù)計算： 在均布荷載作用下：M=系數(shù)ql2，Q=系數(shù)ql，f=系數(shù)ql4/100EI 在集中荷載作用下：M=系數(shù)ql，Q=系數(shù)P，f=系數(shù)ql3/100EI 只考慮集中荷載作用下?lián)隙龋篺=1.079PL/（100EI）=〈L/400=5mm容許值）單根40b滿足要求! 未考慮連續(xù)對力和彎矩的分配,計算時取最不利情況驗算. （3）立柱受力驗算 門洞兩側(cè)由10根（實際承重的6根）直徑426mm的鋼管樁組成，立柱的荷載為1/2(門洞上方荷載+縱梁重量),縱梁重量為154.50.738KN/m =49.8KN,因此立柱所受的荷載為:886.95+49.8+180.738=950.03KN,每根立柱所承受的荷載值可近似地取N=950.03/6=158.4KN, 立柱高度為:4.1m 鋼管柱壁厚8mm。 鋼管凈截面積為：A==42001mm 立柱所受壓力為： 立柱抗壓強度滿足要求 回旋半徑i=147.8 長細比=L/i=4100/147.8=27.7，查表得系數(shù)為0.9 穩(wěn)定性：=158.410/（0.942001）=4.2MPa<140MPa 因此鋼管穩(wěn)定性滿足要求