《組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)-液壓課程設(shè)計(jì).doc》由會(huì)員分享，可在線(xiàn)閱讀，更多相關(guān)《組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)-液壓課程設(shè)計(jì).doc（19頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

湖 南 科 技 大 學(xué) 課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 課程名稱(chēng)： 專(zhuān)業(yè)模塊課程設(shè)計(jì) 題目名稱(chēng)：組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng) 專(zhuān) 業(yè)： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 姓 名： 泮一平 學(xué) 號(hào)： 1153010531 指導(dǎo)教師： 劉 長(zhǎng) 鳴 2015年 1月 8日 目錄 一、液壓傳動(dòng)的工作原理和組成............................ 二、設(shè)計(jì)要求........................................... 三、液壓系統(tǒng)的工況分析.................................. 四、確定液壓系統(tǒng)主要參數(shù)................................ 五、液壓元件的選擇...................................... 六、驗(yàn)算液壓系統(tǒng)性能.................................... 七、設(shè)計(jì)小結(jié)........................................... 一、 液壓傳動(dòng)的工作原理和組成 液壓傳動(dòng)是用液體作為工作介質(zhì)來(lái)傳遞能量和進(jìn)行控制的傳動(dòng)方式。液壓系統(tǒng)利用液壓泵將原動(dòng)機(jī)的機(jī)械能轉(zhuǎn)換為液體的壓力能，通過(guò)液體壓力能的變化來(lái)傳遞能量，經(jīng)過(guò)各種控制閥和管路的傳遞，借助于液壓執(zhí)行元件（缸或馬達(dá)）把液體壓力能轉(zhuǎn)換為機(jī)械能，從而驅(qū)動(dòng)工作機(jī)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)直線(xiàn)往復(fù)運(yùn)動(dòng)和回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。驅(qū)動(dòng)機(jī)床工作臺(tái)的液壓系統(tǒng)是由郵箱、過(guò)濾器、液壓泵、溢流閥、開(kāi)停閥、節(jié)流閥、換向閥、液壓缸以及連接這些元件的油管、接頭等組成。 1、 工作原理 （1） 電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)液壓泵經(jīng)濾油器從郵箱中吸油，油液被加壓后，從泵的輸出口輸入管路。油液經(jīng)開(kāi)停閥、節(jié)流閥、換向閥進(jìn)入液壓缸，推動(dòng)活塞而使工作臺(tái)左右移動(dòng)。液壓缸里的油液經(jīng)換向閥和回油管排回郵箱。 （2） 工作臺(tái)的移動(dòng)速度是通過(guò)節(jié)流閥來(lái)調(diào)節(jié)的。當(dāng)節(jié)流閥開(kāi)大時(shí)，進(jìn)入液壓缸的油量增多，工作臺(tái)的移動(dòng)速度增大；當(dāng)節(jié)流閥關(guān)小時(shí)，進(jìn)入液壓缸的油量減少，工作臺(tái)的移動(dòng)速度減少。由此可見(jiàn)，速度是油量決定的。 2、 液壓系統(tǒng)的基本組成 （1） 能源裝置——液壓泵。它將動(dòng)力部分所輸出的機(jī)械能轉(zhuǎn)換成液壓能，給系統(tǒng)提供壓力油液。 （2） 執(zhí)行裝置——液壓機(jī)。通過(guò)它將液壓能轉(zhuǎn)換成機(jī)械能，推動(dòng)負(fù)載做功。 （3） 控制裝置——液壓閥。通過(guò)它們的控制調(diào)節(jié)，使液流的壓力、流速和方向得以改變，從而改變執(zhí)行元件的力、速度和方向。 （4） 輔助裝置——郵箱、管路、儲(chǔ)能器、濾油器、管接頭、壓力表開(kāi)關(guān)等。通過(guò)這些元件把系統(tǒng)聯(lián)接起來(lái)，以實(shí)現(xiàn)各種工作循環(huán)。 （5） 工作介質(zhì)——液壓油。絕大多數(shù)液壓油采用礦物油，系統(tǒng)用它來(lái)傳遞能量和信息。 二、 設(shè)計(jì)要求 設(shè)計(jì)一臺(tái)組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)。 1.機(jī)床要求的工作循環(huán)是：要求實(shí)現(xiàn)工件快進(jìn)、工進(jìn)、快退等過(guò)程，最后自動(dòng)停止；動(dòng)力滑臺(tái)采用平導(dǎo)軌，往復(fù)運(yùn)動(dòng)的加速、減速時(shí)間為0.2s。 2.機(jī)床的其他工作參數(shù)如下： 參數(shù)三 運(yùn)動(dòng)部件總重力 G=30000N 5000N 切削力 Ft=20000N 24000N 快進(jìn)、快退速度 v1=v3=6m/min 3.5m/min 最大行程 l=400mm 300mm 工進(jìn)速度 v2=20~120mm/min 30~40mm/min=0.03m/min~ 靜摩擦系數(shù) fs=0.2 動(dòng)摩擦系數(shù) fd=0.1 3.機(jī)床自動(dòng)化要求：要求系統(tǒng)采用電液結(jié)合，實(shí)現(xiàn)自動(dòng)循環(huán)，速度換接無(wú)沖擊，且速度要穩(wěn)定，能承受一定量的反向負(fù)荷。 由設(shè)計(jì)要求取工進(jìn)速度為40mm/min，快進(jìn)行程為200mm，工進(jìn)行程為100mm 0.2s 三、液壓系統(tǒng)工況分析 1.運(yùn)動(dòng)分析 繪制動(dòng)力滑臺(tái)的工作循環(huán)圖 2.負(fù)載分析 2.1負(fù)載計(jì)算 2.11工作阻力 工作阻力為已知 2.12摩擦阻力 已知采用平導(dǎo)軌，且靜摩擦系數(shù)，動(dòng)摩擦系數(shù)，正壓力 ，則： 靜摩擦阻力 動(dòng)摩擦阻力 2.13慣性力 2.2液壓缸各運(yùn)動(dòng)階段負(fù)載 如果忽略切削力引起的顛覆力矩對(duì)導(dǎo)軌摩擦力的影響，并設(shè)定液壓缸的機(jī)械效率，則液壓缸在各個(gè)工作階段的總接卸負(fù)載可以算出，見(jiàn)下表： 運(yùn)動(dòng)階段 計(jì)算公式 總接卸負(fù)載F/N 起動(dòng) 1052 加速 682 快進(jìn) 526 工進(jìn) 25789 快退 526 2.3繪制動(dòng)力滑臺(tái)負(fù)載循環(huán)圖，速度循環(huán)圖 三、液壓系統(tǒng)方案設(shè)計(jì) 1. 選擇調(diào)速回路 這臺(tái)機(jī)床液壓系統(tǒng)功率較小，滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)速度低，工作負(fù)載為阻力負(fù)載且工作中變化小，故可選用進(jìn)口節(jié)流調(diào)速回路。為防止負(fù)載突變，在回油路上加背壓閥。由于系統(tǒng)選用節(jié)流調(diào)速方式，系統(tǒng)必然為開(kāi)式循環(huán)系統(tǒng)。 2. 選擇油源形式 在工作循環(huán)內(nèi)，液壓缸要求油源提供快進(jìn)、快退行程的低壓大流量和工進(jìn)行程的高壓小流量的油液。在一個(gè)工作循環(huán)中的大部分時(shí)間都處于高壓小流量工作。從提高系統(tǒng)效率、節(jié)省能量角度來(lái)看，選用單定量泵油源顯然是不合理的，為此可選用限壓式變量泵或雙聯(lián)葉片泵作為油源?？紤]到前者流量突變時(shí)液壓沖擊較大，工作平穩(wěn)性差，且后者可雙泵同時(shí)向液壓缸供油實(shí)現(xiàn)快速運(yùn)動(dòng)，最后確定選用雙聯(lián)葉片泵方案，如下圖所示。 3. 選擇快速運(yùn)動(dòng)和換向回路 本系統(tǒng)已選定液壓缸差動(dòng)連接和雙泵供油兩種快速運(yùn)動(dòng)回路實(shí)現(xiàn)快速運(yùn)動(dòng)。考慮到從工進(jìn)轉(zhuǎn)快退時(shí)回油路流量較大，故選用換向時(shí)間可調(diào)的電液換向閥式換向回路，以減小液壓沖擊。由于要實(shí)現(xiàn)液壓缸差動(dòng)連接，所以選用三位五通電液換向閥，如下圖所示。 4. 選擇速度換接回路 由于本系統(tǒng)滑臺(tái)由快進(jìn)轉(zhuǎn)為工進(jìn)時(shí)，速度變化大，為減少速度換接時(shí)的液壓沖擊，選用行程閥控制的換接回路，如圖下圖所示。 5. 選擇調(diào)壓和卸荷回路 在雙泵供油的油源形式確定后，調(diào)壓和卸荷問(wèn)題都已基本解決。即滑臺(tái)工進(jìn)時(shí)，高壓小流量泵的出口壓力由油源中的溢流閥調(diào)定，無(wú)需另設(shè)調(diào)壓回路。在滑臺(tái)工進(jìn)和停止時(shí)，低壓大流量泵通過(guò)液控順序閥卸荷，高壓小流量泵在滑臺(tái)停止時(shí)雖未卸荷，但功率損失較小，故可不需再設(shè)卸荷回路。 6．組成液壓系統(tǒng) 將上面選出的液壓基本回路組合在一起，并經(jīng)修改和完善，就可得到完整的液壓系統(tǒng)工作原理圖，如右圖所示。為了解決滑臺(tái)工進(jìn)時(shí)進(jìn)、回油路串通使系統(tǒng)壓力無(wú)法建立的問(wèn)題，增設(shè)了單向閥6。為了避免機(jī)床停止工作時(shí)回路中的油液流 回油箱，導(dǎo)致空氣進(jìn)入系統(tǒng)，影響滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)的平穩(wěn)性，圖中添置了一個(gè)單向閥13?？紤]到這臺(tái)機(jī)床用于鉆孔（通孔與不通孔）加工，對(duì)位置定位精度要求較高，圖中增設(shè)了一個(gè)壓力繼電器14。當(dāng)滑臺(tái)碰上死擋塊后，系統(tǒng)壓力升高，它發(fā)出快退信號(hào)，操縱電液換向閥換向。 四、確定液壓系統(tǒng)主要參數(shù) 1．初選液壓缸工作壓力 所設(shè)計(jì)的動(dòng)力滑臺(tái)在工進(jìn)時(shí)負(fù)載最大，在其它工況負(fù)載都不太高，參考表1和表2，初選液壓缸的工作壓力p1=5MPa。 2．計(jì)算液壓缸主要尺寸 鑒于動(dòng)力滑臺(tái)快進(jìn)和快退速度相等，這里的液壓缸可選用單活塞桿式差動(dòng)液壓缸（A1=2A2），快進(jìn)時(shí)液壓缸差動(dòng)連接。工進(jìn)時(shí)為防止負(fù)載突變采用背壓，參考表4選此背壓為pb=0.8MPa。 表1按負(fù)載選擇工作壓力 負(fù)載/KN <5 5~10 10~20 20~30 30~50 >50 工作壓力/MPa <0.8~1 1.5~2 2.5~3 3~4 4~5 ≥5 表2各種機(jī)械常用的系統(tǒng)工作壓力 機(jī)械類(lèi)型 機(jī)床 農(nóng)業(yè)機(jī)械 小型工程機(jī)械 建筑機(jī)械 液壓鑿巖機(jī) 液壓機(jī) 大中型挖掘機(jī) 重型機(jī)械 起重運(yùn)輸機(jī)械 磨床 組合機(jī)床 龍門(mén)刨床 拉床 工作壓力/MPa 0.8~2 3~5 2~8 8~10 10~18 20~32 表3執(zhí)行元件背壓力 系統(tǒng)類(lèi)型 背壓力/MPa 簡(jiǎn)單系統(tǒng)或輕載節(jié)流調(diào)速系統(tǒng) 0.2~0.5 回油路帶調(diào)速閥的系統(tǒng) 0.4~0.6 回油路設(shè)置有背壓閥的系統(tǒng) 0.5~1.5 用補(bǔ)油泵的閉式回路 0.8~1.5 回油路較復(fù)雜的工程機(jī)械 1.2~3 回油路較短且直接回油 可忽略不計(jì) 表4按工作壓力選取d/D 工作壓力/MPa ≤5.0 5.0~7.0 ≥7.0 d/D 0.5~0.55 0.62~0.70 0.7 表5按速比要求確定d/D 2/1 1.15 1.25 1.33 1.46 1.61 2 d/D 0.3 0.4 0.5 0.55 0.62 0.71 注：1—無(wú)桿腔進(jìn)油時(shí)活塞運(yùn)動(dòng)速度； 2—有桿腔進(jìn)油時(shí)活塞運(yùn)動(dòng)速度。 液壓缸活塞桿外徑尺寸系列 ——————摘自GB/T2348—1993（mm） 4 20 56 160 5 22 63 180 6 25 70 200 8 28 80 220 10 32 90 250 12 36 100 280 14 40 110 320 16 45 125 360 18 50 140 由公式可得： 則活塞直徑 參考表4及表5，得d0.71D=60mm,圓整后取標(biāo)準(zhǔn)數(shù)值得 D=84mm，d=60mm。 由此求得液壓缸兩腔的實(shí)際有效面積為 根據(jù)計(jì)算出的液壓缸的尺寸，可估算出液壓缸在工作循環(huán)中各階段的壓力、流量和功率，如下表所列。 表6液壓缸所需的實(shí)際流量、壓力和功率 工作循環(huán) 計(jì)算公式 負(fù)載F 進(jìn)油壓力 回油壓力 所需流量 輸入功率P N pj pb L/min KW 差動(dòng)快進(jìn) 526 18.66 0.48 工進(jìn) 25789 0.51 0.036 快退 526 19.44 0.63 注：--------- 1.Δp為液壓缸差動(dòng)連接時(shí)，回油口到進(jìn)油口之間的壓力損失，取Δp=0.5MPa。 2.快退時(shí)，液壓缸有桿腔進(jìn)油，壓力為pj，無(wú)桿腔回油，壓力為pb=pj+Δp。 3.計(jì)算工進(jìn)是背壓按pb=0.8Mpa代入。 4.快退時(shí)背壓按pb=0.5Mpa代入。 3.液壓泵的參數(shù)計(jì)算 小流量泵在快進(jìn)和工進(jìn)時(shí)都向液壓缸供油，由表6可知，液壓缸在工進(jìn)時(shí)工作壓力最大，最大工作壓力為p1=4.22MPa，如在調(diào)速閥進(jìn)口節(jié)流調(diào)速回路中，選取進(jìn)油路上的總壓力損失∑?p=0.6MPa，考慮到壓力繼電器的可靠動(dòng)作要求壓差Dp=0.5MPa，則小流量泵的最高工作壓力估算為 大流量泵只在快進(jìn)和快退時(shí)向液壓缸供油，由表6可見(jiàn)，快退時(shí)液壓缸的工作壓力為p1=1.95MPa，比快進(jìn)時(shí)大?？紤]到快退時(shí)進(jìn)油不通過(guò)調(diào)速閥，故其進(jìn)油路壓力損失比前者小，現(xiàn)取進(jìn)油路上的總壓力損失∑?p=0.3MPa，則大流量泵的最高工作壓力估算為 因此泵的額定壓力可取 (2)計(jì)算液壓泵的流量 由表6可知，油源向液壓缸輸入的最大流量為19.44L/min，若取回路泄漏系數(shù)K=1.1，則兩個(gè)泵的總流量為 考慮到溢流閥的最小穩(wěn)定流量為2.5L/min，工進(jìn)時(shí)的流量為0.51L/min則小流量泵的流量小流量泵的流量最少應(yīng)為3.1L/min。 所以大流量泵的流量 (3)確定液壓泵的規(guī)格和電動(dòng)機(jī)功率 根據(jù)以上壓力和流量數(shù)值查閱產(chǎn)品樣本，并考慮液壓泵存在容積損失，最后確定選取PV2R12-6/26型雙聯(lián)葉片泵。其小流量泵和大流量泵的排量分別為6mL/min和26mL/min，當(dāng)液壓泵的轉(zhuǎn)速np=960r/min時(shí)，其理論流量分別為5.6 L/min和24.3L/min，若取液壓泵容積效率ηv=0.9，則液壓泵的實(shí)際輸出流量為 由于液壓缸在快退時(shí)輸入功率最大，若取液壓泵總效率ηp=0.8，這時(shí)液壓泵的驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)功率為 根據(jù)此數(shù)值查閱產(chǎn)品樣本，選用規(guī)格相近的Y100L—6型電動(dòng)機(jī)，其額定功率為1.5KW，額定轉(zhuǎn)速為910r/min 五、液壓元件的選擇 1.液壓閥及過(guò)濾器的選擇 根據(jù)系統(tǒng)的最高工作壓力和通過(guò)各閥類(lèi)元件及輔件的實(shí)際流量，查閱產(chǎn)品樣本，選出的閥類(lèi)元件和輔件規(guī)格如表8所列。本例中搜有閥的額定壓力都高于6.8MPa，其中，溢流閥9按小流量泵的額定流量選取，調(diào)速閥4選用Q—6B型，其最小穩(wěn)定流量為0.03 L/min，小于本系統(tǒng)工進(jìn)時(shí)的流量0.51L/min。 表8液壓元件規(guī)格及型號(hào) 序號(hào) 元件名稱(chēng) 通過(guò)的最大流量q/L/min 規(guī)格 型號(hào) 額定流量qn/L/min 額定壓力Pn/MPa 額定壓降?Pn/MPa 1 雙聯(lián)葉片泵 — PV2R12-6/33 5.1/27.9* 16 — 2 三位五通電液換向閥 70 35DY—100BY 100 6.3 0.3 3 行程閥 62.3 22C—100BH 100 6.3 0.3 4 調(diào)速閥 <1 Q—6B 6 6.3 — 5 單向閥 70 I—100B 100 6.3 0.2 6 單向閥 29.3 I—100B 100 6.3 0.2 7 液控順序閥 28.1 XY—63B 63 6.3 0.3 8 背壓閥 <1 B—10B 10 6.3 — 9 溢流閥 5.1 Y—10B 10 6.3 — 10 單向閥 27.9 I—100B 100 6.3 0.2 11 濾油器 36.6 XU—80200 80 6.3 0.02 12 壓力表開(kāi)關(guān) — K—6B — — — 13 單向閥 70 I—100B 100 6.3 0.2 14 壓力繼電器 — PF—B8L — 14 — *注：此為電動(dòng)機(jī)額定轉(zhuǎn)速為910r/min時(shí)的流量。 2.油管的選擇 根據(jù)選定的液壓閥的鏈接油口尺寸確定管道尺寸。液壓缸的進(jìn)、出油管輸入、排出的最大流量來(lái)計(jì)算。由于本系統(tǒng)液壓缸差動(dòng)連接快進(jìn)快退時(shí)，油管內(nèi)油量最大，其實(shí)際流量為泵額定流量的兩倍達(dá)65L/min，為了統(tǒng)一規(guī)格，液壓缸進(jìn)、出油管直徑d按產(chǎn)品樣本，選用內(nèi)徑為20mm、外徑28mm的10號(hào)冷拔鋼管。 (2)確定油管 在選定了液壓泵后，液壓缸在實(shí)際快進(jìn)、工進(jìn)和快退運(yùn)動(dòng)階段的運(yùn)動(dòng)速度、時(shí)間以及進(jìn)入和流出液壓缸的流量，與原定數(shù)值不同，重新計(jì)算的結(jié)果如表9所列。 表9各工況實(shí)際運(yùn)動(dòng)速度、時(shí)間和流量 快進(jìn) 工進(jìn) 快退 表10允許流速推薦值 管道 推薦流速/(m/s) 吸油管道 0.5～1.5，一般取1以下 壓油管道 3～6，壓力高，管道短，粘度小取大值 回油管道 1.5～3 由表9可以看出，液壓缸在各階段的實(shí)際運(yùn)動(dòng)速度符合設(shè)計(jì)要求。 根據(jù)表9數(shù)值，按表10推薦的管道內(nèi)允許速度取=6 m/s，由式計(jì)算得與液壓缸無(wú)桿腔和有桿腔相連的油管內(nèi)徑分別為 為了統(tǒng)一規(guī)格，按產(chǎn)品樣本選取所有管子均為內(nèi)徑15mm、外徑22mm的10號(hào)冷拔鋼管。 3.油箱的選擇 油箱的容量按式估算，其中α為經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，低壓系統(tǒng)，α=2～4；中壓系統(tǒng)，α=5～7；高壓系統(tǒng)，α=6～12?，F(xiàn)取α=7，得 六、驗(yàn)算液壓系統(tǒng)性能 1．驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失 由于系統(tǒng)管路布置尚未確定，所以只能估算系統(tǒng)壓力損失。估算時(shí)，首先確定管道內(nèi)液體的流動(dòng)狀態(tài)，然后計(jì)算各種工況下總的壓力損失。液壓系統(tǒng)選用L-HG32號(hào)液壓油，現(xiàn)取進(jìn)、回油管道長(zhǎng)為l=1.8m，油液的運(yùn)動(dòng)粘度取=1.510-4m2/s，油液的密度取r=0.90103kg/m3。 1.1判斷流動(dòng)狀態(tài) 在快進(jìn)、工進(jìn)和快退三種工況下，進(jìn)、回油管路中所通過(guò)的流量以快進(jìn)時(shí)進(jìn)油流量q1=55.3L/min為最大，快退時(shí)q2=39.3L/min此時(shí)，油液流動(dòng)的雷諾數(shù) 快進(jìn)時(shí) 快退時(shí) 因?yàn)樽畲蟮睦字Z數(shù)小于臨界雷諾數(shù)（2300），故可推出：各工況下的進(jìn)、回油路中的油液的流動(dòng)狀態(tài)全為層流。 1.2計(jì)算系統(tǒng)壓力損失 油液在管道內(nèi)流速 進(jìn)油路 進(jìn)油路壓力損失 回油路上，流速是進(jìn)油路的兩倍即v=9.64m/s，則壓力損失為 可見(jiàn)，沿程壓力損失的大小與流量成正比，這是由層流流動(dòng)所決定的。 在管道結(jié)構(gòu)尚未確定的情況下，管道的局部壓力損失?pζ常按下式作經(jīng)驗(yàn)計(jì)算 各工況下的閥類(lèi)元件的局部壓力損失可根據(jù)下式計(jì)算 其中的Dpn由產(chǎn)品樣本查出，qn和q數(shù)值由表8和表9列出?；_(tái)在快進(jìn)、工進(jìn)和快退工況下的壓力損失計(jì)算如下： 1.21．快進(jìn) 滑臺(tái)快進(jìn)時(shí)，液壓缸通過(guò)電液換向閥差動(dòng)連接。在進(jìn)油路上，油液通過(guò)單向閥10、電液換向閥2，然后與液壓缸有桿腔的回油匯合通過(guò)行程閥3進(jìn)入無(wú)桿腔。在進(jìn)油路上，壓力損失分別為 在回油路上，壓力損失分別為 將回油路上的壓力損失折算到進(jìn)油路上去，便得出差動(dòng)快速運(yùn)動(dòng)時(shí)的總的壓力損失 1.22．工進(jìn) 滑臺(tái)工進(jìn)時(shí)，在進(jìn)油路上，油液通過(guò)電液換向閥2、調(diào)速閥4進(jìn)入液壓缸無(wú)桿腔，在調(diào)速閥4處的壓力損失為0.5MPa。在回油路上，油液通過(guò)電液換向閥2、背壓閥8和大流量泵的卸荷油液一起經(jīng)液控順序閥7返回油箱，在背壓閥8處的壓力損失為0.6MPa。若忽略管路的沿程壓力損失和局部壓力損失，則在進(jìn)油路上總的壓力損失為 此值略小于估計(jì)值。 在回油路上總的壓力損失為 該值即為液壓缸的回油腔壓力p2=0.86MPa，可見(jiàn)此值與初算時(shí)參考表3選取的背壓值基本相符。 按表6的公式重新計(jì)算液壓缸的工作壓力為 此略高于表6數(shù)值。 考慮到壓力繼電器的可靠動(dòng)作要求壓差Dp=0.5MPa，則小流量泵的工作壓力為 此值與估算值基本相符，是調(diào)整溢流閥10的調(diào)整壓力的主要參考數(shù)據(jù)。 1.23．快退 滑臺(tái)快退時(shí)，在進(jìn)油路上，油液通過(guò)單向閥10、電液換向閥2進(jìn)入液壓缸有桿腔。在回油路上，油液通過(guò)單向閥5、電液換向閥2和單向閥13返回油箱。在進(jìn)油路上總的壓力損失為 此值遠(yuǎn)小于估計(jì)值，因此液壓泵的驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)的功率是足夠的。 在回油路上總的壓力損失為 此值與表7的數(shù)值基本相符，故不必重算。 大流量泵的工作壓力為 此值是調(diào)整液控順序閥7的調(diào)整壓力的主要參考數(shù)據(jù)。 3.驗(yàn)算系統(tǒng)發(fā)熱與溫升 由于工進(jìn)在整個(gè)工作循環(huán)中占的時(shí)間最長(zhǎng)，所以系統(tǒng)的發(fā)熱與溫升可按工進(jìn)工況來(lái)計(jì)算。在工進(jìn)時(shí)，大流量泵經(jīng)液控順序閥7卸荷，其出口壓力即為油液通過(guò)液控順序閥的壓力損失 液壓系統(tǒng)的總輸入功率即為液壓泵的輸入功率 液壓系統(tǒng)輸出的有效功率即為液壓缸輸出的有效功率 由此可計(jì)算出系統(tǒng)的發(fā)熱功率為 已知油箱容積V=220L=224x10-3m3 則油箱近似散熱面積 假設(shè)通風(fēng)良好，取油箱散熱系數(shù)CT=15x10-3KW/(m2.oc) 按式計(jì)算工進(jìn)時(shí)系統(tǒng)中的油液溫升，即 設(shè)環(huán)境溫T2=25C，則熱平衡溫度為 此值接近于 油溫在允許范圍內(nèi)，油箱散熱面積符合要求，不必設(shè)置冷卻器。 七、設(shè)計(jì)小結(jié) 液壓課程設(shè)計(jì)，作為液壓與氣壓傳動(dòng)這門(mén)課程的重要一環(huán)節(jié)，我深知其重要性，因此自始至終都以端正的姿態(tài)、嚴(yán)謹(jǐn)?shù)膽B(tài)度予以對(duì)待。通過(guò)整個(gè)設(shè)計(jì)過(guò)程，對(duì)液壓傳動(dòng)的認(rèn)識(shí)加深了不少，從中收獲了許多許多。這次課程設(shè)計(jì)，由于理論知識(shí)的不足，再加上平時(shí)沒(méi)有什么設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，一開(kāi)始的時(shí)候有些手忙腳亂，不知從何入手。在老師的諄諄教導(dǎo)，和同學(xué)們的熱情幫助下，使我找到了信心?，F(xiàn)在想想其實(shí)課程設(shè)計(jì)當(dāng)中的每一天都是很累的，其實(shí)正向老師說(shuō)得一樣，機(jī)械設(shè)計(jì)的課程設(shè)計(jì)沒(méi)有那么簡(jiǎn)單，你想copy或者你想自己胡亂蒙兩個(gè)數(shù)據(jù)上去來(lái)騙騙老師都不行，因?yàn)槟愕拿恳粋€(gè)數(shù)據(jù)都要從機(jī)械設(shè)計(jì)書(shū)上或者機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)上找到出處。雖然種種困難我都已經(jīng)克服，但是還是難免我有些疏忽和遺漏的地方。完美總是可望而不可求的，不在同一個(gè)地方跌倒兩次才是最重要的。抱著這個(gè)心理我一步步走了過(guò)來(lái)，最終完成了我的任務(wù)。 參考文獻(xiàn) [1]液壓與氣壓傳動(dòng)<第三版>許福玲、陳堯明主編北京：機(jī)械工業(yè)出版社2010 [2] 章宏甲.液壓與氣壓傳動(dòng).第2版.北京：武漢理工大學(xué)出版社，2001 [3] 許福玲. 液壓與氣壓傳動(dòng).武漢.華中科技大學(xué)出版社，2001