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1 引言 眾所周知，電能是現代工業(yè)生產的主要能源和動力。電能既易于由其它形式的能量轉換而來，又易于轉換為其它形式的能量以供應用；電能的輸送的分配既簡單經濟，又便于控制、調節(jié)和測量，有利于實現生產過程自動化。因此，電能在現代工業(yè)生產及整個國民經濟生活中應用極為廣泛。 在工廠里，電能雖然是工業(yè)生產的主要能源和動力，但是它在產品成本中所占的比重一般很?。ǔ娀I(yè)外）。電能在工業(yè)生產中的重要性，并不在于它在產品成本中或投資總額中所占的比重多少，而在于工業(yè)生產實現電氣化以后可以大大增加產量，提高產品質量，提高勞動生產率，降低生產成本，減輕工人的勞動強度，改善工人的勞動條件，有利于實現生產過程自動化。從另一方面來說，如果工廠的電能供應突然中斷，則對工業(yè)生產可能造成嚴重的后果。 因此，做好工廠供電工作對于發(fā)展工業(yè)生產，實現工業(yè)現代化，具有十分重要的意義。由于能源節(jié)約是工廠供電工作的一個重要方面，而能源節(jié)約對于國家經濟建設具有十分重要的戰(zhàn)略意義，因此做好工廠供電工作，對于節(jié)約能源、支援國家經濟建設，也具有重大的作用。 1.1 工廠供電的要求 工廠供電工作要很好地為工業(yè)生產服務，切實保證工廠生產和生活用電的需要，并做好節(jié)能工作，就必須達到以下基本要求： （1） 安全 在電能的供應、分配和使用中，不應發(fā)生人身事故和設備事故。 （2） 可靠 應滿足電能用戶對供電可靠性的要求。 （3） 優(yōu)質 應滿足電能用戶對電壓和頻率等質量的要求 （4） 經濟 供電系統(tǒng)的投資要少，運行費用要低，并盡可能地節(jié)約電能和減少有色金屬的消耗量。 此外，在供電工作中，應合理地處理局部和全局、當前和長遠等關系，既要照顧局部的當前的利益，又要有全局觀點，能顧全大局，適應發(fā)展。 1.2 工廠供電設計的一般原則 按照國家標準GB50052-95 《供配電系統(tǒng)設計規(guī)范》、GB50053-94 《10kv及以下設計規(guī)范》、GB50054-95 《低壓配電設計規(guī)范》等的規(guī)定，進行工廠供電設計必須遵循以下原則： （1） 遵守規(guī)程、執(zhí)行政策； （2） 安全可靠、先進合理； （3） 近期為主、考慮發(fā)展； （4） 全局出發(fā)、統(tǒng)籌兼顧。 2.負荷計算和無功功率補償 2．1 負荷計算的目的、意義及原則 （1）供電系統(tǒng)要能安全可靠地正常運行，其中各個元件（包括電力變壓器、開關設備及導線、電纜等）都必須選擇得當，除了滿足工作電壓和頻率的要求外，最重要的就是要滿足負荷電流的要求。因次，有必要對供電系統(tǒng)中各個環(huán)節(jié)的電力負荷進行統(tǒng)計計算。 （2）計算負荷是供電設計計算的基本依據。計算負荷確定的是否正確合理，直接影響到電器和導線電纜的選擇是否經濟合理。如果計算負荷確定的過大，將使電器和導線電纜選的過大，造成投資和有色金屬的浪費。如果計算負荷確定的過小，又將使電器和導線電纜處于過負荷下運行，增加電能損耗，產生過熱，導致絕緣過早老化甚至燃燒引起火災，同樣會造成更大損失。由此可見，正確確定計算負荷意義重大。 （3）平均負荷為一段時間內用電設備所消耗的電能與該段時間之比。常選用最大負荷班（即有代表性的一晝夜內電能消耗量最多的一個班）的平均負荷，有時也計算年平均負荷。平均負荷用來計算最大負荷和電能消耗量。 （4）計算負荷又稱需要負荷或最大負荷。計算負荷是一個假想的持續(xù)性的負荷，其熱效應與同一時間內實際變動負荷所產生的最大熱效應相等。在配電設計中，通常采用30分鐘的最大平均負荷作為按發(fā)熱條件選擇電器或導體的依據。 （5）尖峰電流指單臺或多臺用電設備持續(xù)1秒左右的最大負荷電流。一般取啟動電流上午周期分量作為計算電壓損失、電壓波動和電壓下降以及選擇電器和保護元件等的依據。在校驗瞬動元件時，還應考慮啟動電流的非周期分量。 2．2 負荷計算表 1) 單組用電設備計算負荷的計算式: 有功計算負荷 無功計算負荷 視在計算負荷 計算電流 2)單組用電設備計算負荷的計算式： 有功計算負荷 無功計算負荷 視在計算負荷 計算電流 各廠房和生活區(qū)的負荷計算如表2.1 編號 名稱 類別 設備 容量 需要 系數 功率 因數 計 算 負 荷 1 鑄造車間 動力 360 0.36 0.70 1.05 79.2 83.16 114.8 174.42 照明 8 0.8 1.0 0 5.9 0 5.9 26.9 小計 368 85.1 83.16 120.7 201.32 2 鍛壓車間 動力 320 0.2 0.63 1.33 84.1 112.1 140.2 213.0 照明 6 0.9 1.0 0 7.1 0.0 7.1 32.3 小計 326 91.2 112.1 145.5 221.1 3 金工車間 動力 350 0.26 0.62 1.27 72.0 91.1 116.1 176.4 照明 5 0.9 1.0 0 8.4 0.0 8.4 38.2 小計 355 — 80.4 91.1 121.5 184.6 4 工具車間 動力 200 0.35 0.63 1.17 62.4 73.01 96.0 145.8 照明 5 0.7 1.0 0 7.9 0.0 7.9 35.9 小計 205 — 70.3 73.01 103.9 181.7 5 電鍍車間 動力 270 0.49 0.74 0.99 96.9 96.1 136.5 207.4 照明 6 0.9 1.0 0 5.7 0.0 5.7 25.8 小計 276 — 102.6 96.1 140.6 213.6 6 熱處理車間 動力 160 0.45 0.76 0.75 56.4 42.3 70.5 107.1 照明 7 0.8 1.0 0 5.4 0.0 5.4 24.5 小計 167 — 61.8 42.3 74.9 113.8 7 裝配車間 動力 150 0.38 0.65 1.05 60.8 63.8 88.1 133.9 照明 6 0.88 1.0 0 5.3 0.0 5.3 24.0 小計 156 — 66.1 63.8 93.4 157.9 8 機修車間 動力 165 0.28 0.65 1.26 27.3 34.5 44.0 66.9 照明 5 0.8 1.0 0 2.4 0.0 2.4 11.0 小計 170 — 29.7 34.5 45.5 69.2 9 鍋爐房 動力 85 0.66 0.80 0.99 44.9 44.4 63.2 96.0 照明 2 0.8 1.0 0 0.8 0.0 0.8 3.6 小計 87 — 45.7 44.4 64.0 99.6 10 倉庫 動力 20 0.34 0.90 0.62 5.3 3.3 6.2 9.4 照明 2 0.9 1.0 0 1.5 0.0 1.5 6.8 小計 22 — 6.8 3.3 7.56 11.5 11 生活區(qū) 照明 300 0.78 0.90 0.29 272.0 79.3 283.3 430.5 總計 （380V側） 動力 2380 911.77 723.07 1200.86 1884.8 照明 352 計入=0.85 =0.9 0.74 774.9 650.8 1020.73 1602.1 表2.1 機械廠負荷計算表 2.3 無功功率補償 由表2.1可知，該廠380V側最大負荷是的功率因數只有0.74.而供電部門要求該廠10KV進線側最大負荷是功率因數不應該低于0.91?？紤]到主變壓器的無功損耗遠大于有功損耗，因此380V側最大負荷是功率因素應稍大于0.91，暫取0.91來計算380V側所需無功功率補償容量： 故選PGJ1型低壓自動補償屏，并聯電容器為BW0.4-12-3型，采用其方案1（主屏）1臺與方案3（輔屏）4臺相組合，總共容量725=360kvar。因此無功補償后工廠380V側和10KV側的負荷計算如表2.2所示。 表2.2無功補償后的負荷計算表 項 目 計算負荷 380V側補償前負荷 0.74 774.9 650.8 1020.73 1602.1 380V側無功補償容量 -360 380V側補償后負荷 0.93 774.9 320.3 837.7 1314,9 主變壓器功率損耗 13.0 51.8 10kV側負荷總計 0.91 787.9 372.1 895.5 51.3 2.3.1無功補償的主要作用 無功補償的主要作用就是提高功率因數以減少設備容量和功率耗損、穩(wěn)定電壓和提高供電質量，在長距離輸電中提高系統(tǒng)輸電穩(wěn)定性和輸電能力以及平衡三相負載的有功和無功功率。 安裝并聯電容器進行無功補償，可限制無功補償在電網中傳輸，相應減小了線路的電壓損耗，提高了配電網的電壓質量。無功補償應根據分級就地和便于調整電壓的原則進行配置。 集中補償與分散補償相結合，以分撒補償為主；高壓補償與低壓補償相結合，以低壓補償為主；調壓與降壓相結合；并且與配電網建設改造工程同步規(guī)劃、設計、施工、同步投運。無功補償的主要作用具體體現在：① 提高電壓質量；② 降低電能損耗；③ 提高發(fā)供電設備運行效率；④減少用戶電費支出。 2.3.2無功功率補償裝置：一般用并聯電容器的方法來進行功率補償。 3.變電所位置和型式的選擇 變電所的位置應盡量接近工廠的負荷中心。工廠的負荷中心按功率矩法來確定，計算公式為式（3.1）和（3.2）。 變電所的位置應盡量接近工廠的負荷中心.工廠的負荷中心按負荷功率矩法來確定.即在工廠平面圖的下邊和左側,任作一直角坐標的X軸和Y軸,測出各車間和宿舍區(qū)負荷點的坐標位置,例如P1(x1,y1) 、P2(x2,y2) 、P3(x3,y3)等.而工廠的負荷中心設在P(x,y),P為P1+P2+P3+…=∑Pi.因此仿照《力學》中計算重心的力矩方程,可得負荷中心的坐標: (3.1) (3.2) 圖3.1 XX機械廠總平面圖 按比例K在工廠平面圖中測出各車間和宿舍區(qū)負荷點的坐標位置表3.1所示 表3.1各車間和宿舍區(qū)負荷點的坐標位置表 編 號 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 生活區(qū) 橫坐標X(cm) 1.8 2.1 3.6 5.5 5.8 6.2 6.5 8.7 9.0 9.8 0.7 縱坐標Y(cm) 2.8 4.8 6.6 2.0 3.6 5.2 6.6 2.1 3.5 6.6 7.4 由計算結果可知，x=9.6y=5.9工廠的負荷中心在10號廠房的西南角?？紤]的方便進出線及周圍環(huán)境情況，決定在10號廠房的西側緊靠廠房修建工廠變電所，其型式為附設式。 4.變電所主變壓器的選擇和主接線方案的選擇 4.1 變電所主變壓器的選擇 根據工廠的負荷性質和電源情況，工廠變電所的主變壓器考慮有下列兩種可供選擇的方案： （1）裝設一臺主變壓器型式采用S9型，而容量根據式，選=1000＞=895.0kva，即選一臺S9-1000/10型低損耗配電變壓器。至于工廠二級負荷所需的備用電源，考慮由與鄰近單位相聯的高壓聯絡線來承擔。 （2）裝設兩臺主變壓器 型號亦采用S9，而每臺變壓器容量按式和式選擇，即=(0.6~0.7）=（0.6~0.7）895.0=537kva~626.5kva 且因此選兩臺S9630/10型低損耗配電變壓器。工廠二級負荷所需的備用電源亦由與鄰近單位相聯的高壓聯絡線來承擔。 主變壓器的聯結組均采用Yyn0。 4.2 變壓器主接線方案的選擇 按上面考慮的兩種主變壓器方案可設計下列兩種主接線方案： （1）裝設兩臺主變壓器的主接線方案，如圖4.1所示 （2）裝設一臺主變壓器的主接線方案，如圖4.2所示 圖4.1裝設一臺主變壓器的主結線方案 圖4.2 裝設兩臺主變壓器的主接線方案 4.3 兩種主接線方案的技術經濟比較 表4.1 兩種主接線方案的比較 比較項目 裝設一臺主變的方案 裝設兩臺主變的方案 技術指標 供電安全性 滿足要求 滿足要求 供電可靠性 基本滿足要求 滿足要求 供電質量 由于一臺主變，電壓損耗較大 由于兩臺主變并列，電壓損耗小 靈活方便性 只一臺主變，靈活性稍差 由于有兩臺主變，靈活性較好 擴建適應性 稍差一些 更好一些 經 濟 指 標 電力變壓器的綜合投資 由手冊查得S9—1000單價為10.76萬元，而由手冊查得變壓器綜合投資約為其單價的2倍，因此其綜合投資為210.76萬元=21.52萬元 由手冊查得S9—630單價為7.47萬元，因此兩臺綜合投資為47.47萬元=29.88萬元，比一臺變壓器多投資8.36萬元 高壓開關柜（含計量柜）的綜合投資額 查手冊得 GG—A（F）型柜按每臺3.5萬元計，查手冊得其綜合投資按設備價1.5倍計，因此其綜合投資約為41.53.5=21萬元 本方案采用6臺GG—A（F）柜，其綜合投資額約為61.53.5=31.5萬元，比一臺主變的方案多投資10.5萬元 電力變壓器和高壓開關柜的年運行費 參照手冊計算，主變和高壓開關柜的折算和維修管理費每年為4.893萬元（其余略） 主變和高壓開關柜的折舊費和維修管理費每年為7.067萬元，比一臺主變的方案多耗2.174萬元 供電貼費 按800元/KVA計，貼費為10000.08=80萬元 貼費為26300.08萬元=100.8萬元，比一臺主變的方案多交20.8萬元 從表4.1可以看出，按技術指標，裝設兩臺主變的主接線方案略優(yōu)于裝設一臺主變的主接線方案，但按經濟指標，則裝設一臺主變的方案優(yōu)于裝設兩臺主變的方案，因此決定采用裝設兩臺主變的方案。（說明：如果工廠負荷近期可有較大增長的話，則宜采用裝設兩臺主變的方案。） 5 短路電流的計算 5.1 繪制計算電路 如圖5.1所示 圖5.1 短路計算電路 5.2 確定短路計算基準值 設，，即高壓側，低壓側，則 5.3 計算短路電路中各元件的電抗標幺值 （1) 電力系統(tǒng) 已知=300MVA,故=100MVA/300MVA=0.3 （2) 架空線路 LJ-70的=0.37Ω/km，而線長13km故 （3）電力變壓器 查表得，故 因此繪短路計算等效電路如圖5.2所示。 5.4 10KV側三相短路電流和短路容量 (1) 總電抗的標幺值 ==0.3+4.36=4.66 (2) 三相短路電流周期分量有效值==1.18 (3) 短路次暫態(tài)短路電流==1.18KA (4) 短路穩(wěn)態(tài)電流 =1.18KA (5) 短路沖擊電流 =2.551.18KA=3.01KA (6) 短路后第一個周期的短路電流有效值=1.511.18KA=1.78KA (7) 三項短路容量 ==21.46MVA 5.5 380KV側三相短路電流和短路容量 （1） 總電抗的標幺值 ==0.3+4.36+4.5=9.16 （2） 三相短路電流周期分量有效值==15.72KA （3） 短路次暫態(tài)短路電流==15.72KA （4） 短路穩(wěn)態(tài)電流 =15.72KA （5） 短路沖擊電流 =1.8415.72KA=28.92KA （6） 短路后第一個周期的短路電流有效值=1.0915.72KA=17.14KA （7） 三項短路容量 ==10.9MVA 以上計算結果綜合如表5.1 表5.1 短路的計算結果 短路計算點 三相短路電流/kA 三相短路容量/MVA k-1 1.18 1.18 1.18 3.01 1.78 21.46 l-2 15.72 15.72 15.72 28.92 17.14 10.9 6 變電所一次設備的選擇校驗 6.1 10kV側一次設備的選擇校驗 如表6.1所示。 表6.1 10kV側一次設備的選擇校驗 選擇校驗項目 電 壓 電 流 斷 流 能 力 動 穩(wěn) 定 度 熱 穩(wěn) 定 度 其 他 裝置地點條件 參數 數據 10 57.7 1.18 3.01 3.85 一 次 設備型號規(guī)格 額定參數 高壓少油斷路器SN10-10I/630 10kV 630A 16kA 40kA 512 高壓隔離開關GN-10/200 10kV 200A 25.5Ka 500 高壓熔斷器RN2-10 10kV 0.5A 50kA 電壓互感器JDJ-10 10/0.1kV 電壓互感器JDZJ-10 電流互感器LQJ-10 10Kv 100/5A 31.8Ka 81 二次負荷0.6Ω 避雷器FS4-10 10kV 戶 外 式 高 壓隔離開關GW4-15G/200 12kV 400A 25Kv 500 表6.1所選一次設備均滿足要求。 6.2 380V側一次設備的選擇校驗 如表6.2所示。 表6.2 380V側一次設備的選擇校驗 選擇校驗項目 電 壓 電 流 斷 流 能 力 動 穩(wěn) 定 度 熱 穩(wěn) 定 度 其 他 裝置地點條件 參數 數據 380 1598 15.72 28.92 594.0 一次設備型號規(guī)格 額定參數 低壓斷路器DW15-1500/3D 380V 1500A 40kV 低壓斷路器DZ20-630 380V 630A 30kA 低壓斷路器DZ20-200 380V 200A 25kA 低壓刀開關HD13-1500/30 380V 1500A 電流互感器LMZJ1-0.5 500V 1500/5A 電流互感器LMZ1-0.5 500V 100/5 160/5 避雷器 戶外隔離開關 6.3 高低壓母線的選擇 參照表，10kV母線選LMY-3（），即母線尺寸為；380V母線選LMY-3,即母線尺寸為，而中性線母線尺寸為。 7 變電所進出線以及鄰近單位聯絡線的選擇 7.1 10kV高壓進線和引入電纜的選擇 （1）10kV高壓進線的選擇校驗 采用LJ型鋁絞線架空敷設，接往10kV公用干線。 1) 按發(fā)熱條件選擇 由及室外環(huán)境溫度，查表，初選LJ-16，其時的滿足發(fā)熱條件。 2）校驗機械強度 查表得最小允許截面，因此按發(fā)熱條件選擇的LJ-16不滿足機械強度要求，故改選LJ-35。 由于此線路很短，不需校驗電壓損耗。 （2）由高壓配電室至主變的一段引入電纜的選擇校驗 采用YJL22-10000型交聯聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。 1）按發(fā)熱條件選擇 由及土壤溫度查表8-44，初選纜芯截面為的交聯電纜，其，滿足發(fā)熱條件。 2）校驗短路熱穩(wěn)定 按式計算滿足短路熱穩(wěn)定的最小截面 式中C值由表5-13差得；按終端變電所保護動作時間0.5s，加斷路器斷路時間0.2s，再加0.05s計，故。 因此YJL22-10000-325電纜滿足短路熱穩(wěn)定條件。 7.2 380V低壓出線的選擇 （1）饋電給1號廠房（鑄造車間）的線路 采用VLV22-1000型聚氯乙烯絕緣鋁芯電纜直接埋地敷設。 1）按發(fā)熱條件選擇 由及地下0.8m土壤溫度，查表8-43，初選纜芯截面 ，其，滿足發(fā)熱條件。 2）校驗電壓損耗 由圖11-3所示工廠平面圖量得變電所至1號廠房距離約為50m，而由表8-42查得的鋁芯電纜（按纜芯工作溫度計）， ，又1號廠房的=80.7kW，=78.5kvar，因此按式得： 故滿足允許電壓損耗的要求。 3) 短路熱穩(wěn)定度校驗 按式計算滿足短路熱穩(wěn)定的最小截面 由于前面按發(fā)熱條件所選的纜心截面小于，不滿足短路熱穩(wěn)定要求，故改選纜芯截面為的電纜，即選的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜，中性線芯按不小于相線芯一半選擇。 （2）饋電給2號廠房（鍛壓車間）的線路 亦采用的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜直埋敷設。 1）按發(fā)熱條件選擇 由及地下0.8m土壤溫度，查表8-43，初選纜芯截面，其，滿足發(fā)熱條件。 2）校驗電壓損耗 由圖11-2所示工廠平面圖量得變電所至2號廠房距離約為166m，而由表8-42查得的鋁芯電纜（按纜芯工作溫度計），，又2號廠房的=91.21kW，=111.85kva，因此按式得： 故滿足允許電壓損耗的要求。 3) 短路熱穩(wěn)定度校驗 按式計算滿足短路熱穩(wěn)定的最小截面 由于前面按發(fā)熱條件所選的纜心截面小于，不滿足短路熱穩(wěn)定要求，故改選纜芯截面為的電纜，即選的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜，中性線芯按不小于相線芯一半選擇。 （3）饋電給3、4、5、6、7、8、9、號廠房的線路 亦采用的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜直埋敷設。 （ 4 ）饋電給10號廠房（倉庫）的線路 由于倉庫就在變電所旁邊，而且共一建筑物，因此采用的聚氯乙烯絕緣的鋁芯導線BLV-1000－16型（見表8-30）5根（包括3根相線、一根N線、1根PE線）穿硬塑料管埋地敷設。 1）按發(fā)熱條件選擇 由及環(huán)境溫度（年最熱月平均氣溫），查表8-41，相線截面初選6，其,滿足發(fā)熱條件。 按規(guī)定，N線和PE線也都選為6，與相線截面相同，即選用BLV-1000-16塑料導線3根穿內徑25mm的硬塑管埋地敷設。 2）校驗機械強度 查表8-35，最小允許截面積,因此上面所選6的導線滿足機械強度要求。 3) 校驗電壓損耗 所穿選管線，估計長44m，而由查8-39查得,,又倉庫的=6.75kW，=3.26kva，因此 故滿足允許電壓損耗的要求。 （7）饋電給生活區(qū)的線路 采用BLX-1000型鋁芯橡皮絕緣線架空敷設。 1）按發(fā)熱條件選擇 由及室外環(huán)境溫度為，查表8-40， 初選-1240,其時的，滿足發(fā)熱條件。 2）校驗機械強度 查表最小允許截面積，因此-1240滿足機械強度要求。 3）校驗電壓損耗 由圖11-2所示工廠平面圖量得變電所至生活區(qū)負荷中心距離約70m，,,又生活區(qū)的=272kW，=78.88kva，因此 滿足允許電壓損耗要求。 7.3 作為備用電源的高壓聯絡線的選擇校驗 采用YJL22-10000型交聯聚乙烯絕緣的鋁芯電纜，直接埋地敷設，與相距約10km的鄰近單位變配電所的10kV母線相聯。 （1）按發(fā)熱條件選擇 工廠二級負荷容量共,而最熱月土壤平均溫度為,因此查表，初選纜芯截面為的交聯聚乙烯絕緣鋁芯電纜（注：該型電纜最小芯線截面積為），其,滿足發(fā)熱條件。 （2）校驗電壓損耗 由表8-42可查得纜芯為25mm的鋁芯電纜的 (纜芯溫度按計)，，而二級負荷的，線路長度按2km計，因此 由此可見該電纜滿足允許電壓損耗要求。 （3）短路熱穩(wěn)定校驗 按本變電所高壓側短路校驗，由前述引入電纜的短路 熱穩(wěn)定校驗，可知纜芯的交聯電纜是滿足短路熱穩(wěn)定要求的。 綜合以上所選變電所進出線和聯絡線的導線和電纜型號規(guī)格如表7.1所示。 表7.1導線和電纜型號規(guī)格如表 線路名稱 導線或電纜的型號規(guī)格 10kV電源進線 LJ-35鋁絞線（三相三線架空） 主變引入電纜 YJL22-10000-325交聯電纜（直埋） 380 V 低 壓 出 線 至1號廠房 VLV22-1000-3240+1240四芯塑料電纜（直埋） 至2號廠房 VLV22-1000-3240+1240 四芯塑料電纜（直埋） 至3號廠房 VLV22-1000-3240+1240 四芯塑料電纜（直埋） 至4號廠房 VLV22-1000-3240+1240四芯塑料電纜（直埋） 至5號廠房 VLV22-1000-3240+1240四芯塑料電纜（直埋） 至6號廠房 VLV22-1000-3240+1240四芯塑料電纜（直埋） 至7號廠房 VLV22-1000-3240+1240四芯塑料電纜（直埋） 至8號廠房 VLV22-1000-3240+1240 四芯塑料電纜（直埋） 至9號廠房 VLV22-1000-3240+1240四芯塑料電纜（直埋） 至10號廠房 BLV-1000－16 三芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯導線（架空） 至生活區(qū) 單回路，回路線-1240聚氯乙烯絕緣的銅芯導線（架空） 與鄰近單位10kV聯絡線 YJL22-10000-325交聯電纜（直埋） 8 變壓所的防雷保護 8.1 防雷裝置意義 雷電引起的大氣過電壓會對電器設備和變電所的建筑物產生嚴重的危害，因此，在變電所必須采取有效的防雷措施，以保證電器設備的安全。下面分情況對防雷裝置進行選擇。 8.2 變壓所的防雷保護 （1）直擊雷防護 在變電所屋頂裝設避雷針或避雷帶，并引出兩根接地線與變電所公共接地裝置相連。避雷針采用直徑20mm的鍍銀圓鋼，避雷帶采用的鍍鋅扁鋼。 （2）雷電侵入波的防護 1）在10kV電源進線的終端桿上裝設FS4-10型閥式避雷器。其引下線采用 的鍍鋅扁鋼，下面與公共接地網焊接相聯，上面與避雷器接地端螺栓連接。 2）在10kV高壓配電室內裝設的GG-1A（F）-54型高壓開關柜，其中配有FS4-10型避雷器，靠近主變壓器。主變壓器主要靠此避雷器來防護雷電侵入波的危害。 3)在380V低壓架空出線桿上，裝設保護間隙，或將其絕緣子的鐵腳接地，用以防護沿低壓架空線侵入雷電波。 8.3 變電所公共接地裝置的設計 （1）接地電阻的要求 按表9-23，本變電所的公共接地裝置的接地電阻應滿足以下條件： 且 式中 因此公共接地裝置接地電阻應滿足 （2）接地裝置的設計 采用長2.5m、50mm的鍍鋅鋼管數，按式（9.24）計算初選16根，沿變電所三面均勻布置（變電所前面布置兩排），管距5m，垂直打入地下，管頂離地面0.6m。管間用的鍍鋅扁鋼焊接相連。變壓器室有兩條接地干線、高低壓配電室各有一條接地線與室外公共接地裝置焊接相連。接地干線均采用采用的鍍鋅扁鋼。變電所接地裝置平面布置圖如圖11-9所示。 接地電阻的演算： 滿足的要求。 9 心得體會 課程設計是檢驗我們本學期學習的情況的一項綜合測試，它要求我們把所學的知識全部適用，融會貫通的一項訓練，是對我們能力的一項綜合評定，它要求我們充分發(fā)掘自身的潛力，開拓思路設計出合理適用的自動控制系統(tǒng)。 通過這次課程設計，使我得到了很多的經驗，并且鞏固和加深以及擴大了專業(yè)知識面，鍛煉綜合及靈活運用所學知識的能力，正確使用技術資料的能力。知識系統(tǒng)化能力得到提高,設計過程中運用了很多的知識，因此如何將知識系統(tǒng)化就成了關鍵。如本設計中用到了工廠供電的絕大多數的基礎理論和設計方案，因此在設計過程中側重了知識系統(tǒng)化能力的培養(yǎng)，為今后的工作和學習打下了很好的理論基礎。動得了理論與實際相結合是很重要的，只有理論知識是遠遠不夠的，只有把所學的理論知識與實踐相結合起來，從理論中得出結論，才能真正為社會服務，從而提高自己的實際動手能力和獨立思考的能力。 這次課程設計，我做了大量的參數計算，鍛煉從事工程技術的綜合運算能力，參數計算盡可能采用先進的計算方法。使我了解工廠供電設計的基本方法，了解工廠供電電能分配等各種實際問題，培養(yǎng)獨立分析和解決實際工程技術問題的能力，同時對電力工業(yè)的有關政策、方針、技術規(guī)程有一定的了解。 在此我感謝學校給了我們的這次實踐機會，以及指導我們完成此次課程設計的指導老師。 參考文獻 [1] 劉介才. 工廠供電設計指導. 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