HKD1030柴油動(dòng)力貨車設(shè)計(jì)(總體設(shè)計(jì))【2張cad圖紙+文檔全套資料】
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HKD1030柴油動(dòng)力貨車設(shè)計(jì)(總體設(shè)計(jì))
摘 要
汽車的總體設(shè)計(jì)是汽車設(shè)計(jì)工作中最重要的一環(huán),它對汽車的設(shè)計(jì)的質(zhì)量,使用性能和在市場上的競爭力有著決定性的影響。因?yàn)槠囆阅艿膬?yōu)劣不僅與相關(guān)總成及部件的工作性能有密切的關(guān)系,而且在很大程度上還取決于有關(guān)總成及部件間的協(xié)調(diào)與參數(shù)匹配,取決于汽車的總體布置。
貨車的總體設(shè)計(jì)主要包括貨車的參數(shù)確定,發(fā)動(dòng)機(jī)和輪胎的選擇,總體布置和動(dòng)力性的計(jì)算等一系列重要的步驟,其中參數(shù)的確定又包括了汽車的質(zhì)量參數(shù),主要尺寸和性能參數(shù)的計(jì)算等。而本次畢業(yè)設(shè)計(jì)同時(shí)應(yīng)用到了EXCEL,AutoCAD等計(jì)算機(jī)輔助軟件,再通過多次校核質(zhì)心位置和各部分的總成以保證貨車的軸荷分配合理。
關(guān)鍵詞:貨車總體設(shè)計(jì);整備質(zhì)量;動(dòng)力性;燃油經(jīng)濟(jì)性
HKD1030 DIESEL-POWERED TRUCK DESIGN (OVERALL DESIGN)
ABSTRACT
In this design, in the outlook design has mainly referred toDongfeng and other related vehicle types. Simultaneously has made a modification. In the chassis arrangement and entire vehicle arrangement , according to the man-machine engineering principle, the reasonable layout human body posture and the seat arrangement, causes the pilot and the passenger sitting posture is comfortable, Not easy to produce wearily. Simultaneously acts according to the pilot and passenger’s field of vision, Becomes common practice the window and the rear view mirror design, Guaranteed the pilot has the good field of vision . This design uses humanist, the use is diverse, Economical practical principle, Has carried on the reasonable layout.
KEY WORD: appearance ,braking system, emergency brake,
III
常用符號表
—輪胎與地面間的附著力
—汽車重力
—重力加速度
—汽車質(zhì)心高度
—汽車軸距
—汽車總重量
—車輪有效半徑
—汽車行駛速度
—地面對車輪的法向力
—汽車制動(dòng)器制動(dòng)力分配系數(shù)
—輪胎與地面間的附著系數(shù)
—同步附著系
目錄
前言 1
第一章 方案的討論、選擇和確定 3
§1.1方案和選擇和確定 3
§1.2 汽車型式的選擇 3
§1.3 軸數(shù)和驅(qū)動(dòng)形式 4
§1.4 車頭,駕駛室的型式 4
§1.5汽車布置形式的選擇 5
§1.6輪胎的選擇 5
第二章 汽車主要參數(shù)的確定 7
§2.1汽車主要尺寸的確定 7
第三章 汽車質(zhì)量參數(shù)的確定 9
§3.1整車整備質(zhì)量 9
§3.2乘坐人員數(shù)量 9
§3.3汽車的最大質(zhì)量 9
§3.4軸荷分配及質(zhì)心位置的計(jì)算: 9
第四章 汽車穩(wěn)定性的計(jì)算 14
第五章 發(fā)動(dòng)機(jī)的相關(guān)計(jì)算和選擇 15
§5.1發(fā)動(dòng)機(jī)的選擇 15
§5.2發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩Temax 15
§5.3 傳動(dòng)比的選取 17
第六章 汽車的整體布置 20
§6.1車身外型的設(shè)計(jì) 20
§6.2汽車部件的選擇和底盤整體布置 20
第七章 汽車動(dòng)力性參數(shù)的計(jì)算和確定 23
第八章 汽車的燃油經(jīng)濟(jì)性 30
§8.1用功率平衡與負(fù)荷特性計(jì)算汽車百公里油耗 30
第九章 車架設(shè)計(jì) 33
§9.1周邊式車架 33
§9.2 X形車架 34
§9.3 梯形車架 34
§9.4 脊梁式車架 34
§9.5 綜合式車架 35
結(jié)論 36
參考文獻(xiàn) 37
致 謝 39
附錄 40
英文翻譯 41
49
前言
微型貨車一般是指廠定最大總質(zhì)量1.8噸以下的載貨汽車。我國微型貨車行業(yè)從70年代末開始起步,經(jīng)過近30年的發(fā)展,目前已達(dá)到年產(chǎn)量29萬輛以上的市場能力。在載貨汽車市場中總體保持在15%的市場份額。微型貨車之所以能夠快速發(fā)展,最根本的原因是適應(yīng)了市場需求。我國微型貨車行業(yè)是國家投入相對較少,主要靠生產(chǎn)企業(yè)自身努力滾動(dòng)積累的情況下發(fā)展起來的,這種發(fā)展模式?jīng)Q定了微型貨車產(chǎn)品必然較為貼近市場。微型貨車以其外型尺寸小,占地 面積小,機(jī)動(dòng)靈活,價(jià)格便宜,省油,適應(yīng)性廣等特點(diǎn),符合我國經(jīng)濟(jì)發(fā)展水平和廣大群眾購買能力逐步上升的基本國情,深受中國消費(fèi)者喜愛。
隨著我國社會(huì)主義市場經(jīng)濟(jì)體制的建立,企業(yè)所面臨的經(jīng)營環(huán)境發(fā)生了根本的變化。產(chǎn)品銷售已從過去的賣方市場轉(zhuǎn)變?yōu)榻裉斓馁I方市場,在這種快速發(fā)展和競爭日益激烈的市場經(jīng)濟(jì)條件下,如何應(yīng)用現(xiàn)代營銷手段和策略去擴(kuò)大產(chǎn)品市場占有率,以提高經(jīng)濟(jì)效益已成為所有企業(yè)家所關(guān)注的主要問題,因此,從長遠(yuǎn)發(fā)展來看,市場營銷策略研究在企業(yè)經(jīng)營中將起著越來越重要的作用。 金杯牌,解放牌輕型貨車產(chǎn)品是一汽金杯公司的主要產(chǎn)品之一,它也是本文的主要研究對象,本文以“一汽金杯公司輕型貨車系列產(chǎn)品營銷策略研究”做為研討的課題,其理論意義在于目前國內(nèi)汽車行業(yè)的競爭十分激烈,但現(xiàn)代營銷觀念和意識(shí)還很不發(fā)達(dá),汽車行業(yè)做為我國的支柱性產(chǎn)業(yè),怎樣從計(jì)劃經(jīng)濟(jì)走向市場經(jīng)濟(jì)值得我們?nèi)ヌ剿?,而其?yīng)用價(jià)值在于通過本論文的研究可以對本企業(yè)營銷人員的思想觀念及實(shí)際操作起到一定的指導(dǎo)和借鑒作用。 在文中,本人運(yùn)用市場競爭的原理,采用理論聯(lián)系實(shí)際的方法,通過大量的市場調(diào)研和數(shù)據(jù)采集,詳盡分析和預(yù)測了國內(nèi)外輕型貨車產(chǎn)品市場的現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢,通過對國內(nèi)眾多競爭對手的狀況分析,找出了本企業(yè)自身的競爭優(yōu)勢和劣勢。在剖析了本企業(yè)產(chǎn)品結(jié)構(gòu)、開發(fā)能力、生產(chǎn)能力及營銷狀況之后,總結(jié)了本企業(yè)存在的矛盾及問題,面臨的機(jī)遇和挑戰(zhàn),在此基礎(chǔ)上,運(yùn)用現(xiàn)代市場營銷理論和方法,對我公司輕型貨車系列產(chǎn)品做出了全面的營銷策略研究,通過市場細(xì)分和目標(biāo)市場的確定,特別運(yùn)用“4P”的觀點(diǎn)。
我們選做的畢業(yè)設(shè)計(jì)是輕型貨車的設(shè)計(jì),輕型貨車用途多樣,價(jià)格低廉,乘坐空間大,很適合中國工薪階層的需要。因此設(shè)計(jì)這種汽車還是適應(yīng)時(shí)代潮流的。我在畢業(yè)設(shè)計(jì)當(dāng)中負(fù)責(zé)的是整體和制動(dòng)的設(shè)計(jì),包括輕型貨車的外型設(shè)計(jì),整體布置,底盤設(shè)計(jì),并積極協(xié)調(diào)本組的同學(xué)完成其它部件的設(shè)計(jì)。
輕型貨車的整體布置包括人體工程在汽車上各個(gè)部件安排的作用,發(fā)動(dòng)機(jī)的選擇,輪胎的選擇,傳動(dòng)系,行駛系,轉(zhuǎn)動(dòng)系,制動(dòng)系,和懸架的選擇設(shè)計(jì),駕駛員和乘客的位子布置,汽車主要尺寸參數(shù)的選擇并校核汽車主要性能參數(shù)等。
畢業(yè)設(shè)計(jì)是大學(xué)教學(xué)中很重要的環(huán)節(jié)也是最后一個(gè)環(huán)節(jié),是大學(xué)四年知識(shí)的回顧,把我們學(xué)過的知識(shí)復(fù)習(xí)了一遍,對以前不懂的地方又學(xué)習(xí)了一遍,對知識(shí)進(jìn)行了強(qiáng)化。同時(shí)也為我們今后上工作崗位做好了準(zhǔn)備,是工作前的一次基礎(chǔ)練習(xí)。
第一章 方案的討論、選擇和確定
§1.1方案和選擇和確定
汽車性能的優(yōu)劣不僅取決于組成汽車的各部件的性能,而且在很大的程度上取決于各部件的協(xié)調(diào)和配合,取決于總體布置;總體設(shè)計(jì)水平的高低對汽車的設(shè)計(jì)質(zhì)量,使用性能和產(chǎn)品的生命力起決定性作用的影響。
汽車是一個(gè)系統(tǒng),這是基于汽車只有如下屬性而具備組成的系統(tǒng)的條件:1.汽車是由多個(gè)要素組成的整體,每個(gè)要素對整體的行為有影響;2.組成汽車的各要素對整體行為的影響不是獨(dú)立的;3.汽車的行為不是組成它的任何要素所能具有的。
由此,汽車具備系統(tǒng)的屬性,對環(huán)境表現(xiàn)出整體性,一輛子系統(tǒng)屬性匹配協(xié)調(diào)的汽車所具備的功能大于組成它的各子系統(tǒng)功能純粹的簡單的總和,反之,如果子系統(tǒng)的屬性因無需而相互干擾,即便是個(gè)體性能優(yōu)良的子系統(tǒng),其功能也會(huì)因相互扼制而抵消,功率循環(huán),軸轉(zhuǎn)向等就是這樣的典型例子。
所以汽車設(shè)計(jì)任務(wù)的等級形態(tài)表現(xiàn)為:上位設(shè)計(jì)任務(wù)是確實(shí)下位設(shè)計(jì)任務(wù)要實(shí)現(xiàn)的目標(biāo),下位設(shè)計(jì)是實(shí)現(xiàn)上位設(shè)計(jì)功能手段,上,下位體系可從總體設(shè)計(jì)逐級分至零件設(shè)計(jì),總體設(shè)計(jì)無疑處于這種體系的最上位,設(shè)計(jì)子系統(tǒng)的全部活動(dòng)必須在總體設(shè)計(jì)構(gòu)建的框架內(nèi)進(jìn)行,子系統(tǒng)設(shè)計(jì)固然重要,但統(tǒng)攬全局,設(shè)計(jì)子系統(tǒng)組合和相互作用體系規(guī)則的總體設(shè)計(jì)對汽車的性能和質(zhì)量的影響更加廣泛,更為深刻。
在經(jīng)過小組討論后,本車根據(jù)東風(fēng)EQ1060G14D3AC來參照,進(jìn)行設(shè)計(jì)。
§1.2 汽車型式的選擇
汽車的型式一般包括:驅(qū)動(dòng)型式一般包括:驅(qū)動(dòng)型式,布置型式,及車身型式。汽車的型式對汽車的使用性能,外形尺寸,重量,軸荷分配和制造成本等方面影響很大
§1.3 軸數(shù)和驅(qū)動(dòng)形式
不同類型的汽車有不同的軸數(shù)和驅(qū)動(dòng)型式,這主要根據(jù)使用條件,用途,工廠的生產(chǎn)條件,制造成本及公路的軸荷限制等因素進(jìn)行選擇。我國公路干線和橋梁所允許的雙軸汽車后軸的單軸負(fù)荷不超過130KN,前軸的允許負(fù)荷不超過60KN。因?yàn)殡p軸汽車總重量一般不超過180-190KN,所以本次3噸柴油動(dòng)力貨車,選用是兩軸即可。
汽車最常用的布置形式是兩軸,后驅(qū)動(dòng)4*2式汽車,其中轎車還可以采用4*2前驅(qū)動(dòng)式結(jié)構(gòu)。對于一般總重小于19t的汽車,都采用4*2后驅(qū)動(dòng)的布置型式,因?yàn)檫@種汽車結(jié)構(gòu)簡單,布置合理,機(jī)動(dòng)性好,成本低,合適于公路使用,是一種典型的,成熟的結(jié)構(gòu)型式。
隨著汽車載重量的增加,各相關(guān)總成也要相應(yīng)的加大,汽車的自重也要增加,這樣會(huì)造成4*2式的汽車單軸的負(fù)荷增加,以至于超過公路,橋梁所規(guī)定的承載限制(公路單軸允許負(fù)荷13t,雙后軸負(fù)荷為24t)。為解決此矛盾,一般采用增加汽車軸數(shù)的辦法來減少單軸的負(fù)荷,如從4*2變成6*2,6*4,8*4,如果想增加驅(qū)動(dòng)能力,提高越野通過性能,可以采用4*4,6*6,8*8等增加前驅(qū)動(dòng)型式的結(jié)構(gòu),同時(shí)也可提高載重量。
采用增加軸數(shù)的辦法,可以提高載重量而不增加單軸負(fù)荷,同時(shí)還不會(huì)增加車廂地板的離地高度,提高通用化,系列化水平,便于生產(chǎn),降低生產(chǎn)成本等,所以汽車廠家多年來一直都采用這種辦法變型出更多品種的汽車。
對于一般輕型的貨車經(jīng)常在良好的公路上行駛,與動(dòng)力性要求相比對通過性的要求降低些,所以3噸的輕型貨車采用4*2后驅(qū)動(dòng)比較好。
§1.4 車頭,駕駛室的型式
車頭,駕駛室的行駛是汽車的最主要型式之一,其中選擇主要決定于用戶的要求,安全性,維修保養(yǎng)的方便性和生產(chǎn)條件等因素,車頭的型式如長頭,短頭,平頭等都各有其優(yōu)缺點(diǎn)。
車頭,駕駛室與發(fā)動(dòng)機(jī),前軸的布置位置,也可組成不同的布置結(jié)構(gòu),形成不同風(fēng)格的整車外形,使軸荷分配,軸距,轉(zhuǎn)彎直徑等發(fā)生變化。
平頭式——貨車的發(fā)動(dòng)機(jī)位于駕駛室內(nèi)
短頭式——貨車的發(fā)動(dòng)機(jī)大部分位于駕駛室前部,小部分位于駕駛室內(nèi)
長頭式——貨車的發(fā)動(dòng)機(jī)位于駕駛室的前部
通過查找,參照當(dāng)今市場上現(xiàn)存貨車的布置形式以及燃油經(jīng)濟(jì)性的考慮,最后經(jīng)過和組員商量后,我們決定采用平頭式,其優(yōu)點(diǎn)如下:
1. 汽車的總長和軸距尺寸短,最小轉(zhuǎn)彎半徑小,機(jī)動(dòng)性能好;
2. 不需要發(fā)動(dòng)機(jī)罩,加之總廠縮短等因素的影響,汽車的整備質(zhì)量減?。?
3. 駕駛員視野得到明顯的改善
4. 采用翻轉(zhuǎn)式駕駛室能改善發(fā)動(dòng)機(jī)及其附件的接近性
5. 汽車的貨箱與整車的俯視面積之比稱為面積利用率,平頭式貨車的該項(xiàng)指標(biāo)比較高
§1.5汽車布置形式的選擇
汽車的布置形式是指發(fā)動(dòng)機(jī)和車身的相互關(guān)系和位置特點(diǎn)而言的。汽車的使用性能除取決與整車和各總成的有關(guān)參數(shù)外,汽車的布置形式對使用性能也有重要的影響。
經(jīng)比較而已形式的優(yōu)缺點(diǎn),我最終采用了前置后驅(qū)的傳統(tǒng)形式。我之所以選這種形式是因?yàn)樗幸韵聝?yōu)點(diǎn):軸荷分配合理,有利于提高輪胎的使用壽命;前輪不驅(qū)動(dòng),因此采用等速萬向節(jié),并有利于減少制造成本;商品行使時(shí),因驅(qū)動(dòng)橋的附著能力大,故爬坡能力強(qiáng);變速器與主減速器分開故拆裝、維修方便。且乘坐空間寬敞,行駛平穩(wěn)。缺點(diǎn)是:汽車總長比較長,整車裝備質(zhì)量較大,影響到汽車的經(jīng)濟(jì)性和動(dòng)力性。
§1.6輪胎的選擇
輪胎的尺寸和型號是進(jìn)行汽車性能計(jì)算和繪制總布置圖的重要原始數(shù)據(jù)之一,因此,在總體設(shè)計(jì)開始階段就應(yīng)選定,而選擇的依據(jù)是車型,使用條件,輪胎的靜負(fù)荷,輪胎的額定負(fù)荷以及汽車的行駛速度。當(dāng)然還應(yīng)考慮與動(dòng)力——傳動(dòng)參數(shù)的匹配以及對整車尺寸參數(shù)。
輪胎所承受的最大經(jīng)負(fù)荷與輪胎額定負(fù)荷之比,稱為輪胎負(fù)荷系數(shù)。大多數(shù)汽車的輪胎負(fù)荷系數(shù)取為0.9~1.以免超載。轎車輕型客車及輕型貨車的車速高,輪胎受動(dòng)負(fù)荷大,故他們的輪胎負(fù)荷系數(shù)應(yīng)接近下限:對在各種路面上行駛的貨車,其輪胎負(fù)荷系數(shù)可取上限1.1,。為了提高汽車的動(dòng)力因子,降低汽車及其質(zhì)心的高度,減小非簧載質(zhì)量,對公路用車在其輪胎負(fù)荷系數(shù)以及汽車離地間隙允許的范圍內(nèi)應(yīng)盡量選取尺寸較小的輪胎。
故參考同類車型,選取輪胎為7.0R16,其中輪胎直徑為7*
25.4*90%*2+16*25.4=726.44 輪輞r=16*25.4=406.4.
第二章 汽車主要參數(shù)的確定
總的要求是參考東風(fēng)EQ1060G14D3AC相關(guān)車型的主要參數(shù)(如下表),完成輕型貨車的外形設(shè)計(jì)、底盤設(shè)計(jì)制動(dòng)器設(shè)計(jì)。
表1-1參考數(shù)據(jù)
車型名稱
兩驅(qū)型
外型尺寸(長寬高)
裝載質(zhì)量
最大質(zhì)量
整車裝備質(zhì)量
前輪距/后輪距
軸距
接近角
離去角
5994,1930,2660
3噸
6499kg
3499kg
1506/1466mm
3300mm
29
20
§2.1汽車主要尺寸的確定
汽車的主要尺寸包括外廓尺寸、軸距、輪距、前懸、后懸、車廂尺寸等。根據(jù)參考車型,確定以下尺寸:
外廓尺寸
1.最終確定 長×寬×高5994×1930×2660 (mm)
2.前輪距和后輪距
增大輪距,就能增大室內(nèi)寬度和增加側(cè)傾高度。但總寬和總質(zhì)量增加,并影響轉(zhuǎn)變半徑。前輪距就能布置下發(fā)動(dòng)機(jī)、車架、前懸架和前輪,并保證前輪有足夠和轉(zhuǎn)彎空間,同時(shí)要滿足轉(zhuǎn)向系桿系和車駕車輪之間有足夠的運(yùn)動(dòng)間隙。根據(jù)參考車型,定為:前輪距為:1506mm后輪距為:1466mm
3.軸距
軸距對整備質(zhì)量汽車總長度、最小轉(zhuǎn)變半徑、傳動(dòng)長度縱向通過半徑的影響。此外,軸距還對軸荷分配,傳動(dòng)軸夾角有影響。有所選的參考車型和國家標(biāo)準(zhǔn)(汽車?yán)碚摚┧_定L=3300mm
4.前懸和后懸
前后懸的長度影響汽車的接近角和離去角,及汽車通過性。確定設(shè)計(jì)車型的該參數(shù)為前懸 LF=1032,后懸 LR=1656。
第三章 汽車質(zhì)量參數(shù)的確定
汽車的質(zhì)量參數(shù)包括:整車整備質(zhì)量Mo,載客質(zhì)量,裝載質(zhì)量,汽車總質(zhì)量Ma,軸荷分配等。
§3.1整車整備質(zhì)量
由參考車型,取3499kg
§3.2乘坐人員數(shù)量
由參考車型確定載人數(shù)為2人
§3.3汽車的最大質(zhì)量
由參考車型確定為6499kg
§3.4軸荷分配及質(zhì)心位置的計(jì)算:
㈠ 水平靜止時(shí)的軸荷分配及質(zhì)心位置的計(jì)算
當(dāng)汽車總體布置完成后,各部件的位置也就確定了,我們應(yīng)當(dāng)對軸荷分配和質(zhì)心位置進(jìn)行計(jì)算。為此需要知道各部件的質(zhì)量 mi 和其質(zhì)心位置(xi,yi)。mi可以通過對選用現(xiàn)成的部件的稱重或類似部件實(shí)際質(zhì)量對比估算得到,各部件質(zhì)心位置可按幾何形狀和結(jié)構(gòu)估算或?qū)ΜF(xiàn)成部件進(jìn)行實(shí)測得到。將各部件的質(zhì)心和質(zhì)量標(biāo)在總體布置圖上,量出各部件的質(zhì)心到前輪中心線的水平距離 xi 和其離地高度 yi。而后進(jìn)行前、后軸靜負(fù)荷G1和G2的計(jì)算。包括滿載、空載兩種工況各部件質(zhì)量和質(zhì)心位置估算結(jié)果如表3-1.
表3-1 各部件質(zhì)量和質(zhì)心位置估算
序號
部件名稱
質(zhì)量 mi(kg)
Xi(m)
Yi(m)
1
發(fā)動(dòng)機(jī)及其附件
473
0.23
0.68
2
離合器及操縱機(jī)構(gòu)
98
0.5
0.53
3
傳動(dòng)軸
41
2
0.5
4
變速器機(jī)離合器殼
135
1.1
0.5
5
后橋,輪轂及后制動(dòng)器
405
3.6
0.43
6
車架及支架
405
2
1
7
前軸,輪轂,轉(zhuǎn)向梯形及前制動(dòng)
213
-0.05
0.43
8
前懸架及減震器
68
0
0.5
9
后懸及減震器
152
3.5
0.55
10
后輪及輪胎總成
338
2.41
0.43
11
拖鉤裝置
41
5.45
1
12
轉(zhuǎn)向器,縱拉桿及固定桿
41
-1
0.7
13
手制動(dòng)器及操縱機(jī)構(gòu)
24
1.5
0.5
14
制動(dòng)系驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)
20
1.2
0.5
15
油箱及油管
30
1.9
0.6
16
消音器及排氣管
14
4.2
0.4
17
水箱及軟管
44
-0.2
0.8
18
蓄電池組
64
2.3
0.57
19
儀表及其固定零件
14
-0.9
1.5
20
貨箱
506
3
1.2
21
駕駛室
169
-0.5
1.5
22
擋泥板等
34
-3.5
0.8
23
水,機(jī)油,燃油及裝備
219
0.8
156
24
貨物
3000
2.8
1.2
根據(jù)表中的數(shù)據(jù)進(jìn)行如下計(jì)算:
1.空載時(shí)
G2=∑mixi/L=1654 N (3-1)
G1=Ga- G2=1725N (3-2)
汽車重心的縱向位置
L1=1.615m
L2=L- L1=1.684m
重心高度:hg=∑miyi/Ga=0.723 mm (3-3)
其中 G1——空載時(shí)前軸靜負(fù)荷
G2——滿載時(shí)后軸的靜負(fù)荷
L1——質(zhì)心到前軸的距離
L2——質(zhì)心到后軸的距離
L——汽車軸距
2.滿載時(shí)
G2′=∑mixi/L=4199N (3-4)
G1′= Ga′- G2′=2180N
汽車重心縱向位置 L1=2.172m L2=1.128m
重心高度:hg=∑miyi/Ga′=0.947m
由上面的數(shù)據(jù)得到載荷分布如下
表3-2載荷分布
空載
空載
滿載
滿載
前軸
51.1%
后軸
48.9%
前軸
34.2%
后軸
65.8%
㈡ 汽車行駛中的軸荷分配計(jì)算
汽車行駛中的各軸的負(fù)荷隨著道路條件和行駛工況的改變而改變。負(fù)荷的這種改變影響到多部件的設(shè)計(jì),因此,好對行駛中的軸荷分配加以計(jì)算。
一般只需計(jì)算汽車滿載在水平路面行駛及制動(dòng)時(shí)的軸荷改變,對于后輪驅(qū)動(dòng)的汽車滿載行駛時(shí)各軸的最大負(fù)荷按下式計(jì)算。
(3-5)
(3-6)
式中:a.b——重心距前軸和后軸的距離(m)
——附著系數(shù)
Z1——行駛時(shí)的前軸負(fù)荷
Z2——行駛時(shí)的后軸負(fù)荷
將數(shù)據(jù)帶入得:
Z1=1307.2,Z2=5071.2
所以可得軸荷轉(zhuǎn)移系數(shù):
M1=Z1/G=1307.2/2180=0.599
M2=Z2/G=5071.2/4199=1.21
制動(dòng)時(shí)各軸的最大負(fù)荷按下式計(jì)算:
(3-7)
(3-8)
由以上的式子得到=3277.8 =3100.2
制動(dòng)時(shí)的軸荷轉(zhuǎn)移系:
=3278.8/2180=1.5 (3-9)
=3100.2/4199=0.74 (3-10)
通過以上計(jì)算可得軸荷轉(zhuǎn)移均滿足要求
第四章 汽車穩(wěn)定性的計(jì)算
① 保證汽車不縱向翻倒的條件是:
b/h=1.128/0.947=1.19>0.6
所以滿足
② 保證汽車不橫向翻倒和轉(zhuǎn)彎不側(cè)向翻倒的條件是:b/2h=1.506/(2*0.947)=0.79>0.6
所以滿足
③ 最小轉(zhuǎn)彎半徑
汽車的最小轉(zhuǎn)彎半徑Rmin與汽車的內(nèi)輪胎最大轉(zhuǎn)角αmax、汽車軸距L、車輪轉(zhuǎn)臂a、主銷距k等因素有關(guān),最小轉(zhuǎn)彎半徑指汽車轉(zhuǎn)向輪在最大轉(zhuǎn)角位置的條件下以低速轉(zhuǎn)彎時(shí)前輪地面接觸點(diǎn)的軌跡到轉(zhuǎn)向中心點(diǎn)之間的距離,計(jì)算公式如下:
Rmin=L/sinαmax=7.5 (m) (4-1)
第五章 發(fā)動(dòng)機(jī)的相關(guān)計(jì)算和選擇
發(fā)動(dòng)機(jī)選型的依據(jù)因素很多,如汽車的類型,用途,使用條件,總布置型式,總質(zhì)量及動(dòng)力指針,經(jīng)濟(jì)性要求,材料和燃料資源,排氣污染和噪聲方面的法規(guī)限制,已有的發(fā)動(dòng)機(jī)系列及其技術(shù)指針?biāo)?,技術(shù)發(fā)展趨勢,生產(chǎn)條件與制造成本,市場預(yù)測情況以及將來的配件供應(yīng)及維系條件等。
在汽車發(fā)動(dòng)機(jī)基本型式的選擇中首先應(yīng)確定的是采用汽油機(jī)還是柴油機(jī),其次是氣缸的排列形式和發(fā)動(dòng)機(jī)的冷卻方式。結(jié)合汽車的動(dòng)力性及最高車速,對于3噸的輕型貨車,發(fā)動(dòng)機(jī)選取水冷,4缸直列,渦輪增壓的柴油發(fā)動(dòng)機(jī)。
§5.1發(fā)動(dòng)機(jī)的選擇
1. 發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率和相應(yīng)轉(zhuǎn)速根據(jù)所需要的最高車速90km/h,用下式估算發(fā)動(dòng)機(jī)的最大功率
(5-1)
式中:為發(fā)動(dòng)機(jī)的最大功率;為傳動(dòng)系效率,;為汽車總質(zhì)量;g為重力加速度;f為滾動(dòng)阻力系數(shù);為空氣阻力系數(shù),??;A為汽車正面投影面積根據(jù)外型。計(jì)算得kw
根據(jù)所得的功率選取的發(fā)動(dòng)機(jī)型號為CY4100ZLQ-A。最大功率為Pemax=81kw 對應(yīng)轉(zhuǎn)速np=3100r/min
§5.2發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩Temax
當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率和其相應(yīng)轉(zhuǎn)速確定后,可用下式確定發(fā)動(dòng)機(jī)的最大扭矩。
Temax=9549*α*Pemax/np
式中:Temax——發(fā)動(dòng)機(jī)最大扭矩,N·m
α——扭矩適應(yīng)性系數(shù),即α=Temax/Tp,標(biāo)志著行駛阻力增加時(shí),發(fā)動(dòng)機(jī)沿外特性曲線自動(dòng)增加扭矩的能力。因?yàn)椴裼蜋C(jī)α=1.1~1.25
所以α=1.2
Tp——為最大功率點(diǎn)的扭矩,N·m
Np——最大功率點(diǎn)轉(zhuǎn)速,r/min
將所選發(fā)動(dòng)機(jī)的參數(shù)帶入驗(yàn)證發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)矩:
Temax=9549*1.2*81/3100=299N`m,所選發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)矩為Temax=320N`m,所以能夠滿足要求。
表5-1發(fā)動(dòng)機(jī)相關(guān)參數(shù)
發(fā)動(dòng)機(jī)型號
CY4100ZLQ-A
燃油種類
柴油
汽缸排列形式
直列
排量
4.212L
最大輸出功率
81KW
最大扭矩
310N·m
最大扭矩轉(zhuǎn)速
1700—1900
額定轉(zhuǎn)速
3100rpm
§5.3 傳動(dòng)比的選取
1. 最小傳動(dòng)比的選取
按照最高車速的要求,即最高車速90km/h。由公式
V=0.377r.n/igi0 (km/h) (5-2)
其中 V——汽車車速 (km/h)
r——車輪滾動(dòng)半徑(mm)
n——發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速(r/min)
ig——變速器各檔速比
i0——主減速器傳動(dòng)比
根據(jù)參考車型有關(guān)參數(shù)以及相關(guān)要求,我們選取
r=363.22mm;n=3100r/min;U=90km/h 求得
igi0=3.656
最高檔為直接擋,即此時(shí) ig=1
則 i0 =3.656
2. 最大傳動(dòng)比的選取
1.根據(jù)最大爬坡度確定一檔傳動(dòng)比
ig1=Gr(cosαmax+sinαmax)/Ttq i0ηT (5-3)
其中: G——汽車總質(zhì)量,G=6499kg
f——滾動(dòng)阻力系數(shù),貨車取 f=0.011
i0——主減速器傳動(dòng)比為3.656
r——車輪滾動(dòng)半徑為363.44mm
Ttq——發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩為310 N·m
ηT——傳動(dòng)總效率 ηT=η0η軸ηg
η0=92%,雙級主減速器;η軸=98%,傳動(dòng)軸和萬向節(jié);ηg=92%
故ηT=0.82947
αmax=22° 代入以上數(shù)據(jù)算得
ig1 =5.7
2.根據(jù)驅(qū)動(dòng)輪與路面的附著力確定一檔傳動(dòng)比
Ftmax= Ttq igi0ηT/ r≤Fzφ (5-4)
其中 φ=0.5~0.6
Fz=(75%~81%)G/cosα=79%*500000/cos22.7824=
求得 ig1=7.8
綜上,最大傳動(dòng)比為 ig1=6
變速器各擋的傳動(dòng)比的分配以及各擋傳動(dòng)比總效率如表5-2所示。
檔位
一擋
二擋
三擋
四擋
五擋
傳動(dòng)比
6
3.833
2.494
1.565
1
總傳動(dòng)效率
0.842
0.842
0.842
0.858
0.858
第六章 汽車的整體布置
§6.1車身外型的設(shè)計(jì)
在底盤的布置設(shè)計(jì)和滿足事業(yè)的要求,現(xiàn)時(shí)參考同類車型的外觀設(shè)計(jì)可以畫出汽車的外型圖。車身外型圖參考了以下車輛如圖:
圖6-1 東風(fēng)車型
在設(shè)計(jì)時(shí)要考慮到室內(nèi)操縱機(jī)構(gòu)的布置、地板的布置,車身前面的布置,人機(jī)工程在布置中的應(yīng)用,駕駛員視野的校核,發(fā)動(dòng)機(jī)艙和行李艙的布置等。
§6.2汽車部件的選擇和底盤整體布置
在初步確定了汽車的載客量、驅(qū)動(dòng)形式車身設(shè)計(jì)、發(fā)動(dòng)機(jī)型號之后,現(xiàn)在開始做具體的工作了,包括繪制總布置圖,并校核初步選定的各部件機(jī)構(gòu)和尺寸是否符合整體尺寸和參數(shù)的要求,尋求合理的解決方案。
§6.2.1 部件的選擇和布置
1. 發(fā)動(dòng)機(jī)的布置
布置時(shí)可先用透明紙描出動(dòng)力——傳動(dòng)總成的輪廓線,再往已布置好車廂或駕駛室的圖紙上靠,尋找其最佳布置方案。此時(shí)的布置空間考慮到發(fā)動(dòng)機(jī)維修的方便性。還應(yīng)該考慮到傳動(dòng)軸前萬向節(jié)的輪廓與駕駛室地板下表面應(yīng)有適當(dāng)?shù)拈g隙和轎車地板上的傳動(dòng)軸通道不應(yīng)太高。為此就使發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸中心線相對與車駕上平面線向下傾斜1度到5度,所選擇的這傾斜角度應(yīng)使當(dāng)汽車爬最大坡度時(shí),發(fā)動(dòng)機(jī)油底殼中機(jī)油的油面高于集濾器的濾網(wǎng)。
布置完成后應(yīng)以曲軸中心線與缸體前端面的交點(diǎn)及曲軸中心線的傾角來確定發(fā)動(dòng)機(jī)在圖紙上的位置,而點(diǎn)的坐標(biāo)位置又由它到前輪中心線的縱向距離和它到車架上平面線的垂向距離所決定。點(diǎn)的坐標(biāo)位置將影響軸荷分配、駕駛室的形式、前軸結(jié)構(gòu)和傳動(dòng)夾角等,反之亦然。
2. 傳動(dòng)系的選擇和布置
根據(jù)要求和各項(xiàng)性能參數(shù)
3. 轉(zhuǎn)向裝置的選擇和布置
循環(huán)球式轉(zhuǎn)向裝置
4. 制動(dòng)系的選擇和布置
采用前雙領(lǐng)蹄后領(lǐng)從蹄
§6.2.2車身內(nèi)部布置
車身內(nèi)部布置應(yīng)以人體尺寸的“百分位布置值”為尺寸依據(jù):
一、 根據(jù)人體的尺寸做出相應(yīng)二維人體模型。
二、 汽車室內(nèi)操縱裝置的布置
三、 手操縱裝置要根據(jù)操縱對象,動(dòng)作作用特點(diǎn)進(jìn)行必要的操縱姿勢和施力方式設(shè)計(jì),才能實(shí)現(xiàn)舒適的駕駛性和操縱性。
1、 變速桿和手剎的布置
一般的在人體肩部不動(dòng)的情況下通過手臂的運(yùn)動(dòng)來實(shí)現(xiàn)的,根據(jù)《貨車車身設(shè)計(jì)》的經(jīng)驗(yàn)推薦,上臂角在130~170的范圍內(nèi)有較大的操縱力,這是較舒適的操縱姿勢。取130,上下位置一般在H以上178~660的范圍內(nèi)。
2、 方向盤的布置
一般方向盤傾角選在手容易控制的15~17內(nèi),同時(shí)考慮車身的總體布置方案。輕型貨車的方向盤直徑通常小于450,傾角在20~30MW .
四、 人眼的視野和視野范圍
保證駕駛員具有良好的視覺效果,在車身設(shè)計(jì)的過程中應(yīng)該對人眼的視覺特征、人眼的視野、人眼在車內(nèi)位置出發(fā),分析汽車和各種視覺效果,最終使汽車具有良好的視覺效果。在側(cè)視圖上根據(jù)眼橢圓可以確定窗口的高度,最小能保證向上15看到交通信號燈,向下20能看3的路面。在俯視圖上根據(jù)眼橢圓可以確定前窗的寬度。
第七章 汽車動(dòng)力性參數(shù)的計(jì)算和確定
汽車的動(dòng)力性是汽車在良好的路面上直線行駛,是由汽車受到縱向外力決定的,所能達(dá)到的平均行駛速度。汽車是一種高效的運(yùn)輸工具,運(yùn)輸效率之高低在很大程度上取決于汽車的動(dòng)力性。所以動(dòng)力性是汽車各種性能最基本,最重要的性能。主要可以用以下指標(biāo)來評價(jià):1.最高車速2.汽車的加速時(shí)間3.汽車的最大爬坡度。
§7.1動(dòng)力性參數(shù)的確定和計(jì)算
動(dòng)力性能主要表現(xiàn)在三個(gè)評價(jià)指標(biāo);
最高車速;
汽車的加速時(shí)間t;
汽車的爬坡度
一、 汽車各擋速度的計(jì)算
(7-1)Error! No bookmark name given.
由發(fā)動(dòng)機(jī)的特性曲線,代入式中進(jìn)行計(jì)算,列為下面的表格:
表7-1各擋速度值
n
1
2
3
4
5
900
4.3583121
6.8222991
10.485113
16.709183
26.149872
1100
5.3268259
8.3383656
12.815138
20.422335
31.960955
1300
6.295339703
9.854432094
15.14516368
24.13548768
37.77203822
1500
7.263853503
11.37049857
17.47518886
27.84863963
43.58312102
1700
8.232367304
12.88656505
19.80521404
31.56179158
49.39420382
1900
9.200881104
14.40263152
22.13523922
35.27494353
55.20528662
2100
10.1693949
15.918698
24.46526441
38.98809548
61.01636943
2300
11.1379087
17.43476447
26.79528959
42.70124743
66.82745223
2500
12.10642251
18.95083095
29.12531477
46.41439938
72.63853503
2700
13.07493631
20.46689743
31.45533995
50.12755133
78.44961783
2900
14.04345011
21.9829639
33.78536513
53.84070328
84.26070064
二、 驅(qū)動(dòng)力計(jì)算
(7-2)
計(jì)算結(jié)果如下表:
各擋驅(qū)動(dòng)力
表7-2各擋驅(qū)動(dòng)力
n
Ttq
1
2
3
4
5
900
210
14713.8843
9399.719752
6116.07124
3837.871488
2452.31405
1100
240
16815.86777
10742.53686
6989.795702
4386.138843
2802.644628
1300
250
17516.52893
11190.14256
7281.03719
4568.894628
2919.421488
1500
286
20038.90909
12801.52309
8329.506545
5226.815455
3339.818182
1700
305
21370.16529
13651.97393
8882.865372
5574.051446
3561.694215
1900
309
21650.42975
13831.01621
8999.361967
5647.15376
3608.404959
2100
300
21019.83471
13428.17107
8737.244628
5482.673554
3503.305785
2300
295
20669.50413
13204.36822
8591.623884
5391.295661
3444.917355
2500
290
20319.17355
12980.56537
8446.00314
5299.917769
3386.528926
2700
280
19618.5124
12532.95967
8154.761653
5117.161983
3269.752066
2900
270
18917.85124
12085.35397
7863.520165
4934.406198
3152.975207
三、 空氣阻力的計(jì)算
(7-3)
表7-3各擋空氣阻力
n
1
2
3
4
5
900
2.4696044
6.0513497
14.293447
36.299547
88.905758
1100
3.689162
9.039670
21.35194
54.22524
132.8098
1300
5.15263
12.62565
29.82213
75.73609
185.4947
1500
6.8600122
16.809304
39.704021
100.83207
246.96044
1700
8.8113045
21.590618
50.997609
129.51319
317.20696
1900
11.006508
26.969595
63.702895
161.77946
396.23430
2100
13.445623
32.946237
77.819881
197.63086
484.04246
2300
16.128650
39.520543
93.348564
237.06741
580.63143
2500
19.055589
46.692513
110.28894
280.08905
686.00122
2700
22.226439
54.462147
128.64102
326.69592
800.15182
2900
25.641201
62.829445
148.40480
376.88789
923.08324
四、 牽引功率的計(jì)算
(7-4)
表7-4各擋牽引功率
n
1
2
3
4
5
900
19.7925
19.7925
19.7925
19.7925
19.7925
1100
27.646666
27.646666
27.646666
27.646666
27.646666
1300
34.03472223
34.03472222
34.03472222
34.03472222
34.03472223
1500
44.92583333
44.92583333
44.92583333
44.92583334
44.92583334
1700
54.29847222
54.29847224
54.29847222
54.29847222
54.29847222
1900
61.48241666
61.48241668
61.48241667
61.48241666
61.48241667
2100
65.975
65.97499998
65.975
65.975
65.975
2300
71.05402777
71.05402776
71.05402778
71.05402778
71.05402777
2500
75.9236111
75.9236111
75.92361111
75.92361112
75.92361112
2700
79.17000001
79.17
79.17
79.16999999
79.17
2900
81.9975
81.99750002
81.9975
81.99749999
81.99750001
五、 動(dòng)力因數(shù)D
(7-5)
計(jì)算結(jié)果如下:
表7-5各擋動(dòng)力因數(shù)
n
1
2
3
4
5
900
0.2353291
0.15026455
0.09760626
0.06081133
0.03780594
1100
0.2689337
0.17169694
0.11146977
0.06929487
0.04270765
1300
0.28011838
0.178799647
0.115993087
0.071874207
0.043732892
1500
0.32043998
0.204508956
0.132606712
0.081997104
0.049474483
1700
0.34170403
0.218036595
0.141277786
0.087092824
0.051900004
1900
0.34615213
0.220814577
0.14293807
0.087746053
0.051383056
2100
0.33602588
0.214274914
0.138519324
0.084541475
0.04829724
2300
0.33037895
0.210589717
0.135941519
0.08244892
0.045818165
2500
0.32472811
0.206894959
0.133341132
0.080299015
0.043198629
2700
0.31346936
0.199610609
0.12838876
0.076630047
0.039504628
2900
0.3022067
0.192316698
0.123413806
0.072903729
0.035670167
六、 加速度a的計(jì)算
(7-6)
f:滾動(dòng)阻力系數(shù),取f=0.018;
:汽車旋轉(zhuǎn)質(zhì)量轉(zhuǎn)換系數(shù),,其中,
表7-6各擋加速度值
n
1
2
3
4
5
900
0.898561915
0.856596
0.681415419
0.450854832
0.258958752
1100
1.031280104
0.985360565
0.786483473
0.521538948
0.297308844
1300
1.075388439
1.027792781
0.820459126
0.54090208
0.299257866
1500
1.23462002
1.182197342
0.946299167
0.624754195
0.342777743
1700
1.31852869
1.263202468
1.011674425
0.66483815
0.354981676
1900
1.335972409
1.279430103
1.023669977
0.666189161
0.339259747
2100
1.295809138
1.23950219
0.989370901
0.633842445
0.299002041
2300
1.273331544
1.216705247
0.969000358
0.610597336
0.26302427
2500
1.250823704
1.193795386
0.948388192
0.586383402
0.224546266
2700
1.206140719
1.149217751
0.909821709
0.548612605
0.175092819
2900
1.161427488
1.104527199
0.871013603
0.509872982
0.12313914
七、汽車爬坡度i的計(jì)算
(7-7)
其中D:動(dòng)力性因數(shù);
f:滾動(dòng)阻力系數(shù),取f=0.018;
計(jì)算結(jié)果如下
表7-7汽車爬坡度值
n
1
2
3
4
5
900
0.240730186
0.145562997
0.090350378
0.052549445
0.028580785
1100
0.281333033
0.168634762
0.104544106
0.060855588
0.032826633
1300
0.295320761
0.176349042
0.109106347
0.063138282
0.033045168
1500
0.348198349
0.204928081
0.126322066
0.073040765
0.037871591
1700
0.377791016
0.220284155
0.135299111
0.077794879
0.039230338
1900
0.384119817
0.223400122
0.136859994
0.077962406
0.037491828
2100
0.369670882
0.215783084
0.131959953
0.074136262
0.033033988
2300
0.361724079
0.211467566
0.128995314
0.071392939
0.029053831
2500
0.353859808
0.207151608
0.125990802
0.068538336
0.024799547
2700
0.338500146
0.198801569
0.120502471
0.064087235
0.019334182
2900
0.323464292
0.19050367
0.114988691
0.059529321
0.013596445
各檔爬坡度i
0
0.05
0.1
0.15
0.2
0.25
0.3
0.35
0.4
0.45
0
20
40
60
80
100
速度Va(Km/h)
i
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第八章 汽車的燃油經(jīng)濟(jì)性
在保證汽車動(dòng)力性的條件下,汽車以盡量少的燃油消耗完成運(yùn)輸工作的能力稱為汽車的燃油經(jīng)濟(jì)性,通常以一定工況下汽車行駛百公里的燃油消耗量或一定燃油量能使汽車行駛的里程數(shù)來衡量。根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)總功率特性曲線與汽車功率平衡圖對汽車燃油經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行估算。
§8.1用功率平衡與負(fù)荷特性計(jì)算汽車百公里油耗
根據(jù)總功率特性曲線可以確定發(fā)動(dòng)機(jī)在一定轉(zhuǎn)速n、發(fā)出一定功率P時(shí)的燃油消耗be。為了方便計(jì)算,按照轉(zhuǎn)速n和車速Ua的轉(zhuǎn)換關(guān)系在橫坐標(biāo)上畫出汽車(最高檔)的行駛車速比例尺。此外,計(jì)算時(shí)還需要行使時(shí)汽車的阻力功率數(shù)值,根據(jù)等速行駛車速Ua及阻力功率在發(fā)動(dòng)機(jī)總功率特性曲線上利用插值法確定相應(yīng)的燃油消耗be,從而得出該車速下汽車等速行駛時(shí)單位時(shí)間內(nèi)的燃油消耗量。由公式:
Qr=P·be/367.1·r
其中 be——發(fā)動(dòng)機(jī)燃油消耗率(g/KW·h)
r——燃油的重度,柴油可取7.94~8.13 N/L
P——發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)出的功率 (kw)
整個(gè)等速行程S的燃油消耗量Q可以折算成等速百公里行駛?cè)加拖牧縌s
Qs= P·be/1.02Ua·r
其中 Ua——汽車行駛速度(km/h)
P——發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)出的功率,等速行駛其值等于阻力功率(KW)
be——發(fā)動(dòng)機(jī)燃油消耗率(g/kw.h)
r——燃油的重度,柴油可取7.94~8.13 N/L,此處取8N/L
代入數(shù)據(jù)計(jì)算結(jié)果如表8-1所示:
轉(zhuǎn)速
速度
阻力功率
燃油消耗率
等速百公里油耗(L)
900
26.1498726
5.393527
245
49.54150415
1100
31.9609554
7.4416632
238
54.32841592
1300
37.7720382
9.9995443
232
60.21401686
1500
43.583121
13.159851
225
66.6062514
1700
49.3942038
17.015264
222
74.97483422
1900
55.2052866
21.658465
223
85.77321698
2100
61.0163694
27.182134
224
97.83292472
2300
66.8274522
33.678953
229
113.1459421
2500
72.638535
41.241601
234
130.2519173
2700
78.4496178
49.96276
239
149.2290317
2900
84.2607006
59.935112
243
169.4581081
第九章 車架設(shè)計(jì)
車架作為汽車的承載基體,為貨車、中型及以下的客車、中高級和高級轎車所采用,支承著發(fā)動(dòng)機(jī)、離合器、變速器、轉(zhuǎn)向器、非承載式車身和貨箱所 有簧上質(zhì)量的有關(guān)機(jī)件,承受著付給神經(jīng)質(zhì)各種力和力矩。為此,車架應(yīng)有足夠的彎曲風(fēng)度,以使裝在其上的有關(guān)機(jī)構(gòu)之間的相對位置在汽車行駛過程中保持不變并使車身的變形最?。卉嚰芤矐?yīng)有足夠的強(qiáng)度,以保證其有足夠的可靠性與壽命,縱梁等主要零件在使用期內(nèi)不應(yīng)有嚴(yán)重變形和開裂。車架
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