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沈陽工學院畢業(yè)設計說明書 隔離片多工位級進模設計 學生姓名： 學 號： 年級專業(yè)及班級： 指導老師及職稱： 提交日期： 目 錄 要……………………………………………………………………………1 關鍵詞…………………………………………………………………………1 1前言……………………………………………………………………………1 2制件分析……………………………………………………………………2 2.1制件結構分析 ………………………………………………………………2 2.2制件工藝分析 ………………………………………………………………3 3沖壓工藝方案的確定……………………………………………………………………3 3.1排樣的設計計算 …………………………………………………………………4 3.2沖壓力的計算 ………………………………………………………………5 3.2.1凸模厚度 …………………………………………………………………5 3.2.2計算沖裁力 ………………………………………………………………6 3.2.3壓包力的計算 ……………………………………………………………6 3.2.4彎曲力的計算 ……………………………………………………………6 3.2.5 制件與版料分離 …………………………………………………………7 3.3模具壓力中心的計算 ……………………………………………………………7 3.4彎曲回彈的計算 …………………………………………………………………9 4模具設計計算……………………………………………………………………9 4.1凸凹模刃口尺寸的確定 …………………………………………………………10 4.1.1 一區(qū)凸凹模的刃口尺寸確定……………………………………………10 4.1.2 二區(qū)凸凹模的刃口尺寸確定……………………………………………12 4.2彎曲凸模工作部分的尺寸計算…………………………………………………13 4.3凸凹模的結構設計 ……………………………………………………………15 4.3.1 凸模結構設計……………………………………………………15 4.3.2 凹模結構設計……………………………………………………16 4.4定位、導向、推薦、卸料裝置的設計……………………………………………16 4.4.1 導正銷……………………………………………………17 4.4.2 浮動導桿……………………………………………………17 4.4.3 導向零件……………………………………………………17 4.4.4 卸料推件裝置……………………………………………………18 5模具閉合高度的計算和校核及壓力機的選擇…………………………………………18 5.1模具閉合高度的計算 ……………………………………………………………19 5.2壓力機的選擇及校核 ……………………………………………………………19 6結論………………………………………………………………………………………20 參考文獻 ………………………………………………………………………21 致謝……………………………………………………………………………21 摘 要 本畢業(yè)設計是對隔離片的工藝進行整體分析， 在這個基礎上設計出一付能生產(chǎn)出合格產(chǎn)品的設計計算。此級進模工藝主要有壓包、沖孔、切彎、落料；模具設計主要包括排樣設計，凸凹模刃尺寸的設計計算、沖壓力的計算及模具壓力中心的確定、模具非標準件的設計計算、壓力機的選擇及其校核。 關鍵詞： 級進模; 壓包; 沖孔; 切彎; 落料 前言 模具作為特殊的工藝裝備，在現(xiàn)代制造業(yè)中越來越重要。有了模具，企業(yè)有可能向社會提供品種繁多、質優(yōu)價廉的商品，滿 足人們日益增長的多方面的消費需要。有了模具，人們的衣、食、住、行，可直接或間接地變得豐富多彩。說具體一點，人們日常接觸的發(fā)：汽車、手表、手機、電腦、空調器、電話、傳真機等，可以說一切用品，大到飛機、輪般、火車，小到一根縫衣針，都離不開用模具加工或生產(chǎn)其中某個零件。模具的廣泛應用，不僅得到了人們普遍的認識，同時，模具水平的高低，關系到現(xiàn)代制造業(yè)的發(fā)展與進步，關系到經(jīng)濟建設的速度。大力提高制造模水平，是提升模具技術檔次的關鍵。 多工位級進模是沖壓模具中的一種，它是在單工序沖壓模具基礎上發(fā)展起來的多工序集成模具，在一副模具中可以完成壓包、沖孔、切彎、落料等多種沖壓工序，它可以將復雜的制件外形或型孔，經(jīng)分解變成簡單的沖壓。相對而言，多工位級進模的單個工位的沖壓難度比單工序模要簡單多了，因而能夠將復雜的零件用一副級進模沖壓而成，并且可以在無人操作的情況下進行高速沖壓。模具可以采用優(yōu)質、高強度、高耐磨材料制造，模具的加工采用先進的CNC制模設備和合理工藝。因此，多工位級進模具有高效、高精度、長壽命的特點，它已成為實現(xiàn)大生產(chǎn)、降低生產(chǎn)成本的最佳選擇。因此深受人們重視，被指定為我國“十一五”規(guī)劃中重點發(fā)展的模具之一。 多工位級進模的結構比較復雜，模具制造精度要求高，在進行模具設計時要考慮的內容比較多，要求模具設計師的水平也高。能夠設計與制造精度、高功能、長壽命的多工位級進模，一般需要經(jīng)驗豐富的理論與實踐相結合的模具專業(yè)人才和較為配套的先進精密制模設備才能有保障。當前，設計與制造多工位級進模，國內已有一定基礎，個別企業(yè)生產(chǎn)的產(chǎn)品已有較高水平，但大部分企業(yè)仍有較大差距，總量供不應求，進口較多。 2 制件分析 2.1 零件圖 制件名稱：隔離片 零件簡圖：如圖1所示 材 料：45號鋼 制件厚度：t=0.3mm 生產(chǎn)批量：大批量生產(chǎn) Fig1 Parts diagram Fig1 Parts diagram 圖1 制件圖 2.2 工藝性分析 零件上的二個半徑為1.5mm的凸包和和半徑為0.9mm的四個小圓凸包應在一工位完成，有助于提高制件的精度還使模具結構更加的緊湊。為了便于成型制件上下兩端半徑為1.5 的長遠凸包。避免材料流動困難，應先安排工序在長圓凸包外側通過凸模沖切去一小塊廢料。 3 沖壓工藝方案的確定 沖裁件的工藝性是指從沖壓工藝方面來衡量設計是否合理的，沖壓件形狀應力求簡單，以便節(jié)省原材料，提高模具壽命，降低工件成本。分析沖壓件對沖壓工藝的適應性，首先要判斷該沖壓件需要哪些沖壓工序，包括中間半成品的形狀尺寸和所需沖壓工序，然后按照設計中各工序的沖壓工藝性要求，對該產(chǎn)品的結構形狀、尺寸、精度要求、表面質量及所用材料的沖壓性能和使用性能等進行分析，確定該沖壓件加工的難易程度，及是否需要采取熱處理工藝措施。產(chǎn)品的沖壓藝性好，可保證材料消耗少，工序數(shù)目少，模具結果簡單，產(chǎn)品質量穩(wěn)定，還能使技術準備工作和生產(chǎn)的組織管理做到經(jīng)濟合理，沖壓加工的經(jīng)濟性也好。因此，工藝分析也可以說是對產(chǎn)品的沖壓工藝方案進行技術上和經(jīng)濟上的可行性論證。對沖壓工藝性不好的零件，在保證產(chǎn)品使用要求的前提下，對產(chǎn)品圖或原材料做必要的修改。工藝分析包括技術分析和經(jīng)濟分析兩個方面。從技術方面來看，主要分析沖壓件的形狀特點、尺寸大小、精度要求及材料性能等是否適應沖壓加工的要求；經(jīng)濟方面看，主要根據(jù)沖壓件的生產(chǎn)批量，分析產(chǎn)品成本，闡明采用沖壓加工能否取得良好的經(jīng)濟效益，即分析在技術上的可行性和經(jīng)濟上的合理性。綜合考慮沖裁件的質量要求和經(jīng)濟效益。 零件形狀較復雜主要工序有沖孔，四處切彎。零件的精度要求能夠在沖裁加工中得到保證。其它尺寸標注、生產(chǎn)批量等情況，也均符合沖裁的加工要求，故采用導正銷定位，彈性卸料裝置，自然漏料的沖孔落料模進行加工。為了保證凹模、卸料板、凸模固定板有足夠的強度，確保模具的使用壽命增設空工位，因為有導正銷做精確定位的條料排樣圖因步距積累而減小，對產(chǎn)品精度影響不大且步距為16.5㎜所以可以增設空工位。 方案一：采用復合模加，復合模比單工序模生產(chǎn)率高，減少了模具和設備的數(shù)量，工件精度較高，便于操作和實現(xiàn)生產(chǎn)自動化。對于特別復雜或孔邊距較小的沖壓件，用簡單模或復合模沖制有困難時，可用級進模逐步?jīng)_出，但級進模輪廓尺寸較大，制造較復雜，成本較高，一般適用于大批量生產(chǎn)小型沖壓件。 方案二：采用級進模加工。級進模比單工序模生產(chǎn)率高，減少模具和設備的數(shù)量，工件精度較高，便于操作和實現(xiàn)生產(chǎn)自動化。對于特別復雜或孔邊距較小的沖壓件，用簡單模或復合模沖制有困難時，可用級進模逐步?jīng)_出。但級進模輪廓尺寸較大，制造 較復雜，成本較高，一般適用于大批量生產(chǎn)小型 沖壓件。 比較方案一與方案二，對于所給零件，復合模沖裁零件時受到壁厚的限制，模具結構與強度方面相對較難實現(xiàn)和保證，所以根據(jù)零件性質故采用級進模加工。 3.1 排樣的設計計算 采用裁搭邊雙邊排樣方式，其排樣圖如圖2所示 圖2 排樣圖 查表2.5.2 確定工件的搭邊值 a=1.5 a1=1.2 為了保證材料具有一定的剛度和送料方便以及沖壓件的質量，本次取 a=3.5 a1=1.7 則 條料料寬度 B=28m 歩距 l=1.7+14.8=16.5mm 材料的利用率： N=S/AB×100%=34% 式中 S-工件的面積； A-步距； B-條料寬度。 3.2沖壓工藝力的計算 3.2.1計算沖裁力 P=1.3Ltτ=Ltσb 式中 P-沖裁力； L—沖裁輪廓線總長； t —板料厚度; τ—板料的抗剪強度; σb —板料的抗拉強度。 此模具中有四個沖孔落料凸模區(qū)，第一區(qū)如圖3所示： 圖3一區(qū)凸模 其外開輪廓線長度：L=25.6mm P=1.3Ltτ=Ltσb 則P1=5376N 第二區(qū)凸模形狀如圖4所示： 圖4 二區(qū)凸模 L弧=2πrn/360°=6.2㎜ 其外形輪廓線總長度L=24.1mm P=1.3Ltτ=Ltσb P2=5061N 第三區(qū)凸模形狀如圖5所示： 圖5 三區(qū)凸模 其外形輪廓線總長度L=9.42mm P=1.3Ltτ=Ltσb P2=1978.2N 第四區(qū)凸模形狀如圖6所示： 圖6 四區(qū)凸模 其外形輪廓線總長度L=46.472mm P=1.3Ltτ=Ltσb P2=9759.12N 3.2.3 壓包力的計算 脹形時的脹形力F(N)為：? ??????? ?F=PA? ??????? ?P=1.15σz2t/d? 式中 A—脹形面積（mm2);? ?? p—脹形單位壓力（MPa);? ??σz一脹形變形區(qū)真空應力，近似計算時取σz≈σb?(材料抗拉強度）（MPa)。 因此： F1=682.48N F2=2913.21N 3.2.4 彎曲力的計算 影響彎曲力的因素很多，若要進行精確的計算是復雜的，這里只是進行大略計算，不考慮校平。 彎曲力的公式為： F彎 =0.7kbt2b /(r+t)=204.75N 式中 k—彎曲系數(shù),一般取1.3； b—彎曲件寬度，mm t—材料厚度,mm r—內彎曲半徑,mm —材料抗拉強度,MPa 3.2.5卸料力的計算 Fp=25974.76N 卸料力FQ=KFP=1558.46N 查表3-17 得 K卸=0.06 P總=25974.76+1558.46=27.6KN 3.3 模具壓力中心的計算 沖裁時合力的作用點或多工序模各工序沖壓力的合力作用點，稱為模具壓力中心。如果模具壓力中心與壓力機滑快中心不一致，沖壓時會產(chǎn)生偏裁，導致模具及滑快與導軌的急劇磨損，降低模具與壓力機的使用壽命。 正確計算出沖裁時的壓力中心，并使壓力中心與模柄軸心線重合，對于制件外形尺寸大，形狀復雜，多凸模的沖裁模和連續(xù)模，正確確定其壓力中心就是顯得更為重要。若因沖件的形狀特殊，從模具結構方面來考慮不宜使壓力中心與模柄軸心線相重合，也應注意盡量使壓力中心不偏離所選壓力機模柄孔的投影面積范圍。 由于設計的沖裁件為是對稱圖形，其壓力中心位于輪廓圖形的幾何中心上。 3.4 彎曲回彈的計算 板料在常溫下的彎曲總是由塑性變形和彈性變形兩部分組成，所以在卸載以后彈性變形完全消失，使彎曲件的彎曲半徑與彎曲角發(fā)生改變，彎曲回彈是彎曲成形不可避免的現(xiàn)象，它將直接影響彎曲件的精度，必須加以控制。 影響回彈值的因素有很多，而且各因素之間往往又相互影響，故難以進行精確的計算和分析，設計模具時對回彈值的確定大多按經(jīng)驗數(shù)值?；蛴嬎愫笤趯嶋H試模中進行修正。 本制件的彎曲變形屬于大變形自由彎曲即，當彎曲件的相對彎曲半徑r/t5—8時彎曲半徑變化的很小，可以不予考慮。在實際中只考慮角度的回彈。 彎曲角度α=900 則彎曲回彈角△α 由表3.2.1 可查得： △α=9° 4 模具設計計算 沖裁件的尺寸精度主要取決于凸凹的刃口尺寸及其公差。模具的合理間隙也是靠凸凹模的刃口尺寸及其公差來保證的，所以，正確確定凸凹模刃口尺寸及其公差是沖裁設計中的一項重要工作。 由沖裁過程所知：落料件的光面是因凹模刃口擠切材料產(chǎn)生的，而孔的光面是凸模刃口擠切材料產(chǎn)生的，落料件的大端尺寸等于或接近于凹模刃尺寸，沖孔件的小端尺寸等于或接近凸模的刃口尺寸，考慮到模具的壽命及磨損情況，在確定模具刃口及其公差時應考慮： 落料時應先確定凹模的刃口尺寸。凹模刃口的基本尺寸取接近或等于制件的最小極限尺寸。用以保凹模磨損在一定范圍內，仍然能沖出合格的制件。凸模的刃口尺寸則按凹模的刃口尺寸減去一個最小的合理間隙值來確定。 沖孔時，應先確定凸模刃口尺寸，凸模刃口的基本尺寸取接近或等于孔的最大極限尺寸，用以保證凸模在一定磨損范圍內仍能使用，而凹模刃口的基本尺寸按凸模刃口的基本尺寸加上一個最小合理間隙值來確定。 凸模和凹模的制造公差，主要取決與沖裁件的精度和形狀，一般默放的制造精度比沖裁件的精度要高1～2級。 凸凹模的刃口計算與加工方法有關，基本上可分為兩類。 凹模與凸模分開加工。 凹模與凸模配作加工 方法一，主要使用與圓形或形狀簡單的沖裁件，采用這種方法時，要分別標注凹模和凸模的刃口尺寸與制造公差。 方法二，指選按圖樣設計的尺寸加工好凸?；虬寄５囊患鳛榛鶞始ㄒ话懵淞蠒r以凹模為基準，沖孔時以凸模為基準），然后根據(jù)基準年的實際尺寸按間隙要求配作另一件。這種加工方法的特點是模具的間隙由配作保證，工藝比較簡單，不需要用公式來進行校核，還可以放大基準件的制造公差（一般可以取沖裁件公差的1/4），使制造容易，用配作加工的方法制造模具常用以復雜形狀及薄料的沖裁件，圖樣上只需標注基準件的尺寸及其公差，配作件公注基本尺寸，并注明與基準件配作及應保證的間隙值。 4.1 凸模凹模刃口尺寸的確定 4.1.1 一區(qū)凸模凹模的刃口尺寸確定 如圖6： 圖6 一區(qū)凸模刃口簡圖 Ap=(Amin+x△）0-0.25△ 式中 Ap-凸模刃口尺寸； △-凸模的制造公差； x -因數(shù)。 由表2.3.1得：Χ=0.75 △=0.1 A1=（10.8+0.75x0.1）0-0.25x0.4=10.8750-0.025 A2=（2+0.75x0.08）0-0.25x0.4=2.060-0.02 配作加工凹模的尺寸，其雙面間隙為2Cmax～2Cmin 查表2.2.4則可得：2Cmax=0.06，Cmin=0.04 在配作凹模尺寸時取雙面最小間隙 2C=0.04 那么凹模刃口: A1=10.915 A2=2.1 4.1.2 二區(qū)凸模凹模的刃口尺寸確定 如圖七： 圖7 二區(qū)凸模刃口簡圖 查表得：Χ=0.75 查表3-16得：δp=0.08 R1=（1.9+0.75x0.08）0-0.25x0.4=1.960-0.02 R2=（7.4+0.75x0.08）0-0.25x0.4=7.460-0.02 A1=（5.9+0.5x0.2）0-0.25x0.4=6+-0.025 配作加工凹模的尺寸，其雙面間隙為Zmax～Zmin 則可得：Zmax=0.06，Zmin=0.04 取雙面間隙0.04㎜ 那么凹模刃口:R1=2 R2=7.5 4.1.3 三區(qū)凸凹模的刃口尺寸確定 如圖八： 圖8 三區(qū)凸模刃口簡圖 因為是圓形所以采用分開加工法 Dp=（dmin+x△）0-δp=(3+0.08×0.75)0-0.006=3.060-0.006 Dd=（Dp+2cmin)+δp0=(3.06+0.04)+0.010=3.1+0.01 校核： 4.1.4 四區(qū)凸模凹模的刃口尺寸確定 圖9 四區(qū)凸模刃口簡圖 DD=（Dmax-x△）0+δp=(14.8-0.08×0.75）+0.0180=14.740+0.018 Dp=（Dd-2cmin)0-δp=(14.74-0.04)0-0.011=14.70-0.011 校核：不符合 由此可知只有縮小δpδd提高制造精度才能保證間隙在合理范圍內 δp=0.4x0.02=0.08 δd=0.6x0.02=0.012 4.2 彎曲凸模工作部分的尺寸計算 彎曲模的工作部分的尺寸主要是指凸凹模間隙、圓角半徑、凹模深度及凸凹模橫向寬度尺寸等。 U形件的彎曲必須選擇適當?shù)拈g隙。間隙的大小對于工作質量和彎曲力有很在的影響，間隙越小，彎曲力越大，間隙過小，又會使工件變薄，并降低凹模壽命。間隙過大，則會回彈較大，影響制件精度。 U形工件彎曲的凹凸模間隙，根據(jù)材料的厚度，彎曲件的高度和寬度（彎曲線的長度）而定，單邊間隙按如下公式確定： c=t+nt 式中 c-彎曲時凹凸模制件的間隙； t-材料的公稱厚度。 當工件精度要求高時，凹凸模之間的間隙應取小些。 查表 5-10 得間隙系數(shù)值k=0.05 則可得 c=0.315mm 凹模與凸模的寬度尺寸與工件的尺寸相關，根據(jù)工件的尺寸標注方式不同，凹模與凸模的寬度尺寸按如下公式計算： 本制件U形彎曲按內形尺寸標注，在實際生產(chǎn)中，通常以凸模尺寸為基準，配作凹模尺寸。則其凸、凹模計算公式為： 式中 Lp - 彎曲凸、凹模寬度尺寸； L- 彎曲件內形公稱尺寸； △- 彎曲件的尺寸公差； δp - 彎曲凸模制造公差。 則可求得： LP=2.80-0.006 LD=3.43+0.010 LP1=2.30-0.006 LD1=2.93+0.010 確定凸模圓角半徑rp。如工件內側的圓角半徑為r。通常取rp=r。但不能小于材料允許的最小彎曲半徑rmin。當工件彎曲直徑小于rmin時則應取rprmin。然后的整形工具來滿足制件的要求。此時，整形圓角半徑rp=r。 確定凹模圓角rd。工件在壓彎過程中，凸模講工件壓入凹模而形成，凹?？诓康膱A角半徑rd對于零件質量有明顯的影響。小彎曲板料如果表面出現(xiàn)劃痕，如凹模兩邊圓角半徑不一致，則毛坯會產(chǎn)生偏移。凹模圓角半徑凹模圓角半徑rd的大小與彎邊厚度有關。凹模深度。凹模深度尺寸要適中，若過小，毛坯兩邊自由部分太多，彎曲件彈量大又不平直，彎曲件的質量下降，若過大，凹模增大，則模具耗材也增多，且壓力機需要有較大的工作行程。 查表5-12 確定凹模圓角半徑rd及凹模的深度l值 rd=(3-6)t=0.9mm l=3mm 4.3 壓包凸模凹模的工作尺寸計算 已知零件的外形尺寸，則外形尺寸為凹模尺寸，凸模按和凹模單邊間隙相差0.75倍料厚計算。 4.4 模具主要零件的設計 4.4.1 凸模結構設計與校核 凸模又稱沖頭，是沖模的關鍵零件之一，凸模本身按其2作用可分為工作部分（刃口）和固定部分。 凸模的長充尺寸應按模具的具體結構確定，同時要考慮凸模的修磨量及固定板與卸料板之間的安全距離等因素。凸模的長度過短則不能插入凹模刃口內對板料進行沖切，但若凸模過長又降低其工作的穩(wěn)定性，其長度可以如下確定：L=h1+h2+h 式中 L-凸模長度，mm； h1--凸模固定板厚度，mm； h2-卸料板（或導板）厚度，mm； h -附加長度，包括凸模的修磨量，凸模進入凹模的深度，凸模固定板與卸料板的安全距離，一般取h=15mm～20mm。 卸料板厚h2=18mm 凸模固定板厚h1=16mm 凸模修磨量h=19mm 則: L=h1+h2+h=53mm，材料選擇Cr12Mov,熱處理后硬度為58-62。 校核公式： dmin≥4t/1.6x103 dmin-凸模最小直徑（mm) t-料厚(mm) 3.06≥0.525，故設計合理； 14.7≥0.525，故設計合理； 2≥0.525，故設計合理； 有導向裝置的圓形凸模的校核公式： Lmax≤85d2√Fp 式中 Lmax-允許的凸模最大自由長度(mm）； d-凸模的最小直徑(mm)； FP-沖裁力（N)。 經(jīng)校核均符合要求，故設計合理。 4.4.2 凹模結構設計 凹模的結構形式也較多，按外形可分為標準圓凹模和板狀凹模，按結構分為整體式和鑲拼式，按刃口形式也有平刃和斜刃。 沖裁是凹模承受的站裁力和側向力的作用，由于凹模的結構形式不一，受力狀態(tài)又比較復雜，在生產(chǎn)中大多用經(jīng)驗公式概略的計算凹模尺寸： 凹模厚度 Hd=Kb 凹模壁厚 c=(1.5～2)Hd 式中 K-系數(shù)； B-沖裁件最大外形尺寸，mm。 查表 3-19 確定系數(shù)K值 K=0.35 Hd=Kb=0.3x14.8=4.44mm 考慮到級進模的結構大，取Hd=20mm， C=(1.5～2)Hd=40mm 凹模板尺寸為160x125x20㎜ 本模具凹模使用鑲拼結構，使用壓入固定的方法,材料選擇Cr12Mov,熱處理后硬度為58-62。 4.4.2 凸模固定板的設計 凸模固定板采用45號鋼，在本套模具中凸模的數(shù)量為14個，因此固定板承受的載荷較大，故取固定板的厚度為16mm,其外形尺寸為160x125x16mm。 4.5定位、導向、卸料裝置的設計 模具上的定位零件的作用是使毛坯或裝成 品在模具上能夠準確的定位，根據(jù)毛坯的形狀、尺寸及模具的結構形式，可以選用不同的定位方式。 4.5.1 導正銷 導正銷在站裁時和其它定距組件配合，插入前工位已經(jīng)沖好的空中進行精確定位，以減小定位誤差，保證空與外形的相對位置的沖裁要求，導正銷裝配在第二工位以后的落料凸?；驈棄盒读习迳?，當零件上沒有適宜與導正銷導正的孔時，對于工步較多零件精度要求高的級進模，應在條料兩側的空位上設置工藝孔，在第一工位沖出以供導正銷導正條料用。 導正銷的突出量X；0.6t＜X＜1.5t,薄料取大值，擇X＝0.45； R=（2-3)＝6-9 r=1/4D=0.75； 4.5.2 托料導料銷 托料導料裝置是具有托料和導料雙重作用的模具部件，在級進模中應用廣泛。當上模下行時，卸料板凹坑底面首先壓縮導向釘，使得凹模與條料齊平并開始沖壓。當上?；厣龝r，彈簧將托料導料釘推至最高位置，進行下一步的送料導向。 4.5.3 導向零件 在大批量生產(chǎn)的情況下為了便用于裝?；蛟诰纫筝^高的情況下，模具采用導向裝置，以保證精確定位，提高沖件質量及模具壽命。 導柱、導套都是圓柱形的，方便加工，容易裝配。在上下模座上分別設置四對導柱，導套對凸凹模進行導向。后置導柱的兩導柱直徑相同，中間配置和對角配置的導柱的導向直徑不相同。避免合模時的錯位。 導柱、導套可直接從國家標準里面選用。導柱的長度應在模具閉合后，導柱上端面與上模座頂面的距離不小于10mm～15mm。而下模座底免與導柱底面的距離應為0.5mm～1mm。 4.5.4 卸料推件裝置 本模具采用彈性卸料裝置，由卸料板、彈簧卸料螺釘組成，彈壓卸料裝置裝在模具上模座。卸料板的平面外形尺寸等凹模板的外形尺寸，。 整副模具采用彈性裝置。采用彈性推件裝置時可使板料處于受壓狀態(tài)下分離，因而沖件的平直高度較高，出件平穩(wěn)無撞擊。 因為卸料板有保護精密凸模的作用，所以要在卸料板與上模座之間增設輔助導向機構-小導柱和小導套。 5 模具閉合高度的計算和校核壓力機的選擇 5.1 模具閉合高度的計算 選取上模座厚度H1=40mm 選取下模座厚度H2=40mm 凸模固定板厚度H3=16mm 選取凹模板厚度H4=20mm 選取卸料板厚度H5=16mm 選取上下墊板厚度H6=8mm 模具閉合高度為: H=175.3mm 5.2 壓力機的選 擇及校核 整副模具的總壓力F=27.6KN，故選擇壓力機的公稱壓力應大于27.6KN。 選取J23-16型開式可傾斜式壓力機，其技術參數(shù)如下： 初選公稱壓力為160KN的壓力機，最大閉合高度為220mm，最大裝模高度180㎜而模具的閉合高度必須與壓力機的閉合高度相適應，應介于壓力機最大和最小閉合高度以之間，一般是可以按如下關系式確定： H最大-5≥H?！軭最小+10 180-5≥174.8≥180-45+10，所選壓力機適合要求。 通過這次畢業(yè)設計實習，我有如下幾方面的感觸： 首先，在這次畢業(yè)設計實習中，通過自已的努力和請教老師和同學，我收獲很大，不但比較系統(tǒng)的復習了以前所學習的所有關于沖壓工藝學，機械制圖以及相關制圖軟件操作的知識而且加深了對以前那些枯燥公式的理解。 其次，以前我總是以為我什么東西都懂了，但到了實際設計過程中才發(fā)現(xiàn)自已是那么的膚淺，所以設計過程中我逐漸克服了自己眼高手低的缺點。通過此次實習，所學習的知識運用到實際中解決實際生產(chǎn)中的問題，增強了我的理論聯(lián)系實際的觀念，提高自己理論聯(lián)系實際的能力。理論是對實際操作的一個提煉和升華，是一個被理想化了的實際操作的模型，將實際操作簡單化了。而實際操作卻是比理論更復雜的，因為在實際過程中會遇到許許多多人為因素和社會因素。比如理論上只要一部機器各個機構或者部件滿足所需的運動要求和力學性能，那么這樣的設計方案就是可行的。但是在實際生產(chǎn)上情況卻遠要復雜得多。我們不但要會學習知識，更要會將所學的知識運用到實際工作中，那樣才能學以致用，才能造福自己和別人。 此外，通過這次設計我也深刻認識到學習方法的重要性，正所謂“磨刀不誤砍柴工”，在實習上我首先借鑒了許多前人的經(jīng)驗教訓——先做什么，再做什么，不做什么，做設計不能盲目，對我們工程人員來講做事要有縝密的計劃，因為一招不慎，滿盤皆輸，如若重頭再來既浪費時間又浪費精力，我們可以多參考一些作品查閱資料，與自己接觸過的一些行對比，吸取精華，去除糟粕，可以學會許多東西。但設計，一下要有自己的想法，人也要有自己鮮明的個性，久了就形成了自己的風格，風格的養(yǎng)成與一個人的藝術素養(yǎng)有直接關系。能有自己的設計理念，設計風格就不一樣，這樣設計出來的東西就有了獨特的靈魂。 6 結論 本次多工位級進模具的設計由于以前接觸的知識不多，所以借了許多這方面的書，吸取了以前的盲目計算的經(jīng)驗，在做整個的設計前我先對設計題目進行了分析了解，大致確定了設計方案。在充計計算過程中，我的思想認識也得到了一定的提高。 參考文獻 [1] 王樹勛.典型模具結構圖冊「M」.華南理式大學出版社，2005.4 [2] 周繼強.模具制造工藝「M」.北京；機械工業(yè)出版社，2007，7 [3] 肖祥芷、王孝培.中國模具工程大典「M」.北京；電子工業(yè)出版社，2007.3 [4] 牟林、胡建華.沖壓工藝與模具設計「M」.北京；中國林業(yè)出版；北就大學出版社，2008.8 [5] 陳炎嗣.多工位級進模設計與制造「M」.北京；機械工業(yè)出版社，2009 [6] 高軍、李熹平、修大鵬.沖壓模具標準件的選用與設計指南「M」.北京；化學工業(yè)出版社，2009 [7] 鄂大辛.成形工藝與模具設計「M」.北京；化工出版社2009.1 [8] 馬朝興.沖壓工藝與模具設計「M」.北京；化學工業(yè)出版社2008 [9] 劉化剛.沖壓工藝與模具「M」.北京；化學工業(yè)出版社2007.2 [10] 成大先.機械設計手冊[M].北京：化學工業(yè)出版社，2004.1 [11] 趙孟棟.冷沖模設計[M].北京：機械工業(yè)出版社，2005.4 [12] 楊玉英.實用沖壓工藝及模具設計手冊[M].北京：機械工業(yè)出版社，2005.9 [13] 彭建聲、秦曉港.目送技術問答[M]. 機械工業(yè)出版社，2003 [14] 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