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西南科技大學 1 of 科畢業(yè)設計（論文） 煤矸石專用二級破碎機 學 院名稱 西南科技大學 專業(yè)名稱 機械設計制造及其自動化 學生姓名 劉偉 學號 20085558 指導教師 曹劍 二〇 一二 年六月 西南科技大學 2 目 錄 摘要 ………………………………………………………………………………… 4 ……………… ………… …………………………………………… 5 第 1 章 緒論 ……… ……… … … …………………………………… … ……… 6 ………………… … …… ……… ……… 6 …………………… … …………… …… …… 6 碎機的分類 ……………………………… …… … ………… … …… 6 擊式破碎機的優(yōu)缺點…………………………… … …………… … ……… 6 …………… … …… …… ………………… 6 擊式破碎機的缺點 …………………… … …… ………………… 6 擊式破碎 機的規(guī)格和型號 ……………… …… ………………………… 6 第 2 章 反擊式破碎機的工作原理及破碎實質 ……………………………… 8 擊式破碎機的工作原理 …………………………… …… ……………… 8 反擊式破碎機的破碎實質 …………………………… … ……………… 8 碎的目的和意義 .……………………… …… … … …………… 8 .………… … ……… 9 碎過程的實質 .…………………………………… …… ……… 9 第 3 章 反擊式破碎機的 主要 參數設計 …………………… … ……… … 11 ……… ……………… …… … ……… … 11 子轉速的計算 ………………………………… …… ………… 11 產 率 的計算 ………………………………… …… …………… 12 功率 ………………………………… …… … ………… 12 第 4 章 反擊式破碎機轉子設計 …………… ………………… …… …… … 14 轉子結構設計 ……………………………………… …… ………… 14 板錘結構形式與數目 …………………………… …… …………… 15 轉子軸與軸承 ……………………………… ………… ………… … 15 軸承的選擇 ……………………………… … ……………………… 17 電機選擇 ……………………… ………… …… … …… ……………… 18 帶及帶輪 …………………………… …………… … ………………… 18 第 5 章 反擊式破碎機破碎腔設計 ……………… …… ……………………… 19 碎腔結構參數 …………………… ……… … … ……………… 19 擊板設計 …………………… ………………… … …………… 21 擊板懸掛裝置 ……………… ………… … … …… … ………… 22 第 6 章 其他零件的選擇 …………… ………………… ……………… 25 電機旋轉 …………………………… … ………… …… …………… 25 鍵的選擇 …………………………… … ………… …… …………… 25 密封與防塵設計 ………………… … ………… …… ……………… 25 機架設計 ……………………… … ……………… …… …………… 25 潤滑 …………………………… ……… ………… …… …………… 25 第 7 章 部分零部件上的公差和配合 ………………… ……………… 26 配合的選擇 ……………………………… … …………………… 26 合的類別的選擇 ………… ………………… ……… …… 26 西南科技大學 3 …………… ………… …………… ………… 26 一般公差的選取 ………………… …………… ……… ……………… 26 形位公差 ……………………… ……………… ……… ……………… 26 ………………… ………… …………… 26 …… …………………… ………… …………… 27 ……………… ………… …………… 27 結論 …………………………………………………………………………… 29 致謝 …………………………………………………………………………… 30 參考文獻 …………………………………………………………………… … 31 西南科技大學 4 煤矸石專用二級破手機設計 摘要 ： 反擊式破碎機是在反擊式破碎機基礎上發(fā)展起來的，大量應用 于石灰石，砂巖，水泥熟料，燒粘土，石膏及煤等礦石的破碎使用，所以，它的設計有著廣泛的前景和豐富的可借鑒的經驗。其設計的實質是，在完成總體的設計方案以后，就指各個主要零部件的設計、安裝、定位等問題，并對個別零件進行強度校核和試驗。并在相關專題中，對反擊式破碎機轉子錘頭的壽命延長進行比較詳細的分析。在各個零部件的設計中，要包括材料的選擇、尺寸的確定、加工的要求，結構工藝性的滿足，以及與其他零件的配合的要求等。在強度的校核是，要運用的相關公式，進行危險部位的分析、查表、作圖和計算等。并隨后對整體進行安裝、工作過程 以及工作后的各方面的檢查，同時兼顧到維修、保險裝置等方面的問題，最后對主要工作零件的加工精度、公差選擇進行分析，以保證破碎機最終設計的經濟性和可靠性。 關鍵詞 反擊式破碎機 轉子 強度 公差 西南科技大學 5 he is on a of in of it is to a of of in of to in to In of to of of to of of In of to of a on to to of of of of in to of of 南科技大學 6 第 1 章 緒論 擊式破碎機和破碎機的分類 擊式破碎機的分類： ⑴ 、按結構特征分為：單轉子和雙轉子。 ⑵ 、按是否帶篦板分：帶勻整篦板和不帶勻整篦板。 ⑶、按旋轉方向分：同向旋轉雙轉子、兩轉子相向旋轉雙轉子和反向旋轉雙轉子 ⑷、按板錘的緊固形式分：螺栓緊固法、嵌入緊固法和楔塊緊固法 碎機的分類： ⑴ 、按破碎作業(yè)的粒度要求分為：粗碎破碎機、中碎破碎機、細碎破碎機。 ⑵ 、按結構和工作原理分為：顎式破碎機、旋回破碎機、圓錐破碎機、錕式破碎機、反擊式破碎機、反擊式破碎機。 擊式破碎機的優(yōu)缺點 擊 式破碎機的優(yōu)點： ⑴ 、構造簡單、尺寸緊湊、能量利用充分，簡化生產流程，單位產品的功率消耗小、生產能力大。 ⑵ 、生產率高，破碎比大（單轉子式的破碎比可達 i=10～ 15） ,產品的粒度小而均勻，可以選擇性破碎，大塊物料受到較大程度的粉碎，而小塊物料則不致被粉碎得更小。 ⑶ 、在相同的喂料粒度和生產能力的條件下，其質量系數遠比其它破碎機大 ⑷、轉子的速度靈敏影響產品粒度。 ⑸、制造維修方便，工作室無顯著不平衡震動，無需笨重的基礎 擊式破碎機的缺點： ⑴ 、不設下蓖條的反擊式破碎機不能控制產品粒度，同時難于生產單一粒度的產品，產中有少量大塊。 ⑵ 、作粗碎和單機破碎時，需嚴格控制最大進料粒度。 ⑶ 、防堵性能較差，不適宜破碎塑性和粘性物料，在破碎硬質物料時，板錘和反擊板磨損較大，運轉時噪音較大，產生粉塵大。 擊式破碎機的規(guī)格和型號 反擊式破碎機的規(guī)格用轉子的直徑 來表示： 表 轉子反擊式破碎機技術參數 型號 轉子尺寸D× L/大給料尺寸/料粒度/理能力/t 電動機功率 /子轉速 第一轉子 第二轉子 第一轉子 第二轉子 西南科技大學 7 250×650 350 2 68 17 70 >2 70 15 69 ，因此導板傾角 就是一個重要參數。 角西南科技大學 21 在 45° 間，這完全符合實際情況。 角越大，物料沿導板下滑的速度越快；角越小，物料沿導板下滑的 速度越緩慢，甚至產生堆料現象。 角大，破碎機高度增加， 角小，破碎機高度降低。在其他條件允許的情況下，以取 角小為宜。選擇導板傾角還應考慮物料滑出導板與板錘相遇的關系；若物料滑出導板（離開卸載點）而板錘尚未來到（板錘滯后現象）；若物料尚未滑出導板而板錘剛好到位，又未與物料相遇（板錘超前現象）。最好是物料滑出導板后同時與板錘相遇，此時破碎效果最好。 表 45° 532 76 、導板 卸載點 及反擊板懸掛位置 從上表數據可知，導板卸載點 =30° ，一般 角小，破碎機高度相對低一 些，能降低機高和減輕機重。對移動式破碎機降低高度很有益。所以，在其他條件允許的情況下，還是以 最合適。此外， 角小還可增加破碎腔圓弧長度。 反擊板懸掛點由圖中 x 和 y 尺寸確定，但 和進料口尺寸有關，最后 又決定于 和 大小。 表 0° 二、破碎腔其他參數 角是板錘外圓切線，也就是物料沖向反擊板的運動方向與反擊板垂線之間的夾角，一般 左右。它是建立在以下觀點基礎上，即物料與反擊板的表面應是垂直沖撞，這樣破碎效果較好，襯板磨損又少，若 ，即物料與反擊板垂直沖撞，這樣的反擊板曲線應該是一條漸開線，但漸開線又難制造，故反擊板的形式主要有 圓弧 和弧線兩種。 第一級反擊板的排料口處一段反擊板的位置是由 和 表數 據可知， ，其余兩種規(guī)格 。這是因為第二級反擊板排料口都偏向轉子水平中心線，故 圖 所示是具有 圓弧 反擊板，若是有 圓弧 的反擊板，而第三段 1值也各不相同，這主要是由反擊板懸掛點和反擊板本身結構所決定。 西南科技大學 22 對于第二級反擊板來說 2 應盡可能靠后，而且下端排料口接近轉子水平中心線，就是說一般 ，盡量選擇 較大值，這會增加細碎效果。第一級反擊板第三段與第二級反擊板第二段之間相互位置是由 角確定， 。當 和 確定后，結合 角大小便可確定第二級反擊板第二段的位置，這樣第二級反擊板位置也基本確定，從而最后完成了反擊式破碎機破碎腔設計。 從表中還可以看出，四種不同規(guī)格破碎機，破碎腔所對應的圓弧長度都不 同，即轉子對應的角度 不同，其中以 大，所對應的圓弧長度較長為好。 最后將破碎腔主要結構參數歸納為下表 表 (° ) /(° ) /(° ) /(° ) /(° ) l 47 30 1 60 15 45 30 2 60 15 60 6 反擊板的作用是承受被板錘擊出的物料在其上沖擊破碎，將破碎后的物料重新彈回到破碎區(qū)，再次 沖擊破碎。反擊板的形狀和結構對破碎效果影響很大。鑒于這種情況，首先從物料破碎效果說起。 根據理論力學碰撞原理，物料以正碰撞（垂直碰撞）效果最佳。但是板錘是旋轉運動，若保證在破碎腔內物料被拋射到反擊板上都呈正碰撞（ 垂直碰撞），則反擊板曲線必須是一條漸開線。因為漸開線的特點是，在反擊板各點上物料都是以垂直方向沖擊，即入射角 因此可獲得最佳的破碎效果。但是，由于漸開線反擊板制作困難，以及物料在腔內相互干擾，其運行軌跡也不規(guī)則，加上料塊形狀等影響，實際上也不能實現正碰撞，故常常是采用接近漸 開線的 圓弧 反擊板。 下圖所示的反擊式破碎機具有兩段反擊板，該機給、排料口尺寸較大、 角也較大，所以反擊板與漸開線離得較遠。反擊板 圓弧 在第一段以下更接近漸開線，但無論如何也無法實現按漸開線制作的反擊板，但從中可以找出特點。以卸載點 本上與第一段反擊板呈垂直方向，即。當反擊板大約轉過 25° 左右被拋出的物料與第二段反擊板呈正碰撞狀態(tài) 。 圖 南科技大學 23 下圖所示為中細碎反擊式破碎機，該機有三段 圓弧 反擊板，其排料口較小 角也較小，所以反擊板與漸開線離得較近，第二段反擊板更接近漸開線，從 本上與第一段反擊板呈垂直方向 。當板錘大約轉動 20°，物料被拋射的方向與第二段反擊板正碰撞；當板錘大約轉過 40°，物料被拋射的方向與第三段反擊板正碰撞。 圖 據反擊板實際磨損情況可知，破碎腔從 別是在反擊板排料口附近更主要。綜合以上分析不難找到 圓弧 反擊板設計方法；對具有兩段反擊板的，根據和給料口尺寸 5°，再取 ，以及考慮第一級反擊板最小排料口尺寸 和 以及 便可確定第二段反擊板位置。 第二級反擊板位置的確定方法是：過第一級反擊板排料口作一條水平線與第二段反擊板表面相垂直，并根據第二段反擊板最小排料口尺寸 . 便可確定第二級反擊板位置。 反擊式破碎機反擊板懸掛裝置也是排料口調整裝置，同時又能起保險作用。這種裝置有三 種形式： 1） 拉桿自重式。破碎機工作時，反擊板借自重保持正常位置，當破碎腔有非破西南科技大學 24 碎物時，反擊板被抬起，非破碎物排出后，又重新返回原位。其間隙大小可通過懸掛螺栓進行調整。 2） 拉桿彈簧式。反擊板在工作時的位置是通過彈簧的預壓力保持的，當非破碎物進入破碎腔時，可克服彈簧預壓力后，從破碎腔排出。彈簧采用螺旋式，也可采用組合式，后者可用較小的壓縮變形量獲得較大通過非破碎物間隙。 3） 液壓式。利用油壓裝置調節(jié)反擊板位置，同時也作為保險裝置。一般用于大型反擊式破碎機，與液壓啟閉機殼油缸共同使用一個油壓系統。 反擊式破碎機工作時， 反擊裝置的正常工作位置是靠其重力、彈簧預壓力或液壓力來實現的。對于這種重力、彈簧預壓力或液壓力大小的確定，可以通過反擊裝置工作時的平衡條件來計算。 此處選用拉桿自重式。 根據動量定理，物料塊撞擊在反擊板表面上所產生的沖擊力 （ N）可按下式計算： 5中 板錘端點的線速度， m/s； 0< <1；若考慮物料塊與板錘產生斜碰撞，可取 = t— 沖擊時間， s； R— 礦塊半徑； 表 5.6 m v t R 一級破碎 5 級破碎 5 2454 撞擊在反擊 板上的物料塊質量，可按下述假設確定；物料塊受板錘沖擊與反擊板碰撞時的破碎過程是以自身等分的形式進行的，如下圖。設第一塊接觸反擊板的物料快質量是最大給料塊質量的一半，即 ，第二塊為第一塊 1/4，即 ，以此類推。為了計算方便，取其平均值： 式中 n— 沿反擊板高度方向上的物料塊數。 西南科技大學 25 圖 塊反擊板上承受的沖擊力可按下式計算： 5中 形間的差異的修正系數，其值為 不均勻系數， ； j— 撞擊在反擊板程度方向上的質量為 的料塊數； 其他符號同上 根據反擊裝置平衡條件，即可求得所需的反擊板的自重 W（ N）為； 5中 l— 反擊板懸掛軸心到其下端點的距離， m； e— 反擊板懸掛軸心到其重力作用線的距離， m 。 表 5 一級破碎 8 72 24356 級破碎 806 15467 南科技大學 26 第 6 章 其它零件選擇 線轉子三相異步電動機，電動機有良好 的密封性，廣泛用于粉塵多，環(huán)境較惡劣的場所，考慮到破碎機工作的環(huán)境，故選用。電動機冷卻方式為自扇冷卻 工作條件： 1 定子繞組 △ 聯接，轉子繞組 2 海拔不超過 1000m 3 額定電壓為 380v，額定頻率為 59 環(huán)境溫度不超過 40℃ 5 工作制為持續(xù)工作制（ 表 機型號 一級破碎 級破碎 由于工作環(huán)境是高速，承受變載荷，沖擊的場所，用于轉子與軸的聯接，故用平鍵 表 級破碎軸 鍵 28× 500 鍵 B 20× 140 二級破碎軸 鍵 25× 250 鍵 B 14× 140 公差帶 塵設計 采用油封密封，一種橡膠唇形密封，適用于低壓潤滑系統的旋轉密封，帶金屬骨架和螺旋彈簧的雙唇型 。 箱殼式機架，采用 鋼板焊接 采用石墨鈣基潤滑脂 0369點 80℃，水分 2% 西南科技大學 27 第 7 章 部分零部件上的公差和配合 合的選擇 合的類別的選擇 在該機器中，有幾處配合需要進行選擇，根據選擇的原則，工作時，零件之間有相對運動，必須用間隙配合。如滾動軸承的外圈與軸承座的配合就是有相對運動，屬于間隙配合。如果零件之間 無相對運動，用過盈或者過渡配合，在內圈與主軸的配合中，就屬于這種情況，所以，該處選擇過渡配合。還有一種情況，若零件之間無相對運動，但有鍵等緊固件連接時，采用間隙配合，這樣的情況，在該機器中就比較多了。 合的種類的選擇 在確定了配合的類別之后，就需要進一步的確定這類配合中采用哪一種具體的配合，這往往是比較困難的事情。為此，需要了解到各種配合的特點，并對零件的功能要求、結構特點、工作條件等各個方面進行全方位的分析。 我們可以選用標準手冊中的一些優(yōu)先配合。而且手冊中對選用也有了比較具體的說明。 般公差的選取 線性尺寸的一般公差是指在車間普通工藝條件下，機床設備一般加工能力可以保證的公差。在正常維護和操作情況下，它代表經濟加工精度，所以一般可以不檢驗。它主要應用于精度比較低的非配合尺寸和功能上允許或大于一般公差的尺寸。國標中有規(guī)定，采用一般公差的線性尺寸不單獨注出極限偏差，而在圖樣上、技術文件上做總的說明。 在我的兩張零件圖上，帶輪和主軸的零件圖。根據國標中規(guī)定的四個公差等級，選用中等級，這個公差等級相當于 以精度并不是很高，這種尺寸的極限偏差可以從表中查取，主要是根據尺寸分段， 另外，倒角和圓角的半徑、高度的大小都可以從表中查取。 位公差 位公差項目的選擇 選擇形位公差項目要根據要素的幾何特征，結構特點以及零件的功能，并要盡量考慮檢測方便和經濟效益。 在形位公差的眾多項目中，有單項控制的，有綜合控制的。這也很好理解，前者有圓度、平面度、直線度等。后者有圓柱度等，標注形位公差有一個原則，就是：應該充分發(fā)揮綜合控制的公差項目的職能，原因很明顯，一是減少圖樣上的形位公差項目，二是相應的減小形位誤差的檢測工作。 西南科技大學 28 就拿該主軸零件圖為例，對于與滾動軸承內徑配合的軸頸，為了保 證滾動軸承的裝配精度和旋轉精度，應規(guī)定軸頸的圓柱度公差和軸肩的端面跳動公差。對于軸類零件來說，規(guī)定其徑向圓跳動或全跳動公差，這樣，既能控制零件的圓度或圓柱度誤差，又能控制同軸度誤差，這是為了檢測方便。同理，端面對軸線的垂直度公差可以用端面全跳動公差代替，端面圓跳動在忽略平面度誤差時，也可代替端面對軸線的垂直度要求。 差原則的選擇 在選擇公差原則時，應該根據被測要素的功能要求，充分發(fā)揮給出公差的職能和采用這種原則的可行性和經濟性。比如獨立原則，盡管它是處理尺寸公差和形狀位置公差最基本的公差原則，應 用也最廣泛。但這有一個前提，就是對零件有特殊功能要求時才可采用。 但實際設計中，為了保證零件的配合性質，即保證配合的極限間隙和極限過盈，滿足設計要求，對重要的配合通常要采用包容要求。例如軸承內孔與軸的配合等，都是為了保證最小的間隙。 對于僅僅需要保證零件的可裝配性，而為了便于零件的加工制造時，可以采用最大實體要求。通常用于間隙配合，適用的要素僅僅限于軸線或中心平面。例如軸承端蓋上孔的位置度公差。 位公差值的選擇或確定 在對形位公差值進行選擇時，應考慮的幾個問題和原則： ① 形狀公差、位置公差、尺寸公差的關系 確定形位公差值時，應考慮它們與尺寸公差的協調，其一般原則是： 形狀公差值大于位置公差值，而位置公差值大于尺寸公差值。 ② 對于有配合要求的形位公差與尺寸公差的關系 有配合要求并要嚴格保證其配合性質的要素，應該采用包容要求。一般來說，形狀公差通常為尺寸公差的 25%到 65%。圓度、圓柱度公差一般按同級選取。 ③ 形狀公差與表面粗糙度的關系 通常，對于中等尺寸段和中等精度的零件，表面粗糙度的值可以占形狀公差的 20%到 25%。 ④ 需要考慮零件的結構特點 對于剛性較差的零件（比如說細長軸）和具有某種結構特點的要素，因為其工藝性不好，加工精度會受到影響，此時，對主軸來說，就得選取較大的形位公差值。 ⑤ 基準的選擇 選擇基準時，主要考慮，要根據設計和使用要求，并兼顧基準統一和結構特征。一般考慮以下幾點： ⑴ 應根據設計時要素的功能要求以及要素間的幾何關系來選擇基準。比如說，對旋轉軸，通常都以裝滾動軸承的軸頸表面作為基準。 ⑵ 從加工、測量的角度考慮，應該選擇在夾具、量具中定位的相應基準做基西南科技大學 29 準。 ⑶ 從裝配關系考慮，應該選擇零件相互配合、相互接觸的表面做各自的基準，以保證零件的正確裝配。 結合設計的主軸零件圖，具體分析如下： 兩個直徑為 75 的軸頸與調心滾子軸承的內圈相配合，兩個軸頭分別與皮帶輪、飛輪相配合。為了滿足給出的標準配合性質要求，所以采用了包容要求。又由于與滾動軸承相配合的軸頸，按規(guī)定應對形狀精度提出進一步的要求，所以，提出圓柱度公差 要求。同時，該兩軸頸上安裝滾動軸承后， 將分別與減速器箱體的兩孔配合。為了限制軸兩軸頸的同軸度誤差，以免影響配合性質。所以由給出了兩軸頸的徑向圓跳動公差 米。 在主軸中間最長的工作的一段，為了保證其工作的準確性，對該段軸頸相對與兩個直徑為 75 的軸頸公共基準軸線給出了徑向圓跳動公差 米。對該主軸有好幾處軸肩起定位作用，參照安裝滾動軸承處的軸肩的精度要求，給出兩軸肩相對于基準軸線的端面圓跳動公差 米。鍵槽對稱度公差是為了保證銑槽時鍵槽的中心面盡可能的與通過軸線的平面垂直。該軸兩出鍵槽都按八級給出。公差值為 米。 西南科技大學 30 結論 對反擊式破碎機的設計 ,是我對大學所學的知識進行整合和總結 ,運用的一個嘗試 ,這不僅提高了我的獨立思考 ,動手實踐 ,研究嘗新的能力 ,還培養(yǎng)了團結協作 ,大膽嘗試等良好的習慣 . 一臺機器的完整設計是要涉及到各個方面的知識的 ,在大學最后這段有限的時間 ,迅速積累 我們只有不懈的努力 ,盡力的改正不足 ,使其盡可能完善 ,在許許多多的零件中 ,即使是最小的 ,哪怕是一個小小的螺釘 ,焊縫之類的 ,如果因為強度不夠 ,材料選取不當 ,壽命比較短 ,結構工藝性方面 有缺陷 ,配合不能滿足要求 修整問題 …… 最終都會使機器工作性能下降 ,出現故障甚至報廢 在這方面我做的工作還是很不夠的 . 另外 ,一臺機器真正推廣使用 ,還要對其成本 ,也即經濟性 ,可行性進行分析 對環(huán)境的污染 ,對工作環(huán)境的要求 ,維修的技術難度 ,方便程度等等 ,所以 ,我的設計只能是理論上的一個嘗試 . 在具體的工作中 ,我除了需要借助最新的信息工具 還需要查閱圖書 ,親身實踐 ,但最主要的 ,還是老師的指導 還有思路上的 ,認識問題角度等各個方面 ,我都收益匪淺 的 大學生活最終以畢業(yè)設計的結束而告終 我一定要加倍努力 ,畫一個圓滿的句號 ,力求在畢業(yè)設計的成果上更上一層樓 . 西南科技大學 31 致謝 隨著經濟的經濟的發(fā)展 ,許多行業(yè)和部門都對破碎機的需求和要求也日益提高 它在國民經濟中的基礎行業(yè)中有著舉足輕重的的地位 對其設計和相關的研究是十分必要和重要的 . 在大學學習的專業(yè)知識涉及面很寬 對相關的知識進行整合與總結 ,以便有進一步的提高 也深刻認識到 ,只憑大學所學的知識 ,還不能滿足設計的需要 ,也必須依靠老師的指導 ,吸收新知識 ,掌握新技能 ,拓寬新視野 ,對許多方面的知識加以獵取和歸納 論文的起點和內容才會有一個好的升華 . 在具體的設計和學習的過程中 ,也離不開一些同學的幫助 ,尤其是一些計算機基本操作 ,的一些技巧等 ,提高了我的計算機操作能力 ,為了本論文能更完善和更成功 以及熱切的關注 ,我對此深深地表示感謝 ,并加倍努力 ,提高論文的質量 ,不辜負老師的期望 . 西南科技大學 32 參考文獻 1 鄭鳴皋 破碎機綜述 機械工業(yè)出版社 2001 2 秦邦憲 最新破碎機設計生產實用手冊 中國機械出版社 2009 3 曲彩云 機械設計實用手冊 機械工業(yè)出版社 2008 4 張長森 煤矸石資源化綜合利用新技術 化學工業(yè)出版社 2008 5 楊明忠 機械設計 武漢理工大學出版社 2009 6 曲彩云 機械設計實用手冊 機械工業(yè)出版社 2009 7 王玉榮 公差與技術測量，西北工業(yè)大學出版社 1993 8 張慶今 硅酸鹽工業(yè)機械及設備 華南理工大學出版社 1992 9 錢可強，機械制圖，第四版，高等教育出版社， 1997 10 陳宏杰，公差與測量技術基礎 ，第一版，科學技術文獻出版社 1991 11 葛長路，礦山機械磨損與抗磨技術，第一版，中國礦業(yè)大學出版社， 1995 12 張恩廣，篩分破碎及脫水設備，第一版，煤炭工業(yè)出版社， 1991 13 蔡學熙，現代機械設計方法實用手冊，第一版，化學工業(yè)出版社， 2004 14 曹一中，破碎粉磨機械使用維修，第一版，機械工業(yè)出版社， 1991 15 于惠力，機械設計，第一版，科學出版社， 2010 16 劉鴻文，材料力學，第四版，高等教育出版社， 2009 17 鞠魯粵，工程材料與成型技術基礎，高等教育出版社， 2010 西南科技大學 33