25噸橋式起重機(jī)大車機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)含6張CAD圖帶開題
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25噸橋式起重機(jī)大車機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)
摘 要
起重機(jī)械用來對(duì)物料作起重、運(yùn)輸、裝卸和安裝等作業(yè)的機(jī)械設(shè)備，它可以減輕體力勞動(dòng)、提高勞動(dòng)生產(chǎn)率和在生產(chǎn)過程中進(jìn)行某些特殊的工藝操作，實(shí)現(xiàn)機(jī)械化和自動(dòng)化。隨著現(xiàn)代科學(xué)技術(shù)的迅速發(fā)展，工業(yè)生產(chǎn)規(guī)模的擴(kuò)大和自動(dòng)化程度的提高，起重機(jī)在現(xiàn)代化生產(chǎn)過程中應(yīng)用越來越廣，作用愈來愈大，對(duì)起重機(jī)的要求也越來越高。尤其是計(jì)算機(jī)技術(shù)的廣泛應(yīng)用，許多跨學(xué)科的先進(jìn)設(shè)計(jì)方法出現(xiàn)，這些都促使起重機(jī)的技術(shù)進(jìn)入嶄新的發(fā)展階段。起重機(jī)械運(yùn)送的物料可以是成件物品，也可以是散料或者是液態(tài)的。起重機(jī)受的載荷是變化的，它是一種間歇?jiǎng)幼鞯臋C(jī)械。起重機(jī)一般由機(jī)械、金屬結(jié)構(gòu)和電氣等三大部分組成，機(jī)械方面是指起升、運(yùn)行、變幅和旋轉(zhuǎn)等機(jī)構(gòu)，即起重機(jī)一般是多動(dòng)作的。
本設(shè)計(jì)通過對(duì)橋式起重機(jī)的大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)部分的總體設(shè)計(jì)計(jì)算，以及電動(dòng)機(jī)、聯(lián)軸器、緩沖器、制動(dòng)器的選用；運(yùn)行機(jī)構(gòu)減速器的設(shè)計(jì)計(jì)算和零件的校核計(jì)算及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，完成了橋式起重機(jī)的大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)機(jī)械部分的設(shè)計(jì)。通過一系列的設(shè)計(jì)，滿足了25t起重量、橋跨度為20 米的設(shè)計(jì)要求，并且整個(gè)傳動(dòng)過程比較平穩(wěn)，且大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，拆裝方便，維修容易，價(jià)格低廉。 關(guān)鍵詞：起重機(jī)；橋式起重機(jī)；大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)；減速器
ABSTRACT
Crane is a kind of mechanical equipments used for lifting, moving, loading/unloading, and installing. It can lower the manual workload and upgrade productivity. With fast developments of the modern technology, the expansion of industrial production and the growth of the automatic level, applications of the carnes in the modern manufacture has been more and more extensive, the effect has been bigger and bigger. Higher and higher requirement has been caused. Especially, with the broad application of computer technology and the appearance of the advanced design method of a lot of interdiscipline, which urge the technology of the carne into a brand-new seedtime.It can be operated in some special environment, too, and work with high automatic level. Crane can operate whole objects, disintegrated materials, or liquid substances. The crane loads vary from time to time, so it is a periodic operational machine. A crane contains three major parts, mechanic components, a metal structure, and electrical devices. A crane’s mechanical movements are multi-actions, such as raising, running, and rotating.
This paper is main deal with mechanical design for the moving mainframe of bridge crane, including all design calculation selection of electrical motors, clutch, buffer, and brakes, the design and calculation of the mainframe reducer, calibration and verification of the calculation for the parts, and structure designs. Through a series of work, the design is satisfied with the functional requirments, 25ton lifting power and 20 metre bridge span. The course of drive is quite smooth. The mechanical structure of the mainframe is simple, easy to install/disassemble, and maintain. And it has low cost.
[Key words]: carne；bridge crane；the moving mainframe；the reducer
42
目錄
前言 1
第1章 概述 2
1.1 起重機(jī)的介紹 2
1.2 橋式起重機(jī)橋架簡(jiǎn)介 2
1.3 大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 2
1.4 箱形梁橋式起重機(jī)橋架簡(jiǎn)介 3
1.5 箱形梁橋式起重機(jī)橋架主梁優(yōu)化設(shè)計(jì) 5
第2章 橋式起重機(jī)大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 6
2.1大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)的計(jì)算 6
2.2確定機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)方案 6
2.3 選擇車輪與軌道，并驗(yàn)算其強(qiáng)度 6
2.4 運(yùn)行阻力計(jì)算 8
2.5選擇電動(dòng)機(jī) 9
2.6 驗(yàn)算電動(dòng)機(jī)的發(fā)熱功率條件 9
2.7 減速器的選擇 10
2.8 驗(yàn)算運(yùn)行速度和實(shí)際所需功率 10
2.9 驗(yàn)算起動(dòng)時(shí)間 10
2.10起動(dòng)工況下校核減速器功率 12
2.11 驗(yàn)算啟動(dòng)不打滑條件 12
2.12選擇制動(dòng)器 14
2.13 選擇聯(lián)軸器 15
2.14 浮動(dòng)軸的驗(yàn)算 16
第3章 橋式起重機(jī)主梁的計(jì)算 18
3.1 大車輪距 18
3.2 主梁高粱 18
3.3 主梁腹板高度 18
3.4 確定主梁截面尺寸 18
3.6 主梁計(jì)算載荷確定 19
3.7主梁垂直最大彎矩 21
3.8 主梁水平最大彎矩 21
3.9 主梁的強(qiáng)度驗(yàn)算 22
3.10 主梁的垂直剛度驗(yàn)算 23
3.11主梁的水平剛度驗(yàn)算 24
第4章 橋式起重機(jī)端梁的計(jì)算 25
4.1 端梁高度 25
4.2 橋架端部梯形高度 25
4.3 端梁計(jì)算載荷的確定 25
4.4 端梁垂直最大彎矩 26
4.5 端梁水平最大彎矩 26
4.6 端梁截面尺寸的確定 27
4.7 端梁的強(qiáng)度驗(yàn)算 28
第5章 橋式起重機(jī)主要焊縫的計(jì)算 31
5.1端梁端部上翼焊縫 31
5.2 端梁端部下翼緣焊縫 31
5.3 主梁與端梁的連接焊縫 32
5.4 主梁上蓋板焊縫 32
第6章 橋式起重機(jī)端梁接頭的設(shè)計(jì) 33
6.1 端梁接頭的確定及計(jì)算 33
6.2 計(jì)算螺栓和焊縫的強(qiáng)度 35
第7章 橋式起重機(jī)焊接工藝設(shè)計(jì) 37
總結(jié) 40
參考文獻(xiàn) 42
致謝 43
前言
起重機(jī)是減輕笨重體力勞動(dòng)，提高作業(yè)效率，實(shí)現(xiàn)安全生產(chǎn)的起重運(yùn)輸設(shè)備。它能在一定范圍內(nèi)垂直起升和水平移動(dòng)物品，具有動(dòng)作間歇性和作業(yè)循環(huán)性特點(diǎn)。起重機(jī)可按主要用途和構(gòu)造分類。按主要用途可分為通用起重機(jī)、建筑起重機(jī)、冶金起重機(jī)、鐵路起重機(jī)、港口起重機(jī)、造船起重機(jī)及甲板起重機(jī)等。按構(gòu)造特征可分為橋式類型起重機(jī)和臂架式類型起重機(jī)；旋轉(zhuǎn)式起重機(jī)和非旋轉(zhuǎn)式起重機(jī)；固定式起重機(jī)和運(yùn)行式起重機(jī)等。在國民經(jīng)濟(jì)各部門的物質(zhì)生產(chǎn)和物資流通中，起重機(jī)作為關(guān)鍵的工藝設(shè)備或重要的輔助機(jī)械，應(yīng)用十分廣泛。
起重機(jī)特別是橋式起重機(jī)主要用于大型加工企業(yè)，如鋼鐵、冶金、建材等行業(yè)。因此在物流機(jī)械設(shè)備中起重機(jī)自然占了非常重要的、不可替代的作用。長(zhǎng)期以來，橋式起重機(jī)設(shè)計(jì)制造大都是參考老一輩設(shè)計(jì)人員所提供的圖紙進(jìn)行，而老一輩設(shè)計(jì)人員由于一些條件的限制和對(duì)起重機(jī)過多安全方面的考慮，所設(shè)計(jì)的起重機(jī)均具有太大的安全系數(shù)，致使其浪費(fèi)許多材料，并增加了許多基建費(fèi)用。隨著社會(huì)技術(shù)水平的不斷提高和一些現(xiàn)代設(shè)計(jì)方法的出現(xiàn)，橋式起重機(jī)在此方面的問題越來越突出。不斷提高橋式起重機(jī)的技術(shù)含量，減輕橋式起重機(jī)的重量是起重機(jī)械研究的主要方向，是不可抗拒的技術(shù)潮流。橋式起重機(jī)主要由橋架、大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)、起重小車等組成。橋架是一種移動(dòng)的金屬結(jié)構(gòu)，它一方面承受著滿載的起重小車的輪壓作用，另一方面又通過支撐橋架的運(yùn)行車輪，將滿載起重機(jī)的全部重量傳給了廠房的軌道和建筑結(jié)構(gòu)。橋架的重量往往占起重機(jī)自重的60％以上。有時(shí)在一些現(xiàn)有廠房中，通過換用自重較輕的橋架結(jié)構(gòu)來代替原來的起重機(jī)，便可以在不必加固廠房的情況下提高起重量，以滿足生產(chǎn)發(fā)展的需要。當(dāng)然，自重是橋架結(jié)構(gòu)的質(zhì)量?jī)?yōu)劣的一個(gè)重要指標(biāo)，但是在橋架結(jié)構(gòu)選型時(shí)還應(yīng)該考慮到其它方面的要求：如有足夠的強(qiáng)度，垂直和水平剛性較好，外形尺寸緊湊，運(yùn)行機(jī)構(gòu)安裝維護(hù)方便，以及橋架結(jié)構(gòu)的制造省工等。箱形橋架是箱形粱橋式起重機(jī)的主要承載構(gòu)件，它的設(shè)計(jì)參數(shù)取值優(yōu)劣決定了攘個(gè)起重機(jī)的設(shè)計(jì)成敗。
主梁跨度20m ,是由上、下蓋板和兩塊垂直的腹板組成封閉箱形截面實(shí)體板梁連接，主梁橫截面腹板的厚度為6mm,翼緣板的厚度為8mm，主梁上的走臺(tái)的寬度取決于端梁的長(zhǎng)度和大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)的平面尺寸，主梁跨度中部高度取H=L/17 ，主梁和端梁采用搭接形式，主梁和端梁連接處的高度取H0=0.4-0.6H，腹板的穩(wěn)定性由橫向加勁板和，縱向加勁條或者角鋼來維持，縱向加勁條的焊接采用連續(xù)點(diǎn)焊，主梁翼緣板和腹板的焊接采用貼角焊縫，主梁通常會(huì)產(chǎn)生下?lián)献冃危庸ず脱b配時(shí)采用預(yù)制上拱。
端梁部分在起重機(jī)中有著重要的作用，它是承載平移運(yùn)輸?shù)年P(guān)鍵部件。端梁部分是由車輪組合端梁架組成，端梁部分主要有上蓋板，腹板和下蓋板組成；端梁是由兩段通過連接板和角鋼用高強(qiáng)螺栓連接而成。在端梁的內(nèi)部設(shè)有加強(qiáng)筋，以保證端梁架受載后的穩(wěn)定性。端梁的主要尺寸是依據(jù)主梁的跨度，大車的輪距和小車的軌距來確定的；大車的運(yùn)行采用分別傳動(dòng)的方案。在裝配起重機(jī)的時(shí)候，先將端梁的一段與其中的一根主梁連接在一起，然后再將端梁的兩段連接起來。
第1章 概述
1.1 起重機(jī)的介紹
箱形雙梁橋式起重機(jī)是由一個(gè)有兩根箱形主梁和兩根橫向端梁構(gòu)成的雙梁橋架,在橋架上運(yùn)行起重小車,可起吊和水平搬運(yùn)各類物體,它適用于機(jī)械加工和裝配車間料場(chǎng)等場(chǎng)合。
1.2 橋式起重機(jī)橋架簡(jiǎn)介
橋式起重機(jī)基本工作原理橋式起重機(jī)是減輕笨重體力勞動(dòng)，提高作業(yè)效率，實(shí)現(xiàn)安全生產(chǎn)的起重運(yùn)輸設(shè)備。它能在一定范圍內(nèi)垂直起升和水平移動(dòng)物品，具有動(dòng)作間歇性和作業(yè)循環(huán)性的特點(diǎn)。起重機(jī)可按主要用途和構(gòu)造特征分類。按主要用途可分為通用起重機(jī)、建筑起重機(jī)、冶金起重機(jī)、鐵路起重機(jī)、港口起重機(jī)、造船起重機(jī)、甲板起重機(jī)等。
橋式起重機(jī)主要適用于工礦企業(yè)的車間、庫房以及鐵路、港口等貨場(chǎng)固定跨間物料的裝卸與搬運(yùn)。構(gòu)成橋式起重機(jī)的主要金屬結(jié)構(gòu)部分是橋架，它橫架在車間兩側(cè)由立柱支撐起來的軌道上，并能在其上作前后運(yùn)行。除橋架外的組成部分，還有小車，小車上有起升機(jī)構(gòu)和運(yùn)行機(jī)構(gòu)，可以帶著吊起的物品沿橋架上鋪設(shè)的軌道左右運(yùn)行。小車的左右運(yùn)行，橋架的前后運(yùn)行以及起升機(jī)構(gòu)的升降動(dòng)作，這三者所構(gòu)成的立體空間范圍是橋式起重機(jī)吊運(yùn)物品的服務(wù)空間。圖2．1即是橋式起重機(jī)簡(jiǎn)圖。
圖2.1 箱形梁橋式起重機(jī)
1．起重機(jī)總電源導(dǎo)電裝置 2．橋架 3．小車
4．小車導(dǎo)電裝置 5．操縱室 6．大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)
1.3 大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)
(1).設(shè)計(jì)的基本原則和要求大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)通常和橋架的設(shè)計(jì)一起考慮，兩者的設(shè)計(jì)工作要交叉進(jìn)行，一般的設(shè)計(jì)步驟：
1).確定橋架結(jié)構(gòu)的形式和大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)的傳方式。
2).布置橋架的結(jié)構(gòu)尺寸。
3).安排大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)的具體位置和尺寸。
4).綜合考慮二者的關(guān)系和完成部分的設(shè)計(jì)。
對(duì)大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)的基本要求是：
1).機(jī)構(gòu)要緊湊，重量要輕。
2).和橋架配合要合適，這樣橋架設(shè)計(jì)容易，機(jī)構(gòu)好布置。
3).盡量減輕主梁的扭轉(zhuǎn)載荷，不影響橋架剛度。
4).維修檢修方便，機(jī)構(gòu)布置合理。
(2).機(jī)構(gòu)傳動(dòng)方案大車機(jī)構(gòu)傳動(dòng)方案，基本分為兩類：
分別傳動(dòng)和集中傳動(dòng)，橋式起重機(jī)常用的跨度（10.5-32M）范圍均可用分別傳動(dòng)的方案本設(shè)計(jì)采用分別傳動(dòng)的方案。
(3).大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)具體布置的主要問題：
1).聯(lián)軸器的選擇。
2).軸承位置的安排。
3).軸長(zhǎng)度的確定。
這三著是互相聯(lián)系的。在具體布置大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)的零部件時(shí)應(yīng)該注意以幾點(diǎn)：
1).因?yàn)榇筌囘\(yùn)行機(jī)構(gòu)要安裝在起重機(jī)橋架上，橋架的運(yùn)行速度很高，而且受載之后向下?lián)锨?，機(jī)構(gòu)零部件在橋架上的安裝可能不十分準(zhǔn)確，所以如果單從保持機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)性能和補(bǔ)償安裝的不準(zhǔn)確性著眼，凡是靠近電動(dòng)機(jī)、減速器和車輪的軸，最好都用浮動(dòng)軸。
2).為了減少主梁的扭轉(zhuǎn)載荷，應(yīng)該使機(jī)構(gòu)零件盡量靠近主梁而遠(yuǎn)離走臺(tái)欄桿；盡量靠近端梁，使端梁能直接支撐一部分零部件的重量。
3).對(duì)于分別傳動(dòng)的大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)應(yīng)該參考現(xiàn)有的資料，在浮動(dòng)軸有足夠的長(zhǎng)度的條件下，使安裝運(yùn)行機(jī)構(gòu)的平臺(tái)減小，占用橋架的一個(gè)節(jié)間到兩個(gè)節(jié)間的長(zhǎng)度，總之考慮到橋架的設(shè)計(jì)和制造方便。
4).制動(dòng)器要安裝在靠近電動(dòng)機(jī)，使浮動(dòng)軸可以在運(yùn)行機(jī)構(gòu)制動(dòng)時(shí)發(fā)揮吸收沖擊動(dòng)能的的作用。
1.4 箱形梁橋式起重機(jī)橋架簡(jiǎn)介
橋式起重機(jī)橋架型式繁多，按主梁數(shù)日來分，可分為單梁橋架和雙梁橋架。按其結(jié)構(gòu)可分為型鋼梁式橋架、箱形結(jié)構(gòu)橋架、桁架式橋架。型鋼梁式結(jié)構(gòu)一般主梁采用工字鋼或加強(qiáng)了的工字鋼，它的運(yùn)行小車一般采用電動(dòng)葫蘆。此結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，起重量一般較小。箱形結(jié)構(gòu)橋架是應(yīng)用廣泛的一種結(jié)構(gòu)型式，它具有制造工藝簡(jiǎn)單，組裝方便、通用性強(qiáng)、利于自動(dòng)焊、抗扭剛度好等優(yōu)點(diǎn)。缺點(diǎn)是自重大，主梁易下?lián)?，橋架水平剮度較差，箱形內(nèi)部施焊條件差，上翼緣板與腹板之間連接焊縫壽命低，上翼緣板與橫向加勁板之間焊縫易開裂等。隨著新結(jié)構(gòu)、新工藝和現(xiàn)代設(shè)計(jì)方法的應(yīng)用，這些缺點(diǎn)正逐步得以改善。桁架式結(jié)構(gòu)又分為三角形桁架式、四桁架式及空腹桁架式結(jié)構(gòu)。桁架式結(jié)構(gòu)較箱形結(jié)構(gòu)制造工藝復(fù)雜，費(fèi)工時(shí)，難以保證各構(gòu)件按規(guī)定的形心要求組裝，焊接變形大，優(yōu)點(diǎn)是迎風(fēng)面積小，自重較輕。在設(shè)計(jì)橋式起重機(jī)的橋架結(jié)構(gòu)時(shí)，必須滿足以下基本要求：
1）．橋架的強(qiáng)度和剛度要足夠。
2）．橋架和大、小車運(yùn)行機(jī)構(gòu)要配合好，確保運(yùn)行機(jī)構(gòu)正常運(yùn)轉(zhuǎn)。
3）．橋架的自重要盡可能減輕，橋架重量的減輕具有很大的經(jīng)濟(jì)意義。
4）．要便于成批生產(chǎn)和盡量使得橋架外型美觀。
典型的雙梁橋式起重機(jī)的橋架主要由主梁1、端梁2、欄桿3、走臺(tái)4、軌道5和操縱室6等構(gòu)件組成(圖2．2)。
圖2.2 橋式起重機(jī)橋架
橋架的構(gòu)造型式主要取決于主梁的結(jié)構(gòu)型式。目前國內(nèi)外采用的橋架主梁型式繁多，其中比較典型的是四桁架式和箱形截面的雙腹板梁式兩種，其它型式都是這兩種基本型式發(fā)展的結(jié)果。四桁架式橋架主要由主桁架(或?qū)嵏构ぷ中瘟?、輔助桁架及上、下水平桁架以及箱形截面的端梁所組成。它的兩根主粱都是由四個(gè)平面桁架組合成的封閉空間結(jié)構(gòu)。桁架中各桿件在節(jié)點(diǎn)處通常采用節(jié)點(diǎn)板來連接。箱形截面的板梁式橋架是我國生產(chǎn)的橋式起重機(jī)橋架結(jié)構(gòu)的基本型式。其主梁由上下蓋板和兩塊垂直腹板組成封閉的箱形截面。起重小車的軌道固定在主梁上蓋板上，橋架結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度和剛性均由箱形主梁來保證。箱形梁式橋架雖然自重大些，但是從制造省工省場(chǎng)地，結(jié)構(gòu)總高度小，運(yùn)行機(jī)構(gòu)安裝維修方便，以及對(duì)結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度有利等條件考慮，作為大批量生產(chǎn)的起重機(jī)橋架結(jié)構(gòu)的主要型式是合理的。箱形橋架結(jié)構(gòu)常采用薄壁箱形構(gòu)件，為滿足穩(wěn)定性的要求，一般都設(shè)縱向和橫向加強(qiáng)筋。加強(qiáng)筋對(duì)構(gòu)件的強(qiáng)度和剛度的影響較小，主要表現(xiàn)如下：
1）．縱向加強(qiáng)筋產(chǎn)生的影響：縱向加強(qiáng)筋沿構(gòu)件的長(zhǎng)度方向連續(xù)改變構(gòu)件的橫截面特性，顯然對(duì)構(gòu)件的強(qiáng)度和剛度都有一定的影響。但經(jīng)過研究，可求得由于縱向加強(qiáng)筋引起的正應(yīng)力與撓度減小量小于10％，縱向加強(qiáng)筋對(duì)剪應(yīng)力的影晌較小，可不必考慮。
2）．橫向加強(qiáng)筋產(chǎn)生的影響：從分析梁在承受拉壓、彎曲與扭轉(zhuǎn)應(yīng)力與位移計(jì)算的公式不難看出，由于橫向加強(qiáng)筋僅在其自身所在的截面內(nèi)改變梁的截面性質(zhì)，對(duì)強(qiáng)度和剛度的影響不大。通過專用的加強(qiáng)筋箱形梁有限元程序分析后可以得出金屬結(jié)構(gòu)構(gòu)件橫向加強(qiáng)筋對(duì)其強(qiáng)度與剛度影響很小，可以忽略。箱形結(jié)構(gòu)雙梁橋架根據(jù)小車軌道在主梁上的布置可分為：中軌箱形雙梁橋架、半偏軌箱形雙梁橋架和全偏軌箱形雙梁橋架(圖2．3)。
圖2.3 箱形結(jié)構(gòu)雙梁橋架主梁型式
a）正軌箱形梁 b）偏規(guī)箱形體 c）半偏規(guī)箱形體
1.5 箱形梁橋式起重機(jī)橋架主梁優(yōu)化設(shè)計(jì)
橋架的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是整個(gè)起重機(jī)工程系統(tǒng)設(shè)計(jì)的重要環(huán)節(jié)。在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的傳統(tǒng)方法中，除最簡(jiǎn)單的構(gòu)件外，都是首先憑借經(jīng)驗(yàn)和判斷，選擇和確定結(jié)構(gòu)方案，初選構(gòu)件的截面尺寸，然后進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性的校核驗(yàn)算。對(duì)方案的修改或?qū)閿?shù)不多的方案進(jìn)行比較，同樣是校核性的。由于計(jì)算工作量的龐大，事實(shí)上只可能做少量的方案比較，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的優(yōu)劣過大地依賴于設(shè)計(jì)者的水平和經(jīng)驗(yàn)，即使是優(yōu)秀的設(shè)計(jì)者亦難達(dá)到很滿意的設(shè)計(jì)。在現(xiàn)代設(shè)計(jì)理論和方法中，優(yōu)化設(shè)計(jì)無疑占有重要地位。最早，人們?cè)诮Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中只是尋找一個(gè)“可用解”，即人們預(yù)先想到一個(gè)可行方案，然后通過分析計(jì)算檢查是否滿足要求。若是，即可作為設(shè)計(jì)結(jié)果。這種設(shè)計(jì)方法至今在許多單位仍然沿用。60年代中期以來，人們開始在工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中尋找“最優(yōu)解”，即采用優(yōu)化的手段，借助于電子計(jì)算機(jī)的在無數(shù)個(gè)“可用解”中找出一個(gè)“最優(yōu)解”。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)只有到這個(gè)水平，才真正開始所謂“設(shè)計(jì)”。
第2章 橋式起重機(jī)大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)
2.1大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)的計(jì)算
已知數(shù)據(jù)：
起重機(jī)的起重量Q=25t，橋架跨度L=20m，大車運(yùn)行速度Vdc=60m/min，工作類型為中級(jí)，機(jī)構(gòu)運(yùn)行持續(xù)率為JC%=25，起重機(jī)的估計(jì)重量G=50t，小車的重量為Gxc=10t，橋架采用箱形結(jié)構(gòu)。
2.2確定機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)方案
本起重機(jī)采用分別傳動(dòng)的方案如圖（2.1）
圖2.1大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)
1—電動(dòng)機(jī)；2—制動(dòng)器；3—高速浮動(dòng)軸；4—聯(lián)軸器；5—減速器；6—聯(lián)軸器；
7-低速浮動(dòng)軸；8—聯(lián)軸器；9—車輪
2.3 選擇車輪與軌道，并驗(yàn)算其強(qiáng)度
按照如圖所示的重量分布，計(jì)算大車的最大輪壓和最小輪壓：
Gg=G-G
xc
e
圖2.2輪壓計(jì)算圖
滿載時(shí)的最大輪壓：
=
=26.25t （2-1）
空載時(shí)最大輪壓：
=
=14.64t （2-2）
空載時(shí)最小輪壓：
=
=10.36t （2-3）
式中的e為主鉤中心線離端梁的中心線的最小距離e=2m
載荷率：Q/G=25/50=0.5
由[2]表19-6選擇車輪：當(dāng)運(yùn)行速度為，Q/G=0.5時(shí)工作類型為中級(jí)時(shí)，車輪直徑Dc=500mm，軌道為的許用輪壓為150KN，故可用。
1）.疲勞強(qiáng)度的計(jì)算
疲勞強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的等效載荷：
（2-4）
式中—等效系數(shù)，有[1]第五章第三節(jié)查得=0.6
車輪的計(jì)算輪壓：
=1.05×0.90×21610=20421N （2-5）
式中：Pd—車輪的等效輪壓
=
=21610N （2-6）
—載荷變化系數(shù)，查[1]表5-3，當(dāng)=15000/50000=0.3時(shí)，r=0.9
—沖擊系數(shù)，查[1]表5-2。第一種載荷當(dāng)運(yùn)行速度為V=1.0m/s時(shí)，=1.05
根據(jù)點(diǎn)接觸情況計(jì)算疲勞接觸應(yīng)力：
=
=4127N/ （2-7）
式中r-軌頂弧形半徑，由[7]表2-32查得r=300mm，對(duì)于車輪材料，由[1]表5-4查得，接觸許用應(yīng)力，因此,滿足疲勞強(qiáng)度計(jì)算。
2）.強(qiáng)度校核
最大輪壓的計(jì)算：
=1.1×262500=288750N （2-8）
式中-沖擊系數(shù)，由[1]表第II類載荷，當(dāng)V=1.0m/s時(shí)，=1.1
按點(diǎn)接觸情況進(jìn)行強(qiáng)度校核的接觸應(yīng)力：
=
=4274 （2-9）
車輪采用，查[1]表5-4得，[j]=2000-6000N/mm2，,故強(qiáng)度足夠。
2.4 運(yùn)行阻力計(jì)算
摩擦總阻力距：
由[2]表19-4 Dc=500mm車輪的軸承型號(hào)為：7520，軸承內(nèi)徑和外徑的平均值為：（100+180）/2=140mm
由[1]中表7-1-表7-3查得：滾動(dòng)摩擦系數(shù)K=0.0006m，軸承摩擦系數(shù)μ=0.02，附加阻力系數(shù)β=1.5，代入上式中：
當(dāng)滿載時(shí)的運(yùn)行阻力矩：
=2250N· （2-10）
運(yùn)行摩擦阻力：
==9000N （2-11）
空載時(shí)：
=1500N (2-12)
(2-13)
2.5選擇電動(dòng)機(jī)
電動(dòng)機(jī)靜功率：
=4.64KW (2-14)
式中 —滿載運(yùn)行時(shí)的靜阻力
()，m=2（驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)的臺(tái)數(shù)）
初選電動(dòng)機(jī)功率：
（2-15）
式中電動(dòng)機(jī)功率增大系數(shù)，由[1]表7-6查得 =1.3
查[2]表33-6選用電動(dòng)機(jī)
，動(dòng)機(jī)的重量。
2.6 驗(yàn)算電動(dòng)機(jī)的發(fā)熱功率條件
等效功率：
（2-16）
式中—工作類型系數(shù)，由[1]表6-4查得當(dāng)JC%=25時(shí)，
—由[1]按照起重機(jī)工作場(chǎng)所得，查得
由此可知：,故初選電動(dòng)機(jī)發(fā)熱條件通過。選擇電動(dòng)機(jī)：
2.7 減速器的選擇
車輪的轉(zhuǎn)數(shù)：
（2-17）
機(jī)構(gòu)傳動(dòng)比：
（2-18）
查[10]附表10及附表13，選用兩臺(tái)ZQ-400-23.34-IV減速器；，當(dāng)輸入轉(zhuǎn)速為，可見中級(jí)。(電動(dòng)機(jī)發(fā)熱條件通過,減速器：ZQ-400-23.34-IV )
2.8 驗(yàn)算運(yùn)行速度和實(shí)際所需功率
實(shí)際運(yùn)行的速度：
（2-19）
誤差：
合適 （2-20）
實(shí)際所需的電動(dòng)機(jī)功率：
（2-21）
由于 ,故所選的電動(dòng)機(jī)和減速器都合適。
2.9 驗(yàn)算起動(dòng)時(shí)間
起動(dòng)時(shí)間：
式中
驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)臺(tái)數(shù)
=61.2 （2-22）
滿載時(shí)運(yùn)行靜阻力矩：
=101.5 （2-23）
空載運(yùn)行時(shí)靜阻力矩：
=67.6 （2-24）
初步估算高速軸上聯(lián)軸器的飛輪矩：
（2-25）
機(jī)構(gòu)總飛輪矩:
=9.93 （2-26）
滿載起動(dòng)時(shí)間:
（2-27）
空載啟動(dòng)時(shí)間:
（2-28）
由[2]知，起動(dòng)時(shí)間在允許范圍（8-10s）之內(nèi)，故合適。
2.10起動(dòng)工況下校核減速器功率
起動(dòng)工況下減速器傳遞的功率:
（2-29）
——運(yùn)行機(jī)構(gòu)中,同一級(jí)傳動(dòng)減速器的個(gè)數(shù), =2.
因此
所以減速器的,故所選減速器功率合適。
2.11 驗(yàn)算啟動(dòng)不打滑條件
由于起重機(jī)室內(nèi)使用,故坡度阻力及風(fēng)阻力不考慮在內(nèi),以下按三種情況計(jì)算.
1).兩臺(tái)電動(dòng)機(jī)空載時(shí)同時(shí)驅(qū)動(dòng)：
式中 ——主動(dòng)輪輪壓
——從動(dòng)輪輪壓輪
——粘著系數(shù)(室內(nèi)工作)
——防止打滑的安全系數(shù)，
（2-30）
,故兩臺(tái)電動(dòng)機(jī)空載啟動(dòng)不會(huì)打滑。
2).事故狀態(tài)：
當(dāng)只有一個(gè)驅(qū)動(dòng)裝置工作,而無載小車位于工作著的驅(qū)動(dòng)裝置這一邊時(shí),則
式中 ——主動(dòng)輪輪壓
——從動(dòng)輪輪壓
——臺(tái)電動(dòng)機(jī)工作時(shí)空載啟動(dòng)時(shí)間
=1.48 （2-31）
,故不打滑。
3).事故狀態(tài)：
當(dāng)只有一個(gè)驅(qū)動(dòng)裝置工作,而無載小車遠(yuǎn)離工作著的驅(qū)動(dòng)裝置這一邊時(shí),則
式中 ——主動(dòng)輪輪壓
——從動(dòng)輪輪壓
——與第(2)種工況相同
=1.57 (2-32)
故也不會(huì)打滑。
討論：據(jù)上述不打滑驗(yàn)算結(jié)果可知，三種工況均不會(huì)打滑。而其中防止打滑安全系數(shù)最大的是第（2）種工況（）；最小的是第（3）種工況（）。因此，由計(jì)算結(jié)果分析，應(yīng)按第（3）種工況，驗(yàn)算。
結(jié)論:根據(jù)上述不打滑驗(yàn)算結(jié)果可知,三種工況均不會(huì)打滑。
2.12選擇制動(dòng)器
由[1]中所述,取制動(dòng)時(shí)間
按空載計(jì)算動(dòng)力矩,[1]（7-16）式，令Q=0,得:
式中
（2-33）
=400N （2-34）
——制動(dòng)器臺(tái)數(shù)，兩套驅(qū)動(dòng)裝置工作。
=148 N·m
現(xiàn)選用兩臺(tái)YWZ-200/25的制動(dòng)器，查[7]表23-32其制動(dòng)力矩，為避免打滑，使用時(shí)將其制動(dòng)力矩調(diào)制以下。
2.13 選擇聯(lián)軸器
根據(jù)傳動(dòng)方案,每套機(jī)構(gòu)的高速軸和低速軸都采用浮動(dòng)軸。
1).機(jī)構(gòu)高速軸上的計(jì)算扭矩：
（2-35）
式中 —連軸器的等效力矩.
（2-36）
——等效系數(shù) 查[10]表2-7取
（2-37）
由[2]表33-6及圖33-1查得：電動(dòng)機(jī),軸端為圓柱形,,;由[2]表21-15查得ZQ-400-23.34-IV的減速器,高速軸端為,,故在靠電機(jī)端從由 [10]附表17中兩個(gè)帶制動(dòng)輪的半齒選聯(lián)軸器S196（靠電動(dòng)機(jī)一側(cè)為圓柱形孔，浮動(dòng)軸端）;,,重量。在靠減速器端，由[10]附表19選用兩個(gè)半齒輪聯(lián)軸器S193（靠減速器端為圓錐形，浮動(dòng)軸端直徑為）；其, ；重量 。
高速軸上轉(zhuǎn)動(dòng)零件的飛輪矩之和為：
（2-37）
與原估算的基本相符，故有關(guān)計(jì)算則不需要重復(fù)再算。
2).低速軸的計(jì)算扭矩：
=4966 （2-38）
由[10]附表12查得ZQ-400減速器低速軸端為圓柱形，，。
故從[7]表21-11中選用4個(gè)聯(lián)軸節(jié)：
其中兩個(gè)為：
另兩個(gè)為：
所有的；；重量G=25.5kg
2.14 浮動(dòng)軸的驗(yàn)算
1）.疲勞強(qiáng)度的計(jì)算
低速浮動(dòng)軸的等效力矩：
=1902.9 （2-39）
式中——等效系數(shù)，由[10]表2-7查得=1.4
由上節(jié)已取得浮動(dòng)軸端直徑d=60mm，故其扭轉(zhuǎn)應(yīng)力為：
（3-40）
由于浮動(dòng)軸載荷變化為循環(huán)（因?yàn)楦?dòng)軸在運(yùn)行過程中正反轉(zhuǎn)矩相同），所以許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力為：
（3-41）
式中，材料用45號(hào)鋼，??；
所以，
——考慮零件的幾何形狀，表面狀況的應(yīng)力集中系數(shù)。由[10]第二章第五節(jié)及[2]第四章查得：，,——安全系數(shù)，由[10]表2-21查得， 故疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算通過。
2）.靜強(qiáng)度驗(yàn)算：
計(jì)算強(qiáng)度扭矩：
=3398 （3-42）
式中——?jiǎng)恿ο禂?shù)，查得[10]表2-5得=2.5
扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：
（3-43）
許用扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力：
（3-44）
,故強(qiáng)度驗(yàn)算通過。
高速軸所受扭矩雖比低速軸小，但強(qiáng)度還是足夠的，故此處高速軸驗(yàn)算省去。
第3章 橋式起重機(jī)主梁的計(jì)算
3.1 大車輪距
（3-1）
取K=4m
3.2 主梁高粱
（理論值） （3-2）
3.3 主梁腹板高度
根據(jù)主梁計(jì)算高度H=1.11m，最后選定腹板高度h=1.11m
3.4 確定主梁截面尺寸
主梁中間截面各構(gòu)件板厚根據(jù)[10]表7-1推薦確定如下：
腹板厚；上下蓋板厚
主梁兩腹板內(nèi)壁間距根據(jù)下面的關(guān)系式來決定：
（3-3）
（3-4）
因此取b=450mm。
蓋板跨度：
取B=500mm
主梁的實(shí)際高度：
同理，主梁支承截面的腹板高度去，這時(shí)支承截面的實(shí)際高度。
主梁中間截面和支承截面的尺寸簡(jiǎn)圖分別示于圖（3.1）和圖（3.2）
圖（3.1）主梁中間截面的尺寸簡(jiǎn)圖
圖（3.2）主梁支承截面的尺寸簡(jiǎn)圖
3.5 加勁板的布置尺寸
為了保證主梁截面中受壓構(gòu)件的局部穩(wěn)定性，需要設(shè)置一些加勁構(gòu)件。
主梁端部大加勁板的間距：
，取 (3-5)
主梁端部（梯形部分）小加勁板的間距：
（3-6）
主梁中部（矩形部分）大加勁板的間距：
，取 （3-7）
主梁中部小加勁板的間距：若小車鋼軌采用P15輕軌，其對(duì)水平中心線x-x的最小抗彎截面模數(shù)，則根據(jù)連續(xù)梁由鋼軌的彎曲強(qiáng)度條件求得加勁板間距（此時(shí)連續(xù)梁的支點(diǎn)即加勁板所在位置；使一個(gè)車輪輪壓作用在兩加勁板間距的中央）：
（3-8）
式中 P——小車的輪壓，取平均值，并設(shè)小車自重為；
——?jiǎng)恿ο禂?shù)，由[10]圖2-2曲線查得=1.15；
——鋼軌的許用應(yīng)力，=1900kgf/
因此，根據(jù)布置方便，取得
由于腹板的高厚比；所以要設(shè)置水平加勁桿，以保證腹板局部穩(wěn)定性。采用角鋼作水平加勁桿。
3.6 主梁計(jì)算載荷確定
查[10]圖7-11曲線得半個(gè)橋架（不包括端梁）的自重，，則主梁由于橋架自重引起的均布載荷(參考圖3.3，圖3.4)：
圖3.3 主梁垂直方向載荷計(jì)算簡(jiǎn)圖
圖3.4 主梁水平方向彎矩的計(jì)算簡(jiǎn)圖
（3-9）
查[10]表7-3得主梁由于集中驅(qū)動(dòng)大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)的長(zhǎng)傳動(dòng)軸系引起的均布載荷：
，取
由[10]表7-3查得運(yùn)行機(jī)構(gòu)中央驅(qū)動(dòng)部件重量引起的集中載荷為：
主梁的總均布載荷：
（3-10）
主梁的總計(jì)算均布載荷：
（3-11）
式中 ——沖力系數(shù)，由[10]圖2-6中查得。
作用在一根主梁上的小車兩個(gè)車輪的輪壓值可根據(jù)[10]表7-4中所列數(shù)據(jù)選用：
考慮動(dòng)力系數(shù)的小車車輪的計(jì)算壓輪值為：
（3-12）
（3-13）
式中 ——?jiǎng)恿ο禂?shù)，由[10]圖2-2中曲線查得。
3.7主梁垂直最大彎矩
由[10]公式（7-11）計(jì)算主梁垂直最大彎矩：
設(shè)敞開式司機(jī)操作室的重量為，其重心距支點(diǎn)的距離為
將各已知數(shù)值代入上式計(jì)算可得：
（3-14）
3.8 主梁水平最大彎矩
由[10]公式（7-15）計(jì)算主梁水平最大彎矩：
式中
作用在主梁上的集中慣性載荷為：
（3-15）
作用在主梁上的均布慣性載荷：
（3-16）
計(jì)算系數(shù)時(shí)，取近似比值；；并且已知K=400cm，。因此可得：
（3-17）
（3-18）
3.9 主梁的強(qiáng)度驗(yàn)算
主梁中間截面的最大彎曲應(yīng)力由[10]公式（7-16）計(jì)算：
式中 ——主梁中間截面對(duì)水平重心軸線的抗彎截面模數(shù)，其近似值：
=6820 （3-19）
——主梁中間截面對(duì)垂直重心軸線的抗彎截面模數(shù)，其近似值：
（3-20）
因此可得：
（3-21）
由[10]表2-24查得A3鋼的許用應(yīng)力為，故
主梁支承截面的最大剪應(yīng)力由[10]公式（7-17）計(jì)算：
式中 ——主梁支承截面所受的最大剪力，由[10]公式（7-12）計(jì)算：
=
= （3-22）
——主梁支承截面對(duì)水平重心軸線的慣性力矩，其近似值：
（3-23）
S——主梁水承截面半面積對(duì)水平重心軸線的靜距：
（3-24）
因此可得：
由[10]表2-24查得A3鋼許用剪應(yīng)力為，故
由上面的計(jì)算可知，強(qiáng)度足夠。
3.10 主梁的垂直剛度驗(yàn)算
主梁在滿載小車壓輪作用下，在跨中所產(chǎn)生的最大垂直撓度可按照[10]公式(7-20)進(jìn)行計(jì)算：
式中 （3-25）
（3-26）
（3-27）
因此可得：
（3-28）
允許的撓度值由[10]公式（7-22）得：
（3-29）
因此
3.11主梁的水平剛度驗(yàn)算
主梁在大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)起、制動(dòng)慣性載荷作用下，產(chǎn)生的水平最大撓度可按[10]公式（7-23）計(jì)算：
式中
（3-30）
由此可得：
（3-31）
水平撓度的許用值： （3-32）
因此
由上面計(jì)算可知，主梁的垂直和水平剛度均滿足要求，當(dāng)起重機(jī)工作無特殊要求時(shí)，可以不必進(jìn)行主梁的動(dòng)剛度驗(yàn)算主梁的局部穩(wěn)定性驗(yàn)算從略。
第4章 橋式起重機(jī)端梁的計(jì)算
4.1 端梁高度
（4-1）
取
4.2 橋架端部梯形高度
（4-2）
取
4.3 端梁計(jì)算載荷的確定
設(shè)兩根主梁對(duì)端梁的作用力相等，則端梁的最大支反力由[10]公式（7-28）計(jì)算（參看圖4.1）：
）
）
Mz
A
）
1
1
）
1
1
S
S
圖4.1 端梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖
式中 K——大車輪距，K=400cm；
——小車輪距，=200cm；
——傳動(dòng)側(cè)車輪軸線至主梁中心線的距離，取=110cm，因此可得：
（4-3）
4.4 端梁垂直最大彎矩
端梁在主梁支反力作用下產(chǎn)生的垂直最大彎矩由[10]公式（7-27）計(jì)算：
（4-4）
式中 ——導(dǎo)電側(cè)車輪軸線至主梁中心線的距離，=90cm。
4.5 端梁水平最大彎矩
端梁因車輪在側(cè)向載荷作用下而產(chǎn)生的最大水平彎矩由[10]公式（7-29）計(jì)算：
式中 ——車輪側(cè)向載荷，由[10]公式（2-5）計(jì)算：；
——側(cè)壓系數(shù)，由[10]圖2-3查得，；
——車輪輪壓，即端梁的支反力。
因此
（4-5）
端梁因小車在起、制動(dòng)慣性載荷作用下而產(chǎn)生的最大水平彎矩由[10]公式（7-30）計(jì)算：
式中 ——小車慣性載荷，由[10]公式（7-8）計(jì)算：
（4-6）
因此
= （4-7）
比較和兩值可知，應(yīng)取其中較大值進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算。
4.6 端梁截面尺寸的確定
上蓋板
中部下蓋板
頭部下蓋板
腹板
按照[2]表19-4Φ600車輪組的尺寸，確定端梁蓋板跨度和腹板高度時(shí)，首先應(yīng)配置好支承車輪的截面，其次再?zèng)Q定端梁中間截面尺寸（圖4.2）。如[10]（圖7-24）配置的結(jié)果，車輪輪緣距上蓋板底面25mm；車輪兩側(cè)面距支承處兩下蓋板內(nèi)邊為10mm因此車輪與端梁不致磨碰。同時(shí)腹板中線正好通過車輪軸承箱的中心面。最后，要檢查端梁中部下蓋板與軌道的距離，此距離為55mm，合適。
圖4.2 端梁的尺寸截面圖
4.7 端梁的強(qiáng)度驗(yàn)算
端梁中間截面對(duì)水平重心線的截面模數(shù)：
=3000 （4-8）
端梁中間截面對(duì)水平重心線的慣性矩：
（4-9）
端梁中間截面對(duì)垂直重心線的截面模數(shù)：
（4-10）
端梁中間截面的最大彎曲應(yīng)力由[10]公式（7-32）計(jì)算得：
（4-11）
端梁中間截面的剪應(yīng)力：
（4-12）
端梁支承截面對(duì)水平重心線的慣性矩、截面模數(shù)及面積矩的計(jì)算如下：
首先求水平重心線的位置，水平重心線距上蓋板中線的距離：
水平重心線距腹板中心線的距離：
水平重心線距下蓋板中線的距離：
端梁支承截面對(duì)水平重心線的慣性矩：
端梁支承截面對(duì)水平重心線的最小截面模數(shù)：
（4-13）
端梁支承截面水平重心線下部半面積矩：
端梁支承截面附近的彎矩：
（4-14）
式中 即圖（4.2）中的156的尺寸。
端梁支承截面的彎曲應(yīng)力由[10]公式（7-34）計(jì)算：
（4-15）
端梁支承截面的剪應(yīng)力由[10]公式（7-35）計(jì)算：
（4-16）
端梁支承截面的合成應(yīng)力由[10]公式（7-36）計(jì)算：
（4-16）
端梁材料的許用應(yīng)力：
強(qiáng)度驗(yàn)算結(jié)果，所有計(jì)算應(yīng)力均小于材料的許用應(yīng)力，故端梁的強(qiáng)度滿足要求。
第5章 橋式起重機(jī)主要焊縫的計(jì)算
5.1端梁端部上翼焊縫
端梁支承截面上蓋板對(duì)水平重心線的截面積矩：
端梁上蓋板翼緣焊縫的剪應(yīng)力（參看圖5.1）由[10]公式（7-38）得：
圖5.1 端梁支承部分的計(jì)算
1— 上蓋板；2—下蓋板；3—主腹板；4—加強(qiáng)板；5—調(diào)整墊板
（5-1）
式中 ——上蓋板翼緣焊縫數(shù)
——焊肉高度，取。
5.2 端梁端部下翼緣焊縫
端梁支承截面下蓋板對(duì)水平重心線的面積：
端梁下蓋板翼緣焊縫的剪應(yīng)力由[10]公式（7-39）計(jì)算得：
（5-2）
5.3 主梁與端梁的連接焊縫
主梁與端梁腹板的連接焊縫的剪應(yīng)力（參看圖5.2）由[10]公式（7-40）計(jì)算得：
A
A
2
3
1
A
A
圖5.2 主梁和端梁的連接焊縫
（5-3）
式中 ——連接處焊縫計(jì)算高度，
（5-4）
5.4 主梁上蓋板焊縫
主梁在支承處最大剪切力作用下，上蓋板焊縫剪應(yīng)力由[10]公式（7-41）計(jì)算得：
式中 ——主梁在支承處截面對(duì)水平重心線的慣性矩，前面已計(jì)算；
——主梁上蓋板對(duì)截面水平重心線的面積矩：
因此計(jì)算得：
焊縫的許用應(yīng)力由[10]第二章查得，因此各焊縫計(jì)算應(yīng)力均滿足要求。
第6章 橋式起重機(jī)端梁接頭的設(shè)計(jì)
6.1 端梁接頭的確定及計(jì)算
端梁的安裝接頭設(shè)計(jì)在端梁的中部，根據(jù)端梁輪距K大小，則端梁有一個(gè)安裝接頭。端梁的街頭的上蓋板和腹板焊有角鋼做的連接法蘭，下蓋板的接頭用連接板和受剪切的螺栓連接。頂部的角鋼是頂緊的，其連接螺栓基本不受力。同時(shí)在下蓋板與連接板鉆孔是應(yīng)該同時(shí)鉆孔。如下圖為接頭的安裝圖下蓋板與連接板的連接采用M18的螺栓，而角鋼與腹板和上蓋板的連接采用M16的螺栓。
圖（6.1a）連接板和角鋼連接 圖（6.2b）連接板和角鋼連接
（1）腹板和下蓋板螺栓受力計(jì)算
1）.腹板最下一排螺栓受力最大，每個(gè)螺栓所受的拉力為：
=
=12500N （6-1）
2）.下腹板每個(gè)螺栓所受的剪力相等，其值為：
= （6-2）
式中 n0—下蓋板一端總受剪面數(shù)；n0=12
—下蓋板一個(gè)螺栓受剪面所受的剪力：
n—一側(cè)腹板受拉螺栓總數(shù)；n=12
d1—腹板上連接螺栓的直徑（靜截面）
d0—下腹板連接螺栓的直徑；d1=16mm
H—梁高；H=500 mm
M—連接處的垂直彎矩；M=7.06
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