分功率器殼體雙面臥式攻絲專用組合機(jī)床設(shè)計(jì)說明書
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利用ECAP裝置進(jìn)行連續(xù)超細(xì)晶粒加工
烏克蘭航空技術(shù)大學(xué), 高級材料物理研究所, 烏克蘭,俄國材料科學(xué)和技術(shù)部, 洛斯阿拉莫斯國家實(shí)驗(yàn)室, 洛斯阿拉莫斯,美國
摘要:
在本文里, 我們介紹一個(gè)新的高效的塑性變形技術(shù), 結(jié)合等通道轉(zhuǎn)角技術(shù)(ECAP)和一致性技術(shù), 以連續(xù)的方式來加工超細(xì)顆粒材料。ECAP的原始裝置只能加工短的金屬棒料并且耗能。 一致性技術(shù)是使用連續(xù)的形式加工金屬成各種各樣的形狀。結(jié)合這兩個(gè)技術(shù), 我們能加工出UFG 結(jié)構(gòu)的Al 導(dǎo)線并且極大地增加它的強(qiáng)度。
關(guān)鍵詞: 嚴(yán)厲塑性變形(SPD); 一致性; 超細(xì)顆粒結(jié)構(gòu); 鋁
1介紹
在10多年前,強(qiáng)烈塑性變形(SPD)技術(shù)被證明是一種生產(chǎn)超細(xì)顆粒狀 (UFG) 金屬的有效途徑, 并且在SPD技術(shù)發(fā)展和過程參數(shù)的建立以及制作UFG金屬及合金的有效模具方面做了廣泛的研究。到目前為止, 在所有SPD 技術(shù)之中, 等通道轉(zhuǎn)角擠壓(ECAP), 或有時(shí)被叫作等通道轉(zhuǎn)角擠壓(ECAE),受到了很大的關(guān)注, 因?yàn)樗欠浅S行У漠a(chǎn)生UFG 結(jié)構(gòu)而且能夠生產(chǎn)足夠大的UFG塊用以各種結(jié)構(gòu)應(yīng)用。正因?yàn)镋CAP能夠?qū)崿F(xiàn)大尺寸大批量的UFG結(jié)構(gòu)金屬的加工能力,使它成為最有前途的商業(yè)化SPD技術(shù)。
但是,原始的 ECAP 技術(shù)有它的局限性。具體地,工件的長度被二個(gè)因素所限制: (1) 長寬比需要小于一個(gè)臨界值以便于在加工的過程中不發(fā)生彎曲(2) 擠壓頭有長度限制,由于工件長度的限制使ECAP成為一個(gè)不連續(xù)的過程, 生產(chǎn)效率低而且費(fèi)用高。
另外, 在大長度的工件的末端通常有不均勻的微結(jié)構(gòu)或者裂縫必須被廢棄。浪費(fèi)了具有意義的部份并且進(jìn)一步增加了UFG 材料費(fèi)用。不連續(xù)和浪費(fèi)材料的的特點(diǎn)使得由ECAP制備UFG 材料變得非常昂貴, 限制了它們在高端市場的應(yīng)用,譬如醫(yī)療植入管和設(shè)備, 材料費(fèi)用不是最主要的。
使UFG 材料廣泛商品化的關(guān)鍵是通過連續(xù)的過程降低他們的加工成本和減少廢料消耗。為此做了很多嘗試。例如, 反復(fù)起皺和校直RCS, 最近被用來連續(xù)加工金屬片和棒料。
但是,在改良晶粒方面 RCS 比ECAP的效率還低,并且每一次加工材料時(shí)在長度方向和局部會產(chǎn)生不均勻的形變。 最近報(bào)道有一種新的方法加工薄板UFG結(jié)構(gòu)的方法。兩個(gè)方法都是使用摩擦輪使工件通過一個(gè)設(shè)計(jì)好的ECAP模具中。但是,要加工截面為正方形或者矩形的材料,需要強(qiáng)大的摩擦力才能使材料通過ECAP 模具。
1974 年, Etherington [ 21 ] 開發(fā)了一個(gè)有效的裝置, 一致性裝置, 用來對為金屬進(jìn)行連續(xù)的擠壓。它用來處理"硬幣" 原料, 以圓導(dǎo)線或粉末的形式, 置入一個(gè)有凹槽的轉(zhuǎn)動的輪子中。凹槽的三面與輪子一起轉(zhuǎn)動, 提供摩擦驅(qū)動力。凹槽上固定了一個(gè)套筒用來固定原料。他們之間通過摩擦力來結(jié)合。所以, 原料存儲罐有三個(gè)推進(jìn)和一個(gè)返回裝置。原料裝置在正向或者垂直的方向被一個(gè)擋銷停止。出口橫斷面通常在形狀上與凹槽不同因?yàn)橐恢滦缘脑硎歉淖冊系膸缀涡螤罨蜢柟谭勰? 通常要求只有一個(gè)過程。原料的變形在擠壓期間是與常規(guī)擠壓過程相似的。
這項(xiàng)研究的宗旨是結(jié)合一致性過程與ECAP使連續(xù)處理UFG 材料成為大規(guī)模商業(yè)化。在這個(gè)發(fā)明中, 使用摩擦力推進(jìn)一個(gè)工件通過ECAP 模具與一致性方法是相似的, 利用一個(gè)被改良過的ECAP 模具使工件可以被反復(fù)處理成UFG 結(jié)構(gòu)。
2. 實(shí)驗(yàn)過程
我們設(shè)計(jì)了一個(gè)ECAP-CONFORM裝置, 在圖1中作了簡要的示意。按圖所示, 轉(zhuǎn)動的軸的中心有一條凹槽, 工件被卷向前。工件被接觸的三個(gè)面產(chǎn)生的摩擦力驅(qū)動向前,使工件與軸一起轉(zhuǎn)動。工件被強(qiáng)制送入一個(gè)固定的模具。固定的模具使工件在內(nèi)部發(fā)生與常規(guī)ECAP一樣的轉(zhuǎn)角剪切變形。在當(dāng)前的模具中,轉(zhuǎn)角為90度,此角度是在ECAP中常用的。此裝置使ECAP過程得以連續(xù),并且其它的ECAP過程參數(shù)同樣可以被采用。
用直徑3.4mm 和超過1m 長度的純凈度為99.95%的鋁導(dǎo)線,在室溫下用ECAP裝置進(jìn)行4道處理。在ECAP通道中樣品被轉(zhuǎn)動了180。剛開始鋁線的晶粒的尺寸在5-7um之間。 使用長度測試來研究樣品的伸長和延展情況。樣品在開始時(shí)為長5mm 直徑為1mm 。在縱向之間樣品和成品基本接近。電子顯微鏡被用來驗(yàn)證樣品微結(jié)構(gòu)的變化。用機(jī)械制備的方法來制作顯微樣品,并進(jìn)行拋光處理,用AJEM-100B來研究微結(jié)構(gòu)。
圖1. ECAP-CONFORM裝置
3. 實(shí)驗(yàn)結(jié)果和討論
圖2顯示了一個(gè)鋁工件在ECAP的每個(gè)階段的狀況, 經(jīng)過ECAP后從最初的圓形截面變成了矩形截面,工件從最初的直徑為3.4mm的圓形截面變成了3.86mm×2.78mm的矩形截面。從圓與直徑3.4mm 對長方形以維度 3.86mm □2.78mm 在第一ECAP 通行證以后??梢院苊黠@地看到進(jìn)入模具的金屬絲截面很快變成了矩形狀。這是一致性加工的主要特點(diǎn)。這一過程是靠兩個(gè)摩擦輪和工件表面的摩擦實(shí)現(xiàn)的。摩擦力使工件進(jìn)入模具,使工件變成槽的形狀,這就是所謂的一致性過程。在導(dǎo)線橫斷面變成了長方形以后, 每單位導(dǎo)線長度的摩擦力變得更大因?yàn)樵诎疾酆蛯?dǎo)線之間的摩擦力不斷變大。總的摩擦力推進(jìn)鋁線從凹槽進(jìn)入固定的模具, 與凹槽的交角為90度。這部分跟傳統(tǒng)的ECAP有相似之處。這就是為什么我們稱它為ECAP-Conform。
透射電子顯微鏡顯示,ECAP-CONFORM過程具有ECAP過程的典型性。經(jīng)過1到2次過程,斷層結(jié)構(gòu)和低角度晶界開始形成。經(jīng)過4次過程,大量的UFG結(jié)構(gòu)形成。圖4,顯示了經(jīng)過4次ECAP-CONFORM的鋁材的斷面微觀結(jié)構(gòu)。在圖4a中很明顯地可以看出,尺寸在650nm的UFG結(jié)構(gòu)晶粒已形成。在一個(gè)直徑2.5um的區(qū)域的電子衍射圖顯示了大量衍射斑紋的存在,表明有大量大角度的晶界存在。晶粒是朝著各個(gè)方向的,并且晶界分明。具有ECAP的特征。圖3 與圖4.a顯示了經(jīng)過4次過程的晶粒比經(jīng)過2次過程的晶粒有了很大改善。圖4c顯示了有斷層在一些晶粒中存在,并且在晶粒內(nèi)部斷層密度會更高。哪些有斷層存在的晶粒的直徑通常在0.6-1.1nm。我們知道,在UFG金屬中當(dāng)晶粒尺寸小于某個(gè)值時(shí)位錯(cuò)是很容易形成的。 圖4 清楚地表明 ECAP-CONFORM過程可以有效地改良晶粒和產(chǎn)生UFG結(jié)構(gòu)。
圖2. 在ECAP-CONFORM過程中的鋁件。
圖4.
圖3.
表1列舉了鋁樣品在經(jīng)過1-4次擠壓過程的拉伸機(jī)械性能。很明顯, ECAP-CONFORM 過程極大地增強(qiáng)了屈服強(qiáng)度和極限強(qiáng)度, 這些結(jié)果與鋁的常規(guī)ECAP處理是一致的。而且, 下一步的延展性并沒有比上一步的減少,與先前的過程是一致的。表1 顯示在經(jīng)過第一過程后機(jī)械性能并沒有很大的改變。原因目前還不清楚。目前這方面的研究正在進(jìn)行,結(jié)果將在最近的刊物發(fā)表。
在ECAP-CONFORM與CONFORM之間是有一些區(qū)別的。首先,最主要的是在模具通道的交叉形狀存在差別。ECAP-CONFORM是與傳統(tǒng)的ECAP一樣使工件發(fā)生純剪切變形。CONFORM是使工件發(fā)生與常規(guī)擠壓一樣的復(fù)合應(yīng)變。另外,一次ECAP-CONFORM比一次CONFORM對微觀結(jié)構(gòu)的改變要明顯得多。其次, ECAP-CONFORM不改變工件截面的大小,除了在某些情況下。這可以使得ECAP-CONFORM可以反復(fù)地對工件進(jìn)行加工從而改良晶粒。而CONFORM過程是通過復(fù)合應(yīng)變來改良晶粒,只在第一次過程中發(fā)揮作用。第三, ECAP-CONFORM要經(jīng)過好多次加工才能達(dá)到效果,而CONFORM只需經(jīng)過一次過程便可達(dá)到效果。第四, CONFORM連續(xù)擠壓過程, 它的模具設(shè)計(jì)通常包含一個(gè)不可移動的區(qū)域,用來存儲原料,而這一區(qū)域在ECAP-CONFORM中是不存在的。
與傳統(tǒng)的ECAP也是有區(qū)別的。除了有連續(xù)的特點(diǎn)以外,ECAP-CONFORM在發(fā)生轉(zhuǎn)角擠壓以前發(fā)生了塑性變形。進(jìn)一步研究是需要研究這些是怎么影響UFG 材料結(jié)構(gòu)演變和機(jī)械性能的變化。
4. 總結(jié)
我們開發(fā)了一個(gè)新的連續(xù)的SPD 技術(shù), ECAP-CONFORM用來制造UFG結(jié)構(gòu)材料 。連續(xù)過程的特性使它能夠以大規(guī)模, 高效率和有效的方式來生產(chǎn)UFG 材料。我們的初步結(jié)果表明, ECAP-CONFORM過程可以有效地改良鋁晶粒并提高它的機(jī)械性能,這與傳統(tǒng)的ECAP有相似的效果。ECAP-CONFORM與傳統(tǒng)的ECAP及CONFORM都存在差別。進(jìn)一步工作是研究這些區(qū)別是如何影響各種各樣的UFG材料的結(jié)構(gòu)和性能。
鳴謝
美國能源部IPP項(xiàng)目辦公室的支持。
參考文獻(xiàn):
[1] R.Z. Valiev, N.A. Krasilnikov, N.K. Tsenev, Mater. Sci. Eng. A137
(1991) 35.
[2] R.Z. Valiev, A.V. Korznikov, R.R. Mulyukov, Mater. Sci. Eng. A186
(1993) 141.
[3] V.V. Stolyarov, Y.T. Zhu, T.C. Lowe, R.Z. Valiev, Mater. Sci. Eng.
A303 (2001) 82.
[4] V.V. Stolyarov, Y.T. Zhu, I.V. Alexandrov, T.C. Lowe, R.Z. Valiev,
Mater. Sci. Eng. A343 (2003) 43.
[5] R.Z. Valiev, I.V. Alexandrov, Y.T. Zhu, T.C. Lowe, J. Mater. Res.
17 (2002) 5.
[6] D. Jia, Y.M. Wang, K.T. Ramesh, E. Ma, Y.T. Zhu, R.Z. Valiev,
Appl. Phys. Lett. 79 (2001) 611.
[7] H.W. Hoeppel, Z.M. Zhou, H. Mughrabi, Phil. Mag. A82 (2002)
1781.
[8] Z. Zhang, H. Huang, R.O. Scattergood, J. Narayan, C.C. Koch, A.V.
Sergueeva, A.K. Mukherjee, Appl. Phys. Lett. 81 (2002) 823.
[9] Z. Horita, T. Fujinami, M. Nemoto, T.G. Langdon, Metall. Mater.
Trans. 31A (2000) 691.
[10] M. Furukawa, Z. Horita, M. Nemoto, T.G. Langdon, J. Mater. Sci.
36 (2001) 2835.
[11] R.Z. Valiev, R.K. Islamgaliev, I.V. Alexandrov, Prog. Mater. Sci. 45
(2000) 103.
[12] V.M. Segal, Mater. Sci. Eng. A197 (1995) 157.
[13] M. Furukawa, Z. Horita, M. Nemoto, T.G. Langdon, J. Mater. Sci.
36 (2001) 82.
[14] T.C. Lowe, Y.T. Zhu, Adv. Eng. Mater. 5 (2003) 373.
[15] Y.T. Zhu, T.C. Lowe, T.G. Langdon, Scripta Mater. (in press).
[16] Y.T. Zhu, D.P. Butt, Nanomaterials by severe plastic deformation,
in: Encyclopedia of Nanotechnology, vol. 6, American Scientific
Publishers, 2004, pp. 843–856
[17] J.Y. Huang, Y.T. Zhu, H.G. Jiang, T.C. Lowe, Acta Mater. 49 (2001)
1497.
[18] Y.T. Zhu, H.G. Jiang, J.Y. Huang, T.C. Lowe, Metall. Mater. Trans.
32A (2001) 1559.
[19] Y. Saito, H. Utsunomiya, H. Suzuki, T. Sakai, Scripta Mater. 42
(2000) 1139.
[20] J.C. Lee, H.K. Seok, J.Y. Suh, Acta Mater. 50 (2002) 4005.
[21] C. Etherington, J. Eng. Ind. (August) (1974) 893.
[22] C. Wick, J.T. Benedict, E.F. Veilleux (Eds.), Tool and Manufacturing
Engineers Handbook, fourth ed., vol. 2, Society of Manufacturing
Engineers, Dearborn, MI, USA, 1983.
[23] Y. Iwahashi, Z. Horita, M. Nemoto, T.G. Langdon, Acta Mater. 45
(1997) 4733.
[24] Y.T. Zhu, J.Y. Huang, J. Gubicza, T. Ungár, E. Ma, R.Z. Valiev, J.
Mater. Res. 18 (2003) 1908.
[25] Y.H. Kim, J.R. Cho, K.S. Kim, H.S. Jeong, S.S. Yoon, J. Mater.
Process. Technol. 97 (2000) 153.
[26] J.R. Cho, H.S. Jeong, J. Mater. Process. Technol. 110 (2001) 53.
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