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. 《輸油管道設(shè)計(jì)與管理》綜合復(fù)習(xí)資料 一.填空題 1. 長距離輸油管道的設(shè)計(jì)階段一般分為 、 、 。 2. 在管道縱斷面圖上，橫坐標(biāo)表示 、縱坐標(biāo)表示 。 3. 解決靜水壓力超壓的方法有 、 。 4. 翻越點(diǎn)后管道存在不滿流的危害有 、 。 5. 解決翻越點(diǎn)后管道不滿流的措施有 、 。 6. 當(dāng)管道某處發(fā)生堵塞時(shí)，全線輸量 ，堵塞點(diǎn)前各站的進(jìn)、出站壓力均 ，堵塞點(diǎn)后各站的進(jìn)、出站壓力均 。 7. 當(dāng)管道某處發(fā)生泄漏時(shí)，泄漏點(diǎn)前輸量 ，泄漏點(diǎn)后輸量 ，泄漏點(diǎn)前各站的進(jìn)、出站壓力均 ，泄漏點(diǎn)后各站的進(jìn)、出站壓力均 。 8. 影響等溫輸油管道水力坡降的主要因素是 、 、 和 。 9. 熱泵站上，根據(jù)輸油泵與加熱爐的相對位置可分為 流程和 流程。 10. 影響熱油管道水力坡降的主要因素是 、 、 和 。 11. 熱油管路當(dāng)u(TR-T0)＞3時(shí)，管路特性曲線出現(xiàn)不穩(wěn)定區(qū)，該結(jié)論的前提條件是 、 、 。 12. 長輸管道停輸?shù)脑蚍譃? 、 。 13. 熱油管道的總能耗費(fèi)用包括 和 。 14. 一般來說，層流時(shí)， 是造成混油的主要原因；紊流時(shí)， 是造成混油的主要原因。 15. 混油段實(shí)現(xiàn)兩段切割的充要條件是 。 16. 順序輸送中混油在管道終點(diǎn)的處理方法有 、 、 。 17 翻越點(diǎn)可采用 和 兩種方法判別。 18. 選擇輸油泵機(jī)組的原則是 、 、 、 。 19. 串聯(lián)泵的優(yōu)點(diǎn)是 、 、 、 。 20. 熱油管道的啟動(dòng)投產(chǎn)方法主要有 、 、 。 21. 順序輸送一般用于輸送 和 。 22.影響管路終點(diǎn)純A油罐中允許混入的B油量的主要因素是 、 、 。 23．改變離心泵站特性的主要方法有 、 、 。 24．長輸管道輸量調(diào)節(jié)的主要方法有 、 、 。 25．熱油管不同于等溫管的特點(diǎn)就在于 、 、 。 26．影響熱油管道沿程摩阻損失的因素有 、 。 27．減輕管內(nèi)壁石蠟沉積的措施有 、 、 。 28．長距離輸油管道由 和 兩大部分組成。 29．在順序輸送管道終點(diǎn)，混油的主要切割方法有 、 、 。 30．順序輸送中的起始接觸面是兩種油品剛 的平面，它以 流速向前移動(dòng)。 31. 解決動(dòng)水壓力超壓的措施有 、 。 32. 管道輸送中所遇到的流態(tài)一般為：熱輸含蠟原油管道為 、小直徑的輕質(zhì)成品油管道為 、高粘原油和燃料油管道為 。 33. 當(dāng)長輸管道某中間站突然停運(yùn)時(shí)，全線輸量 ，停運(yùn)站前各站的進(jìn)、出站壓力均 ，停運(yùn)站后各站的進(jìn)、出站壓力均 。 34. 熱油管道摩阻計(jì)算的方法有 、 、 。 35. 設(shè)計(jì)長距離輸油管道時(shí)，設(shè)計(jì)工作壓力取得越大，則泵站間距 ，泵站數(shù)就 。 36. “旁接油罐”輸油工藝的缺點(diǎn)是 、 、 。 37. 沿程混油的機(jī)理是 、 、 。 二.請回答下列問題 1. 簡述離心泵的啟動(dòng)過程。 2. 熱油管道設(shè)計(jì)中確定加熱站的進(jìn)出站溫度時(shí)應(yīng)考慮哪些因素？ 3. 維持進(jìn)站油溫不變運(yùn)行的管道會(huì)不會(huì)出現(xiàn)不穩(wěn)定區(qū)，為什么？ 4. 簡述順序輸送管道的特點(diǎn)。 5．簡述熱油管道節(jié)能降耗的主要措施。 6．簡述順序輸送中減少混油的措施? 7. 熱泵站上先爐后泵流程的優(yōu)點(diǎn)。。 8. 成品油管道為什么一般均采用順序輸送工藝？ 三.等溫輸油管道分析題 1、某等溫輸油管，全線地形平坦。全線共設(shè)8座泵站，等間距布置。正常運(yùn)行時(shí)，每站三臺同型號的離心泵并聯(lián)工作，輸量為Q。如果管線輸量降為Q： （1）計(jì)算全線摩阻損失變?yōu)樵瓉淼亩嗌俦叮ㄒ阎鲬B(tài)為水力光滑區(qū)）？ （2）給出最佳的調(diào)節(jié)方案，并說明理由。 2、某等溫輸油管道，全線水平，三個(gè)泵站等間距布置。每站三臺相同型號的離心泵并聯(lián)。旁接油罐方式輸油。首站與第二站之間有一分支管路，間歇分油，管線布置如下圖所示。不分油時(shí)，各站兩臺泵運(yùn)行，輸量為48m3/h。分油時(shí)，分油量24m3/h，輸往末站24m3/h。問分油時(shí)，應(yīng)對運(yùn)行的泵組合及泵出口閥門進(jìn)行哪些調(diào)節(jié)？說明理由（已知流態(tài)為水力光滑區(qū)）。 3、某等溫輸油管道，四個(gè)泵站等間距布置，各站高差為0，采用“從泵到泵”方式工作，若第二站因故障停運(yùn)， 1）試根據(jù)能量平衡原理定性分析管線輸量和各站進(jìn)出站壓力的變化趨勢； 2）為了維持管線運(yùn)行，可采取的調(diào)節(jié)措施有哪些？那種調(diào)節(jié)措施最好？為什么？ 1#站 2#站 3#站 四.熱油管道計(jì)算題 1、一條φ5297的埋地?zé)嵊凸艿?，輸量?50t/h，加熱站間距為50km，維持進(jìn)站油溫TZ＝30℃不變運(yùn)行。管道允許的最高出站溫度和最低進(jìn)站溫度分別為65℃和35℃。正常運(yùn)行時(shí)，總傳熱系數(shù)K=2.1w/m2℃（按鋼管外徑計(jì)算），管道中心埋深處的自然地溫為7℃，原油比熱為2100J/kg℃，平均密度為870kg/m3，油品粘溫關(guān)系為 (m2/s)，摩擦升溫忽略不計(jì)。 （1）試計(jì)算該管線的允許最小輸量Gmin； （2）用平均溫度法計(jì)算正常運(yùn)行時(shí)該站間的摩阻損失（已知流態(tài)為水力光滑區(qū)）? 2、一條φ5087的埋地?zé)嵊凸芫€，加熱站間距為65km，管線年輸量為700萬噸（每年按350天計(jì)算），維持進(jìn)站油溫Tz=35℃不變運(yùn)行，油品平均密度ρ＝850kg/m3，油品粘溫關(guān)系為υ＝5.310-6e-0.036(T-65) m2/s，，原油比熱C＝2200J/kg℃，地溫T0＝5，正常運(yùn)行時(shí)總傳熱系數(shù)K=2.0W/m2℃(以防腐層外徑計(jì))，防腐層厚7mm，管線為水力光滑區(qū)。 1、計(jì)算加熱站間的出站溫度； 2、用平均溫度法計(jì)算加熱站間的沿程摩阻損失。 綜合復(fù)習(xí)資料參考答案 一、填空題 1. 可行性研究，初步設(shè)計(jì)、施工圖設(shè)計(jì) 2. 管道的實(shí)長，管道的海拔高程 3. 增大壁厚、減壓站減壓 4. 不滿流的存在將使管道出現(xiàn)兩相流動(dòng)，當(dāng)流速突然變化時(shí)會(huì)增大水擊壓力；對于順序輸送的管道還會(huì)增大混油。 5. 在翻越點(diǎn)后采用小管徑、在中途或終點(diǎn)設(shè)減壓站節(jié)流 6. 減小，升高，下降 7. 增大、減小、下降、下降 8. 流量、粘度、管徑、流態(tài) 9. 先爐后泵 先泵后爐 10. 管道內(nèi)徑、油品粘度、輸量、運(yùn)行溫度、流態(tài) 11. 層流；維持出站油溫不變運(yùn)行；粘溫指數(shù)u為常數(shù) 12. 計(jì)劃停輸、事故停輸 13. 熱能費(fèi)用、動(dòng)能費(fèi)用 14. 流速分布不均造成的幾何混油 擴(kuò)散混油， 15. 16. (1)將混油直接調(diào)和到兩種油品中銷售；(2)降級銷售；(3)在末站建分餾裝置對混油進(jìn)行分餾，然后調(diào)和到兩種油品中銷售；(4)送回?zé)拸S回?zé)? 17. 圖解法，解析法 18. 滿足輸量要求；充分利用管路的承壓能力；泵在高效區(qū)工作；泵的臺數(shù)符合規(guī)范要求 19. 不存在超載問題、調(diào)節(jié)方便、流程簡單、調(diào)節(jié)方案多、效率高 20. 冷管直接啟動(dòng)、加稀釋劑或降凝劑啟動(dòng)、預(yù)熱啟動(dòng) 21. 輸送性質(zhì)相近的成品油，輸送性質(zhì)不同的原油 22. 兩種油品的性質(zhì)、油品的質(zhì)量指標(biāo)、A油罐的容積 23. 切削葉輪，改變轉(zhuǎn)速，拆級，改變運(yùn)行的泵機(jī)組數(shù)，改變運(yùn)行的泵站數(shù)（任選3） 24. 改變泵機(jī)組轉(zhuǎn)速、改變運(yùn)行的泵站數(shù)、改變運(yùn)行的泵機(jī)組數(shù)、節(jié)流調(diào)節(jié)、切削液輪、多級泵拆級（任選3） 25. 沿程的能量損失包括熱能損失和壓能損失兩部分；熱能損失和壓能損失互相聯(lián)系，且熱能損失起主導(dǎo)作用；沿程水力坡降不是常數(shù)。 26. 管道直徑、輸量、油品粘度（溫度）、管道長度（任選2） 27. 提高油溫、縮小油壁溫差、提高流速、采用不易結(jié)蠟的管材、定期清管（任選3） 28. 線路、輸油站 29. 兩段切割、三段切割、五段切割 30. 開始接觸時(shí)垂直于管線、平均 31. 增大管道壁厚、減壓站減壓 32. 水力光滑區(qū)，混合摩擦區(qū)，層流 33. 減小、升高、下降 34. 平均溫度計(jì)算法、基于粘溫關(guān)系的方法、分段摩阻計(jì)算 35. 越大、越少 36. 油氣損耗嚴(yán)重；流程和設(shè)備復(fù)雜，固定資產(chǎn)投資大；全線難以在最優(yōu)工況下運(yùn)行，能量浪費(fèi)大。 37. 流速分布不均引起的幾何混油；比重差引起的混油；擴(kuò)散混油 二、請回答下列問題 1. 灌泵、盤泵、關(guān)閉泵出口、啟泵、緩慢開啟出口閥 2. 確定加熱站的進(jìn)站溫度時(shí)，需要考慮三方面的因素： （1）油品的粘溫特性和其它的物理性質(zhì)； （2）管道的停輸時(shí)間，熱脹和溫度應(yīng)力等因素； （3）經(jīng)濟(jì)比較，使總的能耗費(fèi)用最低。 3. 維持進(jìn)站油溫不變運(yùn)行的管線不會(huì)出現(xiàn)不穩(wěn)定區(qū)。這是因?yàn)椋篞變化時(shí)，影響摩阻H的因素有兩個(gè)方面： 、；總的趨勢是Q↑H↑，即H=f(Q)是單調(diào)上升的曲線。 4. (1) 對所輸產(chǎn)品的質(zhì)量和各種油品沿途的分輸量均有嚴(yán)格要求。 (2) 成品油管道依托市場生存，要能適應(yīng)市場的變化。 (3) 成品油管道大都是多分支、多出口、多入口，輸送的油品種類多，運(yùn)行調(diào)度難度大。 (4) 產(chǎn)生混油，混油段的跟蹤和混油的控制是成品油管道的關(guān)鍵技術(shù)，混油處理存在經(jīng)濟(jì)損失。 (5) 首、末站，分輸、注入站需要的罐容大、數(shù)量多。 (6) 順序輸送時(shí)管道的水力特性不穩(wěn)定。 5. (1) 提高輸油泵的效率: 以高效泵代替低效泵、加強(qiáng)輸油泵的維護(hù)保養(yǎng)與檢修，減少泵內(nèi)損失 (2) 提高電機(jī)的負(fù)載率 (3) 提高加熱系統(tǒng)的效率：用高效加熱爐替代效率低下的加熱爐可大幅度降低原油加熱的燃料消耗。也可對現(xiàn)用加熱爐進(jìn)行技術(shù)改造，增加煙氣余熱回收裝置，降低加熱爐的排煙溫度，在運(yùn)行中加強(qiáng)調(diào)節(jié)，降低過?？諝庀禂?shù)，加大油盤管的換熱面積，改造油盤管使其容易清垢等。 (4) 保證管道系統(tǒng)始終處于最優(yōu)運(yùn)行狀態(tài)：利用信息網(wǎng)絡(luò)和自動(dòng)化技術(shù)以及優(yōu)化運(yùn)行技術(shù)，優(yōu)化運(yùn)行參數(shù)，確定合理的優(yōu)化運(yùn)行方案，可大幅度降低熱油管道運(yùn)行的總能耗費(fèi)用，提高管輸效率。 (5) 減少管輸過程中原油泄漏。 6. (1)設(shè)計(jì)時(shí)使管線工作在紊流區(qū)，盡量不用副管，盡量采用簡單流程及先進(jìn)的檢測儀表、閥門等； (2)運(yùn)行中避免不滿流，采用合理的輸送順序，終點(diǎn)及時(shí)切換，油品交替時(shí)避免停輸?shù)龋? (3)采取隔離措施； (4)采用“從泵到泵”的輸送工藝； (5)確定合理的油品循環(huán)周期。 7. (1) 進(jìn)泵油溫高，泵效高； (2) 站內(nèi)管道油溫高，管內(nèi)結(jié)蠟輕，站內(nèi)阻力?。? (3) 加熱爐承受低壓，投資小，運(yùn)行安全。 8. 成品油輸送的特點(diǎn)是種類多、批量（Batch）小。若每一種油品都建一條管線，必然是要建多條小口徑的管線。若順序輸送這些油品，則只需建一條大口徑的管線。 后者與前者相比，所需的投資和經(jīng)營費(fèi)用都要節(jié)省一半以上，經(jīng)濟(jì)效益十分明顯，故國內(nèi)外成品油管線廣泛采用順序輸送的方法。 三、等溫輸油管道分析題 1、 （1）設(shè)輸量為Q和2/3Q時(shí)全線摩阻損失分別為h1和h2，流態(tài)為水力光滑區(qū)，故m=0.25，根據(jù)列賓宗公式有 全線摩阻損失變?yōu)樵瓉淼亩种弧? (2) 沿線地形平坦，泵站所提供的能量主要用于克服摩阻，而全線摩阻損失不到原來的二分之一，故可停開4座泵站，由于輸量減少了三分之一，故運(yùn)行的站可停開一臺泵。 所以最佳的調(diào)節(jié)方案是：2、4、6、8站停運(yùn)，1、3、5、7站各停運(yùn)一臺泵，同時(shí)運(yùn)行的站每站出口稍微節(jié)流。 2. 設(shè)分油前后2#站到終點(diǎn)的摩阻損失分別為h1和h2，流態(tài)為水力光滑區(qū)，故m=0.25，根據(jù)列賓宗公式有 沿線地形平坦，泵站所提供的能量主要用于克服摩阻，而2#站到終點(diǎn)的摩阻損失摩阻損失不到原來的一半，故可停開3#站，同時(shí)還必須關(guān)小2#站出口閥的開度，由于2#站到終點(diǎn)輸量減少了二分之一，故2#站可停開一臺泵，另外由于1#站到2#站之間的摩阻降低，還必須關(guān)小1#站出口閥的開度。 所以最佳的調(diào)節(jié)方案是：3#站停運(yùn)，2#站停運(yùn)一臺泵，同時(shí)關(guān)小1#站和2#站出口閥的開度（節(jié)流調(diào)節(jié)）。 3、 1）第二站停運(yùn)后，由于全線能量供應(yīng)減少，全線流量下降，首站出站壓力上升，三、四站的進(jìn)出站壓力均下降。 2）第一種調(diào)節(jié)措施：3#、4#站出站節(jié)流。 第二種調(diào)節(jié)措施：停運(yùn)4#站。 第二種調(diào)節(jié)措施較好，因?yàn)榈谝环N調(diào)節(jié)措施太浪費(fèi)能量。 四、熱油管道計(jì)算題 1、（1） kg/s （2） 管道輸量：kg/s Q=G/ρ=263.88/870=0.3033m3/s 出站油溫為： 平均溫度為： ℃ 平均粘度為： m2/s 流態(tài)為水力光滑區(qū)，m=0.25， 摩阻損失為： =280.6米油柱 2、（1） kg/s (1/m) ℃ （2）(m3/s) ℃ (m2/s) 因?yàn)榱鲬B(tài)為水力光滑區(qū)，所以 .