474 單吸渣漿泵設計及機械密封設計,單吸渣漿泵,設計,機械,密封 1單吸渣漿泵設計及機械密封設計摘 要離心式渣漿泵廣泛應用于煤炭、礦山、冶金、電力、水利、交通等部門，主要進行靜礦、尾礦、灰渣、泥沙等固體物料的水力輸送，但其過流部件的磨損相當嚴重，其主要破壞形式為過流部件洞穿和變形，過流部件的嚴重磨損，惡化了泵內流動特性及外特性，縮短了泵的實際使用壽命，使生產效率降低，加大耗能和設備的投資，進而影響生產的發(fā)展。因此所設計的渣漿泵中采用多葉片數(shù)來減少單個葉片的磨損，適當?shù)脑黾舆^流部件的厚度并采用高硬度的耐磨材料來來減小磨損，將葉輪入口的后蓋板設計為凸出的、由光滑圓弧組成的輪轂頭。采用機械密封來防止高壓液體從泵中漏出和防止空氣進入泵內并用背葉片來平衡軸向力。本設計詳細介紹了渣漿泵的總體結構，工作原理和結構設計。關鍵詞：葉輪 背葉片 機械密封 2Single suction slurry pump design and mechanical seal designAbstractThe slurry pump is the extensive applying in the coal, mineral mountain, metallurgy, electrical, water conservancy, transportation and so on. It is main to proceed the water power of the static mineral, tail mineral, ash grain, sediment solid material transportation. But its very serious over the abrasion that flow the parts. Its main breakage form is over flow the parts penetrate with transformation. Over serious abrasion that flow the parts，it is worsening the pump inside flows characteristic and outside characteristics, shorting the actual service life of the pump and making production efficiency lower, enlarging consumes the investment of the equipments, and then affecting the development of the production. It adopt many leaf's number to reduce the single abrasion of leaf's slice for this designing slurry pump, also increased combines over the thickness that flow the parts the high degree of hardness in adoption bears to whet the material to come to let up the wear and tear, and empressed an entrance covers plank design as to bulge and smooth hubcap head . Adopted the filler which is sealed completely to prevent the high pressure liquid to leak from the pump with keep air from entering to pump the inside counteract to carry on the back leaf's slice to equilibrium stalk face dint. This design was detailed to introduce the total construction that slurry pump, the work principle designs with the construction.Key words : impeller auxiliary impeller the filler seals3第 1 章 概論1.1 泵的定義及其用途“泵”這個名詞本身的意義說明其作用是用來提水，而且在很長的一個時期，這是它的唯一的用途。然而現(xiàn)在，泵的應用范圍非常的廣泛而且多方面，以致把泵說成是提水的機器就顯得很片面。出城市和工業(yè)供水外，泵還用于灌溉、水力蓄能、給水、運輸?，F(xiàn)在有熱電廠用泵、船用泵、化工、石油、造紙、泥煤以及其它工業(yè)用特殊型式的泵?！∧壳?，渣漿泵的應用范圍中，80%左右都是用在礦山行業(yè)選礦廠。由于礦石初選工況較為惡劣，因此在這一工段，渣漿泵的使用壽命普遍較低。當然，不同的礦石，磨蝕性也不一樣。在洗煤行業(yè)，由于工況不同，較大煤塊，煤矸石容易堵塞，對于渣漿泵的設計要求很高?；幢钡V務局下屬某洗煤廠 05 年采用經特殊設計的、替代原來從澳大利亞進口的渣漿泵，至今運轉正常，輸送較大煤塊、煤矸石無堵塞，使用磨損壽命超過了國外進口泵。在海水選砂領域，渣漿泵應用也開始逐漸被客戶認可。但是在海水里選砂，河道里挖沙，渣漿泵更容易被稱為砂泵，挖泥泵。盡管叫法不一，但是從結構特點和泵的性能原理上來講，都可以通稱為渣漿泵。因此在這海水選砂中我們經常稱為砂泵，在河道清淤里面習慣上叫挖泥泵。渣漿泵的用途雖然廣泛，但是正確的應用是十分重要的。渣漿泵由于其名稱本身的局限性使得一些非本行業(yè)的人對此產生誤解，事實上，泥漿泵，雜質泵，挖泥泵，清淤泵，等都在渣漿泵的應用范圍。在渣漿泵的應用過程中，一定要注意合理的設計正確。在很多的機器中，采用泵作為輔助裝置，以保證潤滑。泵是應用最廣泛的的機器之一，而且各種泵的結構是是極為多樣的。因此，泵的定義可以說成是把原動機的機械能轉換為所抽送液體的能量的機器。1.2 泵的分類1.2.1 葉片式泵1、葉片式泵葉片式泵是由裝在主軸上的葉輪的作用，給液體以能量的機器。按其作用原理可作如下分類： （1）離心泵： 離心泵主要是由離心力的作用，給葉輪內的液體以壓力能和速度能，4進而，在殼體或者導葉內，將其一部分速度能轉變成壓力能，進行抽送液體的泵。（2）軸流泵：軸流泵是由葉片的升力作用，給葉輪內液體以壓力能和速度能，進而，通常是在導葉內，將其一部分速度能轉變?yōu)閴毫δ?，進行抽送液體的泵。（3）混流泵：混流泵是介于離心泵和軸流泵之間，它是由離心力和葉片升力的作用，給葉輪內的液體以壓力能和速度能，進而，在導葉內，將其一部分速度能轉變成壓力能，進行抽送液體的泵。1.2.2 容積式泵1、容積式泵是由活塞、柱塞、以及轉子等的排吸作用，進行抽送液體的機器。容積式泵大致分為往復泵和轉子泵。（1）往復泵：往復泵是由柱塞等的往復運動，進行排送液體。其類型有：活塞泵、柱塞泵和隔膜泵。（2）轉子泵：轉子泵是由旋轉運動進行排送液體液體的泵。下列泵屬于轉子泵：齒輪泵、螺桿泵、凸輪泵、滑片泵。1.2.3 特殊類型的泵1、特殊類型的泵這類泵是指葉片式泵和容積式泵以外的特殊的泵。主要由以下幾種：旋渦泵、空氣揚水泵、射流泵、粘性泵、電磁泵.第 2 章 泵的結構設計與計算2.1 泵基本參數(shù)的確定2.1.1 泵吸入口和排除口的確定1、設計給定的基本參數(shù)是轉速 n=63m3/h2、泵吸入口和排除口的確定泵吸入口的確定主要取決于吸入管內的流速 V0 。如果 V0 選取過小，則泵的體積增大，并可能影響泵的效率以及造成吸入管堵塞，而 V0 選取過大則會影響泵的的吸入性能并使磨損增加。取 V0=3.5m/sD= 04VQ?= 3605.?=79.8 mm式中 D——吸入口徑(mm)5Q——流量(m3/h)V0——吸入管內的流速(m/s)根據(jù)法蘭連接取標準入口 D=80mm。一般來說，低壓泵的吸入口徑和出口直徑是相等的，但是在壓力較高時，出于對管路系統(tǒng)投資經濟性的考慮，泵的吸入口徑大于泵的吐出口徑，一般由以下經驗公式計算：D?=(1—0.7)D式中 ?——吐出口徑(mm)故 =80—56取標準直徑 65 mm比轉數(shù) ns=3.65?n Q0.5/h0.75=502.1.2 軸徑的初步計算根據(jù)給定的設計參數(shù)確定泵的轉速、比轉數(shù)、級數(shù)和結構形式后，必須求出軸徑和輪轂直徑才能進行水利元件的設計。 、首先求出軸功率，由以下公式：Ne= 10QH?=gs?= 360158.9.4?=2.76kw式中 H ——揚程(m)s——介質密度(kg/m3)?——重度(N/m3)Ne——有益功率 (kw)由公式 ?= Ne?62%式中 ? ——傳動效率N ——軸功率(kw)N?e= 62.07=4.45kw取 N=4.45kw則電動機功率 Nd=kN?6式中 Nd ——電動機功率(kw)k——功率富裕系數(shù)，一般 k 取 1.1 —1.2（功率大使取小值）?——傳動效率，皮帶傳動為 0.95—0.98，直接傳動時為 1。而渣漿泵選用皮帶傳動，因為可以更換皮帶直徑來較方便的改變泵的轉速，同時防止泵的渣漿體損壞泵。所以 Nd= ?kN= 96.05421?=5.56kw (k 取 1.2， ?取 0.96)從《機械零件》可以查得，可按下式計算泵軸傳遞的扭力矩M= nNd?97360= 148056.973=365.76kg?cm由扭矩初步計算最小軸徑，由材料力學可知d=3][2.0pM?式中 [p]——材料的許用切應力(kg?cm)d ——最小軸徑 cm.由于泵軸的材料為 45 號鋼調質處理，查得許用應力為 50—60 MPa,這里取[p]=50MPad=3][2.0pM?=350.76=1.47cm由于泵在運行中，除了承受扭矩外，還承受由渦室產生的徑向力，葉輪自吸及其由靜不平衡所引起的離心力，均會使軸產生彎曲，所以按扭矩公式計算的最小軸徑并非實際的最小軸徑。因此初選軸徑 35mm。 2.2 葉輪的水力設計2.2.1 葉輪的主要參數(shù)的選擇和計算HR 為揚程比，如果用 H 表示泵抽送清水時的揚程，Hm 表示抽送固液兩相液體時的揚程，則 HR=m，當泵抽送固液兩相液體時，影響泵的因素很多，如泵的流量、轉速、葉輪直徑、固體濃度、固體顆粒直徑、固體密度、固體顆粒粒度分布、混合物的粘性系數(shù)等等，但一般認為其中最主要的影響因素有固體濃度、顆粒當量直徑7和固體密度。幾個主要經驗公式列于下表 2-1：表 2-1作 者 HR 表 達 式CAVE0.0385?Cw(S-1) ( S4+1 )Ln(44d)VOCADLOCv ( S-1 )[0.167+6.02 250)1(Dd??]BURGESS 1-1(1- Cv)n; n=n(d, ?)SELLGREN 0.32Cw0.7CD0.25(S-1)07何希杰給出了 BURGESS 公式中的 n 的經驗公式：n=(0.21+ 35.1dLn)?S式中 d——為固體當量直徑(mm)計算得 S=4.4由公式S= ?m式中 ——液相密度m——固相密度可得 ?m=4.4?103 1、葉輪的進口直徑 D0在葉輪的進口處有Vf-Vs=Uei……………………………( 1 )式中 Vf——液相速度(m/s)Vs——固相速度(m/s)Uei——臨界沉降速度 (m/s)根據(jù)瓦斯普提的計算公式可求得：Uei= dimsiCg???3)1(4………………( 2 )式中 Cdi——固體顆粒阻力系數(shù)，一般取 Cdi=0.2；dsi——固體顆粒的當量直徑（m）8dsi=C?CDe ……………………………( 3 )式中 C——系數(shù)，一般取 C=0.2De——水流當量直徑(m)De=KBe3nQ…………………………………( 4 )式中 KBe——修整系數(shù)，KBe=3.5 —4.5取 KBe=3.5將（4） 、 （3） 、代入（2）可解出臨界沉降速度 Uei.De=4?14806=0.091dsi=0.2 2.0?0.094=0.0084Uei= 2.013)(.9??=1.37m/s水的畸變速度 Vf 可由下式計算Vf= 24efDQ??………………………………（ 5 ）式中 Qf—水的流量(m3/s)Qf=(1-Cv)Q…………………………………( 6 )將（6）代入（5）可求得 Vf,將 Uei 、Vf 代入（1）可求得固體顆粒速度 Vs。Qf=(1-0.2)?63=50.4Vf= 360)9.(42?=2.02m/sVs= Vf-Uei=2.02-1.37=0.65m/s葉輪進口處固體流動的當量直徑：Ds= sVQ??4…………………………………( 7 )式中 Qs—固體的流量（假定）Qs=Q-Qf………………………………………( 8 )9Ds= 3605.)4.(???=0.082葉輪進口處液體流動的當量直徑：Df= vfVQ???4……………………………( 9 )式中 v?—泵的容積效率，可根據(jù)比轉數(shù) ns 和流量 Q 查得， v?=0.96，代入（9）Df= 96.032.145?=0.0959葉輪進口直徑可用下式計算：D0 =2fsD?…………………………（ 10 ）=2)095.()8.(=0.127m圓整取 D0=130mm2、葉片進口 D1 直徑可用下式計算一般情況下，流道中心線上葉片進口直徑可用下式進行計算：D1=kD0……………………………………（ 11 ）式中 k——系數(shù)，k=0.8—1.0，低比轉數(shù)葉輪取大值，計算得 D1=114mm。3、葉片數(shù) N一般取取 N=3—5，從實際經驗來看，為改善渣漿泵的通過性能， 應盡量取 N=5。4、葉輪出口直徑 D2 ： 葉輪出口直徑 D2 的大小不但直接影響泵的揚程，而且對泵的效率也有很大的影響，因為壓力室的水力損失大小直接與葉輪出口的絕對速度有關。為了減小壓水室的水力損失，應當在在滿足設計參數(shù)的條件下使葉輪出口的絕對速度最小，并以次來確定葉輪的出口直徑 D2。查資料的經驗公式來確定 D2：對于 N=5, D2=8.91( 10sn)-0.585Du對于 N=4, D2=9.23(s)-0.474Du對于 N=3, D2=9.6( 10sn)-0.525Du10Du=3nQ= 148063?=0.023m所設計的渣漿泵的 N=5D2=8.91( 105)-0.535 0.023=0.296m圓整取 D2=300mm 5、葉片的進口寬度 b1 出口寬度 b2 渣漿泵葉輪葉片一般作成等寬度葉片，主要考慮固體顆粒的通過性能，為了考慮固體顆粒堵塞流道和減輕磨損，所設計的渣漿泵葉片出口處的寬度 b2 略大于 b1，一般b2 可用下式進行計算：b2=kb2 cvkC?1)- 6 ?3nQ………………………( 12 )式中 kb2—系數(shù)，kb2=1.35—1.85，輕型渣漿泵取小值，重型渣漿泵取大值。kc=Cv+(1- Cv) fsV?=0.2+(1-0.2) 02.65=1.13b2=1.5?( 13.?)- 6 ?31480=36mmb1=1.2 36=44mm6、葉片進口安放角 1??1= ′+?式中 ′——入口液流角——沖角，一般取 5o—10o,主要考慮提高泵的吸入性能和通過性能。?′可由下式進行計算：11tg?′=1muV?式中 u1 ——計算點液體的圓周速度(m/s)Vu1 ——計算點液體絕對速度的圓周分量 (m/s)Vm1——計算點液體的軸面速度(m/s)對于直錐形吸入室 Vu1=0u1=160Dn?=3.480?= 8.83 m/sVm1= 01???bDQ式中 —容積效率，一般取 0.9—0.95，這里取 0.91—排擠系數(shù)，取 1?=1-0.04 N=0.8所以 Vm1 = 3609.84.0.36??=1.698m/stg ?′= 83.691=0.19所以 ′=10o 1?= ′+?=10o+15o= 25o 7、葉片出口安放角 2?在確定葉片出口角時應考慮泵的比轉數(shù)、對特性曲線形狀的要求以及流道的擴散程度等。一般取 2=20o—30o,取 2=20o 。8、葉片包角 ?12為保證葉片安放角線性變化，或者變化較為平緩，包角 ?對應不同比轉數(shù)的泵有不同的最佳值。由兩相流理論推導出的計算式在實踐中的效果良好，可以滿足泵的要求。?= o+?式中 =3o—10o?o= ??2360ln1??tgr式中 r1 ——葉片出口直徑（mm）r2——葉片進口直徑(mm)o =130o9、葉片厚度 2?通常取 =2—4mm.取 2=4mm計算葉片出口圓周厚度 ：?= 22sin1??ctg?式中 ——葉輪出口軸面截線與流線的夾角，常取 2?=70o—90o,取 2?=80o?=4 octg80sin12?=11.87mm10、前、后蓋板的形狀和厚度葉輪的蓋板的磨損較為嚴重，尤其是后蓋板與葉片進口邊相交處，暫取前、后板的厚度均為 8mm，設計葉輪入口處前蓋板的軸面為一個圓弧，可有效減小脫流，并減小渣漿對后蓋板的沖擊。葉輪入口后蓋板處的形狀對減小該處的磨損有明顯的影響。高硬度耐磨材料，葉輪入口后蓋板應該有凸出的、由光滑圓弧形成的輪轂頭。11、葉片繪圖當葉輪主要幾何尺寸確定后，即可進行葉片繪型。葉片采用變角螺旋線型，其特點是數(shù)學模型簡單，葉片包角可自由選擇，并在任意包角下保持葉片角的均勻變化，便于優(yōu)化設計，其線型符合葉輪中固體的運動的軌跡，損失小，磨損均勻，是目前最新型的圓柱型葉片。其數(shù)學表達式：13r=r1 ]1[12?????tgktgke????????式中 k =ln)(112tgrt? =25o2=20or1 ——葉片出口直徑r2 ——葉片進口直徑?——葉片包角計算得 k=0.55因此r=57]46.01306.[15.????????koe?將包角六等分 1=21.67o2?=43.33o3=65o4=86.67o5?=108.33o分別帶入公式得：1?r=50mm2=58mm3?r=70mm4=116mm5?r=148mm14根據(jù)以上的數(shù)據(jù)繪葉片投影如下：12、背葉片的設計：（1）背葉片的作用： 背葉片可減小填料處的壓力，有利于填料密封，并可以減小泵的軸向力。（2）背葉片的片數(shù)： 背葉片通常取 8—13 枚，或者為葉片數(shù)的兩倍，由于葉輪片的數(shù)目為 5，因此取背葉片的數(shù)目為 10。（3）背葉片高度：通常為了保證泵的性能，將前端間隙調至最小，這樣，后背葉片與后蓋板的間隙增大，為了使后背葉片有較好的密封效果，其高度應較前背葉片大，一般為前葉片的高度的兩片以上。背葉片出口附近的線速度及濃度較高，為了減小該處與對應的前后護板處的磨損，背葉片出口附近有一定的傾斜度，傾斜范圍又葉輪半徑的 32到葉輪外圓，出口處背葉片的高度為總高度的 21到 3。故后背葉片的高度： h1=(0.2—0.45)b2b2 =36mm,取 h1 =10mm前背葉片的高度：h2 = (0.5—0.35) h1圖 2—1 葉片投影取 h2 =4mm （4）背葉片的形狀：設計采用楔形的平面形狀。（5）背葉片的寬度：背葉片的寬度取 6mm 。（6）背葉片的磨損：由于葉片的轉動，背葉片的區(qū)域內不會出現(xiàn)大顆粒固體，但細小的顆粒濃度隨半徑增大而增加，所以背葉片的厚度由小半徑到大半徑遞增，背葉15片的磨損比葉片磨損輕，可較薄，葉輪前端間隙磨損后，泄露量會增加，前背葉片區(qū)域也會出現(xiàn)大顆粒固體，加快背葉片的磨損，所以所設計前背葉片的厚度比厚背葉片的厚度大。 2.3 壓水室的設計（1）基圓直徑 D3D3=（1.05—1.20）D2故取 D3=330mm（2）進口寬度 b3：b3 =（ b2+ 1?+ 2）+C1= (36+8+8+14)+20= 86mm式中 1?， 2 ——葉輪前后板的厚度，包括前后背葉片的厚度。 C1 ——系數(shù)，C1=5—20，渣漿泵取大值。（3）隔舌安放角的設計： 隔舌不僅對泵的性能，而且對護套的抗磨性有顯著的影響。隔舌處的渣漿流速較高，渣漿腐蝕性能越強，隔舌距葉輪的距離因該越大，該距離越大，偏離最佳工況時葉輪承受的徑向力越小，泵的性能曲線越平坦，高效區(qū)越寬，泵的最佳效率越低，在最佳的效率點以下的范圍內，隔舌間隙處環(huán)流量大，泵在小流量時，隔舌的磨損相當嚴重，尤其是重型泵，隔舌頭部應設計成圓弧狀，圓的半徑應適當，過小一則不抗磨，二則在變工況時易脫流，過大則效果不好，而且易遭受大顆粒的高速大沖角碰撞，同時產生較大的繞流速度。 （4）渦室斷面面積先求出渦室畸變速度 V3f，固體顆粒速度 V3s ,然后求出水流過流面積 F3f 和固體過流面積 F3s , 則渦室第Ⅷ斷面面積為： FⅧ=F3f+ F3s…………………………………( 1 )采用等速度法，即渦室各個斷面的速度相等，可求出渦室中的介質速度： V3=Kv3 gH2………………………………( 2 )=0.5?358.9=13.1m/s由兩相流原理得： 2323Vsf??……………………………… ( 3 ) 16V3f-V3s =uei…………………………………( 4 )聯(lián)立兩式 V3f=9.92m/sV3s=8.55m/sF3f= 92.3608??sfVQ=1.4 10-3m2F3s= sV3= 5.8602?=0.4 10-3m2FⅧ=F3f +F3s =1.8 10-3 m2由于介質從葉輪均勻流出，故斷面面積均勻變化。F1 = 87FⅧ=1.575 ?10-3F2 = 86FⅧ=1.35 ?10-3F3 =5Ⅷ=1.125 10-3F4 = `84FⅧ=0.9 ?10-3F5 = `3Ⅷ=0.675 10-3F6 = 82FⅧ=0.45 ?10-3F7= 1Ⅷ=0.225 10-3在求得以上的數(shù)值后，就可以按螺旋形渦室的繪圖方法繪出平面圖和軸面圖，軸面圖個斷面根部可以根據(jù)結構和工藝要求修圖。（5）螺旋形渦室的繪圖計算完以上的尺寸后，就可以繪制圖紙了，在繪型時，既要考慮計算時所選定的尺寸，又要考慮結構安排的可能性。在繪型時可能由于結構的需要而對尺寸做必要的修改。繪型具體步驟如下：1、在平面圖上畫出坐標軸，并作基圓。172、作渦室 8 個斷面的位置，個斷面間夾角均為 45o。3、做出軸面圖的寬度，并以此寬度作梯形，使等腰梯形面積大于 VⅧ斷面面積。梯形兩邊的延長線的夾角不大于 60o，一般取 30o 到 40o,比轉數(shù)大，此角可取大些，反之，取得小些。低比轉數(shù)的泵可取為正方形。取夾角為 32o,4、按結構和工藝要求，將梯形的四個角修圓，修圓后的梨形面積等于計算的 FⅧ。5、在軸面上依次作出第Ⅶ、Ⅵ、Ⅴ、Ⅳ、Ⅲ、Ⅱ、Ⅰ斷面，方法同上，在作圖時應使渦室各斷面的徑向高度和修圓的半徑有規(guī)律的變化。6、將各個斷面的徑向尺寸移到平面圖的相應斷面上。7、將各斷面的頂點用圓弧光滑連接，然后逐點用圓弧光滑連接各斷面頂點，成為螺旋行渦室輪廓線。8、做泵舌安放角，此角與螺旋形渦室輪廓線的交點即為泵舌的位置。9、作擴散管部分。擴散管應具有適當?shù)臄U散角，還有標準的吐出徑。擴散管出口的中心線與渦室軸線的距離應根據(jù)結構選定，并使擴散管與渦室螺旋線和泵舌光滑連接。擴散管長度取整數(shù)。圖 2—2 泵體斷面圖螺旋形渦室斷面尺寸標注法：圖 2—3 螺旋形渦室斷面18（6）護套的設計1、護套的斷面形狀：由于葉輪出口處較寬、前后蓋板厚度較大，加之有背葉片，也就決定了護套的進口寬度較大。為了保證泵的性能，護套各過流斷面的面積應適當，另外，為了不使渣漿顆粒在護套外壁集中，該壁面應為直線，綜上所述，護套各斷面形狀應為矩形。2、護套的性能：護套的性能與葉輪的性能基本上確定了泵的性能，通常，葉輪所產生的揚程隨渣漿濃度的增加而下降，護套的阻力隨濃度的增加而增加，尤其是重型泵。使得泵的性能發(fā)生變化，渣漿濃度越高，泵的揚程越低，同時最佳的效率點向小流量移動。為了保證泵的性能，隨著要求輸送濃度的增加，護套斷面的尺寸應加大，以減小護套的流速和阻力，如果護套的寬度不變，需要加大徑向尺寸，加大量又所輸送的渣漿性質定，渣漿的腐蝕性越強，徑向尺寸越大，反之越小。（7）護套與隔板的間隙護套與護板間隙處經常受到渣漿的嚴重磨損，該間隙傾斜的角度越小，間隙值越小，間隙 長度越大越抗磨。另外，護板裝入護套后應該有一定的伸出量，這樣自葉輪流出的渣漿不會直接沖刷間隙，就可以有效的降低間隙的磨損。 （8）壁面的磨損渣漿泵輸送的介質含有固體顆粒，因而磨損是渣漿泵面臨的主要問題之一，解決磨損問題的途徑有三條：一是選用適當?shù)牟牧?，二是在結構設計時使得易磨損部件便于更損部位進行加強；三是合理地進行過流部件的水力設計。水泵中由于流體的機械作用而造成的磨損可以分為三類：一是流體中所含固體顆粒的沖擊造成的摩擦損傷，二是汽蝕損傷，三是損傷和腐蝕共同作用而造成的損傷。摩擦損失常見于葉輪、渦室及管道的彎曲部分。Roco 對輸送兩相流體的固體顆粒的磨損機理進行了研究，提出了三種模型。一是固體顆粒以較大的角度與壁面強烈沖擊而造成的沖擊損傷，這種損傷在陶瓷等脆性材料中容易發(fā)生。二是由于流道壁面附近的許多固體顆粒的長期反復沖擊而造成的疲勞損傷。三是固體顆粒比較小的角度沿壁面運動而造成的切削損傷，它容易發(fā)生在韌性較好的金屬材料上。磨損與固體顆粒的硬度有很大的關系，當固體顆粒的硬度接近或超過壁面材料的硬度時，磨損急劇增加。當液流的流速增加時，磨損也隨之增加，查有關資料介紹，沖擊損傷與流速的 2～6 方成正比，切削損傷于流速的 2.3 次方成正比。另外，液流中固體顆粒的含量增加時磨損也會增加。防止沖擊損傷可以采用韌性材料，而增加材料的硬度可以減小切削損傷。目前常用的耐磨材料有高 Cr 鑄鐵，在介質具有腐蝕時可以采用不銹鋼，鎳合金，鈦合金等。在流道內橡膠襯里也是經常采用的方法。值得注意的是，陶瓷材料作為耐磨材料近年來獲得了廣泛的應用。19第 3 章 徑向力與軸向力的平衡3.1 徑向力及其平衡在設計螺旋形泵時，通常認為流體從葉輪均勻流出，并在渦室中做等速運動。因此，螺旋形渦室是在一定的設計流量下，為了配合一定的葉輪而設計的，在設計流量下，渦室可以基本上保證流體在葉輪的周圍做等速運動，因此葉輪周圍壓力大體上是均勻分布的，在葉輪上也不產生徑向力，葉輪和渦室是一致工作的。然而，當造成葉輪和渦室協(xié)調工作的條件—流離發(fā)生變化時，即泵在大流量或者是大于小流量下工作時，葉輪和渦室協(xié)調的一致性就遭到破壞，在葉輪周圍流體流動速度和壓力分布變得不均勻，便形成了作用在葉輪上的徑向力。在設計流量時，渦室內的流體流動速度和流體流出葉輪的速度基本是一致的，因此從葉輪流出的流體能平順地流入渦室，所以在葉輪周圍流體的流動速度和壓力是分布均勻的，此時沒有徑向力，在小于設計流離時，渦室內的流體流動速度一定減慢。但是，從葉輪出口三角形中可以看出，在小于設計流離時流體流出葉輪的速度不是減小，反而增加了，方向也發(fā)生了變化。一方面渦室里流動的速度減慢，另一方面葉輪出口處流動的速度增加，兩方面就發(fā)生了矛盾，從葉輪里流出的液體，再不能平順地與渦室內流體匯合，而是撞擊在渦室內的流體上。撞擊的結果，使流出葉輪流體的流動速度下降到渦室里的流動速度，同時，把一部分動能通過撞擊傳給渦室內的流體，使渦室里流體的壓力增高。流體從渦室前端流到渦室后斷的過程中，不斷受到撞擊，不斷增加壓力，致使渦室里壓力的分布曲線成為逐漸上升的形狀。壓力分布不均勻是行成徑向力的主要原因。同樣的分析，也可以說明在大于設計流量時，渦室里流體壓力是不斷下降的。渦室里流體的壓力，對流出葉輪的流體其著阻礙作用，由于壓力的均勻，流體流出葉輪的速度是不一致的，因此，葉輪周圍受流體流出的反沖力是不均勻的，這是形成徑向力的次要原因，這是伴隨壓力分布不均勻而產生的。在計算軸和軸承時，必須考慮作用在葉輪上徑向力，因為泵不會總是在設計流量下工作在起動和停車時甚至要在流量下工作。渦殼式離心泵的葉輪上的徑向力，可以用經驗公式計算：P=0.36(1- 2dQ)HBD2?20式中 P ——作用在葉輪上的徑向力（公斤） Q ——實際工作流量(m3/h)Qd ——設計流量(m3/h)H ——泵的揚程（米）B ——葉輪出口總寬度（包括前后蓋板）(米)D2 ——葉輪外徑（米）? ——液體重度（公斤/米 3）如果在 50%的設計流量下進行的話，則計算的結果如下：P=0.36?(1-0.25) 35?0.085 0.3 4.6?10 3=1108 公斤有時，徑向力會使軸產生較大的撓度，甚至使密封環(huán)、級間套和軸套產生研磨而損壞，同時，對于轉動著的軸，徑向力是個交變載荷，會使軸因疲勞而破壞。因此，消除徑向力和減輕徑向力對軸的作用的十分必要的。將渦室分成兩個對稱的部分，既構成平常所說的雙層渦室或雙渦室，在雙渦室里，雖然在每個渦室里的壓力分布仍是不均勻的，但由于兩個渦室相互對稱，作用在葉輪上的徑向力是互相平衡的。3.2 軸向力及其分析離心泵是泵產品中及其重要的一種，約占各種泵的 70%，其作用范圍是相當?shù)拇?，而且應用面較廣，既然泵在國民經濟中發(fā)揮著如此巨大的作用，那么保證泵的順暢運行就顯得尤為重要了，但根據(jù)對離心泵的調查，離心泵故障停機檢修多半是由軸封失效和軸承損壞所至，而軸封和軸承壽命均與泵的軸向力的大小有密切的關系，因此，泵的軸向力的研究具有十分重要的價值，只有準確的了解泵的軸向力的大小并掌握其變化規(guī)律，以致最終做到對軸向力大小的控制，才能恰當?shù)倪x擇軸承和密封，使泵的運行可靠性得以提高，從而減少泵的故障停機檢修，延長泵的壽命，提高泵的利用率，這無疑具有巨大的社會效益和經濟效益。長期以來，離心泵的軸向力一直是泵的行業(yè)內人士十分關注的問題，然而人們對離心泵軸向力認識的現(xiàn)狀正象一些專著中所指的那樣， “軸向力既難準確計算又難準確測量” ，目前，對于離心泵運轉時所產生的軸向力的原因，認識幾乎是一致的，但是按照不同的計算出的軸向力的值，有時還是相差很大的，在實驗臺上實測的軸向力甚至比最大計算值還要大很多，由于軸向力對離心泵的設計和運行質量影響很大，21因此，定量的了解軸向力的大小并盡可能的減小它，是一個十分重要的問題。分析泵內的流體運動，應在流體力學一般原理的基礎上進行，并考慮有關技術科學的部門，如水輪機、航空、壓縮機以及其他學科的實驗研究成果，葉片泵的理論基礎是直接由流體力學的基本原理推演出來的規(guī)律。從泵的技術發(fā)展觀點來看，液體運動的很多問題是很有趣的，但還沒有充分的理論分析，主要是目前的數(shù)學、流體力學發(fā)展還不是很充分。軸向力產生的原因是由于葉輪在液流內旋轉時，沿每個葉片的兩邊產生壓力差，所以，葉輪和液流產生力的相互作用。葉片對液流的壓力造成了液流的強制旋轉及其移動，增加了液流的壓力和速度，既增加了機械能。同時，液流對葉輪的前后蓋板以及暴露于液流中的轉子其他部分均會產生力的作用，泵腔中運動流體對轉子壓力分布的積分結果表現(xiàn)為對轉子的一個很大的作用力，此力消除了徑向分量，還有軸向分量。根據(jù)目前為止的研究，一致認為產生的軸向力有幾個方面的原因，意識離心泵葉輪的前后蓋板受液體壓力的面積的大小不等，前后泵腔中 液體的壓強分布也不盡相同，因此，作用于兩蓋板上的流體壓力以及作用于吸入口的流體壓力在軸向上不能平衡，造成軸向的分力，這個軸向的分力是軸向力的主要組成部分。二是由于液體流入葉輪吸入口及從葉輪出口流出，其速度大小及方向均不同，液體動量的軸向分量發(fā)生了變化。根據(jù)動量定理，在軸向作用了一個沖力，或稱為動反力，這個作用在葉輪上的力也是軸向力的組成部分。對于懸臂式葉輪，由于吸入壓力與大氣壓力不同而引起軸向力，其方向視具體情況而定，對于立式離心泵，轉子的重量也是軸向力的組成部分。3.3 軸向力的平衡在大多數(shù)情況下，泵內的軸向力值是比較大的。因此，必須設法平衡或者消除作用在葉輪上的軸向力，否則，它將使轉子竄動甚至與固定零件接觸，造成零部件損壞，如果止推軸襯能可靠地受軸向推力，這將是最有效的解決方法。但由于軸向力通常較大，用止推軸襯來平衡就會使結構復雜。所以，最好的辦法是用水力方法來平衡部分或者是全部軸向力。但是，按目前的觀點，只有在降低離心泵效率的情況下才能做到這一點。在單級離心泵內，通常采用下述兩種方法之一來減小或者是消除軸向推力，第一種方法是在單吸葉輪后蓋板上也設密封環(huán)，這樣在葉輪背面形成一個平衡室，室內壓力通過后蓋板上的平衡孔或者專用的回水管與葉輪入口壓力平衡，平衡孔總面積或卸荷管斷面應比密封環(huán)間隙面積大四倍。采用卸荷管的方法在結構上比采用平衡孔的方法要好，但結構復雜，采用平衡孔后流經后蓋板上的平衡孔的液體流動方向與葉輪入口處液流的方向相反，破壞了葉輪入口處的液流分布。著兩種方法都會增加22容積損失。為了保證完全軸向力，還必須采取一定的措施。第二種法是在后蓋板上加背葉片，當旋轉時，用背葉片減小葉輪和泵體間腔室內的壓力。很明顯，第一種方法會使泵的容積損失增加一倍，而在密封環(huán)磨損時，容積損失還要加大。第二種方法需要一定的附加功率，此附加功率并不隨時間變化，對輸送含有固體雜質的流體的流體來說，這種方法比第一種方法更為經濟而有效。3.4 用背葉片平衡軸向力采用背葉片平衡軸向力需要消耗一些功率，但是通常認為這個功率值不會超過采用平衡孔所產生的泄露量而消耗的功率。該功率值與背葉片外徑的平方成正比，與背葉片的平均寬度成正比。因此，為了達到同樣的平衡，希望適當?shù)販p小背葉片的外徑而增加其寬度，為了減小背葉片消耗的功率，計算中的背葉片的寬度可以事先給定。通過分析軸向力產生的原因及理論計算方法，闡明了要從理論上準確計算離心泵的軸向力在目前還是可能的?，F(xiàn)行的一些計算公式是在經過適當簡化后得出的，雖然它們各自在不同側面突出了問題的主要方面，但均不能準確的表達軸向力，只能對軸向力的大小做出大小的估計。用背葉片平衡軸向力的公式同樣是如此，也是建立在 許多假設和經驗的公式上的，同樣不能精確的描述背葉片平衡軸向力的真實情況。因此只能用實驗研究測量其準確性。第 4 章 離心泵主要零部件的強度計算4.1 引言 對于離心泵的零件，特別是對過流部件來說，耐汽蝕、沖刷化學腐蝕和電腐蝕也是十分重要的。因此要進行校核，但由于泵的一些零部件形狀不規(guī)則用一般的材料力學的公式難以解決這些零部件的強度和剛度問題。在工作過程中，離心泵零件受外力的作用，使零件產生變形和破壞，而零件依靠自身的尺寸和材料性能來反抗變形和破壞。一般，把零件抵抗變形的能力叫剛度，把零件抵抗破壞的能力叫做強度。為了提高泵的使用性能和壽命，應該盡量使這些尺寸大些，但另一方面，在實際中，又希望泵的零件盡可能的小，而且成本低，所以在設計的過程中， 要滿足這兩方面的矛盾，合理的確定離心泵的零件的尺寸和材料，這樣既滿足要求，又可以合理的使用材料的。234.2 葉輪的強度的計算葉輪的強度可以分為葉輪蓋板的強度、葉片強度和輪轂強度的計算4.2.1 葉輪強度計算離心泵不斷的向高速化方向發(fā)展，當泵的轉速提高后，葉輪因離心力而產生的應力也隨之提高，當轉速超過一定的數(shù)值后，就會導致葉輪的損壞。在計算的過程中可以把葉輪簡化為一個圓盤（即將葉片對葉輪概板的影響忽略不計） 。計算分析表明，對于旋轉圓盤來說，圓周方向的應力應該是主要的，葉輪圓周方向的速度于圓周方向的應力近似的滿足以下的關系：?=104 gm?2?式中 ——葉輪材料的重度（MPa） ，對于鑄鐵葉輪來說 m?=.0073（MPa） ，對于鑄鋼來說 m?=0.0078（MPa） ，對于銅葉輪來說 m?=0.0088（MPa） ；2?——葉輪圓周速度（米/秒）g ——重力加速度，一般取 980（厘米/秒 2）2= ?kH=1.1 358.92?=28.8m/s所以 ?=104 9078.?（28.8）2= 66 而許用應力[ ]=250～350 ，因此滿足條件，經驗表明鑄鐵葉輪的圓周速度可以最高可以達到 60 米/秒左右，因此，單級揚程可以達到 200 米左右，鑄鋼葉輪的圓周速度可以達到 110 米/秒左右，因此，單級揚程可以達到 650 米/ 秒左右。如果葉輪的圓周速度沒有超過上述的范圍，則葉輪蓋板的厚度可有由結構與工藝上的要求決定，懸臂式泵和多級泵的葉輪蓋板的厚度一般可以由下表選取，對于雙級泵的葉輪蓋板的厚度可以比表中推薦的值大 31到一倍。葉輪的直徑為 300mm ，考慮到渣漿泵的耐磨性，可取蓋板的厚度為 10mm .表 4—1 葉輪蓋板厚度表葉輪直徑 100～180 181～250 251～520 >52024（mm）蓋板厚度(mm)4 5 6 74.2.2 葉片厚度的計算為了擴大葉輪流道的有效過流面積，希望葉片越薄越好；但如果葉片選擇的過于薄，在鑄造上有一定的困難，而且從強度方面考慮，葉片也需要有一定的厚度。目前，鑄鐵的葉輪的最小葉片的厚度為 3 到 4 毫米，鑄鋼葉片的最小厚度為 5 到 6 毫米，葉片也不可以選擇的太厚，葉片太厚降低效率，惡化泵的汽蝕性能。大泵的葉片厚度要適當?shù)募雍褚稽c，這樣對延長泵的壽命有好處表 4—2 葉片厚度的經驗公式比 轉 數(shù)40 60 70 80 90 130 190 280材料 系 數(shù) k鑄鐵 3.2 3.5 3.8 4.0 4.5 6 7 10鑄鋼 3 3.2 3.3 3.4 3.5 5 6 8葉片厚度，可按下列經驗公式計算：S=kD2 zH+1=3.2?0.3 53+1= 3.53mm所以選葉片的厚度符合強度要求4.2.3 輪轂強度的計算對于一般離心泵，葉輪和軸是動配合，大型鍋爐給水泵和熱油泵等產品，葉輪和軸是靜配合，為了使輪轂和軸的配合不松動，在運轉時由離心力產生的變形應小于軸和葉輪配合的最小公盈，在葉輪輪轂處有離心力所引起的應力變形可近似地按照下面公式計算：?D= E?Dc式中 E ——彈性模數(shù)（MPa） ，對于鑄鐵 E=1.3?106Dc ——葉輪輪轂平均直徑（厘米）,Dc=6cm25?D ——由離心力引起的葉輪輪轂直徑的變形（厘米） ，D 應小于葉輪和軸配合的最小公盈 ?min ,即 D〈 min ?D= E?Dc= 6103.549?106=0.0018mm葉輪與軸配合的最小公盈 ?min=0.0025mm ,符合條件。4.3 泵體強度的計算常用的離心泵的泵體有渦室和中段兩種，耐磨離心式渣漿泵采用螺旋行渦室。下面介紹渦室的計算方法。渦室壁厚的計算方法：渦室是離心泵中較大的零件，并承受高壓液體作用。所以，渦室除了應有足夠的強度和良好的工藝性以外，為了保證運轉的可靠性，還必須有足夠的剛度。在生產實驗中，在實際的生產實驗中，雖然由于渦室的的強度夠了，但由于剛度不夠，在加工、實驗、存放的過程中發(fā)生了變形，影響離心泵的運行和裝配。目前，一般低壓和中壓泵的渦室均以鑄鐵制造，實踐表明，如果泵體的壁厚超過了40 毫米，在鑄造時容易產生疏松現(xiàn)象。所以，對吐出壓力大于 50（公斤/厘米 2）的泵，很少采用鑄鐵泵體，一般采用高強度鑄鐵、鑄鐵或者是合金剛鑄造。由于渦室的形狀不規(guī)則，很難的計算渦室的內應力，現(xiàn)推薦下列公式：S=Scq HQ?][?式中 S ——渦室壁厚（厘米）[ ] ——許用應力 （MPa） ，在上式中，鑄鐵的使用應力 100～150 MPa，鑄鋼的許用應力 200～250 MPa,比轉數(shù)小時取大值。Scq ——渦室的當量壁厚，可由下式計算：26Scq= sn154+0.0084ns+7.2=30.9+0.42+7.2=38.52mS= Scq HQ?][?=38.52 35062=6.5mm由于考慮渣槳泵的耐磨性，可以將渦室壁厚取為 10mm .4.4 泵軸的校核4.4.1 按扭轉強度校核軸的扭轉條件為： T?=W= 32.095dnP??[?]R Mpa式中 ——扭轉切應力（Mpa）T ——軸所受的扭矩（Nm）WT ——軸的抗扭截面系數(shù)（mm3）N ——軸的轉速 （r/min）P ——軸傳遞的功率（ Kw）d —— 計算截面處軸的直徑（mm） 查 45 號鋼的許用應力[ ?]R=30Mpa則 T=W= 352.01486.9?=4.18 Mpa4.18MpaS=1.4,故滿足要求。4.4.6 軸的剛度校核計算軸的扭轉變形用每米長的扭轉角 ?來表示，階梯軸的轉角為：?=5.73?104 LG1??ziiIplT式中 Ti ——軸所受的扭矩(N?mm)G ——軸的材料剪切彈性模量(Mpa) 對于剛才 G=8.1?108MpaIp ——軸截面的極慣性矩，mm4,對于圓軸 Ip= 3214.d階梯軸L ——階梯軸受扭矩作用的長度(mm)32Z ——階梯軸受扭矩作用的段數(shù)Ti , il ——分別代表階梯軸第 i 項所受的扭矩和長度軸的扭轉剛度條件為： ??[ ] o/m式中 [?]——軸每米長的允許扭轉角，一般為 0.5～1 o/m=5.73?104 LG1??ziiIplT=8 10-6煙氣脫硫裝置，是以，我國此刻運行的火電廠迫切需要一種既具備高脫硫效率且節(jié)省占地面積的濕法脫硫新工藝，母公司為德國魯爾集團公司(Ruhr AG)的德國斯特雅便拆立式管道離心泵克集團公司(steag AG)自 1969 年起頭開發(fā)以 CaO 或 CaCO 為脫硫劑的緊湊密切式濕法脫硫新工藝，該工藝具備脫硫效率高、占地面積小的獨特優(yōu)點，1977 年在德國 wilhelmshaven 第一套具備貿易化使用價值的緊湊密切式濕法脫硫工業(yè)化測試設備對 5×10Nm/h 的燃煤電廠煙氣進行脫硫，相應的汽輪發(fā)電機組的電功率為 140 MW；1982 年第一臺工藝脫硫設備在該電廠投入運行，脫硫的煙宇量為 1.5×10Nm/h，相應的汽輪發(fā)電機組的電功率為 450 MW，該工藝到 2000 年已成功應用的火電機組容量跨越 2×10MW，單臺鍋爐的最大額定煙氣流量為 2.29×10Nm/h，單臺汽輪發(fā)電機組的最大額定電功41率為 750MW，緊湊多級管道泵密切式濕法脫硫工藝出格適用于已運行電廠增加脫硫裝置的改造方案，對我國大批火電廠的增加脫硫裝置的改造方案具備重要的實用價值。 1、燃煤火電廠各種泵的脫硫工藝 緊湊密切式濕法脫硫工藝的流程圖，來自電除塵器⑴溫度為 120～130％的待脫硫的煙氣進入回轉式煙氣加熱器⑵，把熱量放給來自脫硫塔⑷溫度為 40～45℃的凈化煙氣，凈化后的煙氣是經過立式風機⑶使其壓力升高來降服回轉式煙氣加熱器的流動阻力，凈化后的煙氣溫度升高到 80～90％后排人煙囪，以到達煙氣進入煙囪的溫氟塑料自吸泵度要求，放熱后的煙氣從脫硫塔底部進入脫硫塔向上流動，在脫硫塔內待脫硫的煙氣與來自脫硫塔底部經泵(6)，升壓后從漫衍在脫硫塔上部的噴嘴兒⑸噴出的脫硫劑漿液進行混淆發(fā)生化學反映到達脫硫目的，化學反映產物從脫硫塔上部流向脫硫塔下部，與經風機⑻送人脫硫塔的空氣進一步進行化學反映，形成脫硫'>煙氣脫硫的副產品石膏的漿液，石膏漿液進入經漿泵⑼送人分離器(10)，分離出來的濃石膏漿液進入石膏出產體系⑾，孕育發(fā)生石膏產品，從石膏出產體系⑾分離出來的廢液與分離器潛水排污泵(10)分離出來的廢液進入混淆器(12)，流出混淆器(12)的漿液分成 3 部門，一部門進入脫硫劑制漿體系(16)，另外一部門進入脫硫塔再循環(huán)哄騙，還有一部門經漿泵⒀升壓后送人分離器⒁，分離出來的廢水送入廢水處理體系(15)進行凈化處理，漿泵(7)將漿液升壓后在脫硫塔下部進行攪拌，防止脫硫塔下部漿液沉淀，脫硫所需的工藝用水經抽水機送入脫硫塔，隨著脫硫劑的不停補充，就能夠使脫硫體系連續(xù)運行，完成對煙氣的連續(xù)脫硫。 2 泵的脫硫工藝的應用實例 緊湊密切式濕法脫硫工藝與自吸式無堵塞排污泵常見的濕法脫硫工藝相比，主要差別是脫硫凈化后的煙氣經立式風機升壓后送入回轉式煙氣加熱器升溫，然后再送人煙囪排入大氣中。 緊湊密切式濕法脫硫工藝已在德國、荷蘭、土耳其、印尼、意大利、西班牙、巴西等十幾個國家得到推廣和應用，脫硫劑別離可以接納 CaO、CaO/CaC03、海水，電廠的汽油可所以煙煤、褐煤、石油焦等，持久現(xiàn)實運行的脫硫效率從早期的 90％到達目前的 95％以上，最高可達 98.5％，列出了緊湊密切式濕法脫硫工藝的部門實例。德國對電廠排放要求十分嚴酷，燃煤火電廠煙氣的排放限定值 S 為 400 mg/Nm 脫硫手動泵效率要大于 85％，NO 為 200 mg/Nm，煙塵 50mg/Nm，這使電力出產中為環(huán)保支出的成本十分可觀，在德國燃煤火力發(fā)電廠電力成本的構成中：汽油成本65％、濕法脫硫及出產石膏 15％、脫氮成本 9％、除塵成本 5％、噪音治理 2％、水費 3％、廠區(qū)生活習性維護用度 1％，德國燃煤電廠現(xiàn)實的煙氣排放值優(yōu)于排放限定值，某電廠脫硫'>煙氣脫硫的現(xiàn)實運行記載繪出的煙氣 SO，出口含量和現(xiàn)實運行的脫硫效率，圖中表白，脫硫前煙氣中的 SO 濃度約為 11000 mg/Nm，脫硫后煙氣中的 SO 濃度約為 33mg/Nm，脫硫效率為 99.7％緊湊密切式濕法脫硫過程孕育發(fā)生的石膏產量可由下式計較。 3、緊湊密切式機油泵濕法脫硫工藝應用過程當中的改進措施 在緊湊密切式濕法脫硫工藝的實用過程當中，為了進一步提高該脫硫工藝的安全性、經濟性和靠得住性，主要進行了如下幾個方面的技能改進： 423、1 提高設備運行的靠得住性 接納耐磨材料和螺旋型大口徑噴嘴兒，解決了噴嘴兒的擁塞和磨耗問題，不僅提高了噴嘴兒的耐磨機能和漿液流場的均勻性，而且使噴嘴兒的壓差由改進前的 0.20 MP下降到 0.08 MP，實現(xiàn)了噴嘴兒節(jié)能跨越 30％。 脫硫塔內部接納橡膠內襯結構，不僅節(jié)省了鋼材，而且提高了脫硫塔的耐腐化機能汽動泵，從而也提高了脫硫塔的使用生存的年限和運行靠得住性。 3、2 削減脫硫裝置的占地面積和初投資 接納立式風機給進入煙氣加熱器的凈化煙氣升壓，節(jié)省了緊湊密切式脫硫裝置的安裝尺寸，省電了煙氣管道的長度，不僅可以大幅度降低煙氣的流動阻力，而且省電了該脫硫工藝的占地面積和降低了該脫硫工藝的初投資，易于在已運行的燃煤機組上接納此脫硫工藝，如單機容量 400 MW 燃煤機組的脫硫塔的直徑為 12.5m，回轉式煙氣加熱器的直徑為 10m。 3、3 優(yōu)化脫硫工藝的運行方式和參量 為了改善凈化后手動泵的煙氣中液體顆粒的分離效果，使氣液分離器接納瓦壟板折返結構，在增加氣液分離面積和增加氣液分離流程的同時，降低了分離器的高度，從而也到達了降低脫硫塔高度的效果。 在脫硫塔底部接納漿液循環(huán)攪拌措施，使脫硫塔底部的漿液的濃度變得十分均勻，提高了脫硫塔底部的容積有用哄騙率，從而降低了脫硫塔的高度，如 930MW 燃煤機組的鍋爐高度為 175m，而緊湊密切式脫硫塔的高度為 48m。 將脫硫塔內的噴嘴兒層設為 6 層，每兩層噴嘴兒用一臺漿泵供給噴嘴兒漿液，使噴嘴兒的流量可以調潛水軸流泵節(jié)，從而包管不同煙氣 SO 濃度時均能到達較高的脫硫效率，以加強該脫硫工藝對汽油的適應性。 經過上面所說的改進措施的實行，使緊湊密切式濕法脫硫工藝具備改造用度低、節(jié)省占地面積、體系的安全性、經濟性和靠得住性都很高的一種新的濕法脫硫工藝，得到廣泛推廣和應用，成為運行中的大型燃煤電廠脫硫改造的首選新工藝。 4、竣事語 緊湊密切式濕法脫硫工藝現(xiàn)實持久運行的脫硫效率此刻已超高 95％，最高已到