3766 硬脆材料內(nèi)圓切片機(jī)的設(shè)計(jì)
3766 硬脆材料內(nèi)圓切片機(jī)的設(shè)計(jì),材料,切片機(jī),設(shè)計(jì)
11 前言玉竹又名尾參,玉參、萎蕤、鈴鐺菜,為百合科玉竹,以根狀莖入藥。根莖味甘、微苦,具有養(yǎng)陰潤(rùn)燥、生津止渴的功效,適用于肺胃陰傷、燥熱咳嗽、咽干口渴、內(nèi)熱消渴等病的治療,并可作高級(jí)滋補(bǔ)食品、佳肴和飲料。 另栽培玉竹經(jīng)濟(jì)效益十分可觀,是農(nóng)民生產(chǎn)致富的一條好門路。玉竹產(chǎn)量很高,2 年生玉竹一公頃最高可產(chǎn) 75000 千克,一般可產(chǎn) 45000 千克;3 年生玉竹一公頃最高可產(chǎn) 12000 千克,一般可產(chǎn) 75000 千克。切片加工要求尾參已經(jīng)成為半干品,并已拔須。由于它的內(nèi)部結(jié)構(gòu),決定它只允許豎著切片,而不能在其他任何方向切。同時(shí),切片厚度要比較小和均勻。目前,尾參的加工,主要停留在落后的手工加工階段,無(wú)以應(yīng)對(duì)大規(guī)模生產(chǎn)和大批量的加工需求,特別是用手按著藥物,刀片在底下切割的形式,限制了人的自由和提高了勞動(dòng)強(qiáng)度,降低了工作效率,所創(chuàng)造的效益也極其的少,難以達(dá)到現(xiàn)在市場(chǎng)的需求,目前國(guó)內(nèi)也有一些切片機(jī),但它們的效率也不是很高,如由邵陽(yáng)神風(fēng)動(dòng)力制造有限責(zé)任公司研究的一種玉竹切片機(jī)每小時(shí)可加工玉竹片20-30公斤,玉竹片最長(zhǎng)可達(dá)20-30cm長(zhǎng)。 因此本人對(duì)以前的切片機(jī)進(jìn)行參考,進(jìn)行改進(jìn),將其刀片改為旋切式的,提高機(jī)構(gòu)的切片效率設(shè)計(jì)出此作品。22 設(shè)計(jì)思路及整體方案2.1 整體設(shè)計(jì)思路本人設(shè)計(jì)的旋切式湘玉竹切片機(jī),主要是由電動(dòng)機(jī)經(jīng) V 帶降速并傳遞給平帶動(dòng)力,從而使平帶進(jìn)行旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng),使刀片對(duì)湘玉竹進(jìn)行旋切。由齒條和彈簧的的配合使得刀片在切完一箱湘玉竹后,立即更換物料箱,并且壓緊物料進(jìn)行切割。見(jiàn)圖 1。2.2 設(shè)計(jì)方案通過(guò)平帶的傳動(dòng)與切割,完成切片過(guò)程;同時(shí)使用齒條和彈簧使得壓緊元件能夠很好的壓緊,在即將切完時(shí)迅速的退出并且更換物料箱;至于刀片,將其用鉚釘釘入平帶中,物料箱固定在機(jī)架上的導(dǎo)軌上,隨著平帶的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng),刀片也跟著運(yùn)動(dòng),同時(shí),在平帶上安裝了 8 把刀片,使得其效率非常的高。2.3 機(jī)構(gòu)示意圖小平帶輪1——通過(guò)它的軸與V帶軸連接,為主動(dòng)輪;機(jī)架2——通過(guò)它支撐與連接機(jī)架平臺(tái),起到固定的作用; 機(jī)架平臺(tái)3——用來(lái)支撐物料箱上的導(dǎo)軌;平帶4——在上面安裝刀片,切片的同時(shí)也支撐物料;定位元件5——用電機(jī)控制它的運(yùn)動(dòng)情況,在切片的時(shí)候固定物料箱;壓緊輪6——用來(lái)壓緊平帶,保證平帶的強(qiáng)度;刀片7——用鉚釘鉚在平帶上,切片的元件;壓緊機(jī)構(gòu)8——它與電機(jī)配合,用來(lái)壓緊物料;物料箱9——用來(lái)盛放物料的裝置;導(dǎo)軌10——設(shè)計(jì)在物料箱的兩側(cè),正好架在機(jī)架平臺(tái)上;支撐板11——支撐平帶;大帶輪12——機(jī)構(gòu)的從動(dòng)部件。34567891012231圖2.1 切片機(jī)示意圖1-小平帶輪 2-機(jī)架 3-機(jī)架平臺(tái) 4-平帶 5-定位元件 6-壓緊輪7-刀片 8-壓緊機(jī)構(gòu) 9-物料箱 10-導(dǎo)軌 11-支撐板 12-大平帶輪43 電動(dòng)機(jī)的選擇作為動(dòng)力源頭,它的選擇是否恰當(dāng),關(guān)系到整個(gè)機(jī)構(gòu)的性能。它的選擇包括選擇類型、結(jié)構(gòu)形式、容量(功率)和轉(zhuǎn)速,并確定型號(hào)。電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)形式要根據(jù)電源(交流或直流) ,工作條件(溫度、環(huán)境、空間尺寸等)和載荷特點(diǎn)(性質(zhì)、大小、啟動(dòng)性能和過(guò)載情況)來(lái)選擇。電動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)有開啟式、防護(hù)式、封閉式和防爆式等,可根據(jù)防護(hù)要求來(lái)選擇。同一類型的電動(dòng)機(jī)又具有幾種安裝形式,應(yīng)根據(jù)安裝條件來(lái)確定。作為本次設(shè)計(jì)需要,重點(diǎn)在電動(dòng)機(jī)的選擇上,而功率又是選擇的根本,針對(duì)此機(jī)構(gòu)工作特點(diǎn),將其歸入平穩(wěn)負(fù)載連續(xù)工作制電動(dòng)機(jī)功率的選擇。額定功率的計(jì)算:95mznepe??:(3.1)式中 pe----電動(dòng)機(jī)額定功率(kw) ;Pz----負(fù)載功率(kw) ;----折算到電動(dòng)機(jī)軸上的靜負(fù)載轉(zhuǎn)矩(n.m) ;mzne----電動(dòng)機(jī)額定轉(zhuǎn)速(r/min) 。另根據(jù)實(shí)驗(yàn)(見(jiàn)表1)可得切一根玉竹的力大約在20N左右,而本人設(shè)計(jì)的物料箱的寬度為300mm,所需切片的湘玉竹先經(jīng)過(guò)初選,其直徑為平均為15mm,即物料箱中可以擺放下20根玉竹,其整體切一次需力約400N。表 3.1 通用剪切報(bào)告執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn) 試樣寬度(mm) 最大載荷(N)通用剪切試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn) 1.57.51522.55.7737.6237.0241帶輪軸所需功率為 ??5kWkFvPw0.21540???(3.2)考慮到傳動(dòng)裝置的功率消耗,電動(dòng)機(jī)的輸出功率為 ??55?wdP?(3.3)式中, 為從電動(dòng)機(jī)到小帶輪軸之間的總效率, = =0.903 , ?1234:=0.99 為彈性聯(lián)軸器的傳動(dòng)效率, =0.98 為一對(duì)滾動(dòng)軸承效率, =0.98 為1?2 ?一對(duì)滾動(dòng)軸承傳動(dòng)效率, =0.95 為彈性聯(lián)軸器與 v 帶的傳動(dòng)效率 。4???1電動(dòng)機(jī)的輸出功率為 =2.2 kW,因此本人的設(shè)計(jì)中電動(dòng)機(jī)的型號(hào)為dPY132S-6 ,額定功率為 3kW,轉(zhuǎn)速為 960r/min。??564 聯(lián)軸器的選擇普通的聯(lián)軸器有剛性聯(lián)軸器和撓性聯(lián)軸器之分,剛性聯(lián)軸器由剛性零件組成,無(wú)緩沖減振能力,適用于無(wú)沖擊,被聯(lián)接的兩軸中心線嚴(yán)格對(duì)中,而且機(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程中不發(fā)生相對(duì)位移的地方。撓性聯(lián)軸器容許兩軸有一定的安裝誤差,兩軸間的偏移靠元件的相對(duì)位移或者靠彈性元件的彈性變形補(bǔ)償位移。4.1 小 V 帶軸和電動(dòng)機(jī)軸之間聯(lián)軸器的選擇因切片機(jī)的載荷變化大,選用緩沖較好的,同時(shí)具有可移性的彈性套柱銷聯(lián)軸器。Y132S-6 電動(dòng)機(jī)軸的直徑為 38mm,查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè),根據(jù)軸徑和計(jì)算轉(zhuǎn)矩選用 TL6 聯(lián)軸器 : ??138604238JAGBY??聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩: CTK?選擇工作情況系數(shù) K,查表取 K=1.5,計(jì)算轉(zhuǎn)矩: =1.5 29.8=44.7N mm.CTK???其許用最大扭矩 ,許用最高轉(zhuǎn)速 此聯(lián)軸器??250Nm??380/minnr?合用4.2 大 V 帶軸和小平帶軸之間聯(lián)軸器的選擇根據(jù)兩軸的直徑大小,選擇彈性套柱銷聯(lián)軸器 TL5 :??12564328YCGBZ??聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩: CTK?選擇工作情況系數(shù) K,查表 K=1.5,計(jì)算轉(zhuǎn)矩: =1.5 86.3=129.45N mm.CTK???其許用最大扭矩 ,許用最高轉(zhuǎn)速 此聯(lián)軸器??250Nm??380/minnr?合用。4.3 壓緊裝置電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)軸之間聯(lián)軸器的選擇壓緊裝置選用的變頻電動(dòng)機(jī)型號(hào)為 YZTPWT112M-2。電動(dòng)機(jī)軸的直徑為 28mm,選用彈性套柱銷聯(lián)軸器 TL5 : 。??12843284YCGBZ??75 平帶的設(shè)計(jì)5.1 平帶及帶輪材料的選擇 首先平帶的材料選取為膠帆布平帶,這是由于帶輪的工作環(huán)境比較干燥,工作量比較小。至于帶輪,選取為普通的滾筒,由于其所要承受的載荷不是很大,因此滾筒的結(jié)構(gòu)形式為輪輻式。5.2 平帶及帶輪的機(jī)構(gòu)示意圖圖 5.1 平帶及帶輪的示意圖5.3 平帶及帶輪的一些基本尺寸及計(jì)算(1)帶速 v=5m/s (2)小帶輪的直徑 d = (5.1) 1160n???由初選速度 5m/s,查表選得平帶小帶輪的直徑取 315mm,大帶輪的直徑取400mm,所以小帶輪軸的轉(zhuǎn)速為 n =303.3r/min18(3)大帶輪的直徑 d = ( 取 ) (5.2)2????1dn0.1.2:所以大帶輪軸的轉(zhuǎn)速為 n =234.1r/min2(4)帶長(zhǎng) =2a+ (d + d )+ (5.3)dL?1??a421將數(shù)字代入 =3983.8mm 考慮到膠帆布平帶用硫化接頭聯(lián)接,由表得,選取帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 L 為 4000mm。(5)如果帶傳動(dòng)的中心距過(guò)小,則帶長(zhǎng)較小,在速度一定時(shí),帶的循環(huán)次數(shù)多,對(duì)帶的壽命不利,同時(shí)包角也減小,因此帶傳動(dòng)的中心距不宜過(guò)小,也不宜過(guò)大,否則引起帶的跳動(dòng)。 初定中心距: (5.4)12012.5()5()dad???,取 a=1430mm0172.37a?計(jì)算實(shí)際中心距: =1439.6 (5.5)0439.6dL???(6)在帶的最大有效拉力的分析中可知,小帶輪包角取得過(guò)小,將影響帶傳動(dòng)能力,一般小平帶輪的包角應(yīng)不小于 ,如果設(shè)計(jì)時(shí)包角太小,應(yīng)增大015中心距或張緊輪。a =176.59 (5.6)0211d860a???10?(7)帶層:初選速度為 5m/s,小帶輪直徑為 315mm,查表得 Z=6 (8)帶厚 =7.5mm 這里取帶厚為 9.6mm .5Z???(9)帶寬 b=355mm(10)輪緣寬度取 400mm(11)計(jì)算帶的張緊力和壓軸力帶的截面積 A= 查表得 =1.1, =0.97, =1.0, =1.20dapk?Akak?0p得 A=2.37 (5.7)dApk??----工作情況系數(shù)----小帶輪的包角系數(shù)a----傳動(dòng)布置系數(shù)k?9----平帶單位截面積所能傳遞的額定功率0p帶的正常張緊應(yīng)力 ,短距離普通傳動(dòng)取 =1.6,作用在軸上的壓軸力:0?0?=7.93N (5.8)102sinraFA??由小帶輪軸的轉(zhuǎn)速和電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速可以將 v 帶的傳動(dòng)比算出來(lái),i=960/303.3=3.17,同時(shí)計(jì)算出從電動(dòng)機(jī)的輸出軸到平帶輪輸出軸的功率、扭矩,計(jì)算過(guò)程中將效率算進(jìn)去??傻孟卤恚罕?5.1 軸的轉(zhuǎn)速、扭矩、功率、效率電動(dòng)機(jī)軸 小 v 帶軸 大 v 帶軸 小平帶軸 大平帶軸轉(zhuǎn)速功率效率轉(zhuǎn)矩96030.97 29.89602.910.9428.9303.32.740.9786.3 303.32.650.9483.4 234.12.49101.6(r/min)(KW)(N·M)式中 0.94 為平帶傳動(dòng)的傳動(dòng)效率5.4 平帶上的刀片的設(shè)計(jì)因?yàn)楦鶕?jù)設(shè)計(jì)要求,刀片既要一邊支撐物料,又要一邊切削。所以我將它與平帶設(shè)計(jì)在一起,隨著平帶的運(yùn)動(dòng)而運(yùn)動(dòng)。同時(shí)考慮到箱子不能跟平帶一起運(yùn)動(dòng),必須另外有裝置固定它,所以,我設(shè)計(jì)支架通過(guò)它支撐箱子,又為了避免妨礙刀片運(yùn)動(dòng),就將刀片寬度設(shè)定為箱子寬度??紤]到平帶是圓周運(yùn)動(dòng),因此我設(shè)計(jì)在每隔一定的距離安裝一把刀片,有效的利用圓周運(yùn)動(dòng),大大的提高工作效率。由平帶的轉(zhuǎn)速、帶長(zhǎng)和物料箱的長(zhǎng)度決定每隔 50 cm 安裝一把刀片,這樣在整個(gè)平帶上就有 8 把刀片,即在平帶運(yùn)動(dòng)一周的時(shí)間內(nèi),刀片切削 8 次。刀片的尺寸為寬 30cm,長(zhǎng) 1cm,高0.1cm。 ,用鉚釘將刀片鉚上去。鉚釘?shù)拇笮∵x?。翰捎贸令^的型式,。同時(shí),為防止平帶的強(qiáng)度由于有溝槽而降低,在平帶mdL4,10???1上裝有刀片的地方也鉚上薄鐵皮,能有效的減少因開有溝槽而造成的強(qiáng)度降低。1042315圖 5.2 刀片示意圖1-刀片 2-溝槽 3-平帶 4-鉚釘 5-鐵片5.5 帶輪軸的設(shè)計(jì)與校核5.5.1 小帶輪軸的設(shè)計(jì)與校核選擇軸的材料并確定許用應(yīng)力:選用 45 號(hào)鋼正火處理 ,查表《軸的常??1用材料及其主要力學(xué)性能和應(yīng)用》 得強(qiáng)度極限 =600MPa,其許用彎曲[ ]??2B?b1??=55MPa。確定軸的直徑:按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算,取 C=110 ,則??6d=C =110 =22.66mm (5.9) 3nP3.0652考慮到軸上有鍵槽,將軸的直徑增大 5%,則d=22.66×(1+5%)=23.79 mm 此段軸的直徑和長(zhǎng)度應(yīng)與聯(lián)軸器相符,聯(lián)軸器 TL5 型彈性圈柱銷聯(lián)軸器,起軸孔直徑為 25mm,與軸配合部分長(zhǎng)度為 62mm,故此段軸的直徑為 25mm。11軸的簡(jiǎn)圖和受力分析圖如下 :??6軸 受 力 簡(jiǎn) 圖水 平 面 受 力水 平 面 彎 矩 圖垂 直 面 受 力垂 直 面 彎 矩 圖合 成 彎 矩 圖轉(zhuǎn) 矩 T圖當(dāng) 量 彎 矩 圖圖 5.3 軸的分析圖12軸的基本數(shù)據(jù)如下d =25mm L =80mm11此段軸上裝有鍵槽,其尺寸為 b×h=8×7 , L=40mmd =30 mm L =19mm44此段軸主要是用于安裝軸承,主要按軸承內(nèi)徑尺寸系列確定,初選軸承類型為深溝球軸承,型號(hào)為 6306,內(nèi)徑為 30mm,外徑為 72mm,寬度為 19mm。d = 50mm L = 400mm33此段軸主要考慮軸上的鍵槽,取其數(shù)值為 b×h=14×9d = 30 mm L = 30mm22此段只要也是安裝軸承,選取軸承類型為深溝球軸承,型號(hào)為 6306。畫水平受力圖,計(jì)算支點(diǎn)反力,畫水平彎矩圖,見(jiàn)圖 4,考慮到 C、D 處為可能的危險(xiǎn)截面,計(jì)算出 C、D 處的彎矩。 由于軸主要是承受轉(zhuǎn)矩,T=83400 = =3336NNm?TF32d支點(diǎn)反力 N1682TAHBF?C 點(diǎn)彎矩: 525860CM???D 點(diǎn)彎矩: DA畫出垂直面受力圖,計(jì)算支點(diǎn)反力和 C、D 兩處的彎矩,畫出垂直面彎矩圖如圖 4 所示。支點(diǎn)反力 3.962rAVBFN?C 點(diǎn)彎矩: 1584CMm???D 點(diǎn)彎矩: .DVA求合成彎矩,畫出合成彎矩圖如圖 4 所示。C 點(diǎn)合成彎矩: 2358621CHCVN??D 點(diǎn)合成彎矩: 0DD??畫出轉(zhuǎn)矩 T 圖,如圖所示。計(jì)算 C、D 點(diǎn)的當(dāng)量彎矩,畫出當(dāng)量彎矩圖,如圖 4 所示。C 點(diǎn)當(dāng)量彎矩: 22()36095CMTNm????D 點(diǎn)當(dāng)量彎矩: D??校核軸的強(qiáng)度 根據(jù)彎矩的大小及軸的直徑選定 C、D 兩截面進(jìn)行強(qiáng)度校核。13C 截面當(dāng)量彎曲應(yīng)力??13362095.780.1.(.)C bMMPWd? ??????????(因 C 截面有鍵槽,考慮對(duì)軸強(qiáng)度的削弱影響,故 乘以 0.95) 。3d??1332594620.70.1.CD bd???C、D 兩截面均安全。5.5.2 大帶輪軸的設(shè)計(jì)與校核選擇軸的材料并確定許用應(yīng)力:選用 45 號(hào)鋼正火處理,查得強(qiáng)度極限=600MPa,查得其許用彎曲[ ]=55MPa。B?b1??確定軸的直徑:按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算,取 C=110,則d=C =110 =24.9 mm 3nP3.249(5.10)考慮到軸上有鍵槽,將軸的直徑增大 5%,則d=24.9×(1+5%)=25.4 mm 這里 d 取 30mm。軸的示意圖如下圖 5.4 軸的示意圖軸的基本數(shù)據(jù)如下d = d =30mm L = L =30mm 131314此兩段軸主要是用于安裝軸承,主要按軸承內(nèi)徑尺寸系列確定,初選軸承類型為深溝球軸承,型號(hào)為 6306,內(nèi)徑為 30mm,外徑為 72mm,寬度為 19mm。d = 50mm L = 400mm 22此段軸主要考慮軸上的鍵槽,查表取其數(shù)值為 b×h=14×9 L=180mm由于軸主要是承受轉(zhuǎn)矩,受力情況與小輪軸相同,可參照?qǐng)D 4 所示。T=101600 = =4064NNm?TF3d水平支點(diǎn)反力和 C、D 兩處彎矩的計(jì)算:支點(diǎn)反力 N20TAHB?C 點(diǎn)彎矩: 156843680CMFNm???D 點(diǎn)彎矩: DA垂直支點(diǎn)反力和 C、D 兩處彎矩的計(jì)算 :??6支點(diǎn)反力 3.92rAVBN?C 點(diǎn)彎矩: 1584CFm???D 點(diǎn)彎矩: .DVAM求合成彎矩 :??6C 點(diǎn)合成彎矩: 243680CHCVN??D 點(diǎn)合成彎矩: DD??計(jì)算 C、D 點(diǎn)的當(dāng)量彎矩 :??6C 點(diǎn)當(dāng)量彎矩: 22()413.CMTm?? ?D 點(diǎn)當(dāng)量彎矩: 85DN?校核軸的強(qiáng)度 根據(jù)彎矩的大小及軸的直徑選定 C、D 兩截面進(jìn)行強(qiáng)度校核。C 截面當(dāng)量彎曲應(yīng)力??133241.41.60.1.(509)C bMPWd? ??????????(因 C 截面有鍵槽,考慮對(duì)軸強(qiáng)度的削弱影響,故 乘以 0.95) 。3d??133168.2.40.0CD bMd???C、D 兩截面均安全。156 V 帶的設(shè)計(jì)V 帶有普通 V 帶、窄 V 帶、聯(lián)組 V 帶、齒形 V 帶等類型。其中普通 V 帶和窄 V 帶已標(biāo)準(zhǔn)化,帶的尺寸按 GB/T11544-1989 規(guī)定,因?yàn)槠胀?V 帶的摩擦力大,允許包角小,傳動(dòng)比大,所以在這里我使用普通 V 帶。6.1 選擇 V 帶的型號(hào)首先確定 V 帶每天的工作時(shí)間,為 10 16 小時(shí)內(nèi),查表《工作情況系數(shù) K:》 查得 K =1.1,所以計(jì)算功率A??2A??63.1.???PKAc KW (6.1)P----傳遞的名義功率----工作情況系數(shù)根據(jù) 和 由圖《普通 V 帶選型圖》 確定選用 A 帶。cP1n??26.2 確定帶輪基準(zhǔn)直徑帶的彎曲應(yīng)力是引起帶的疲勞破壞的重要原因,帶輪越小,帶的彎曲應(yīng)力越大,因此小帶輪的直徑不能太小,由表《V 帶輪的最小直徑》 取主動(dòng)輪基??2準(zhǔn)直徑為 d =100mm 1計(jì)算從動(dòng)帶輪的基準(zhǔn)直徑 : (6.2)2d1()id???取 =0.02,以知 i=3.17 得 =310.66?按 GB/T135751-1992 規(guī)定,V 帶輪的基準(zhǔn)直徑標(biāo)準(zhǔn)系列取 =315mm2d實(shí)際的傳動(dòng)比 (6.3)2135.21()0.98di??????傳動(dòng)比誤差相對(duì)值 一般允許誤差 5%,所選大帶輪直徑可%i??用6.3 驗(yàn)算帶的速度V= (m/s) (6.4)024.516094.3 d6011 ????n?帶速在 5 25m/s 范圍內(nèi),帶速是合適的。:6.4 確定 V 帶長(zhǎng)及中心距根據(jù) 0.55(d + d ) 〈 〈2(d + d ) ,初定中心距 =420 ,根據(jù)210a210a16下式計(jì)算帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 ??6L=2 + (d + d )+ (6.5)0a2?12??ad421?= 20)35()0(4.3????=1511.8 mm根據(jù)表《V 帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 L 》 選取帶長(zhǎng)為 1600 mm。0??21.460???ad mm (6.6)6.5 驗(yàn)算主動(dòng)輪上的包角a =153.78 120 (6.7) 3.57d18012???a0?0主動(dòng)輪上包角合適。6.6 確定帶的根數(shù) 32.)(0????lacKPz(6.8)取 4 根,上式 =0.97 kW, =0.11 kW, =0.93, =0.99,系數(shù)的選00aKl取 。??26.7 計(jì)算帶的張緊力和壓軸力單根帶的張緊力為: =140.9N (6.9)20.5(1)CaPFqvvzK???q----單位長(zhǎng)度質(zhì)量,A 帶取 0.1帶輪軸的壓軸力為: (6.10)0102sin24.9sin76.8193z N???177 V 帶輪的設(shè)計(jì)7.1 小 V 帶輪軸的設(shè)計(jì)選擇軸的材料并確定許用應(yīng)力:選用 45 號(hào)鋼正火處理 ,查表《軸的常??10用材料及其主要力學(xué)性能和應(yīng)用》 得強(qiáng)度極限 =600MPa,其許用彎曲[ ]??2B?b1??=55MPa。確定軸的直徑:按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算,取 C=110,則d=C =110 =15.92 mm 3nP39601.2(7.1)考慮到軸上有鍵槽,將軸的直徑增大 5%,則d=15.92×(1+5%)=16.72 此段軸的直徑和長(zhǎng)度應(yīng)與聯(lián)軸器相符,聯(lián)軸器 TL6 型彈性圈柱銷聯(lián)軸器,起軸孔直徑為 38mm,與軸配合部分長(zhǎng)度為 60mm,故此段軸的直徑為 38mm。軸的簡(jiǎn)圖與分析圖如下18水 平 面 彎 矩 圖水 平 面 受 力垂 直 面 受 力垂 直 面 彎 矩 圖當(dāng) 量 彎 矩 圖合 成 彎 矩 圖轉(zhuǎn) 矩 T圖軸 受 力 簡(jiǎn) 圖 DCAHFV tFrBVHAHtBHDMCHFAV FrBVMCVDMCDMCD圖 7.1 軸的示意圖軸的基本數(shù)據(jù)如下d =38mm L = 80mm 11此段軸主要考慮軸上的鍵槽,查表取其數(shù)值為 b×h=10×8 L=60mmd =d =40mm L =30 242m423L?此段軸主要是用于安裝軸承,主要按軸承內(nèi)徑尺寸系列確定,初選軸承類19型為深溝球軸承,型號(hào)為 6308,內(nèi)徑為 40mm,外徑為 90mm,寬度為 23mm。d =45mm L =70mm 33此段軸主要考慮軸上的鍵槽,查表取其數(shù)值為 b×h=14×9 L=40mm畫水平受力圖,計(jì)算支點(diǎn)反力,畫水平彎矩圖,見(jiàn)圖 6,考慮到 C、D 處為可能的危險(xiǎn)截面,計(jì)算出 C、D 處的彎矩。 由于軸主要是承受轉(zhuǎn)矩,T=28900 = =1284NNm?TF32d支點(diǎn)反力 N642TAHBF?C 點(diǎn)彎矩: 501CM???D 點(diǎn)彎矩: 19630DA畫出垂直面受力圖,計(jì)算支點(diǎn)反力和 C、D 兩處的彎矩,畫出垂直面彎矩圖如圖 6 所示。支點(diǎn)反力 546.2rAVBFN?C 點(diǎn)彎矩: 073CMm??D 點(diǎn)彎矩: 189.DVA求合成彎矩,畫出合成彎矩圖如圖 6 所示。C 點(diǎn)合成彎矩: 2413.CHCVN????D 點(diǎn)合成彎矩: DD畫出轉(zhuǎn)矩 T 圖,如圖所示。計(jì)算 C、D 點(diǎn)的當(dāng)量彎矩,畫出當(dāng)量彎矩圖,如圖 6 所示。C 點(diǎn)當(dāng)量彎矩: 22()4589.CMTNm??????D 點(diǎn)當(dāng)量彎矩: 1D校核軸的強(qiáng)度 根據(jù)彎矩的大小及軸的直徑選定 C、D 兩截面進(jìn)行強(qiáng)度校核。C 截面當(dāng)量彎曲應(yīng)力??1334589.50.1.(0)C bMPWd? ??????????(因 C 截面有鍵槽,考慮對(duì)軸強(qiáng)度的削弱影響,故 乘以 0.95) 。3d(7.2)??1332461.950.10CD bMd???C、D 兩截面均安全,所以,所選軸合格。207.2 大 V 帶輪軸的設(shè)計(jì)選擇軸的材料并確定許用應(yīng)力:選用 45 號(hào)鋼正火處理 ,查表《軸的常??10用材料及其主要力學(xué)性能和應(yīng)用》 得強(qiáng)度極限 =600MPa,其許用彎曲[ ]??2B?b1??=55MPa。確定軸的直徑:按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算,取 C=110,則d=C =110 =22.9 mm (7.3)3nP3.0742考慮到軸上有鍵槽,將軸的直徑增大 5%,則d=22.9×(1+5%)=24.045 mm 此段軸的直徑和長(zhǎng)度應(yīng)與聯(lián)軸器相符,聯(lián)軸器 TL5 型彈性圈柱銷聯(lián)軸器,起軸孔直徑為 25mm,與軸配合部分長(zhǎng)度為 62mm,故此段軸的直徑為 25mm。軸的簡(jiǎn)圖與分析圖如下:21CDABFtCHHCVDVV FH VtFAHMMDA FrFBVMCDMCD軸 受 力 簡(jiǎn) 圖水 平 面 受 力垂 直 面 受 力垂 直 面 彎 矩 圖合 成 彎 矩 圖轉(zhuǎn) 矩 T圖當(dāng) 量 彎 矩 圖水 平 面 彎 矩 圖 BHr圖 7.2 軸的示意圖軸的基本數(shù)據(jù)如下d =25mm L = 80mm 11此段軸主要考慮軸上的鍵槽,查表取其數(shù)值為 b×h=8×7 L=52mm2430m?2430m?22此段軸主要是用于安裝軸承,主要按軸承內(nèi)徑尺寸系列確定,初選軸承類型為深溝球軸承 ,型號(hào)為 6305,內(nèi)徑為 25mm,外徑為 62mm,寬度為 17mm。??6d =35mm L = 70mm 33此段軸主要考慮軸上的鍵槽,查表取其數(shù)值為 b×h=10×8 L=40mm畫水平受力圖,計(jì)算支點(diǎn)反力,畫水平彎矩圖,見(jiàn)圖 7,考慮到 C、D 處為可能的危險(xiǎn)截面,計(jì)算出 C、D 處的彎矩。由于軸主要是承受轉(zhuǎn)矩T=86300 = =4931NNm?TF32d水平支點(diǎn)反力和 C、D 兩處彎矩的計(jì)算:支點(diǎn)反力 N2465TAHB?C 點(diǎn)彎矩: 10957CMFm???D 點(diǎn)彎矩: 137DA?畫垂直面受力圖,計(jì)算支點(diǎn)反力和 C、D 兩處的彎矩,畫出垂直面彎矩圖如圖 7 所示。垂直支點(diǎn)反力和 C、D 兩處彎矩的計(jì)算:支點(diǎn)反力 546.2rAVBFN?C 點(diǎn)彎矩: 9CMm??D 點(diǎn)彎矩: 187.DVA求合成彎矩,畫出合成彎矩圖如圖 7 所示。C 點(diǎn)合成彎矩: 213649.CHCVN????D 點(diǎn)合成彎矩: 82DD畫出轉(zhuǎn)矩 T 圖,如圖 7 所示。計(jì)算 C、D 點(diǎn)的當(dāng)量彎矩,畫出當(dāng)量彎矩圖如圖 7 所示。C 點(diǎn)當(dāng)量彎矩: 22()1489.5CMTNm??????D 點(diǎn)當(dāng)量彎矩: 6D校核軸的強(qiáng)度 根據(jù)彎矩的大小及軸的直徑選定 C、D 兩截面進(jìn)行強(qiáng)度校核。C 截面當(dāng)量彎曲應(yīng)力(7.4)??13312489.50.60..()C bMPWd? ??????????23(因 C 截面有鍵槽,考慮對(duì)軸強(qiáng)度的削弱影響,故 乘以 0.95) 。 3d??13326415.987.0.0CD bMWd?????????C、D 兩截面均安全。7.3 小 V 帶輪的設(shè)計(jì)輪類零件(齒輪、帶輪、鏈輪及蝸輪等)的功能是在軸與軸之間傳遞動(dòng)力和運(yùn)動(dòng)。V 帶輪的材料的選擇主要用鑄鐵 HT150 或 HT200 ,本機(jī)構(gòu)選用 HT200,小??10V 帶輪的直徑較小,在這里采用實(shí)心式,其結(jié)構(gòu)示意圖如下圖 7.3 V 帶小輪帶寬: 查表 得 A 帶: f=9 (7.5) (1)25Bze?????115e?B=63mm輪槽的契角 34??節(jié)寬 1pbm槽間距 50.e??基準(zhǔn)線上槽深 in27ah最小槽緣厚度 mi6?外徑 =105.5wda?247.4 大 V 帶輪的設(shè)計(jì)V 帶輪的材料的選擇主要用鑄鐵 HT150 或 HT200 ,本機(jī)構(gòu)選用 HT200,大??10V 帶輪的直徑大于 300mm 時(shí),其帶輪結(jié)構(gòu)采用輪輻式,其結(jié)構(gòu)示意圖如下圖 7.4 V 帶大輪示意圖帶寬: 查表 得 A 帶: f=9 (7.6)(1)25Bze?????115e?B=63mm輪槽的契角 38??節(jié)寬 1pbm槽間距 50.e??基準(zhǔn)線上槽深 in27ah最小槽緣厚度 mi6?外徑 =320.5 (7.7)wda?7.5 V 帶的張緊由于各種材質(zhì)的 V 帶都不是完全的彈性體,因而 V 帶在張緊里的作用下,經(jīng)過(guò)一定的時(shí)間運(yùn)轉(zhuǎn)后,就會(huì)由于塑性變形而松弛,是張緊力減小,傳遞動(dòng)力的能力降低。因此,帶傳動(dòng)必須設(shè)計(jì)張緊裝置,最常見(jiàn)的有定期張緊和自動(dòng)張緊兩類。由于本人設(shè)計(jì)與選用的 V 帶的中心距不可調(diào),因此選用張緊輪裝置,張緊輪放在松邊的25內(nèi)側(cè),是帶只手單向彎曲。同時(shí),放置張緊輪時(shí),使其盡量的靠近大帶輪,以免影響帶在小輪上的包角。張緊輪的輪槽與帶輪相同,且直徑小于小帶輪。張緊輪定期張緊裝置的示意圖如下 12345圖 7.5 V 帶張緊裝置的示意圖1-小 V 帶輪 2-大 V 帶輪 3-V 帶 4-張緊輪 5-張緊輪機(jī)架8 物料箱的選擇根據(jù)設(shè)計(jì)的要求,物料箱兩旁裝有導(dǎo)軌,使得它能夠在有外力作用的時(shí)候能夠沿著導(dǎo)軌運(yùn)動(dòng)。根據(jù)物料湘玉竹的型狀大小,設(shè)計(jì)得出它的長(zhǎng)為 300mm,比湘玉竹稍稍的長(zhǎng)一些;它的寬度為 300mm,主要是因?yàn)樵O(shè)計(jì)與選用的平帶的帶寬為 355mm;由于湘玉竹的平均直徑為 15mm,物料箱中一般在豎直方向上放26有 10 根湘玉竹,故物料箱的高度為 165mm。物料箱的結(jié)構(gòu)示意圖如下所示圖 8.1 物料箱示意圖9 壓緊機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)9.1 壓緊機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為了使壓緊機(jī)構(gòu)與刀片的密切配合,在切片的行程里緩慢的壓緊湘玉竹,并隨時(shí)調(diào)整距離,在即將切完時(shí),能夠迅速的松開,以配合供給機(jī)構(gòu)的送料,27當(dāng)更換完物料箱之后,又進(jìn)入壓緊過(guò)程,使切片順利。為此,我選擇用電機(jī)和齒條的配合來(lái)壓緊, 由平帶的速度 5m/s 和平帶上的刀片數(shù) 8 把,得出壓緊機(jī)構(gòu)以每秒 1cm 的速度向下運(yùn)動(dòng),當(dāng)壓緊機(jī)構(gòu)向下運(yùn)動(dòng)了 15cm 時(shí),此時(shí),電機(jī)立即松開,這時(shí)機(jī)構(gòu)依靠彈簧中的儲(chǔ)能向上彈,當(dāng)機(jī)構(gòu)到達(dá)最高點(diǎn)是觸發(fā)開關(guān),電機(jī)又壓緊齒條,但此時(shí)電機(jī)并不運(yùn)動(dòng),等下一物料箱碰到定位桿時(shí),電機(jī)開始運(yùn)動(dòng),然后又一輪的壓緊行程開始。壓緊機(jī)構(gòu)的機(jī)構(gòu)示意圖如下所示 234657圖 9.1 壓緊機(jī)構(gòu)示意圖1-壓料元件 2-螺栓 3-擋板 4-彈簧 5-保護(hù)桿 6-壓緊連桿 7-齒條壓料元件 1——用彈性較大的材料制成,其底部粘貼一層橡皮,使得它在壓緊的過(guò)程中始終能緊密的貼著物料;螺栓 2——將壓料元件 1 和桿 6 連接起來(lái);擋板 3——用螺栓將它固定在基架上;彈簧 4——連接壓緊連桿 6 和擋板3,在壓緊連桿 6 向下運(yùn)動(dòng),當(dāng)碰到擋板 3 的時(shí)候,它開始儲(chǔ)能,最后利用彈簧的彈力使壓緊機(jī)構(gòu)退出物料箱;保護(hù)桿 5——它卡在機(jī)架中的槽中,使得壓緊機(jī)構(gòu)不能做水平方向上的運(yùn)動(dòng),只能上下運(yùn)動(dòng);壓緊連桿 6——用于連接和傳遞動(dòng)力;齒條 7——在連桿上加工出來(lái)的齒條,通過(guò)它與電機(jī)的配合運(yùn)動(dòng)來(lái)傳遞動(dòng)力。9.2 齒輪齒條的設(shè)計(jì)選擇齒輪材料 為 40 ,調(diào)質(zhì)處理,硬度為??10rC28241 286HBS, ,:68BMP??490S?已知壓緊機(jī)構(gòu)每秒 1cm 的速度向下運(yùn)動(dòng),由公式: (9.1)60VnD???n----齒輪轉(zhuǎn)速D----齒輪分度圓直徑V----齒輪線速度 初選 D=47.8mm,得 n=4 /minrad取 Z=21 mZ=D=47.8 得 =2.27 查表取 =2.5Z----齒輪齒數(shù)m----齒輪模數(shù)由表得,軟齒面齒輪,不對(duì)稱安裝,取齒寬系數(shù) ,b=1.d??52.6dm??:按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核計(jì)算公式按式= (9.2)F?12[]FaSFkTYbD???----齒形系數(shù)a----應(yīng)力修正系數(shù)S----重合度系數(shù)Y?查表得,小齒輪齒形系數(shù) =2.18,齒條的齒形系數(shù) =2.1,小齒輪應(yīng)1Fa 2FaY力修正系數(shù) =1.8,齒條應(yīng)力修正系數(shù) =1.89。由表得重合度系數(shù)1Sa 2SaY=0.75。查表得使用系數(shù) ,試取動(dòng)載系數(shù) ,按齒輪軸承中Y? .75AK?1.5VK?間不對(duì)稱布置,取 ,按齒面未硬化,直齒輪,取.0? .?23AVK??:(9.3)按式 6-14 得彎曲疲勞許用應(yīng)力 []F?= (9.4)[]F?limNSTY按表得,查取齒輪材料彎曲疲勞極限應(yīng)力=300Mpa, =240Mpa。lim1F?lim2F由表計(jì)算彎曲強(qiáng)度計(jì)算的壽命系數(shù) NY=0.9, =1.081NY2N由表查取尺寸系數(shù), =1,由式 6-14 取 =2x ST29彎曲疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)由表得 =1.25Fslim130.912[] 405FNXYMpapaS????(9.5)同理的 =414.72Mpa2[]F?比較 ,和 的大小的到 > ,所以應(yīng)該按齒輪校核1[]FaY?2FaY1[]FaY2[]aF?齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度= =97.69Mpa< =414.72 Mpa,彎曲疲勞強(qiáng)度足夠。2[]F1FaKTbDm?2[]F(9.6)根據(jù)壓緊機(jī)構(gòu)的工作行程,選定齒條的工作長(zhǎng)為 200mm,齒條寬度為 55mm,分度圓齒厚 s=3.14mm,分度圓齒間寬 e=3.14mm,齒距為 6.28,故齒條上共有32 個(gè)齒。9.3 電動(dòng)機(jī)的選擇由于所需轉(zhuǎn)速為 ,選擇變頻電動(dòng)機(jī) 進(jìn)行無(wú)極調(diào)速,型號(hào)為4/minrad??5YZTPWT112M-2,額定功率為 0.75KW。10 機(jī)構(gòu)中彈簧的計(jì)算3010.1 彈簧材料的選定彈簧在工作中承受變載荷或沖擊載荷,其主要失效形式是疲勞破壞。因此,要求彈簧材料必須具有高的彈性極限和疲勞極限,良好的韌性及熱處理性能。同時(shí),價(jià)格要便宜,易于購(gòu)買。在日常生活中,常用的彈簧材料有:碳素彈簧鋼絲、合金彈簧鋼絲、彈簧用不銹鋼絲及銅合金等。近年來(lái),非金屬?gòu)椈刹牧弦灿辛撕艽蟮陌l(fā)展,如塑料、橡膠等。選擇材料時(shí),主要考慮彈簧的功能,載荷的性質(zhì),工作持續(xù)時(shí)間,介質(zhì)情況等工作條件及其在機(jī)械中的重要性等因素。綜合以上考慮,本機(jī)構(gòu)中的彈簧材料選用碳素彈簧鋼絲。碳素彈簧鋼絲按用途又分為 3 級(jí):B 級(jí)用于低應(yīng)力彈簧;C 級(jí)用于中等應(yīng)力彈簧;D 級(jí)用于高應(yīng)力彈簧。由于本機(jī)構(gòu)中的彈簧主要用做儲(chǔ)能緩沖等用途,故本機(jī)構(gòu)選用 B 級(jí)彈簧。10.2 彈簧尺寸的計(jì)算表 10.1 彈簧的尺寸名稱與代號(hào) 壓縮螺旋彈簧彈簧絲直徑 d彈簧中徑 D2彈簧外徑 D彈簧內(nèi)徑 D1彈簧指數(shù) C工作圈數(shù) z總?cè)?shù) 1自由高度 H0節(jié)距 p高徑比彈簧絲展開長(zhǎng) Lmd5.3?CD35.102??8?d.21?10810 mdpzH1205.0??D6.4/~3/2.0bzL3.107cos/12??10.3 壓縮彈簧的穩(wěn)定性圓柱螺旋彈簧承壓時(shí),如果彈簧自由高度 H 和中徑 D 比例不當(dāng),會(huì)喪失02穩(wěn)定而無(wú)法工作,為了保證壓縮彈簧的穩(wěn)定性,彈簧的高徑比 不能20/Hb?太大,設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮控制高徑比 b 值。當(dāng)彈簧兩端固定時(shí),則應(yīng)取.b〈5.3;當(dāng)彈簧一端固定時(shí),另異端自由轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí),就取 b〈3.7;當(dāng)兩端均可自由轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí),31應(yīng)取 b〈2.6。而本機(jī)構(gòu)中的 b=3.43〈5.3,滿足穩(wěn)定性的要求,故彈簧選取合理。3211 結(jié)束語(yǔ)在這段時(shí)間內(nèi),系統(tǒng)的運(yùn)用了以前所學(xué)的知識(shí),在周善炳老師的細(xì)致的指導(dǎo)下,我完成了本次畢業(yè)設(shè)計(jì)。通過(guò)這次設(shè)計(jì),使我對(duì)以前所學(xué)的知識(shí)有了一個(gè)更深的感悟,同時(shí)也對(duì)自己的不足有了新的認(rèn)識(shí)。我設(shè)計(jì)的旋切式湘玉竹切片機(jī),雖然是針對(duì)湘玉竹而進(jìn)行的設(shè)計(jì),但也可以用到其它的相關(guān)領(lǐng)域,其主要特點(diǎn)是效率較高。在設(shè)計(jì)的過(guò)程中,由于本人的知識(shí)和實(shí)際經(jīng)驗(yàn)的缺乏,對(duì)實(shí)際工作過(guò)程的控制不夠,未能達(dá)到預(yù)期效果。各個(gè)部件都有一定的上升空間,加上其它方面的原因,使得本次設(shè)計(jì)還有很大的改善空間。另外,本設(shè)計(jì)機(jī)構(gòu)的市場(chǎng)價(jià)值還沒(méi)有通過(guò)實(shí)際的考驗(yàn),由于種種原因,使得本設(shè)計(jì)只是停留在設(shè)計(jì)階段而不能立即投放市場(chǎng)。33致 謝本次畢業(yè)設(shè)計(jì)能順利完成,首先要感謝周善炳老師的耐心指導(dǎo),他多次詢問(wèn)研究進(jìn)程,并為我指點(diǎn)迷津,幫助我開拓研究思路,精心點(diǎn)撥、熱忱鼓勵(lì)。通過(guò)這次畢業(yè)設(shè)計(jì),我更加清楚的了解了自己在學(xué)習(xí)上那些方面不足,使我對(duì)產(chǎn)品設(shè)計(jì)有了進(jìn)一步了解。這次的畢業(yè)設(shè)計(jì),是本人獨(dú)立思考、研究及動(dòng)手能力的一次非常好的鍛煉機(jī)會(huì)。通過(guò)這次設(shè)計(jì),我覺(jué)得自己在各個(gè)方面的能力都有了很大的提高,在以后的學(xué)習(xí)和生活中,我將會(huì)抓住每一個(gè)機(jī)會(huì),努力提高自己。最后,再次對(duì)關(guān)心、幫助我的老師和同學(xué)表示衷心的感謝,他們嚴(yán)謹(jǐn)細(xì)致、一絲不茍的作風(fēng)一直是我學(xué)習(xí)的榜樣;他們循循善誘的教導(dǎo)和不拘一格的思路給予我無(wú)盡的啟迪。在論文即將完成之際,我的心情無(wú)法平靜,從開始進(jìn)入課題到論文的順利完成,有多少可敬的師長(zhǎng)、同學(xué)、朋友給了我無(wú)言的幫助,在這里請(qǐng)接受我誠(chéng)摯的謝意!黃益34參考文獻(xiàn)[1] 徐灝.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)第 3 卷.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1992 年 21-235[2] 張祖立 程玉來(lái) 陶棟材﹒機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)第一版[M].中國(guó)農(nóng)業(yè)大學(xué)出版社,2004 年258 190-193[3] 孫桓,陳作模﹒機(jī)械原理第六版[M] .高等教育出版社 ,2000 年 150-152 [4] 王昆,何小柏,汪信遠(yuǎn).機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)[M].高等教育出版社,1996 年 121-123 [5] 方大千.電動(dòng)機(jī)速查速算手冊(cè)[M] .中國(guó)水利水電出版社 ,2004 年 99-101 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介紹鍵是安裝在軸和鍵槽等動(dòng)力傳動(dòng)裝置如齒輪和扣練齒輪之間的零件。花鍵發(fā)揮著和鍵一樣的作用,將力矩從軸傳到配合零件上?;ㄦI和平鍵的主要區(qū)別是花鍵和平鍵連為一體的,而鍵是安裝在鍵槽上的。與一個(gè)或兩個(gè)用來(lái)傳動(dòng)動(dòng)力的鍵相比,在軸上一般有四個(gè)或更多的花鍵。因此,傳輸?shù)牧馗愣?,每個(gè)花鍵上的所受的載荷較低。在傳輸力矩中,花鍵發(fā)揮著重要的作用,花鍵的外形對(duì)動(dòng)力傳輸?shù)挠绊懞艽蟆Ec共軛外形不同,帶有花鍵和鍵槽的軸有同樣的轉(zhuǎn)動(dòng)軸,他們之間沒(méi)有相對(duì)運(yùn)動(dòng),是緊密配合的。他們聯(lián)結(jié)在一起,有著相同的角速度。因此,它表明除軸外形之外的任何外形都可以用做花鍵的設(shè)計(jì)。然而,實(shí)際上花鍵和鍵槽間的載荷并不是分布在整個(gè)接觸表面的。載荷通常集中在接觸表面的某小一部分和可變形的鍵表面。當(dāng)循環(huán)工作較久時(shí),這就會(huì)引起軸和鍵槽之間不希望得到的空隙,并引起鍵槽表面的損壞。為了解決這些問(wèn)題,需要更進(jìn)一步分析花鍵的外形是怎樣影響力矩傳輸?shù)?,以便做出合適的花鍵外形設(shè)計(jì)。目前使用中主要有兩種花鍵,分別為直線邊花鍵和漸進(jìn)線花鍵。漸進(jìn)線花鍵具有自動(dòng)調(diào)心的配合零件,可以用標(biāo)準(zhǔn)平頭釘切削器切除齒輪的齒。目前,相關(guān)的研究都著重于共軛外形齒輪的設(shè)計(jì)以及彎曲外形的設(shè)計(jì),以來(lái)減少配合表面的磨損。然而,由于不同的工作狀況,它們都不能直接應(yīng)用于花鍵的外形。在本論文中,建立了花鍵外形的基本公式,在不同設(shè)計(jì)對(duì)象中用來(lái)分析所要求36的外形。三個(gè)設(shè)計(jì)對(duì)象,恒定變形,傳輸最大力矩和最佳傳動(dòng)效率,這三項(xiàng)被用來(lái)計(jì)算花鍵外形。成功地得到了分析方法。2 陳述問(wèn)題并提出基本假設(shè)如圖1所示,軸傳動(dòng)輪轂同時(shí)花鍵固定在軸上。設(shè)計(jì)要求決定了軸半徑、花鍵高度、花鍵齒數(shù),因此不能改動(dòng)。只能通過(guò)改變花鍵的輪廓來(lái)提高傳動(dòng)性能。為簡(jiǎn)化設(shè)計(jì)問(wèn)題以便于分析,做出以下幾點(diǎn)假設(shè):(1) 花鍵是剛體相對(duì)輪轂,花鍵由剛性材料制成并假設(shè)它在承受負(fù)載后無(wú)變形。(2) 輪轂屬?gòu)椥宰冃屋嗇灡砻孀冃卧趶椥宰冃畏秶鷥?nèi)時(shí),表面壓力與變形量成正比。(3) 花鍵無(wú)軸向變形通常花鍵的齒高相對(duì)于齒寬尺寸小很多。因此,我們假設(shè)鍵端無(wú)積累變形,只有輪轂面有變形。(4) 花鍵與輪轂接觸處無(wú)間隙(面接觸)花鍵形狀與輪轂形狀不考慮制造誤差完全一致。它們屬于面接觸沒(méi)有間隙。37圖1 花鍵3 花鍵變形跟輪轂變形一致設(shè)計(jì)的第一目標(biāo)是使輪轂表面變形一致,那就要求輪轂上的壓力均布。這樣能保證表面承受的壓力均勻分布,以避免一些危險(xiǎn)點(diǎn)損壞材料。如圖2, 表示軸0r半徑, 表示花鍵的小旋轉(zhuǎn)角。因?yàn)槲覀兗俣ɑㄦI為剛體,所以花鍵任兩點(diǎn)之??間的變化就是輪轂的變形。花鍵聯(lián)接按照鍵的橫截面開頭分為矩形花鍵聯(lián)接和漸開線花鍵聯(lián)接。圖2 花鍵小旋轉(zhuǎn)角4 危險(xiǎn)截面確定簡(jiǎn)單傳統(tǒng)設(shè)計(jì)方法考慮的前提是把影響零件工作狀態(tài)的設(shè)計(jì)變量,如應(yīng)力、強(qiáng)度、安全系數(shù)、載荷、環(huán)境因素、材料性能、零件尺寸和結(jié)構(gòu)因素等,都處理成確定的單值變量。描述零件狀態(tài)的數(shù)學(xué)模型,即變量與變量的關(guān)系,是通過(guò)確定性的函數(shù)進(jìn)行單值變換獲得危險(xiǎn)截面。常用的危險(xiǎn)截面的確定方法有以下幾種:384.1 花鍵的最小直徑法花鍵危險(xiǎn)截面的可靠度非常高(幾乎為 100%),這是由于花鍵的直徑是按傳統(tǒng)的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)確定的。若要求適當(dāng)?shù)目煽慷戎担瑒t花鍵的直徑可選用較小的值。4.2 可靠性安全系數(shù)法采用可靠性安全系數(shù)法設(shè)計(jì)時(shí),必須知道應(yīng)力和強(qiáng)度的分布類型與分布參數(shù)估計(jì)值。而可靠性數(shù)據(jù)的積累又是一項(xiàng)長(zhǎng)期的工作,因而我們必須利用現(xiàn)有的數(shù)據(jù)資料,運(yùn)用有關(guān)定理與法則(如中心極限定理和“3 法則”等 ),來(lái)確定設(shè)計(jì)過(guò)程中所涉及的許多隨機(jī)變量的分布類型與分布參數(shù)。在可靠性安全系數(shù)計(jì)算 中,是把所涉及的設(shè)計(jì)參數(shù)都處理成隨機(jī)變量,將安全系數(shù)的概念與可靠性的概念聯(lián)系起來(lái),從而建立相應(yīng)的概率模型。由于考慮到工程實(shí)際中發(fā)生的現(xiàn)象及表征參數(shù)的不確定性(隨機(jī)性),因而更能揭示事物的本來(lái)面貌。理論分析與實(shí)踐表明,可靠性設(shè)計(jì)比傳統(tǒng)機(jī)械設(shè)計(jì),能更有效地處理設(shè)計(jì)中一些問(wèn)題,提高產(chǎn)品質(zhì)量,減少零件尺寸,從而節(jié)約原材料,降低成本。5 結(jié)束語(yǔ)機(jī)械可靠性設(shè)計(jì)是近幾十年來(lái)發(fā)展起來(lái)的一種現(xiàn)代設(shè)計(jì)理論和方法,它以提高產(chǎn)品質(zhì)量為核心 ,以概率論 、數(shù)理統(tǒng)計(jì)為基礎(chǔ) ,綜合運(yùn)用工程力學(xué) 、系統(tǒng)工程學(xué) 、運(yùn)籌學(xué)等多學(xué)科知識(shí)來(lái)研究機(jī)械工程最優(yōu)設(shè)計(jì)問(wèn)題。目前 ,可靠性設(shè)計(jì)的理論已趨于完善,但真正用于機(jī)械零件設(shè)計(jì)工程實(shí)際的卻很少。采用可靠性安全系數(shù)法設(shè)計(jì)時(shí),必須知道應(yīng)力和強(qiáng)度的分布類型與分布參數(shù)估計(jì)值。而可靠性數(shù)據(jù)的積累又是一項(xiàng)長(zhǎng)期的工作,因而我們必須利用現(xiàn)有的數(shù)據(jù)資料,運(yùn)用有關(guān)定理與法則,來(lái)確定設(shè)計(jì)過(guò)程中所涉及的許多隨機(jī)變量的分布類型與分布參數(shù)。本文講述了三種花鍵(或平鍵)形狀最佳設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)。用變量積分法來(lái)確定輪廓公式以及最大值,由此獲得分析結(jié)果。從結(jié)果可以看出,漸開線花鍵導(dǎo)致輪轂變形一致,此外,能傳遞的載荷最大。另外,矩形花鍵傳動(dòng)最高效。相信如果要增加新的性能標(biāo)準(zhǔn),別的形狀的花鍵很少會(huì)被用到。39參考文獻(xiàn)[1] Robert L. 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