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摘要
目前，由于科學(xué)技術(shù)的限制和試驗(yàn)成本的限制，人們對(duì)于電子組件微焊點(diǎn)的可靠性試驗(yàn)一般都集中于在地球正常重力的環(huán)境下進(jìn)行，不遠(yuǎn)的將來(lái)，人類必然會(huì)在太空中開(kāi)展各項(xiàng)活動(dòng)。模擬大于地球重力加速度的超重力場(chǎng)試驗(yàn)環(huán)境對(duì)于指導(dǎo)未來(lái)在太空乃至其它具有超重力環(huán)境的星球之類的環(huán)境下可靠運(yùn)行的電子產(chǎn)品或組件無(wú)疑具有十分重要的作用。
本課題研制一種簡(jiǎn)易空間超重力環(huán)境模擬裝置，在地面條件就實(shí)現(xiàn)大于地球重力加速度的超重力場(chǎng)試驗(yàn)環(huán)境，評(píng)估電子產(chǎn)品微焊點(diǎn)在超重力環(huán)境下的可靠性，滿足未來(lái)在外太空超重力嚴(yán)酷環(huán)境下的安全使用要求。本試驗(yàn)以Cu/Sn3.0Ag0.5Cu-0.06/Cu微焊點(diǎn)為研究對(duì)象，設(shè)計(jì)不同的時(shí)效溫度（120℃、150℃、180℃）以及時(shí)效不同周期（0h、12h、24h、48h、72h、96h）對(duì)微焊點(diǎn)可靠性的影響。研究了超重力環(huán)境下，不同時(shí)效溫度和時(shí)效時(shí)間對(duì)微焊點(diǎn)的抗拉強(qiáng)度、組織結(jié)構(gòu)以及界面形態(tài)的作用規(guī)律，并分析界面IMC層的擴(kuò)散現(xiàn)象，計(jì)算出不同時(shí)效時(shí)間的擴(kuò)散系數(shù)，模擬化合物初生相生長(zhǎng)，建立元素之間的親和力方程。
本課題通過(guò)對(duì)試驗(yàn)現(xiàn)象及數(shù)據(jù)的分析結(jié)果可知：空間超重力環(huán)境同一時(shí)效溫度下，隨著時(shí)效時(shí)間的延長(zhǎng)，微焊點(diǎn)中內(nèi)側(cè)IMC層厚度以及外側(cè)IMC層厚度都將增加并且界面形貌從針狀到扇形最后到斷續(xù)層狀。時(shí)效溫度分別為120℃、150℃、180℃，時(shí)效12h后界面內(nèi)側(cè)IMC層厚度分別增加3.66%、35.4%、77.6%，時(shí)效溫度較高的情況下使得內(nèi)側(cè)IMC層 增長(zhǎng)變化急劇。與此同時(shí)外側(cè)界面增長(zhǎng)從緩慢到急劇增長(zhǎng)，說(shuō)明溫度對(duì)超重力環(huán)境下微焊點(diǎn)時(shí)效的影響極具破壞性。
抗拉強(qiáng)度是隨著界面層厚度的增加而逐漸減小，當(dāng)厚度增大到一定程度時(shí)，界面層強(qiáng)度很低。從120℃到150℃再到180℃，時(shí)效12h后抗拉強(qiáng)度分別降低了102Mpa（下降了11.1%）、100.53Mpa（12.3%）、70.65Mpa（38.4%），隨著時(shí)效時(shí)間的延長(zhǎng)，抗拉強(qiáng)度的降低趨勢(shì)逐漸平緩。其中最為直觀的現(xiàn)象為內(nèi)側(cè)IMC層最為容易斷裂，且直接影響抗拉強(qiáng)度值。
內(nèi)側(cè)IMC層的厚度較厚而外側(cè)IMC層的厚度較薄，由經(jīng)驗(yàn)公式所得的激活能不符合實(shí)際情況（內(nèi)側(cè)較厚激活能應(yīng)較外側(cè)?。?，經(jīng)過(guò)系數(shù)修正，由POWER LOW所求得的激活能Q內(nèi)側(cè) 值（142.85KJ）比Q外側(cè)（162.11KJ）小，所以內(nèi)側(cè)的更加容易生長(zhǎng)，更加符合本文的實(shí)際情況。n為時(shí)間常數(shù)時(shí)效溫度為120℃，n小于1時(shí)，IMC層受到反應(yīng)速率控制；時(shí)效溫度為180℃，n接近2時(shí)，IMC層生長(zhǎng)受到界面擴(kuò)散所控制；時(shí)效溫度為150℃時(shí)，n在1和2之間，IMC層生長(zhǎng)受到反應(yīng)速率和界面擴(kuò)散共同控制。
綜上所述，超重力環(huán)境下高溫時(shí)效中，溫度對(duì)微焊點(diǎn)的破壞性為首要因素，大大的增加內(nèi)外圈IMC層的厚度并且降低了抗拉強(qiáng)度，最終使得裂紋出現(xiàn)，力學(xué)性能大大降低?？锥吹膹浬⒎植家约按罅康奈⒘鸭y使得界面斷裂之后抗拉強(qiáng)度也急劇降低。
關(guān)鍵詞 超重力；高溫時(shí)效；IMC生長(zhǎng)動(dòng)力學(xué)；界面層厚度；抗拉強(qiáng)度
Abstract
At present, due to the limitations of science and technology and the limitation of experimental costs, people's reliability tests for micro solder joints of electronic components are generally focused on the normal gravity environment of the earth. In the near future, humans will inevitably develop each other in space. Activity. Simulating a hypergravity field test environment that is greater than the Earth's gravitational acceleration will undoubtedly play an important role in guiding the future reliable operation of electronic products or components in space and other environments with a high-gravity environment.
This project develops a simple space hypergravity environment simulation device that realizes a hypergravity field test environment that is greater than the earth's gravitational acceleration in the ground conditions, evaluates the reliability of electronic product micro-solder joints in a hypergravity environment, and satisfies future in the outer space hypergravity. Safety requirements for use in harsh environments. In this study, Cu/Sn3.0Ag0.5Cu-0.06/Cu solder joints were used as the research object, and different aging temperatures (120°C, 150°C, 180°C) and different aging cycles (0h, 12h, 24h, 48h, 72h) were designed. 96h) The effect on micro solder joint reliability. The effect of different aging temperature and aging time on the tensile strength, microstructure and interface morphology of micro-welding sites under high-gravity environment was studied, and the diffusion phenomenon of the interface IMC layer was analyzed, and the diffusion coefficients at different aging times were calculated. The primary phase of the compound grows and the affinity equation between the elements is established.
Through the analysis of the experimental phenomena and data, this project can see that under the same ageing temperature in space hypergravity environment, as the aging time prolongs, the thickness of the inner IMC layer and the thickness of the outer IMC layer will increase and the interface morphology will increase. Needle-shaped to fan-shaped to the last discontinuous layer. The aging temperature was 120°C, 150°C, and 180°C, respectively, and the thickness of the inner IMC layer increased by 3.66%, 35.4%, and 77.6%, respectively, after aging for 12 hours. With the aging temperature being high, the growth of the inner IMC layer drastically changed. At the same time, the growth of the lateral interface grows from slow to rapid, indicating that the effect of temperature on the aging of micro-joints in a high-gravity environment is extremely destructive.
The tensile strength gradually decreases with the increase of the thickness of the interface layer. When the thickness increases to a certain extent, the strength of the interface layer is very low. From 120°C to 150°C to 180°C, the tensile strength decreased by 102Mpa (decreased by 11.1%), 100.53Mpa (12.3%), and 70.65Mpa (38.4%) after aging for 12 hours, respectively. The decreasing trend of tensile strength gradually eased. The most intuitive phenomenon is that the inner IMC layer is most easily broken and directly affects the tensile strength value.
The thickness of the inner IMC layer is thicker and the thickness of the outer IMC layer is thinner. The activation energy obtained from the empirical formula is not suitable for the actual situation (the thicker activation energy at the inner side should be smaller than the outer side), and is corrected by the coefficient and obtained by the power law. The Q-medial value of the activation energy () is smaller than the Q-outer (), so the inner media is easier to grow, which is more consistent with the actual situation in this article.
????In summary, in the high-temperature aging under high-gravity environment, the destructiveness of the temperature to the micro solder joints is the primary factor, which greatly increases the thickness of the IMC layer in the inner and outer rings and reduces the tensile strength, eventually causing cracks and mechanical properties to be greatly reduced. The dispersed distribution of pores and a large number of microcracks lead to a sharp decrease in the tensile strength after fracture of the interface. The dimples in this case diverge to disappear.
Key words hypergravity high temperature aging IMC growth kinetics interface layer thickness tensile strength
目 錄
摘要 I
Abstract III
1緒論 1
1.1課題背景 1
1.2 復(fù)合釬料 1
1.2.1常用的無(wú)鉛釬料 2
1.2.2 Sn3.0Ag0.5Cu-XSm釬料 3
1.3課題研究意義和主要研究?jī)?nèi)容 3
1.4課題研究方法及路線 4
2.模擬超重力環(huán)境下設(shè)計(jì)裝置 5
2.1空間超重力環(huán)境模擬裝置的軟件設(shè)計(jì)和制作 5
2.1.2空間超重力環(huán)境模擬裝置的軟件設(shè)計(jì) 5
2.1.3空間超重力環(huán)境模擬裝置的制作 6
2.2實(shí)驗(yàn)方案 7
2.2.1實(shí)驗(yàn)材料的制備 7
2.2.2加熱裝置 10
2.3實(shí)驗(yàn)步驟 10
2.3.1Sn3.0Ag0.5Cu-0.06Sm對(duì)接接頭的焊接 10
2.3.2電火花切割試樣 11
2.4超重力環(huán)境下高溫時(shí)效試驗(yàn) 12
2.4.1超重力裝置 12
2.4.2實(shí)驗(yàn)步驟 12
2.5冷鑲試樣 13
2.5.1鑲樣 14
2.5.2金相處理 14
2.6力學(xué)性能拉伸試驗(yàn) 15
2.6.1微拉伸測(cè)試儀 15
2.6.2實(shí)驗(yàn)步驟 16
3.實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析 17
3.1 超重力環(huán)境下等溫時(shí)效對(duì)微焊點(diǎn)拉伸性能、組織形貌、界面結(jié)構(gòu)的影響 17
3.1.1超重力環(huán)境下等溫時(shí)效對(duì)微焊點(diǎn)組織形貌、界面結(jié)構(gòu)的影響 17
3.1.2超重力環(huán)境下高溫時(shí)效對(duì)微焊點(diǎn)拉伸性能的影響 26
3.2超重力環(huán)境下時(shí)效溫度對(duì)微焊點(diǎn)拉伸性能、組織形貌、界面結(jié)構(gòu)的影響 27
3.2.1超重力環(huán)境下時(shí)效溫度對(duì)微焊點(diǎn)組織形貌、界面結(jié)構(gòu)的影響 28
3.2.2超重力環(huán)境下時(shí)效溫度對(duì)微焊點(diǎn)拉伸性能的影響 31
3.3超重力下不同時(shí)效時(shí)間，各時(shí)效溫度下，內(nèi)外圍微焊點(diǎn)IMC層增長(zhǎng)情況 32
4超重力環(huán)境下高溫時(shí)效中界面IMC層和微焊點(diǎn)內(nèi)部組織變化研究 34
結(jié)論 36
致謝 37
參考文獻(xiàn) 38
39
1緒論
1.1課題背景
超重力一般定義為比在地球上的重力加速度大得多的情況下受到的力。各個(gè)領(lǐng)域的科學(xué)家在地球上的重力情況下對(duì)磁場(chǎng)、高真空、熱場(chǎng)等做了大量的研究和探索，但是空間超重力作為一個(gè)苛刻的物理環(huán)境，也成為了材料科學(xué)等領(lǐng)域的研究新天地。在地球上，無(wú)論是何種物質(zhì)，都會(huì)受到重力的影響，但是對(duì)于人類探索地球以外的領(lǐng)域，將需要考慮到地球上的生物和物質(zhì)的生活，能否適應(yīng)微重力或者超重力環(huán)境，甚至是如何能更好的適應(yīng)微重力或超重力環(huán)境。
目前，由于科學(xué)技術(shù)的限制和試驗(yàn)成本的限制，人們對(duì)于電子組件微焊點(diǎn)的可靠性試驗(yàn)一般都集中于在地球正常重力的環(huán)境下進(jìn)行，即正常的加速度被定義為9.8m/s2，而人類探索太空的進(jìn)程不斷加快，不遠(yuǎn)的將來(lái)，人類必然會(huì)在太空中開(kāi)展各項(xiàng)活動(dòng)。由于重力加速度的大小會(huì)對(duì)電子組件微焊點(diǎn)在使用過(guò)程中產(chǎn)生相應(yīng)的影響，又由于在目前公開(kāi)的文獻(xiàn)中未見(jiàn)諸相應(yīng)的技術(shù)啟示和試驗(yàn)報(bào)道，而適用于外太空的太空飛行器和各類電子裝置又離不開(kāi)大量高可靠性的電子組件，因而探索超重力環(huán)境下的電子組件微焊點(diǎn)的可靠性（包括試驗(yàn)裝置）具有著眼未來(lái)的前瞻性的積極意義。而目前在地球表面獲得模擬其它星球即小于9.8m/s2的重力加速度的試驗(yàn)環(huán)境客觀上較為困難，只有在部分電梯和太空飛行器中探索，因而模擬實(shí)際條件十分有限且成本昂貴[1]。由此可知，模擬大于地球重力加速度的超重力場(chǎng)試驗(yàn)環(huán)境對(duì)于指導(dǎo)未來(lái)在太空乃至其它具有超重力環(huán)境的星球之類的環(huán)境下可靠運(yùn)行的電子產(chǎn)品或組件無(wú)疑具有十分重要的作用。
國(guó)內(nèi)外目前很少有人模擬超重力場(chǎng)條件下做釬焊類的實(shí)驗(yàn)，并且對(duì)Cu/Sn3.0Ag0.5Cu-XSm/Cu微焊點(diǎn)的綜合性能的研究?；谝陨显颍菊n題采用釬焊新技術(shù)電子封裝微焊點(diǎn)的釬焊研究，制備Cu/Sn3.0Ag0.5Cu-XSm/Cu無(wú)鉛復(fù)合釬料，并通過(guò)設(shè)計(jì)和制作超重力裝置，模擬并且研究空間超重力場(chǎng)條件下離心力、加熱溫度、時(shí)效周期三種因素共同對(duì)無(wú)鉛微焊點(diǎn)的力學(xué)性能的作用，還有對(duì)顯微組織和界面化合物的影響，并對(duì)其結(jié)果和規(guī)律進(jìn)行相關(guān)的探討，深入了解和掌握空間超重力場(chǎng)條件下的顯微組織和界面化合物的演變機(jī)制，研究探索出一整套數(shù)據(jù)和規(guī)律以及在規(guī)律中的微觀原理來(lái)支撐釬焊微焊點(diǎn)的理論，目的是為了使電子器件能夠在超重力環(huán)境下克服惡劣地環(huán)境。另外，在上述研究的基礎(chǔ)上，也是對(duì)該方向的前景給予了一定的期待與鼓勵(lì)。
1.2 復(fù)合釬料
1.2.1常用的無(wú)鉛釬料
伴隨著電子行業(yè)的發(fā)展以及人們生活水平的提高，人們對(duì)環(huán)境的保護(hù)意識(shí)也在不斷的提高。第一代釬料Sn-PB系釬料合金，應(yīng)用在企業(yè)做釬焊有關(guān)的工序中，人們開(kāi)始提出替換有害元素PB的想法，并且在隨后的一段時(shí)間內(nèi)研究出一系列將合金作為替換PB的無(wú)鉛釬料，如Sn-Cu系、Sn-Ag-Cu系、Sn-Ag-Cu-Zn系等各種各樣的二元系、三元系、多元系復(fù)合釬料[2]。相比于Sn-PB系釬料，上述的釬料具有更加優(yōu)異的性能。其中最具吸引力的性能包括較低的熔點(diǎn)、較高的抗拉強(qiáng)度、優(yōu)良的蠕變性能。其中，Sn-Ag系復(fù)合釬料是最早研發(fā)的，但是在實(shí)際生產(chǎn)應(yīng)用中，銀的價(jià)格昂貴并且熔點(diǎn)相對(duì)較高，因此Sn-Ag系復(fù)合釬料在代替Sn-PB系釬料研發(fā)無(wú)鉛釬料的時(shí)代，重新被人們重視，其中微焊點(diǎn)中含有Ag3Sn和β-Sn，并且Ag3Sn能夠均勻分布，有利于提高復(fù)合釬料的各種物理性能與力學(xué)性能。Sn-Cu系釬料合金中，由于Cu價(jià)格相對(duì)Ag價(jià)格較低并且儲(chǔ)存量比Ag豐富，能夠大大降低生產(chǎn)復(fù)合釬料的成本，滿足企業(yè)生產(chǎn)的要求，Sn-Cu系復(fù)合釬料的熔點(diǎn)比Sn-Ag釬料合金的熔點(diǎn)高44℃，微焊點(diǎn)中含有Sn、Ag、Cu、Sm中單相形成的同素異構(gòu)體以及SAC305中各相組成的共晶化合物，穩(wěn)定性比Ag3Sn較低，均容易在高溫下長(zhǎng)成粗大組織，有助于降低微焊點(diǎn)的物理與力學(xué)性能。Sn-Zn釬料合金中，Zn的價(jià)格較低與儲(chǔ)量較豐富，便于企業(yè)推廣使用，但是其缺點(diǎn)——Zn易氧化，不容忽視，應(yīng)該研究防止氧化與利用保護(hù)氣體并且添加稀土元素。其中微焊點(diǎn)中含有Sn-9Zn，熔點(diǎn)與二元系的熔點(diǎn)相比較都較低，可以使用與Sn-Pb系合金相同的焊接工藝與焊接方法[3]。Sn-Bi系釬料合金中，紅白色的金屬元素Bi加入釬料后可以迅速減小熔點(diǎn)至138℃，Bi能夠提高復(fù)合釬料的多種物理性能、力學(xué)性能以及化學(xué)性能，但是其缺點(diǎn)也不容忽視，例如Bi的脆硬性，導(dǎo)電性、導(dǎo)熱性均不理想，因此需要研究能夠改善其性能的方法，使其得到廣泛使用，例如加入稀土元素。Sn-Ag-Ni系復(fù)合釬料成本較低，其中Ni元素的抗氧化性優(yōu)異，并且可以提高釬料合金的材料的物理性能和力學(xué)性能。目前，Sn-Ag-Ni系復(fù)合釬料 已經(jīng)受到企業(yè)的廣泛推廣[4]。
截至目前，對(duì)無(wú)鉛釬料的研究人們?cè)絹?lái)越投入，但是一直困擾人們的是Sn-PB系釬料的理想替代物尚未研究出來(lái)，人們追求的優(yōu)良的性能包括熔點(diǎn)溫度較低、潤(rùn)濕性能較好、耐摔性較強(qiáng)、導(dǎo)電性優(yōu)異、導(dǎo)熱性優(yōu)異、無(wú)毒性、力學(xué)性能較強(qiáng)尤其是拉伸性能好以及成本預(yù)算較低。
對(duì)于無(wú)鉛釬料的要求有：復(fù)合釬料熔點(diǎn)較低，為了電子元件不容易受熱而時(shí)效使得連接性能失效；釬料合金的潤(rùn)濕性較良好和焊接性能優(yōu)異，潤(rùn)濕性好使得金屬或者非金屬連接時(shí)，減少焊接缺陷和提高生產(chǎn)效率；復(fù)合釬料的物理、化學(xué)、力學(xué)性能優(yōu)異，提高焊點(diǎn)的連接的可靠性以及延長(zhǎng)在實(shí)驗(yàn)或者生產(chǎn)服役中的微焊點(diǎn)使用壽命；復(fù)合釬料的化學(xué)性能優(yōu)良，使得在服役過(guò)程中應(yīng)對(duì)惡劣的環(huán)境能夠保持良好的耐腐蝕性能和耐高溫以及熱穩(wěn)定性能；復(fù)合釬料不含有毒成分，防止再破壞環(huán)境和生態(tài)造成嚴(yán)重后果，保護(hù)和諧的地球生物與生態(tài)環(huán)境；復(fù)合釬料的成本應(yīng)該低廉，以便于其在各行各業(yè)的推廣使用，促進(jìn)經(jīng)濟(jì)的良性發(fā)展。因此電子產(chǎn)業(yè)尤其是電子封裝方向針對(duì)綠色無(wú)鉛釬料的研究開(kāi)發(fā)與生產(chǎn)利用提出了新的方案與愿景。
1.2.2 Sn3.0Ag0.5Cu-XSm釬料
Sn-Ag-Cu系列釬料是目前能夠代替Sn-PB系釬料的最具優(yōu)勢(shì)的復(fù)合釬料，而且在企業(yè)生產(chǎn)中使用最廣泛。但是單純的Sn-Ag-Cu系釬料的耐高溫性能、耐摔性能、耐腐蝕性能和抗疲勞性能比較差，所以在釬料內(nèi)添加一種或者多種稀土元素來(lái)改善其性能，使得釬料合金的各方面綜合性能得到改善[5]。Sn-Ag-Cu系復(fù)合釬料是Sn-Ag系合金中添加適量金屬Cu元素。采取此方法的目的是其可以提高復(fù)合釬料的力學(xué)性能尤其是抗拉強(qiáng)度并且能夠顯著地降低熔點(diǎn)，其中被大部分贊成的首選配比是Sn：Ag：Cu含量比為1:0.3:0.05。不斷有研究者對(duì)Sn-Ag-Cu系復(fù)合釬料 研究進(jìn)一步優(yōu)化，其中加入微量元素，例如稀土元素、In元素、NI元素、Ga元素等[6]，尤其是稀土元素，從而能夠研制出具有更好綜合性能的釬料合金代替?zhèn)鹘y(tǒng)的Sn-PB系復(fù)合釬料。據(jù)研究報(bào)告，添加稀土元素釤（Sm）可以降低熔點(diǎn)。隨著稀土元素釤（Sm）含量增加，復(fù)合釬料的熔點(diǎn)會(huì)先降低然后升高，且含量為0.1%時(shí)達(dá)到最小值。同其他稀土元素的活性一樣，添加稀土元素釤（Sm）會(huì)彌散沉積在復(fù)合釬料的表面，表面張力得到減小，潤(rùn)濕性得到改良和焊接時(shí)的可靠度得到提高。添加稀土元素（Sm）可以改變界面化合物的生長(zhǎng)速率以及界面化合物及其內(nèi)部化合物的形貌。當(dāng)釤含量約為占比為0.05% - 0.06%時(shí)，界面IMC的厚度尺寸較為均勻，隨著添加的Sm的含量增加，厚度尺寸先增后減。添加稀土元素Sm能夠改善其剪切強(qiáng)度并且其斷口為韌窩狀，含量約為0.05 - 0.06%的Sm時(shí)，抗拉強(qiáng)度達(dá)到最大值并且其斷口韌窩分布更加勻[7]。
1.3課題研究意義和主要研究?jī)?nèi)容
本課題設(shè)計(jì)制造一種空間超重力環(huán)境電子組件微焊點(diǎn)可靠性試驗(yàn)裝置，并模擬空間超重力環(huán)境下Cu/SAC305—0.06Sm/Cu微焊點(diǎn)做高溫時(shí)效試驗(yàn)，研究在超重力環(huán)境下溫度和時(shí)間對(duì)微焊點(diǎn)的破壞性能，為微焊點(diǎn)在空間超重力環(huán)境下的可靠性研究方面提供理論依據(jù)和技術(shù)支撐。
具體方案：
1.通過(guò)三維軟件設(shè)計(jì)超重力裝置的二維圖紙和三維模型。
2.采購(gòu)電動(dòng)機(jī)、電機(jī)、倒板開(kāi)關(guān)、交流接觸器、鼓風(fēng)機(jī)、隔板、門鎖、控制儀表、不銹鋼加熱管、導(dǎo)線等部件。
3.按照設(shè)計(jì)的圖紙將購(gòu)買到的零件進(jìn)行組裝,接通各路電路，向?qū)嶒?yàn)所需參數(shù)靠近，不斷改進(jìn)裝置的綜合性能。
4.根據(jù)試驗(yàn)參數(shù)進(jìn)行裝置的優(yōu)化設(shè)計(jì)，且必須做好安全保護(hù)工作，最終將實(shí)驗(yàn)裝置的性能控制在穩(wěn)定狀態(tài)，保證后續(xù)實(shí)驗(yàn)操作的穩(wěn)定性。
5.采用釬焊的對(duì)接工藝制備Cu/Sn3.0Ag0.5Cu—Sm/Cu微焊點(diǎn)。
6.模擬空間超重力，探究高溫時(shí)效對(duì)電子器件微焊點(diǎn)性能影響試驗(yàn)。
本課題主要從以下四個(gè)方面對(duì)微焊點(diǎn)可靠性試驗(yàn)進(jìn)行研究：
（1）研究超重力環(huán)境對(duì)微焊點(diǎn)拉伸性能的影響。
（2）研究超重力環(huán)境下時(shí)效溫度對(duì)微焊點(diǎn)拉伸性能的影響。
（3）研究超重力環(huán)境下時(shí)效周期對(duì)微焊點(diǎn)拉伸性能的影響。
（4）研究超重力對(duì)微焊點(diǎn)高溫時(shí)效后的組織結(jié)構(gòu)、界面生長(zhǎng)形態(tài)的影響。
1.4課題研究方法及路線
1.通過(guò)查閱空間超重力環(huán)境以及離心力的相關(guān)文獻(xiàn)資料，研究設(shè)計(jì)超重力裝置和設(shè)計(jì)方案，設(shè)計(jì)超重力裝置圖紙和模型。
2.購(gòu)買相關(guān)達(dá)標(biāo)的儀器或者零部件并且組裝成超重力場(chǎng)試驗(yàn)裝置。
3.通過(guò)查閱資料了解超重力場(chǎng)和高溫蠕變的相關(guān)知識(shí)，掌握超重力場(chǎng)和高溫蠕變實(shí)驗(yàn)測(cè)定方法，熟悉空間超重力場(chǎng)和高溫蠕變基本理論，模擬空間超重力場(chǎng)條件，并通過(guò)試驗(yàn)以及實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，比較空間超重力環(huán)境下Cu/Sn3.0Ag0.5Cu/Cu無(wú)鉛釬料合金對(duì)接銅板微焊點(diǎn)內(nèi)圈和外圈的蠕變行為及界面組織演變規(guī)律。
4購(gòu)買實(shí)驗(yàn)所用的無(wú)鉛釬料合金焊膏、紫銅片、各種試劑，并采用釬焊技術(shù)對(duì)接銅板制成微焊點(diǎn)對(duì)接板。
5.用蘇州寶馬生產(chǎn)的線切割機(jī)加工實(shí)驗(yàn)所需的蠕變剪切試樣以及棒狀試樣來(lái)測(cè)量拉伸性能以及切割超重力實(shí)驗(yàn)所需的固定風(fēng)扇——六葉風(fēng)扇。
6.對(duì)加工好的試樣進(jìn)行刻畫(huà)線，然后裝配在空間超重力時(shí)效裝置上進(jìn)行不同超重力環(huán)境下高溫時(shí)效的破壞實(shí)驗(yàn)。
7.研究在超重力場(chǎng)條件下，不同時(shí)效時(shí)間與時(shí)效溫度對(duì)釬料顯微組織、界面化合物的演變規(guī)律的影響。
8.通過(guò)光學(xué)顯微鏡和掃描電子顯微鏡觀察顯微組織和界面化合物并拍照保存留作對(duì)比實(shí)驗(yàn)參數(shù)。
2.模擬超重力環(huán)境下設(shè)計(jì)裝置
2.1空間超重力環(huán)境模擬裝置的軟件設(shè)計(jì)和制作
2.1.1實(shí)驗(yàn)裝置原理——利用離心力來(lái)模擬空間超重力
空間重力場(chǎng)對(duì)組織的影響主要是是的晶粒變大和偏析情況。其中空間重力場(chǎng)相比于地球重力場(chǎng)較大，可以分為兩類，微重力場(chǎng)和超重力場(chǎng)。本課題研究的是模擬超重力環(huán)境下高溫時(shí)效不同時(shí)間后對(duì)微焊點(diǎn)的綜合性能以及界面化合物以及顯微組織的影響。晶體生長(zhǎng)情況受到超重力影響，超重力場(chǎng)下，對(duì)流情況導(dǎo)致溶質(zhì)原子容易擴(kuò)散。例如當(dāng)超重力達(dá)到一定水平時(shí)候，發(fā)現(xiàn)存在于In-Sb系釬料合金的化合物形態(tài)及其生長(zhǎng)會(huì)被影響并阻止。又如在超重力場(chǎng)下Pb-50Sn合金的定向生長(zhǎng)，其中一次枝晶間距會(huì)隨力的變大而逐漸減小[8]。再如在超重力下Cu98.4Cr1.6合金中生長(zhǎng)的棒狀共晶組織會(huì)有明顯細(xì)化，直徑大大減小，而其半徑方向的硬度和成分保持不變，少有出現(xiàn)宏觀偏析[9]。
2.1.2空間超重力環(huán)境模擬裝置的軟件設(shè)計(jì)
首先打開(kāi)Solid Works2015，建立一個(gè)新建文檔，建立一個(gè)拉伸基體-草繪底面-拉伸-抽殼。繪出局部零件圖，裝配。確定相對(duì)位置，不斷重復(fù)步驟，保存組裝文件。按照由表及里，由簡(jiǎn)單到復(fù)雜，相互之間不能有約束命令的沖突，否則會(huì)使得零件組裝失敗。其中風(fēng)機(jī)、溫度顯示器、電源開(kāi)關(guān)、六葉風(fēng)扇幾個(gè)核心部件在下圖中表現(xiàn)出來(lái)，核心部件為轉(zhuǎn)速1200-1400轉(zhuǎn)/分鐘的六葉風(fēng)扇，風(fēng)扇帶動(dòng)發(fā)熱管的熱流運(yùn)動(dòng)，使得加熱均勻，然后使得冷氣流輸入和熱氣流輸出的疊加作用，使得顯示器測(cè)得的艙內(nèi)溫度保持動(dòng)態(tài)平衡。
圖2-1 自制空間超重力環(huán)境模擬裝置裝配圖
圖2-2 自制空間超重力環(huán)境模擬裝置三視圖
2.1.3空間超重力環(huán)境模擬裝置的制作
按照設(shè)計(jì)的圖紙購(gòu)買零部件：風(fēng)扇發(fā)動(dòng)機(jī)（功率為10w）、防銹冷軋鋼板和不銹鋼內(nèi)膽、大屏液晶顯示器、電機(jī)、交流接觸器、鼓風(fēng)機(jī)、隔板、控制儀表、溫度控制器、箱門、風(fēng)機(jī)開(kāi)關(guān)、不銹鋼加熱管等部件。
通過(guò)CAD設(shè)計(jì)電路圖紙以及按照實(shí)際參數(shù)接通電路圖。加裝好實(shí)驗(yàn)裝置后，不斷進(jìn)行改善實(shí)驗(yàn)裝置并達(dá)到實(shí)驗(yàn)所要求的實(shí)驗(yàn)參數(shù)，且做好裝置的安全定型工作。
1.本次使用的電機(jī)是深圳市恒泰電熱器材有限公司生產(chǎn)的YPY-15-2P電機(jī)，主要適用于培養(yǎng)箱、烤箱、恒溫干燥箱、烘箱中使用，具有絕緣且耐高溫和小功率精度高等有點(diǎn)。其技術(shù)參數(shù)如下：（1）電壓：220V；(2)功率10W；(3)頻率50 - 60HZ;（4）轉(zhuǎn)速1200 - 1400RPM；（5）風(fēng)葉直徑65 - 120CFM；（6）風(fēng)壓：MAX 450Pa；（7）軸長(zhǎng)：46mm。
YPY-15-2P電機(jī)中使用的馬達(dá)為高溫馬達(dá)，采用特種軸承潤(rùn)滑脂，優(yōu)點(diǎn)如下：噪音較低、振動(dòng)幅度較?。徊捎萌埸c(diǎn)較高的材料，性能衰弱速率降低，且不容易在工作中受高溫嚴(yán)重影響。馬達(dá)機(jī)身的工作環(huán)境處于80℃以下，風(fēng)輪的工作環(huán)境溫度的最高值為300℃。
2. 本次實(shí)驗(yàn)使用的加熱裝置是韓國(guó)生產(chǎn)的3D碳纖維加熱管，如圖所示，該加熱管為耐高溫的阻燃硅膠線、耐高溫白陶瓷、鎢鉬合金電極、石英基材防水防爆、三菱碳絲。遠(yuǎn)紅外性能優(yōu)越、使用壽命長(zhǎng)、耐酸性、耐腐蝕性強(qiáng)、碳纖維本身避免電磁場(chǎng)的產(chǎn)生、電氣性能穩(wěn)定、熱效率高等特性。
3. 本試驗(yàn)使用的溫度控制器是深圳恒泰電熱器材有限公司生產(chǎn)的PEAKS牌溫控器，型號(hào)為PCE-E60K2型。技術(shù)參數(shù)如下：（1）外型尺寸：68mm*72mm（開(kāi)孔尺寸：64mm*67mm）；（2）傳感器類型：K型；（3）溫度設(shè)定范圍：0.0 - 1200℃。
（4） 時(shí)間設(shè)定范圍：0 - 9999min；（5）溫度測(cè)量值基本誤差：<0.3%；（6）計(jì)時(shí)誤差：<1%；（7）報(bào)警方式：偏差報(bào)警。
溫度控制器有如下幾個(gè)特點(diǎn)：（1）儀表自整定后自動(dòng)得到一組控溫效果最佳的系統(tǒng)PID參數(shù)；（2）與傳統(tǒng)的PID控制方式相比，具有更小的溫度超調(diào)、更快的穩(wěn)定時(shí)間、更好的控溫精度等優(yōu)點(diǎn)；（3）有溫度傳感器誤差修正功能，能過(guò)兩點(diǎn)曲線修正，使溫度測(cè)量更加精確。
在設(shè)計(jì)好的高溫裝置中進(jìn)行裝置的測(cè)試工作，當(dāng)達(dá)到實(shí)驗(yàn)的參數(shù)要求時(shí)，設(shè)計(jì)制作六葉風(fēng)扇葉片，并且固定在風(fēng)機(jī)的葉片上，利用螺絲螺母固定在風(fēng)機(jī)的軸上，加裝試樣并用螺絲螺母墊片固定，利用離心力來(lái)使得高速旋轉(zhuǎn)下，對(duì)微焊點(diǎn)進(jìn)行性能破壞檢驗(yàn)試驗(yàn)。
2.2實(shí)驗(yàn)方案
2.2.1實(shí)驗(yàn)材料的制備
如圖2-1、2-2為對(duì)接接頭試樣，兩邊為銅基板，中間為成分Sn3.0Ag0.5Cu的釬料焊膏，在釬料基體內(nèi)加入含量為0.06%的Sm。
圖2-3釬焊對(duì)接試樣示意圖和釬焊對(duì)接試樣俯視圖
圖2-4 電腦控制器及機(jī)械操作臺(tái)
圖2-5繪制切割路線和切割圖
首先用線切割機(jī)對(duì)厚度為1mm的銅板加工成50*12.5mm2的矩形銅板，然后使用規(guī)定的砂紙進(jìn)行對(duì)銅板初級(jí)清理表面的工序，接著放入丙酮燒杯中，利用超聲波清洗機(jī)進(jìn)行終極清理雜質(zhì)（如圖2-7所示，加熱溫度為27℃、清洗時(shí)間為20min、功率設(shè)定為90%）。最后將銅板放置在無(wú)水乙醇燒杯中震蕩清洗1min，去除表面的丙酮，最后用1000W的電吹風(fēng)機(jī)加速表面無(wú)水乙醇的揮發(fā)。加裝在加熱夾具上，材料長(zhǎng)*寬*高為260*60*10mm的七系鋁合金板。鋁合金自制模具夾具，選用七系鋁合金是因?yàn)楹辖饘?dǎo)熱性優(yōu)異且重量較低。夾具如圖2-8所示。
圖2-6切割試樣 圖2-7超聲波清洗機(jī)
圖2-8七系鋁合金夾具圖 圖2-9七系鋁合金加熱夾具組裝圖
（1） Sn3.0Ag0.5Cu-0.06Sm釬料
SAC305系無(wú)鉛釬料的接頭力學(xué)性能優(yōu)異，熔點(diǎn)低等優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)其耐摔性、抗疲勞性等釬料性能較差。通過(guò)添加稀土Sm能夠改善其物理與力學(xué)性能以及化學(xué)性能，最佳含量為0.06%的Sm。
（2）釤粉
稀土Sm在SAC305中不會(huì)以固溶體的形式存在，主要是形成圓形形狀，并且聚集或者彌散在界面上。釤的彌散分布使得表面張力變小繼而使得微焊點(diǎn)有良好的潤(rùn)濕性。加入過(guò)量的釤會(huì)形成氧化渣，反而增加復(fù)合釬料的表面張力繼而大大降低潤(rùn)濕性能。因此摻入0.06%的Sm是適合的含量，大大改善釬料的潤(rùn)濕性，提高連接的穩(wěn)定性。
圖2-10 稀土釤圖片 圖2-11釤的掃描電子顯微鏡圖片
2.2.2加熱裝置
焊接使用的加熱裝置是威迅達(dá)LED加熱臺(tái)，如圖2-12所示。
圖2-12威迅達(dá)LED智能加熱臺(tái) 圖2-13加熱時(shí)的工作狀態(tài)圖
表2-1 加熱臺(tái)技術(shù)參數(shù)
加熱臺(tái)
功率
900W
面積
300*200mm2
材料
陶瓷加熱體
溫度感應(yīng)器
K型熱電偶
重量
3.0KG
測(cè)試溫度的范圍
5-350℃
環(huán)境溫度
5-50℃
2.3實(shí)驗(yàn)步驟
本次實(shí)驗(yàn)所指的空間超重力環(huán)境下具體是在超重力和高溫下，利用飛速旋轉(zhuǎn)的七系鋁合金風(fēng)扇葉片，帶動(dòng)固定在風(fēng)扇葉片上的對(duì)接試樣，使得對(duì)接試樣的軸線垂直方向，受到方向指向圓心外側(cè)的離心力，試樣因此在高溫下受到離心力的疲勞破壞。研究疲勞破壞主要是為了模擬并分析機(jī)械零件在惡劣的環(huán)境下，達(dá)到使用要求時(shí)，所能達(dá)到的最長(zhǎng)的服役周期。如圖2-18所示，利用直徑為3mm螺絲和相對(duì)應(yīng)的螺母，將六組對(duì)接試樣固定在風(fēng)扇葉片上。焊縫離風(fēng)扇圓心的半徑為4.3cm，六葉風(fēng)扇的線速度為1200-1400轉(zhuǎn)/分鐘，打開(kāi)加熱裝置，將第一個(gè)實(shí)驗(yàn)溫度設(shè)置成120℃，溫度梯度設(shè)計(jì)成+30℃，分為三組實(shí)效溫度，根據(jù)不同溫度所需材料進(jìn)行制備以及在不同溫度下試驗(yàn)做實(shí)驗(yàn)準(zhǔn)備。
2.3.1Sn3.0Ag0.5Cu-0.06Sm對(duì)接接頭的焊接
（1）按照指定的步驟，利用電子精密天平稱量SAC305復(fù)合釬料19.988g，放入研缽中并加以覆蓋，沖入氬氣，防止其氧化。然后再稱量0.012g釤粉，倒入復(fù)合焊膏中。用玻璃棒充分?jǐn)嚢璐蠹s20分鐘，均勻配制Sn3.0Ag0.5Cu-0.06Sm復(fù)合釬料。
（2）將上下鋁合金夾具預(yù)先加裝好，在夾具中間加裝上兩塊對(duì)接試樣并用螺絲預(yù)緊，用（尺）劃線，使得兩塊清洗好銅板之間的距離保證在0.01mm，控制間距以準(zhǔn)確測(cè)得抗拉強(qiáng)度的值，以及改變抗拉強(qiáng)度的因素。然后再次擰緊螺絲使得銅片固定在模具之間，防止其在對(duì)接焊接過(guò)程中被釬料擠壓錯(cuò)動(dòng)位置，使得實(shí)驗(yàn)存在誤差，重復(fù)實(shí)驗(yàn)步驟時(shí)，將高溫鋁合金夾具放入水池中，用流動(dòng)的水流帶走熱量，注意一定要將沖洗后的夾具用干抹布擦拭干凈，防止含有水滴在上面，使得釬焊中水蒸發(fā)，阻礙釬料的正常運(yùn)動(dòng)，嚴(yán)重影響釬焊結(jié)果。（3）用纖細(xì)的銅棒尖頭刮起少許復(fù)合焊膏，均勻涂抹在焊縫之間，盡量使得釬料滲透到縫中，使得實(shí)驗(yàn)得到的焊接接頭數(shù)據(jù)精確。
（4）打開(kāi)加熱臺(tái)的電源開(kāi)關(guān)，設(shè)定加熱理想溫度300℃，由于熱量的損失，實(shí)際平臺(tái)上的溫度為270℃，置加裝好的模具于加熱臺(tái)中心，使其受熱均勻。在其加熱過(guò)程中，留意觀察其釬料的變化過(guò)程，當(dāng)釬料合金完全溶化開(kāi)始收縮凝固且顏色為銀色時(shí)，帶上耐熱手套平穩(wěn)取下模具，然后空冷至室溫。
（5）等釬料合金完全凝固和夾具完全冷透時(shí)，拆卸模具并取下銅板，用無(wú)錫牌砂紙將多余釬料打磨掉，并且用釬劑清洗劑清洗附在表面的釬劑，為后面的試驗(yàn)做好準(zhǔn)備。
圖2-14電子精密天平 圖2-15焊膏和釤粉末混合
2.3.2電火花切割試樣
本實(shí)驗(yàn)采用蘇州寶瑪生產(chǎn)的電火花線切割機(jī)，型號(hào)為BMW-3000。切割線有鉬絲制成，通以電流將金屬材質(zhì)切割開(kāi)來(lái)。
（1）將準(zhǔn)備切割試樣用夾具固定一邊并留有一定的余量使得焊縫垂直于鉬絲和工作臺(tái)邊沿，除去切割掉的材料，需要余量大于0.2mm的料，保護(hù)加裝工作臺(tái)免受鉬絲切割。對(duì)刀，使得鉬絲對(duì)準(zhǔn)要切割掉的材料邊沿，選擇恰當(dāng)?shù)娜氲段恢谩?
（2）打開(kāi)電腦控制器上的圖紙?jiān)O(shè)計(jì)軟件Auto-CAD2018，繪制切割圖樣，點(diǎn)擊生成加工軌跡，按照步驟確定切割軌跡，點(diǎn)擊發(fā)送加工任務(wù)。
（3）點(diǎn)擊操作系統(tǒng)，沖水-運(yùn)絲-高頻，開(kāi)始對(duì)金屬進(jìn)行切割，得到所需的試樣形狀。操作結(jié)束后，點(diǎn)擊暫停加工、運(yùn)絲-沖水-高頻。沿著XY軸方向搖動(dòng)手搖，然后取下所需棒狀和塊狀試樣以及殘余廢料，線切割加工結(jié)束，整理儀器。
2.4超重力環(huán)境下高溫時(shí)效試驗(yàn)
超重力環(huán)境下，對(duì)于地球上的每種生物或者人體細(xì)胞是一種特別的環(huán)境，目前人類越來(lái)越對(duì)外太空探索，因此假象一個(gè)超重力環(huán)境下工作，對(duì)于材料相關(guān)的以及成型的設(shè)備的模擬是非常重要的。
2.4.1超重力裝置
本試驗(yàn)使用的儀器是自制的超重力裝置，模擬空間超重力環(huán)境，配備有功率為10W耐高溫電機(jī)的風(fēng)扇，轉(zhuǎn)速為1300轉(zhuǎn)/min。加熱管功率為500W，加熱艙內(nèi)氣流，加熱管為圓環(huán)，材料為不銹鋼材質(zhì)。溫度顯示器測(cè)量艙內(nèi)溫度，并且可以隨著溫度變化，加熱管改變發(fā)熱功率，使得艙內(nèi)溫度保持動(dòng)態(tài)平衡。
2.4.2實(shí)驗(yàn)步驟
如圖2-16所示，將尺寸為100mm*100mm的鋁合金，放在線切割機(jī)上，重復(fù)切割機(jī)的步驟，切割出如圖所示的六葉風(fēng)扇，再利用鉆臺(tái)進(jìn)行鉆沖。先后安裝直徑為3mm和12mm的鉆頭，鎖緊然后開(kāi)啟鉆機(jī)，保持較低的轉(zhuǎn)速和較大的壓力進(jìn)行鉆孔。最后通過(guò)銼刀對(duì)所鑿孔洞留下的廢料進(jìn)行拋光。將六葉風(fēng)扇裝在同軸的風(fēng)機(jī)軸上用反牙螺母進(jìn)行預(yù)緊并用螺母緊固。關(guān)上艙門，打開(kāi)電機(jī)開(kāi)關(guān)和加熱器開(kāi)關(guān)對(duì)其進(jìn)行高溫加熱和高速離心運(yùn)轉(zhuǎn)，并且用溫度控制器對(duì)其溫度進(jìn)行監(jiān)測(cè)。
參照以往實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，將時(shí)效溫度預(yù)設(shè)為120℃、150℃和180℃，時(shí)效時(shí)間為0h、12h、24h、48h、72h、96h。將對(duì)接的長(zhǎng)、寬、高為50mm、26mm、1mm的銅板均等的切割成3塊15*26*1mm的試樣。在超重力環(huán)境下高溫時(shí)效之后，每個(gè)時(shí)間點(diǎn)取出一塊，做好標(biāo)記裝入封裝帶密封，再放入同一種試樣，六葉風(fēng)扇旋轉(zhuǎn)時(shí)保持受力平衡。
圖2-16 七系鋁合金 圖2-17 臺(tái)鉆
圖2-18切割好的七系鋁合金 圖2-19 安裝試樣示意圖
圖2-20高速旋轉(zhuǎn)的鋁合金板及試樣
2.5冷鑲試樣
為了分析實(shí)驗(yàn)變化過(guò)程需要觀察組織生長(zhǎng)情況，所以對(duì)所得實(shí)驗(yàn)試樣進(jìn)行鑲樣處理，便于在儀器中進(jìn)行觀察以及記錄分析操作過(guò)程的展開(kāi)。
2.5.1鑲樣
操作步驟：利用線切割機(jī)將超重力環(huán)境下高溫時(shí)效后的試樣進(jìn)行切割成5mm*5mm的小方塊形狀。用鑷子夾取置于冷鑲模底部中心位置，便于后期進(jìn)行金相試樣表面處理。攪拌一定比例的冷鑲液和冷鑲粉，并加入少許幾滴加速凝固劑直至呈較粘稠狀，迅速用木棒引流緩慢澆灌到模具中，待其冷卻凝固后，取出試樣，貼好標(biāo)簽放入密封袋和干燥皿中，便于后期的金相處理。
2.5.2金相處理
由于表面雜質(zhì)較多，需要處理之后進(jìn)行金相觀察。將鑲嵌好的試樣，分別用指定的砂紙進(jìn)行初步打磨處理，每換一種型號(hào)砂紙，就旋轉(zhuǎn)90℃繼續(xù)打磨，直至1200#砂紙將表面的劃痕處理成同一方向且粗細(xì)較小，達(dá)到拋光處理的要求。高級(jí)磨拋光儀器如圖所示，依次輔用9#、3#懸浮液，握緊試樣沿著拋光盤任意一個(gè)半徑方向做反復(fù)拋光。將無(wú)明顯劃痕的金相試樣進(jìn)行腐蝕，腐蝕液為（4 %的硝酸酒精）。在腐蝕前用無(wú)水乙醇進(jìn)行清除雜質(zhì)并用1000W功率的電吹風(fēng)機(jī)吹干，腐蝕7 S后先用清水沖洗再用無(wú)水乙醇清除多余的腐蝕液，防止腐蝕液繼續(xù)腐蝕表面，影響實(shí)驗(yàn)效果。上述步驟結(jié)束即可使用光學(xué)顯微鏡觀察試樣。觀察合格的鑲嵌試樣，用棉花包裹和保存于密封袋，并置于干燥皿中，防止氧化和磨損。
圖2-21 LAP-1X高級(jí)磨拋光機(jī)及拋光液
表2-2磨拋光機(jī)技術(shù)參數(shù)
工作盤直徑
255mm
帶磁性盤
轉(zhuǎn)速
100-1000轉(zhuǎn)/分鐘
無(wú)極調(diào)速
輸入電壓
安全電壓
45-70HZ
電動(dòng)機(jī)功率
650W
外形尺寸
長(zhǎng)、寬、高
710x 760 x 330mm
2.6力學(xué)性能拉伸試驗(yàn)
本實(shí)驗(yàn)的目的是對(duì)試樣進(jìn)行破壞實(shí)驗(yàn)后，對(duì)其接頭微焊點(diǎn)處的抗拉強(qiáng)度進(jìn)行測(cè)算以及是否滿足實(shí)驗(yàn)預(yù)估的使用要求。其中抗拉強(qiáng)度為單位截面積上的所能承受的最大載荷力。通過(guò)每組的多個(gè)試樣參數(shù)取平均值的方法，得到一個(gè)較準(zhǔn)確的數(shù)值。
2.6.1微拉伸測(cè)試儀
本實(shí)驗(yàn)使用的測(cè)試儀器為日本株式會(huì)社力世科RHESCA/PTR1102結(jié)合強(qiáng)度測(cè)試儀，如圖所示，具體儀器參數(shù)見(jiàn)表。
圖2-22 微拉伸測(cè)試儀
表2-3微拉伸測(cè)試儀技術(shù)參數(shù)
參數(shù)
單位
技術(shù)指標(biāo)
Model（型號(hào)）
PTR1102
Serial No（編號(hào)）
TC61018
Voltage Range（電壓范圍）
V
AC100-240
Power（功率）
VA
300
Frequency（頻率）
Hz
50/60
Speed（拉伸速度）
mm/S
0.1
Temperature（溫度）
攝氏溫度
0-30℃
2.6.2實(shí)驗(yàn)步驟
將實(shí)驗(yàn)所得到的試樣進(jìn)行線切割26mm * 1mm * 1mm的棒狀試樣，每組切4根相同棒狀。室溫下，將切割好的棒狀先固定在上夾頭，調(diào)整上下夾頭距離，將下部夾頭夾緊棒狀下部。設(shè)置拉伸速率成0.1 mm/sec，點(diǎn)擊開(kāi)始拉伸實(shí)驗(yàn)，并將實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)記錄在表格中且每一組分別取4根試樣求數(shù)值的平均值。
圖2-23拉伸試樣示意圖
3.實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析
3.1 超重力環(huán)境下等溫時(shí)效對(duì)微焊點(diǎn)拉伸性能、組織形貌、界面結(jié)構(gòu)的影響
對(duì)于一般的研究釬料的力學(xué)性能來(lái)測(cè)試微焊點(diǎn)的可靠性，但是研究焊點(diǎn)的力學(xué)性能更加能切合實(shí)際服役情況，能夠模擬惡劣環(huán)境測(cè)試釬焊技術(shù)和材料指標(biāo)。微焊點(diǎn)在工作中，在高溫下不斷發(fā)熱發(fā)燙，時(shí)效時(shí)間越長(zhǎng)IMC層生長(zhǎng)越大，在超重力環(huán)境下，受離心力的作用，通過(guò)多種苛刻的條件，使得微焊點(diǎn)內(nèi)部組織以及形貌發(fā)生改變，從而改變其力學(xué)性能。本試驗(yàn)是測(cè)量力學(xué)性能中的拉伸性能，微焊點(diǎn)在模擬不同的情況下的服役過(guò)程中，拉伸性能越好，其服役周期越長(zhǎng)，所得到的結(jié)論就是微焊點(diǎn)的性能越優(yōu)異。對(duì)于拉伸性能的測(cè)量標(biāo)準(zhǔn)，最為常用的就是通過(guò)測(cè)量其抗拉強(qiáng)度，來(lái)直觀的表達(dá)其拉伸性能。材料的拉伸性能越優(yōu)異，可以測(cè)量出此焊點(diǎn)的耐惡劣環(huán)境的能力。
本次實(shí)驗(yàn)按照計(jì)算公式：σ=F/A，通過(guò)計(jì)算釬焊焊點(diǎn)被拉斷時(shí)的最大拉力F以及試樣的截?cái)嗝娣eA來(lái)計(jì)算抗拉強(qiáng)度。因此本文研究時(shí)效溫度為180℃、150℃、120℃；模擬的超重力環(huán)境下離心力為80N；時(shí)效周期為0h、12h、24h、48h、72h、96h。每組做四根棒狀試樣測(cè)量其抗拉強(qiáng)度，并取其平均值，減少誤差，進(jìn)而研究在SAC305中添加微量稀土釤對(duì)空間超重力高溫時(shí)效的微焊點(diǎn)的力學(xué)性能的影響。研究拉伸性能強(qiáng)度之外，必須和實(shí)際的顯微組織和組織形貌的觀察相對(duì)應(yīng)，以便于發(fā)現(xiàn)三者之間的聯(lián)系。
制備金相，經(jīng)過(guò)指定砂紙粗細(xì)磨并進(jìn)行拋光，使其表面無(wú)劃痕或者劃痕少許。利用掃描電子顯微鏡和能譜儀對(duì)其進(jìn)行表面組織觀察。
3.1.1超重力環(huán)境下等溫時(shí)效對(duì)微焊點(diǎn)組織形貌、界面結(jié)構(gòu)的影響
（0h） (12h)
(24h) (48h)
(72h) (96h)
圖3-1微焊點(diǎn)在超重力環(huán)境下150℃時(shí)效的界面IMC內(nèi)外側(cè)形貌
空間超重力環(huán)境下150℃等溫時(shí)效中，圖3-1為Cu/SAC305-xSm/Cu微焊點(diǎn)的界面形貌如圖所示時(shí)效時(shí)間分別為（a）0h、(b)12h、(c)24h、(d)48h、(e)72h和(f)96h,每組溫度分為上下兩個(gè)圖，上圖表示為外側(cè)IMC層，下圖表示為內(nèi)側(cè)IMC層。不同時(shí)效周期下的界面化合物層的厚度統(tǒng)計(jì)結(jié)果如圖所示，厚度測(cè)量數(shù)據(jù)見(jiàn)表。
表3-1內(nèi)外側(cè)IMC層厚度統(tǒng)計(jì)
時(shí)效時(shí)間（h）
內(nèi)側(cè)IMC層厚度值（μm）
外側(cè)IMC層厚度值（μm）
0
1.64
1.61
12
2.22
2.18
24
2.35
2.40
48
2.83
2.73
72
3.01
3.00
96
3.50
3.28
（A） （B）
（C） (D)
圖3-2微焊點(diǎn)超重力150℃72h后IMC層內(nèi)圈能譜分析
對(duì)IMC層內(nèi)圈前后進(jìn)行能譜分析，從釬料向銅基板掃描，測(cè)量A、B、C三個(gè)點(diǎn)的元素，如圖所示。圖中釬料中的A點(diǎn)處的Ag元素原子百分比19.16at%，Sn元素原子百分比為80.84at%，Ag和Sn兩種元素的比例大約為1:4.2，根據(jù)所查得的資料數(shù)據(jù)，由此推測(cè)出是Ag3Sn相。此處距離IMC層較遠(yuǎn)且多為Sn基釬料，所以Sn成分比例較多，形成較少的Ag3Sn。Cu和Sn的原子百分比大約為52.82:47.18=6:5，推測(cè)出此處的IMC層相是Cu6Sn5相[10]。C處的Cu元素原子百分比為87.91at%，Sn元素原子百分比為12.09at%。此處的Cu含量較高，相比與B處的Cu含量非常多，從宏觀來(lái)看此處距離Cu基板很近，大量的Cu元素將會(huì)滲入進(jìn)來(lái)，形成Cu6Sn5，經(jīng)過(guò)一段時(shí)效時(shí)間后，Cu和Sn將會(huì)發(fā)生反應(yīng)生成Cu3Sn。D處的Ag元素原子百分比為24.96at%，而Sn元素原子百分比為75.04at%。Ag和Sn兩種元素原子百分比約等于1:3，剛好可以推測(cè)是Ag3Sn，相比于A點(diǎn)處，這里的兩種元素比更為接近[12]。
圖3-3線掃描圖像與面掃描圖像
SAC305-0.06Sm復(fù)合釬料和Cu基板在超重力環(huán)境下高溫時(shí)效過(guò)程中，界面附近的反應(yīng)屬于擴(kuò)散機(jī)制，如3-3圖所示。因?yàn)槲⒑更c(diǎn)中以及和IMC層中的元素濃度都有差異即存在濃度梯度分布差異，在高溫和離心力作用下，大大促進(jìn)元素的擴(kuò)散反應(yīng)。在Cu6Sn5與釬料界面處的Cu含量達(dá)到一定含量（55%）時(shí)，將發(fā)生6Cu+5Sn→Cu6Sn5，Cu6Sn5合物以各種形態(tài)不斷向釬料基體生長(zhǎng)；而達(dá)到75%時(shí)，則反應(yīng)將會(huì)按照方程轉(zhuǎn)變：Cu6Sn5+9Cu→Cu3Sn，Cu3Sn界面層不斷的向Cu6Sn5界面層生長(zhǎng)[13]。當(dāng)兩者同時(shí)在按照一定的速率加速生長(zhǎng)時(shí)則宏觀上表現(xiàn)為界面層變厚，如圖所示。
120℃時(shí)效IMC層內(nèi)外圈厚 150℃時(shí)效IMC層內(nèi)外圈厚度
180℃時(shí)效IMC層內(nèi)外圈厚度
圖3-4 不同溫度下內(nèi)外側(cè)IMC層厚度增長(zhǎng)圖
超重力環(huán)境下150℃在短時(shí)間（96h之內(nèi)）時(shí)效之內(nèi)，界面層內(nèi)均為Cu6Sn5，如圖所示。當(dāng)時(shí)效周期延長(zhǎng)時(shí)，Cu基板與界面層直接接觸產(chǎn)生了新的化合物Cu3Sn薄層，如圖所示；隨著時(shí)效時(shí)間的進(jìn)一步增加，Cu3Sn生長(zhǎng)速度迅速增加。
由圖和圖比較可得，兩種溫度下，分別不同時(shí)效時(shí)間后，兩種靠?jī)?nèi)側(cè)的微焊點(diǎn)的IMC層厚度均發(fā)生了變化，且沿著時(shí)效時(shí)間延長(zhǎng)，平均厚度均先迅速增加再到緩慢增加。排出測(cè)量誤差和計(jì)算誤差，由圖發(fā)現(xiàn)180℃超重力環(huán)境下可得在加入Sm之后，IMC層的厚度由1.61μm增長(zhǎng)點(diǎn)2.86μm，相當(dāng)于焊點(diǎn)界面化合物增長(zhǎng)率為77.6%，但時(shí)效時(shí)間為24h時(shí)，IMC層的厚度增加到4.38μm，增長(zhǎng)率為52.1% ，焊點(diǎn)焊后增長(zhǎng)率為170.2